JP5303686B2 - 発電機 - Google Patents
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Description
すなわち、上記発電機は、流れ場内で発生する振動体の流体励起振動の振動エネルギーを有効利用して発電を行う。
柱状の振動体であって、前記振動体の一方の端部が、流体の流れ場において前記流体の流れ方向に平行な軸に軸支されて前記軸の周りに自励振動により往復運動する振動体と、
前記振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する発電部と、を有する。
この場合、前記第1振動体の位置及び前記第2振動体の位置の少なくとも一方を移動させることにより、前記第1振動体及び前記第2振動体の軸間距離を流体の流速に応じて調整する制御部を有することが好ましい。
この場合、前記振動体の位置と前記振動制御体の位置の少なくとも一方を移動させることにより、前記振動体と前記振動制御体との軸間距離を流体の流速に応じて調整する制御部を有することが好ましい。
また、前記振動体の固有振動数を調整するための調整部を有してもよい。
前記軸に軸支される前記振動体の位置は、鉛直方向上端側にあり、
さらに、前記振動体を液体の液面に浮上させ、前記往復運動に復元力を与える、前記振動体と接続したフロートを有する、形態であってもよい。
前記往復運動時、前記一対のフロート本体のうち一方のフロート本体が他方のフロート本体に比べて、液体中に多く浸ることで前記復元力が発生するように、前記腕部および前記フロート本体が設けられていることが好ましい。
本実施形態の発電機は、潮流や河川流等の流体の自然エネルギーを電気エネルギーに変換する装置であり、具体的には、流体の流れ場内に位置することによって発生する振動体の振動エネルギーを電気エネルギーに変換する装置である。この発電機において、上記流体は気体であってもよいし、液体であってもよい。流体が気体の場合、上記発電機は、風によって振動する振動体の振動エネルギーを電気エネルギーに変換する構成を有し、風によってプロペラ翼等の回転体を回転させることによりロータを回転させる風力発電機の構成と異なる。一方、流体が液体の場合、上記発電機は、海底の潮流、あるいは河川(農業用水路や工業用水路を含む)における水流によって、海底に、あるいは河川内に配置した振動体の振動エネルギーを電気エネルギーに変換する構成を有し、水流によってロータを回転させる水力発電機の構成と異なる。
以下説明する第1実施形態及び第2実施形態の発電機は、流体の流れ場に設けられる発電機である。この発電機は、柱状の振動体であって、柱状の振動体と発電部とを有する。振動体は、この振動体の一方の端部が、流体の流れ場において流体の流れ方向に平行な軸に軸支されて軸の周りに自励振動により往復運動する。発電部は、振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する。
第1実施形態の発電機は、流体の比重よりも小さい比重を有し、且つ、鉛直方向下端側が流体の流れ場において流体の流れ方向に平行な軸に軸支されて往復振動する柱状の振動体と、振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する発電部と、を有する。
当該構成により、第1実施形態の発電機は、振動エネルギーを電気エネルギーに変換する従来の発電機に用いられる弾性部材を設ける必要がない。このため、第1実施形態の発電機は、流体の流れによって生じる振動体の振動により生成される電気エネルギーを、簡単な構成で得ることができる。また、第1実施形態の発電機は、弾性部材を用いていないため、弾性部材を用いた場合と比較して耐久性に優れている。
発電機10は、振動体12と支持部14と発電部16(図2参照)とを有し、流れ場Fを有する流体内に設けられている。振動体12は、流体の流れ方向(図1中では流れ場Fの矢印方向)に直交する方向に延びる柱状に形成されるとともに、流体の比重よりも小さい比重を有する。また、振動体12は、流体の流れ場F内に位置することによって、鉛直方向下端側が流れ場Fにおいて流体の流れ方向に平行な支持部14に軸支されて往復振動する。この往復振動は、流れ場F内に振動体12を位置することによって発生するカルマン渦励振によりなされる。また、振動体12は、振動体12の質量や長さによって定まる固有振動数を有する。
ここで、振動体12が流体の比重よりも小さい比重を有するためには、振動体12は、流体が水の場合、例えば中空状の塩化ビニル、繊維強化プラスチック、鋼材等で構成されることが好ましく、流体が空気の場合、例えばポリ塩化ビニル、ハイパロン等で構成されることが好ましい。なお、流体が空気の場合には、振動体12の比重を空気よりも小さくするために、空気よりも比重が小さいヘリウムや水素を、中空状の振動体12内に充填することが好ましい。振動体12は、円柱体であるが、必ずしも円柱体でなくてもよく、三角柱、矩形柱、多角柱等の柱状体等であってもよい。なお、流体(例えば水)の流速が1〜5m/秒の流れ場F内に円柱状の振動体12を配置した場合にカルマン渦励振を発生させるためには、例えば、レイノルズ数が105〜107の範囲内となるように、直径が100〜3000mmの振動体12を用いることが好ましい。また、振動体12の長さは、例えば、50〜2000cmとすることが好ましい。
この場合、振動体12の振動エネルギーを電気エネルギーに直接的に変換することができるので、電気エネルギーへの変換が間接的に行われる場合と比較して、例えば、振動体12に接続された発電用モータを、振動体12の振動エネルギーによって回転させることにより発電する場合と比較して、振動エネルギーから電気エネルギーへの変換効率を向上させることができる。
本実施形態の発電機の振動体12のエネルギー取得率ηを下記のように定義するとき、エネルギー取得率ηは、最適条件において76%を実現することができる。
エネルギー取得率η(%)
=(振動体12の最大の仕事率)/(1/2・ρ・d・L・U3)
ρは流体の密度、dは振動体12の直径、Lは振動体12の長さ、Uは流体の流速である。
図3は、本実施形態の発電機10の変形例を模式的に説明した図である。本変形例は、上記実施形態に対して、振動体12a,12b,12c,12d,12e,・・・が、流れ場F内に流れ方向に一列に配列されている点で異なる。これ以外の部分は、本実施形態の構成と同じであるので、構成及び機能の説明は省略する。
本変形例では、振動体12a,12b,12c,12d,12e,・・・は、互いに近接して配置されている。以降の説明では、振動体12a,12b,12c,12d,12e,・・・のうち、振動体12a,12b,12c,12d,12eを代表して説明する。なお、振動体12a,12b,12c,12d,12eの軸間距離は、流体の種類や流速の条件等によって変化するが、直径d(振動体12a,12b,12c,12d,12eの円柱形状の直径をdとする)の1〜3倍が例示される。
このような発電機10では、振動体12a〜12eのそれぞれを流れ場F内に流れ方向に一列に配列することにより、上流側あるいは下流側に隣接する他の振動体により大きな振動エネルギーを発生させることができる。具体的に説明すると、振動体12aにて形成された剥離流れ18が、下流側に隣接する振動体12bの振動に影響を与えることにより、振動体12bには、振幅が増幅された振動Vが誘起される。この振動Vを持続するための流体の流速範囲は広い。また、振動体12aには、振動体12bの振動Vの影響を受けることにより、振動Vが振動体12bと同時に誘起される。さらに、振動体12c〜12eにも、振動体12a,12bと同様に振動Vが誘起される。すなわち、本変形例では、上記実施形態のように単独の振動体12を用いた場合と比較して、流体の流速が変化しても振動Vが持続し易く、且つ、振幅が増幅された自己励起的な振動(自励振動)を振動体12a〜12eのそれぞれに発生させることができる。
なお、振動体12a〜12eそれぞれの振動は互いに同位相ではない。すなわち、振動体12a〜12eの振動はそれぞれ独立であって、振動の位相は振動体12a〜12e間で互いに異なる。
図4は、本実施形態の発電機10の他の変形例を模式的に説明した図である。本変形例は、上記実施形態に対して、振動体12a,12bの振動を制御する振動制御体20が流れ場F内に配置されている点で異なる。これ以外の部分は、本実施形態の構成と同じであるので、構成及び機能の説明は省略する。
振動制御体20は、振動体12a,12bの周りに振動体12a,12bに離間して固定配置され、鉛直方向に延びる円柱体である。振動制御体20は、例えば、支持体14に固定されてよい。また、振動制御体20は、高い剛性を有し、流れ場F内に配置されても流体の流力あるいは12a,12bの振動によって変位しない。なお、振動制御体20の直径は、円柱体である振動体12の直径と同じであり、円柱体の長さも同じであるが、直径及び長さは異なっていてもよい。また、振動制御体20は、円柱体であるが、必ずしも円柱体でなくてもよく、三角柱、矩形柱、多角柱等の柱状体等であってもよい。
振動制御体20は、振動体12a,12bの上流側及び下流側の少なくとも一方に振動体12a,12bに離間して配置されることにより、振動体12a,12bの往復振動を制御することができる。ここで、振動体12a,12bの往復振動の制御とは、流体の流速の変化に応じて振動を持続すること、さらには、振動の振幅を増幅することを含む。
振動体12と振動制御体20との間の軸間距離は、流体の種類や流速の条件等によって変化するが、直径d(振動体12および振動制御体20の円柱形状の直径をdとする)の1〜3倍が例示される。上記軸間距離は、振動制御体20にて形成された剥離流れが、振動体12a,12bの振動を効率よく制御できる範囲で設定される。
図5(a)は、直径が115mmの円柱体を成した振動体12aを流れ場Fの上流側に配置し、振動体12aと振動体12bとの間の軸間距離を14〜20cmとし、流体を水として、流速を1m/秒とした条件の下、振動体12bの直径dを種々変更したときの振動体12bの角速度ωの変化を実線で示している。なお、比較として、振動体12bを単独で流れ場Fに配置した場合に振動体12bの直径dを種々変更したときの振動体12bの角速度ωの変化を破線で示している。前述したように、2つの振動体12a,12bを近接配置した場合には、振動が持続するための流速範囲が広く、且つ、振動の振幅が増幅された自励振動が振動体12a,12bに誘起される。一方、振動体12bを単独で用いた場合、振動体12bは、カルマン渦励振により振動する。
図5(a)より、2つの振動体12a,12bを近接配置した場合には、振動体12bの直径dを変化させることにより、振動体12bの角速度ωが種々変化することがわかる。例えば、振動体12bの直径d=115mmの場合には、最も大きい角速度応答が得られることがわかる。また、図5(a)より、2つの振動体12a,12bを近接配置することにより振動体12a,12bに誘起される自励振動は、振動体12bを単独で用いた場合に生じるカルマン渦励振と比較して、大きな角速度応答が得られることがわかる。
以上のように、振動体12を単独で用いるよりも、振動体12を複数、あるいは振動制御体20とともに用いることが、角速度応答を大きくすることができる点で、好ましい。
図6は、本実施形態の発電機10の他の変形例を模式的に説明した図である。本変形例は、上記実施形態に対して、振動体12の固有振動数を調整するための調整部22を有する点で異なる。これ以外の部分は、本実施形態の構成と同じであるので、構成及び機能の説明は省略する。
振動体12の内部は中空状に形成され、この内部には、振動体12の長手方向に延びるロッド23が設けられている。このロッド23には、調整部22が振動体12の長手方向に摺動可能に設けられている。調整部22には、例えば錘を用いてもよい。
調整部22が振動体12内部を移動することにより、振動体12の固有振動数が変化する。具体的に説明すると、例えば、調整部22が、鉛直方向上方側、すなわち支持部14から離れる方向に移動した場合には、慣性モーメントが増加することにより、振動体12の固有振動数が低下する。一方、調整部22が、鉛直方向下方側、すなわち支持部14に近づく方向に移動した場合には、慣性モーメントが減少することにより、振動体12の固有振動数が増加する。したがって、振動体12を単独で用いる場合には、振動体12に生じるカルマン渦放出周波数と共振するように振動体12の固有振動数を調整することにより、振動体12の振動の振幅を増幅することができる。一方、振動体12を複数用いたり、振動体12とともに振動制御体20を用いる場合には、流速、振動体の代表長(例えば、振動体の直径等)及び固有振動数で決定される無次元流速が振動体12の振動励起範囲内に収まるように固有振動数を調整することによって、振動体12の振幅を増幅することができる。
このようにして、調整部22を振動体12の長手方向に移動させることにより、振動体12の固有振動数を調整することができるので、調整部22を設けていない振動体と比較して、振動体12の振動を持続するための流体の流速範囲をより広く設定することができるとともに、振動の振幅を増幅することができる。
図7は、本実施形態の発電機10の他の変形例を模式的に説明した図である。本変形例は、上記実施形態に対して、発電部16の構成が異なる。これ以外の部分は、本実施形態の構成と同じであるので、構成及び機能の説明は省略する。
本変形例の発電部16では、導電体16bは、振動体12の鉛直方向上端側の先端に取付けられて振動体12とともに運動する。一方、磁場発生器16aは、振動体12の振動経路に沿った方向に間隔をおいて複数設けられ、振動体12とともに運動する導電体16bと間隔をおいて互いに対向するように配置されている。この発電部16では、振動体12の振動が、導電体16bと磁場発生器16aの印加磁場との間に相対的な運動を引き起こし、その結果、導電体16bに印加される磁場の強さに変化を与え、この導電体16bに印加される磁場の強さの変化によって電磁誘導を誘発し、導電体16bを流れる誘導電流を引き起こす。これにより、電気エネルギーが生成される。
本変形例においても、上記実施形態と同様に、振動体12の振動エネルギーを電気エネルギーに直接的に変換することができるので、電気エネルギーへの変換が間接的に行われる場合と比較して、例えば、振動体12に接続された発電用モータを、振動体12の振動エネルギーによって回転させることにより発電する場合と比較して、振動エネルギーから電気エネルギーへの変換効率を向上させることができる。
上記実施形態および変形例1〜4において、振動体12はいずれも断面が円形状の円柱を用いたが、図8に示すように、振動体12の断面形状の円形状の一部が直線13a,13aと、直線13a,13a同士が凸部13bで交わる形状を有してもよい。この場合、凸部13bは、流体の長れ場F内の上流側に向くように、振動体12の向きが設定されることが好ましい。このように、凸部13bを挟んで直線13aと直線13aとの間で角度θを持つ断面形状は、流体の流速や粘性に応じて上記角度θが変化するものであってもよい。上記角度θを変化させることにより、流れ場F内で発生するカルマン渦の発生位置を変化させることで、エネルギー取得率ηが最大になるようにカルマン励振をさせることができる。角度θを変化させることにより、流れ場F内で振動体12の表面で生じる層流剥離の状態が変化するので、カルマン渦の挙動が変化する。このため、流れ場F内の流速が変わるたびに上記角度θを変化させることで、エネルギー取得率ηを最適に調整することもできる。
図8に示すような角度θの凸部13bを持つ断面形状は、図4(a)〜(d)に示される振動制御体20においても適用することができる。また、振動制御体20においても、流体の流速や粘性に応じて角度θが変化してもよい。このような断面形状を振動制御体20が持つことで、流れ場F内の流速の変化に応じて角度θを変化させることにより、エネルギー取得率ηが最大になるように調整することができる。
図9(b)に示すように、図4(a)〜(d)に示す種々の形態においても、振動体12a,12b等の軸間距離の他に、振動制御体20と振動体12a,12bの軸間距離を流体の流れ方向で調整できるように、振動体12a,12b及び振動制御体20が流れ方向で自在に移動することができる移送機構24を振動体12a,12b及び振動制御体20は備えてもよい。この場合においても、移動機構24の移動を制御する、コンピュータで構成される制御部26と、流体の流速を計測する流速計28とを備えるとよい。すなわち、制御部26は、振動制御体20の位置と振動体12a,12bの各位置の少なくとも1つを移動させることにより、振動制御体20及び振動体12a,12bの軸間距離を調整する。
振動体12及び振動体12aは、いずれも塩化ビニル管を用いて構成した。
図10に示す結果から、図1に示す振動体12では、エネルギー取得率ηが最大で76%に達し、流体の流れによる運動エネルギーの76%を振動体12の振動によって取り出すことができることを示す。一方、図11に示す振動体12aを用いた場合、エネルギー取得率ηが最大で55%である。すなわち、流体の流れによる運動エネルギーの55%を振動体12aの振動によって取り出すことができることを示す。このように、本実施形態及び変形例の振動体12あるいは振動体12aのエネルギー取得率ηは50%を越え、流体の運動エネルギーから、振動体の振動によって有効にエネルギーを取り出すことができるのがわかる。特に、図1に示す振動体12のエネルギー取得率ηは70%を越え、高い値を有する。図12に示すように、流れ場F内に円柱形状の振動体100を水平方向に配置し、振動体100の両端をバネ等の弾性部材102で支持した振動体の形態では、カルマン渦励振を発生させたときのエネルギー取得率ηは最大でも37%であった。これより、本実施形態及び変形例におけるエネルギー取得率ηは従来の形態に比べて高いことがわかる。したがって、本実施形態及び変形例において、振動体の振動により生成される電力を、簡単な構成で効率よく得ることができる。
第2実施形態の発電機は、第1実施形態と同様に、液面を有する液体の流れ場に設けられる発電機である。発電機は、柱状の振動体と発電部を有する。
振動体は、振動体の一方の端で流体の流れ方向に平行な軸に軸支されている。すなわち、振動体は液体中で、振動体の上端側で軸支されている。振動体は、液体の流れ場において、軸の周りに自励振動により往復運動する。発電部は、振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する。
当該構成により、第2実施形態の発電機は、振動エネルギーを電気エネルギーに変換する従来の発電機に用いられる弾性部材を設ける必要がない。このため、第2実施形態の発電機は、流体の流れによって生じる振動体の振動により生成される電気エネルギーを、簡単な構成で得ることができる。また、第2実施形態の発電機は、弾性部材を用いていないため、弾性部材を用いた場合と比較して耐久性に優れている。
発電機50は、振動体52と支持部54と一対のフロート53と発電部56とを有し、流れ場Fを有する液体内または液体表面上に設けられている。振動体52は、液体の流れ方向(図1中では流れ場Fの矢印方向)に直交する方向に延びる柱状に形成される。振動体の比重は、液体の比重よりも大きくても小さくてもよい。しかし、振動体が流れ場F内で振動しやすくするためには、振動体の比重は液体の比重より小さいことが好ましい。また、振動体52は、液体の流れ場F内に位置することによって、鉛直方向上端側が流れ場Fにおいて流体の流れ方向に平行な支持部54に軸支されて第1の実施形態と同様に、往復振動する。この往復振動は、流れ場F内に振動体52を位置することによって発生するカルマン渦励振によりなされる。一対のフロート53のそれぞれは、フロート本体53aと一対の腕部53bとを有する。腕部53bは、支持部54の軸の軸方向に対して直交する方向に2方向に延びている。具体的には、一対の腕部53bは、支持部54の軸の軸方向に対して直交する方向であって、振動体52を液面上方からみたとき支持部54の軸を境にして両側の方向に軸から延びている。図13では、振動体52が鉛直方向下方に向いて配置されるとき、腕部53bは、Y字形状を成すように、左右対称の方向に延びている。フロート体53aは、腕部53の先端に設けられ、支持部54の軸を中心とした円周状に延びる三日月形状を成している。フロート体53aの比重は、液体の比重より軽い。
このため、上記自励振動による振動体52の往復運動時、一対のフロート本体53aのうち一方のフロート本体53aが他方のフロート本体53aに比べて、液体中に多く浸ることで復元力が発生するように、腕部53bおよびフロート本体53aが設けられている。すなわち、フロート53a,53bを有するフロート53は復元力生成部として機能する。具体的には、腕部53bとフロート本体53aの接続位置、フロート本体53aの長さ、腕部53bの延在方向、腕部53bの長さが、上記復元力が好ましく発生するように設定されている。
この場合、振動体52の振動エネルギーを電気エネルギーに直接的に変換することができるので、電気エネルギーへの変換が間接的に行われる場合と比較して、例えば、振動体52に接続された発電用モータを、振動体52の振動エネルギーによって回転させることにより発電する場合と比較して、振動エネルギーから電気エネルギーへの変換効率を向上させることができる。
また、第2実施形態では、第1実施形態で用いる振動制御体20(図4A〜図4D参照)を振動体52の上流側あるいは下流側に配置してもよい。
12,12a,12b,12c,12d,12e,52 振動体
13a 直線
13b 凸部
14,54 支持部
16,56 発電部
16a,56a 磁場発生器
16b,56b 導電体
18 剥離流れ
20 振動制御体
22 調整部
24 移動機構
26 制御部
28 流速計
53 フロート
53a フロート本体
53b 腕部
53c 調整機構
53d 復元力生成部
60 回転/並進変換機構
62 油圧システム
64 並進/回転変換機構
66 タービン/発電部
Claims (13)
- 流体の流れ場に設けられる発電機であって、
前記流体の流れ方向に平行な支持部と、
前記流体の流れ方向に直交する方向に伸びる柱状に形成され、一方の端部が前記支持部に軸支されて自励振動により前記支持部の軸を中心として往復運動する振動体と、
前記振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する発電部と、を有する、
ことを特徴とする発電機。 - 前記振動体は、流体の比重よりも小さい比重を有し、且つ、前記支持部に軸支される前記振動体の位置は、鉛直方向下端側である、請求項1に記載の発電機。
- 前記振動体を第1振動体というとき、前記流体の流れ方向の上流側あるいは下流側に、前記流体の比重よりも小さい比重を有し、且つ、鉛直方向下端側が前記流体の流れ場において前記流体の流れ方向に平行な支持部に軸支されて往復振動する柱状の第2振動体を有し、
前記支持部は第1振動体及び前記第2振動体を共通に軸支する、請求項2に記載の発電機。 - 流体の流れ場に設けられる発電機であって、
前記流体の流れ方向に平行な支持部と、
柱状の振動体であって、流体の比重よりも小さい比重を有し、かつ、鉛直方向下端側が前記流体の流れ場において前記支持部に軸支されて前記支持部の軸周りに自励振動により往復運動する第1振動体と、
前記第1振動体に対して、前記流体の流れ方向の上流側あるいは下流側に、前記流体の比重よりも小さい比重を有し、且つ、鉛直方向下端側が前記流体の流れ場において前記支持部に軸支されて前記支持部の軸周りに往復振動する柱状の第2振動体と、
前記第1振動体及び前記第2振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する発電部と、
前記第1振動体の位置及び前記第2振動体の位置の少なくとも一方を移動させることにより、前記第1振動体及び前記第2振動体の軸間距離を流体の流速に応じて調整する制御部を有する、発電機。 - 前記振動体の往復振動を制御する振動制御体を有し、
前記振動制御体は、前記流れ場において、前記振動体の上流側及び下流側の少なくとも一方に前記振動体に離間して配置される、請求項1〜4のいずれか1項に記載の発電機。 - 流体の流れ場に設けられる発電機であって、
前記流体の流れ方向に平行な支持部と、
柱状の振動体であって、一方の端部が前記流体の流れ場において前記支持部に軸支されて前記支持部の軸周りに自励振動により往復運動する振動体と、
前記振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する発電部と、
前記流れ場において、前記振動体の上流側及び下流側の少なくとも一方に前記振動体に離間して配置され、前記振動体の往復振動を制御する振動制御体と、
前記振動体の位置と前記振動制御体の位置の少なくとも一方を移動させることにより、前記振動体と前記振動制御体との軸間距離を流体の流速に応じて調整する制御部を有する、発電機。 - 前記振動体の固有振動数を調整するための調整部を有する、請求項1〜6のいずれか1項に記載の発電機。
- 前記発電部は、前記振動体の振動経路に沿って設けられた導電体と、前記振動体に取付けられるとともに前記導電体に磁場を印加する磁場発生器とを互いに対向するように有し、前記磁場発生器から前記導電体に印加される磁場が前記振動体の往復振動によって変化することにより、電気エネルギーを生成する、請求項1〜7のいずれか1項に記載の発電機。
- 前記発電部は、前記振動体に取付けられた導電体と、前記振動体の振動経路に沿って設けられるとともに前記導電体に磁場を印加する磁場発生器とを互いに対向するように有し、前記磁場発生器から前記導電体に印加される磁場が前記振動体の往復振動によって変化することにより、電気エネルギーを生成する、請求項1〜7のいずれか1項に記載の発電機。
- 前記流体は液面を有する液体であり、
前記支持部に軸支される前記振動体の位置は、鉛直方向上端側にあり、
さらに、前記往復運動に復元力を与える、前記振動体と接続した復元力生成部を有する、請求項1に記載の発電機。 - 前記復元力生成部は、前記振動体を液体の液面に浮上させるフロートである、請求項10に記載の発電機。
- 液面を有する液体である流体の流れ場に設けられる発電機であって、
前記流体の流れ方向に平行な支持部と、
柱状の振動体であって、鉛直方向上端側が前記流体の流れ場において前記支持部に軸支されて前記支持部の軸周りに自励振動により往復運動する振動体と、
前記振動体と接続され、前記振動体を液体の液面に浮上させることで前記往復運動に復元力を与えるフロートと、
前記振動体の往復振動に応じて電気エネルギーを生成する発電部と、を備え、
前記フロートは、前記支持部の軸方向に対して直交する方向であって、前記振動体を液面上方からみたとき前記軸を境にして両側の方向に延びた一対の腕部と、前記腕部の先端のそれぞれに設けられ、前記液体の比重に比べて比重が小さい一対のフロート本体と、を含み、
前記往復運動時、前記一対のフロート本体のうち一方のフロート本体が他方のフロート本体に比べて、液体中に多く浸ることで前記復元力が発生するように、前記腕部および前記フロート本体が設けられている、請求項11に記載の発電機。 - 前記腕部の長さを調整する調整機構が設けられている、請求項12に記載の発電機。
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