JP5290220B2 - 落重破壊特性の評価方法 - Google Patents
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Description
溶接ビードが形成された鋼材の落重破壊特性(NDT)の評価方法であって、
熱影響部における旧オーステナイト粒径(d)と降伏応力(σY)により決定される脆性破壊エネルギーと、母材表層部における降伏応力(σy)と脆性破面遷移温度(vTrs)により決定される延性破壊エネルギーとの積を少なくとも因数とする落重破壊特性評価指数(INDNDT)を引数とし、落重破壊特性(NDT)を戻り値とする一次関数を検量線として準備するステップと、
評価対象とする鋼材の、熱影響部における旧オーステナイト粒径(d)と降伏応力(σY,HAZ)、母材表層部における降伏応力(σy)と脆性破面遷移温度(vTrs)を測定することにより前記落重破壊特性評価指数(INDNDT)を求めるステップと、前記検量線に基づき落重破壊特性を求めるステップを有するものである。
図2は、図1に示した試験片の斜視図である。図3(a)〜(c)は、図2のA−A断面図である。試験片4に衝撃荷重が加えられることにより、図3に示されるように溶接ビード3の溶接金属部(いわゆるデポ部)に導入した切り欠き3aから脆性き裂7が発生し、図3(a)〜(c)の矢印で示したように進展する。脆性き裂7の挙動を詳細に調査したところ、切り欠き3aから発生した脆性き裂7は、溶接ビード3直下の熱影響部(HAZ部)9を進展した後、母材部を進展するが、その際に試験片4の表裏の表層部に延性破壊部(シアリップ)8が同時に形成されることがわかった。
(イ)母材部の脆性破壊エネルギー(EBASE)
(ウ)母材表層部の延性破壊エネルギー(ESURF)
なお、いずれも、き裂が1mmだけ進展するのに必要なエネルギー量である。
脆性破壊によるHAZ部のき裂進展の単位長さに対する脆性破壊エネルギーは下記(1)式のように表される(参考文献2:日本造船学会秋季講演会 「高速クラックの動的様相に関する研究(第6報),昭和59年11月,p550,(6)式」)。
ただし、
Kd:動的破壊靱性値
E:縦弾性係数
HAZ幅:試験片に設定される溶接ビードの幅と等価。
鉄鋼材料に対しては、約15mmである。
母材表層部にあるシアリップ部の単位き裂進展に対する破壊エネルギー(ESURF)については、シアリップ破断する単位面積(mm2)当たりの破壊エネルギーαを掛けた値として考えられる。この場合、単位き裂進展当たりにシアリップ破断する面積は、単位き裂進展当たりのシアリップの板厚方向幅(tsl:表面からの深さ)に比例すると考えられる。また、シアリップは試験片の表裏両面において発生することから片側表面におけるシアリップ幅をtslとすると、両面では2×tslとなる。以上より、シアリップ部の単位き裂進展に対する破壊エネルギー(ESURF)は、下記(6)式のように表される。
ただし、
α:単位破壊エネルギー
tsl:シアリップ幅(鋼材の深さ方向におけるシアリップ部の長さ)
ただし、
σy:母材表層部近傍の降伏強度
εF:破壊伸び(参考文献1より0.1)
rp=1/6π×(KD(B)/σY1)2 ・・・(9)
ただし、
σY1:母材表層部近傍の高速引張変形時の降伏応力。一般的な鋼材に対し参考文献1などに示されており、800MPaとする。
KD(B)=Kci(B) ・・・(10)
k0=6.65・iTk−290 ・・・ (β)
iTk=(0.00321・σy0/9.8+0.391)vTrs+2.74(t)1/2+17.3 ・・・ (γ)
KD(B)=Kci(B)=−92vTrs+32700 ・・・(11)
・・・(13)
上記2種の破壊エネルギー(EHAZおよびESURF)を要素として落重破壊特性を定式化する場合、これらの要素を足し合わせるか、或いは掛け合わせのいずれかが考えられる。(6)式のEHAZ、(13)式のESURFは、いずれも係数の掛かったものであることから、(6)式の右辺と(13)式の右辺を足し合わせるよりも、EHAZとESURFを掛け合わせによって定式化することが合理的である。また、HAZ部とシアリップ部とではき裂進展量に大きな差異がある。すなわち、シアリップ部の方がHAZ部よりもき裂進展量が大きく、母材表層部の単位き裂進展に対する延性破壊エネルギーの影響度の方が大きくなる。種々の鋼材に対し、HAZ部の脆性き裂進展量と脆性き裂が試験片端部にまで達するときのシアリップ部のき裂進展量を比較すると、ほぼ、[HAZ部の脆性き裂進展量]:[脆性き裂が試験片端部にまで達するときのシアリップ部のき裂進展量]=1:30であり、これを各破壊エネルギーの寄与率(影響度)と考えることができる。以上より、落重破壊特性評価指数(INDNDT)として下記(14)式、(15)式のように定式化できる。
ここでは、下記表1に示す9鋼材(鋼種A〜I:JIS規格SM570に準拠)に対して、前述の落重破壊試験を行い、提案する評価式との対応を検証する。落重破壊試験は、板厚60mm以上の厚鋼板のt/4部より板厚15mmの試験片Aを切り出した。
vTrs:JIS Z 2242 附属書D
旧オーステナイト結晶粒径:JIS G 0551 附属書C
一方、参考例として、従来の考えに従い母材のじん性(vTrs)を横軸とし、実測された落重破壊特性(NDT)を縦軸としてグラフに9点をプロットしたグラフを図6に示す。図6から分かるように、じん性(vTrs)と落重破壊特性(NDT)との相関はそれほど高くはない。以上のことから、本発明の評価方式を用いることにより落重破壊特性を精度よく予測することが可能となる。
2 スペーサー
3 溶接ビード
3a 切り欠き
4 試験片
5 架台
6 重錘
7 脆性き裂
8 延性破壊部(シアリップ)
9 熱影響部
Claims (3)
- 溶接ビードが形成された鋼材の落重破壊特性(NDT)の評価方法であって、
熱影響部における旧オーステナイト粒径(d)と降伏応力(σY)により決定される脆性破壊エネルギーと、母材表層部における降伏応力(σy)と脆性破面遷移温度(vTrs)により決定される延性破壊エネルギーとの積を少なくとも因数とする落重破壊特性評価指数(INDNDT)を引数とし、落重破壊特性(NDT)を戻り値とする一次関数を検量線として準備するステップと、
評価対象とする鋼材の、熱影響部における旧オーステナイト粒径(d)と降伏応力(σY,HAZ)、母材表層部における降伏応力(σy)と脆性破面遷移温度(vTrs)を測定することにより前記落重破壊特性評価指数(INDNDT)を求めるステップと、前記検量線に基づき落重破壊特性を求めるステップを有することを特徴とする落重破壊特性の評価方法。 - 前記検量線である一次関数が下記(B)式である請求項1または2に記載の落重破壊特性の評価方法。
NDT=−8.4×10−9×INDNDT +26 ・・・(B)
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