JP7188655B1 - 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法 - Google Patents

Abstract

厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法を提供する。厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を、板厚中央位置と、板厚中央位置とは異なる破面形態を示す板厚中間位置における特性値を小型試験であるシャルピー衝撃試験を用いてそれぞれ評価し、得られた所定の特性値を示す温度（遷移温度）を組み合わせて、大型試験で得られる厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を推定する。板厚中央位置では、プレスノッチシャルピー衝撃試験のエネルギー遷移温度Ｔｃｔで、板厚中間位置では、Ｖノッチシャルピー衝撃試験の破面遷移温度Ｔｍｔで評価し、それらを組み合わせた遷移温度Ｔｗ（＝Ｔｍｔ＋Ｂ１×Ｔｃｔ）を用いて、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を推定する。これにより、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を、簡便かつ精度よく評価することができる。なお、組み合わせた遷移温度Ｔｗとして、Ｔｗ＝（Ｔｍｔ＋Ｔｃｔ）／２＋Ｂ２×（Ｔｃｔ－Ｔｍｔ）を用いても良い。

Description

本発明は、板厚が４０ｍｍ以上の厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を、小型試験片を用いて簡便に評価する評価方法に関する。

船舶、海洋構造物、低温貯蔵タンクおよび建築・土木構造物等の大型構造物において、脆性破壊に伴う事故が発生すると、経済や環境に大きな影響を及ぼす。そのため、特に大型構造物に対しては構造物の安全性向上が求められている。使用される鋼材は、使用温度における、優れた靭性や優れた脆性破壊伝播停止性能を有することが要求されている。

脆性破壊伝播停止性能の評価は、従来から、ＥＳＳＯ試験や二重引張試験に代表される大型試験によって行われている。しかし、これらの大型試験は、多くの日数や多大の費用を要するため、簡便に行うことが難しいという問題がある。そのため、ＷＥＳ ３００３－１９９５（日本溶接協会規格）には、Ｖノッチシャルピー衝撃試験の破面遷移温度_ｖＴ_ｒｓから脆性破壊伝播停止性能を予測する手法が制定されている。しかし、近年開発された、板厚５０mmを超える鋼材に適用する場合、予測精度が悪く、簡便に評価を行うことが難しい。

例えば、特許文献１には、板厚中心部および表面から板厚の１／４の位置から採取しプレスノッチを導入したシャルピー衝撃試験片を用いて、シャルピー衝撃試験を行い、それぞれ得られた脆性破面率が７５％となる破面遷移温度に基づいて、脆性破壊伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性破壊伝播停止性能の評価方法が記載されている。

また、特許文献２には、５０ｍｍ以上の厚鋼板の脆性破壊伝播停止性能を小型試験で評価するにあたり、厚鋼板の板厚の中心部位置から採取した矩形断面が１００ｍｍ^２超えの変形プレスノッチシャルピー試験片を用いてシャルピー衝撃試験を実施し、得られた吸収エネルギーが特定値を示す遷移温度_ｐＴ_Ｅ、あるいは脆性破面率が特定値を示す遷移温度ＢＡＴＴに基づいて、脆性破壊伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性破壊伝播停止性能の評価方法が記載されている。

また、非特許文献１には、板厚方向各位置で靭性に分布があり、ＥＳＳＯ試験によって求まる脆性破壊伝播停止性能Ｋ_ｃａ値が低靭性領域の影響を強く受けることを考慮し、板厚方向各位置における靭性値をその鋼板の面積平均値とし、板厚中央部の値を重み付けした脆性破壊伝播停止性能を評価する技術が記載されている。

特開２０１１－３３４５７号公報 国際公開２０１４／２０８０７２号

溶接学会全国大会講演概要 第４９集 ｐ．１０８（１９９１）

特許文献１に記載された技術は、厚鋼板の板厚中心部および表面から板厚の１／４の位置から採取したプレスノッチシャルピー衝撃試験片を用いて、脆性破壊伝播停止性能を評価している。しかしながら、表層の靭性値が反映されておらず、表層におけるシアリップ発生が脆性き裂伝播停止に大きく影響するような厚鋼板では、脆性き裂伝播停止靭性値Ｋ_caとの相関性が低くなる。また、シアリップ発生が少ない場合でも、板厚方向での破壊形態が大きく異なるような厚鋼板では、脆性き裂伝播停止靭性値Ｋ_caとの相関性が低くなるという問題がある。さらに、脆性破壊伝播停止性能が高い鋼板では、板厚１／４位置でのプレスノッチシャルピー衝撃試験において、ノッチ底からの脆性亀裂の発生が困難な場合があるため、適正なプレスノッチシャルピー衝撃試験結果を得ることが難しいという問題があった。

また、特許文献２に記載された技術では、通常のシャルピー衝撃試験と同様のサイズのプレスノッチシャルピー衝撃試験片を用いて、試験片を板厚中央部１箇所から採取して、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価している。しかし、板厚６０～８０ｍｍの厚鋼板においては、プレスノッチシャルピー衝撃試験を用いた小型試験結果により得られた特性値と厚鋼版の脆性亀裂伝播停止性能の間には高い相関性が見られる一方で、板厚が８０ｍｍを超えてさらに厚くなる場合には、精度が低下する場合があるという問題があった。

そこで、本発明は、全厚の大型試験は試験位置を特定することのみに使用し、小型試験を用いる簡便な方法で、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を精度高く評価できる、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法を提供することを目的とする。なお、本発明が対象とする厚鋼板は、板厚４０ｍｍ以上とし、板厚中央部と板厚中間位置で脆性亀裂伝播形態が変化する厚鋼板とする。ここでいう「板厚中央部」は、板厚の１／２位置を中心として、板厚の３／８～５／８位置の範囲というものとする。また、「板厚中間位置」は、板厚の１／６～３／８位置、および板厚の５／８～５／６位置の、板厚中央部から対称的に離れた位置をいうものとする。

本発明者らは、上記した目的を達成するため、まず、厚鋼板１９種（板厚１００ｍｍ）について、大型試験であるＥＳＳＯ試験を実施しＫ_caが８０００Ｎ／ｍｍ^３／２となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)を求め、同時に小型試験であるプレスノッチシャルピー衝撃試験（試験片：１０ｍｍ角×５５ｍｍ長さ）を実施し、吸収エネルギーが４０Ｊとなる温度_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ（℃）を求めた。なお、プレスノッチシャルピー衝撃試験は、板厚中央位置１箇所から採取した試験片を用いた。
得られた結果を、温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)と温度_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ（℃）との関係で図２に示す。得られたＴ_{Ｋｃａ＝８０００}と_ｐＴ_Ｅ４０Ｊとの相関関係から、回帰式である次（ａ）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．１７×_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ－２３．２５ …（ａ）
（ここで、回帰残差ｕ：１０．６１）
を得た。そして、温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)の上限値の推定式として次（ｂ）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．１７×_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ－２．０３ …（ｂ）
を得た。そして、この推定式から、Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}を－１０℃とするに必要な_ｐＴ_Ｅ４０Ｊを推定すると、_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ＝－４６．９℃となる。図２から、_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ＝－４６．９℃を超える値を示す厚鋼板は９種となっている。推定値以下となる比率は１０／１９（５３％）で、推定精度が低いことがわかる。このような、板厚中央位置１箇所から採取した試験片によるプレスノッチシャルピー衝撃試験結果を用いる小型試験による厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法では、板厚の厚い厚鋼板においては、相関性に乏しい評価結果しか得られないことがわかる。相関性が低いため、安全側の検討に設定される２σが大きくなり、大型試験を実施すれば所望の脆性亀裂伝播停止性能を有している鋼板まで、小型試験おいては「推定値を超える」と評価されることになる。

そこで、高い脆性亀裂伝播停止性能を有する厚鋼板（板厚：１００ｍｍ、ＥＨ４０～４７級）について大型試験である脆性亀裂伝播停止試験（ＣＡＴ試験、試験温度：－３０℃）を実施し、試験後、得られた試験片の破面形態を観察した。図１に、試験片の破面形態を模式的に示す。

切欠１・脆化処理域で発生した脆性亀裂は、試験部に突入してから、板厚中央部では、主亀裂（脆性亀裂）３が斜め３５°方向に進展したのち停止（脆性亀裂停止４）する破面形態を示している。さらに、斜め方向に進展する主亀裂３の端では、表面から板厚方向に３５％の位置から１５％の位置まで、および、表面から板厚方向に６５％の位置から８５％の位置まで、所定の間隔ごとに比較的平坦に進展して停止する亀裂（平坦破面５）と階段状の段差６（延性破面）が複数、形成された破面形態を示している。これら平坦破面５は、各亀裂の発生位置の高さが異なっており、かなり大きなリガメントを有する階段状の段差を形成している。

このような破面形態から、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能は、板厚中央部の靭性に加えて、板厚中央部とは異なる破面を形成する部位（中間位置）の靭性に強く影響されていると言える。なお、この厚鋼板の非貫通の試験片の観察から、脆性亀裂伝播停止試験において、亀裂伝播停止時には板厚中心ならびに中間位置では亀裂が深く進展しているが、表層近傍はその進展が相対的に浅い。この破壊形態から表層よりも板厚中心ならびに中間位置での亀裂伝播挙動が鋼板全体の脆性亀裂の進展を支配するものと考えられる。したがって、この種の厚鋼板では、表層近傍は、脆性亀裂伝播停止性能への影響は少ないとの知見を得た。

このような板厚中央位置以外の板厚方向位置において板厚中央位置とは異なる破面形態を呈し、延性亀裂やリガメントが多く存在する破面形態を示している場合には、亀裂前縁の動的応力拡大係数が低下し、亀裂伝播停止しやすい状況になる。そのため、板厚中央位置とは異なる破面形態を呈する板厚方向位置の靭性が、厚鋼板全体の脆性亀裂伝播停止性能に大きく影響すると推察される。

このようなことから、板厚中央位置および板厚中央位置とは異なる破面形態を示す板厚方向位置での、所定の特性値を示す温度を小型試験でそれぞれ評価し、得られた所定の特性値を示す温度を組み合わせて厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を推定すれば、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を、精度高く、信頼性高く評価できることに想到した。

そこで、板厚中央位置の破面形態と異なる破面形態を示す位置が板厚１／４位置であることから、上記した板厚中央位置でのプレスノッチシャルピー試験に加えて、板厚１／４位置（以下、記号中において板厚１／４位置のことをｑの下付き文字で示す。）からもシャルピー衝撃試験片（１０ｍｍ角×５５ｍｍ長さ）を採取した。板厚１／４位置からもシャルピー衝撃試験片にはＶノッチを導入して、Ｖノッチシャルピー衝撃試験を実施し、脆性破面率が５０％となる破面遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑ（℃）を求めた。上述した板厚中央位置（以下、記号中において板厚中央位置のことをｈの下付き文字で示す。）でのプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊとなる温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}（℃）と、得られた板厚１／４位置でのＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％を示す温度_ｖＴ_ｒｓｑ(℃)を組み合わせて、小型試験による組合せ遷移温度Ｔ_ｗ（℃）とし、温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)と温度Ｔ_ｗ（℃）との相関関係を求めた。なお、小型試験による板厚方向各位置での遷移温度を組み合わせるに当たり、板厚方向各位置での遷移温度を、全厚での脆性亀裂伝播停止性能に与える影響に応じた寄与分として加重平均した。加重平均は１２：１００とした。したがって、小型試験による組合せ遷移温度Ｔ_ｗ（℃）は、Ｔ_ｗ＝_ｖＴ_ｒｓｑ＋０．１２×_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}と表される。

得られた温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)と組合せ遷移温度Ｔ_ｗ（℃）との関係を図３に示す。温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)と温度Ｔ_ｗ（℃）との相関関係は、回帰式として、次（ｃ）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．３６×Ｔ_ｗ－３．２７ …（ｃ）
（ここで、回帰残差ｕ：９．５１）
で表される。この回帰式をもとに、バラツキの範囲内でＴ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)の上限値を推定する推定式を、次（ｄ）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}（℃)＝０．３６×Ｔ_ｗ＋２２．２９ …（ｄ）
とした。この推定式から、Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}が－１０℃となるために必要なＴ_ｗを推定すると、Ｔ_ｗ＝－８９．１℃となる。図３から、Ｔ_ｗ＝－８９．１℃を超える値を示す厚鋼板は４種であり、１５／１９（８０％）が推定値以下となっており、図２に示す場合にくらべ、推定誤差は小さくなっていることがわかる。このため、安全側の検討に設定された２σが小さくなり、大型試験を実施した場合に所望の脆性亀裂伝播停止性能を有することを示すことができる鋼板の多くが、小型試験による推定値以下となるため、合理的に推定することが可能となった。

本発明は、上記した知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
［１］厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度と前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度とを組み合わせた、組合せ遷移温度として、
前記組合せ遷移温度から、前記厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
［２］厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた、下記（１）式で定義される組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（２）式を用いて脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａがｋ１（Ｎ／ｍｍ^３／２）となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}（℃）を推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
記
Ｔ_ｗ＝Ｔ_ｍｔ＋Ｂ１×Ｔ_ｃｔ …（１）
Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}＝Ａ１×Ｔ_ｗ＋Ｃ１ …（２）
ここで、Ｔ_ｗ：小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度（℃）、
Ｔ_ｍｔ：板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃)、
Ｔ_ｃｔ：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
Ａ１、Ｂ１、Ｃ１：係数
［３］ 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた、下記（３）式で定義される組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（４）式を用いて脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａがｋ１（Ｎ／ｍｍ^３／２）となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}を（℃）推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
記
Ｔ_ｗ＝（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２＋Ｂ２×(Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ) …（３）
Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}＝Ａ２×Ｔ_ｗ＋Ｃ２ …（４）
ここで、Ｔ_ｗ：小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度（℃)、
Ｔ_ｍｔ：板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃)、
Ｔ_ｃｔ：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
Ａ２、Ｂ２、Ｃ２：係数
［４］前記板厚中間位置を板厚１／４位置とし、前記遷移温度Ｔ_ｃｔを、板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}とし、前記遷移温度Ｔ_ｍｔを、板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑとし、
前記（１）式に代えて、下記（５）式を、
前記（２）式に代えて、下記（６）式を用いる、［２］に記載の厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
記
Ｔ_ｗ＝_ｖＴ_ｒｓｑ＋０．１２×_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ} …（５）
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．３６×Ｔ_ｗ＋２２．３ …（６）
_ｖＴ_ｒｓｑ：板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度（℃）、
_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度（℃)
［５］前記板厚中間位置を板厚１／４位置とし、前記遷移温度Ｔ_ｃｔを、板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}とし、前記遷移温度Ｔｍｔを、板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑとし、
前記（３）式に代えて、下記（７）式を、
前記（４）式に代えて、下記（８）式を用いる、［３］に記載の厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
記
Ｔ_ｗ＝１．１２×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ)／２＋０．４４×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ) …（７）
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．４０×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ) ／２＋０．１６×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ)＋２２．３ …（８）
_ｖＴ_ｒｓｑ：板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度（℃）、
_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度（℃)
［６］厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを、下記（１ａ）式で定義される前記遷移温度Ｔ_ｃｔと前記遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（２ａ）式を用いて、ＣＡＴ試験における脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴを推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
記
Ｔ_ｗ＝Ｔ_ｍｔ＋Ｅ１×Ｔ_ｃｔ …（１ａ）
ＣＡＴ＝Ｄ１×Ｔ_ｗ＋Ｆ１ …（２ａ）
ここで、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１：係数
［７］厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを、下記（３ａ）式で定義される前記遷移温度Ｔ_ｃｔと前記遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（４ａ）式を用いて、ＣＡＴ試験における脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴを推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
記
Ｔ_ｗ＝（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２＋Ｅ２×(Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ) …（３ａ）
ＣＡＴ＝Ｄ２×Ｔ_ｗ＋Ｆ２ …（４ａ）
ここで、Ｔ_ｍｔ：板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
Ｔ_ｃｔ：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
Ｄ２、Ｅ２、Ｆ２：係数

本発明によれば、ＥＳＳＯ試験等の全厚の大型の脆性亀裂伝播停止試験は試験位置を特定することのみに使用し、シャルピー衝撃試験等と同様なサイズの試験片を用いる小型試験による靭性評価結果から、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を、簡便かつ精度よく評価することができ、産業上格段の効果を奏する。

脆性亀裂伝播停止試験（ＣＡＴ試験）後のＣＡＴ全厚試験片の破面形態の一例を模式的に示す説明図である。 ＥＳＳＯ試験により求めた温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}と板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験のエネルギー遷移温度_ｐＴ_Ｅ４０Ｊとの関係を示すグラフである。 ＥＳＳＯ試験により求めた温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}と、板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験のエネルギー遷移温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}と板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の破面遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑとを組み合わせた組合せ遷移温度Ｔｗとの関係を示すグラフである。 ＥＳＳＯ試験により求めた温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}と、小型試験結果から求めた予測温度（推定温度）Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００} ^＊との関係を示すグラフである。

本発明は、板厚４０ｍｍ以上、好ましくは５０ｍｍ以上の厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を用いる、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法である。また、本発明における板厚の上限は１２０ｍｍ以下とすることが好ましい。

高い脆性亀裂伝播停止性能を有する厚鋼板について、脆性亀裂伝播停止試験を実施し破面を形態観察すると、図１に模式的に示すような破面形態を呈する。板厚中央部では、切欠１に隣接する脆化部２から主亀裂（脆性亀裂）３が斜め３５°方向に進展したのち停止（脆性亀裂停止４）している。また、斜め方向に進展する主亀裂３の端では、表面から板厚方向に３５％の位置から１５％の位置まで、および、表面から板厚方向に６５％の位置から８５％の位置まで、所定の間隔ごとに比較的平坦に進展して停止する平坦な亀裂（平坦破面５）と階段状の段差６（延性破面）が複数形成された破面形態を示している。
これら平坦破面５は、斜めに進展している主亀裂３の異なる位置から発生しており、これら平坦破面５の間かなり大きなリガメントを有する階段状の段差６（延性破面）を形成している。

このような破面形態から、板厚中央位置の靭性に加えて、板厚中央位置とは異なる破面を形成する板厚方向位置（以下、板厚中間位置と称する）の靭性が厚鋼板全体の脆性亀裂伝播停止性能に大きく影響していることが推察される。
なお、この厚鋼板の非貫通の試験片の観察から、脆性亀裂伝播停止試験において、亀裂伝播停止時には板厚中心ならびに中間位置では亀裂が深く進展しているが、表層近傍はその進展が相対的に浅い。この破壊形態から表層よりも板厚中心ならびに中間位置での亀裂伝播挙動が鋼板全体の脆性亀裂の進展を支配するものと考えられる。したがって、この種の厚鋼板では、表層近傍は、脆性亀裂伝播停止性能への影響は少ないといえる。

そこで、本発明では、まず、対象とする厚鋼板について、数枚、好ましくは３～５枚の全厚試験片を用いて、適切な試験温度で大型試験の脆性亀裂伝播停止試験を実施する。さらに、得られた試験片の破面形態を観察し、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定する。なお、この種の厚鋼板では、板厚中間位置は、表裏面から（１／６～３／８）ｔの範囲の位置となることが多く、表裏面からｔ／４位置で代表してもよい場合が多い。なお、「板厚中央位置」、「板厚１／４位置」は、板厚の±5％の範囲を許容するものとする。（すなわち、「板厚１／４位置」は、（１．０５ｔ／４）～（０．９５ｔ／４）の範囲を含むものとする。）また、本発明において、例えば板厚１／２を「ｔ／２」、板厚１／４を「ｔ／４」とするように、板厚をｔと置き換えて記載する場合がある。
全厚の大型試験としては、ＥＳＳＯ試験、ＣＡＴ試験、プレスノッチ曲げ試験等が例示されるが、本発明ではこれに限定されない。例えば、減厚試験片を用いるＥＳＳＯ試験、ＣＡＴ試験、プレスノッチ曲げ試験等としてもよいが、その場合には、板厚中央位置とは異なる破面形態を示す特性変化領域である板厚中間位置を含む試験片厚さとすることが肝要となる。なお、複数の板厚位置で小型試験を実施して、特性変化領域を見出すことができれば、大型試験片による破面観察を省略しても良い。

なお、本発明で使用する小型試験は、シャルピー衝撃試験とし、使用する試験片サイズは常用（例えば１０ｍｍ角）のサイズとする。また、試験片に導入するノッチは、Ｖノッチまたはプレスノッチとする。

そして、本発明では、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能は、板厚中央位置の所定の特性値を示す温度、および、板厚中央位置とは異なる破面形態を示す板厚中間位置の所定の特性値を示す温度に、大きく影響されていると考え、小型試験は、厚鋼板の板厚中央位置および板厚中間位置で行うこととした。

厚鋼板の板厚中央位置では、シャルピー衝撃試験を実施し、得られたエネルギー遷移温度または破面遷移温度Ｔ_ｃｔを、板厚中央位置の所定の特性値を示す温度（遷移温度）とする。なお、板厚中央位置では、従来から行われてきたプレスノッチシャルピー衝撃試験を実施することとした。プレスノッチシャルピー衝撃試験では、プレスノッチにより脆化した部位から脆性亀裂が発生して、それが停止する現象を再現することが可能であり、この現象は、実際の脆性亀裂伝播停止挙動と同様の現象であるためである。なお、板厚中央位置の遷移温度Ｔ_ｃｔとしては、鋼板板厚が薄い場合に脆性亀裂伝播停止性能と高い相関性を示す、プレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す温度_ｐＴ_Ｅ４０Ｊ（℃）とすることが好ましい。

また、厚鋼板の板厚中間位置では、シャルピー衝撃試験を実施して得られたエネルギー遷移温度または破面遷移温度Ｔ_ｍｔを、板厚方向中間位置の所定の特性値を示す温度（遷移温度）とする。なお、厚鋼板の板厚中間位置では、亀裂が荷重の作用により延性破壊端から再度脆性亀裂が発生して停止しているため、本発明では、同様な破壊形態を呈する、延性亀裂から脆性亀裂が発生するＶノッチシャルピー衝撃試験を小型試験として実施するとした。
また、Ｖノッチシャルピー衝撃試験片は、加工が容易であるとともに、加工直後に試験を行うことが可能であるため、試験工程を簡素化できるという利点がある。プレスノッチシャルピー衝撃試験片ではプレス加工を施す必要があり、余分な手間を要する。高靭性鋼板では、プレスノッチ導入により、ノッチ直下の領域が脆化された場合に、試験時に脆性亀裂が安定して発生せず、また、脆性亀裂が安定して発生する温度では、脆性亀裂が停止しない可能性があるため、結果として安定した試験を実施できない。そのため、板厚中間位置の遷移温度Ｔ_ｍｔとしては、安定した試験結果が得やすいＶノッチシャルピー衝撃試験において脆性破面率が５０％となる破面遷移温度_ｖＴ_ｒｓ（℃）を用いることが簡便で好ましい。

本発明では、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度（遷移温度）として、板厚方向の２位置で求めた、上記した板厚中央位置の遷移温度Ｔ_ｃｔと上記した板厚中間位置の遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた組合せ遷移温度Ｔ_ｗを用いる。Ｔ_ｗは、次（１）式および（１ａ）式
Ｔ_ｗ＝Ｔ_ｍｔ＋Ｂ１×Ｔ_ｃｔ …（１）
（ここで、Ｂ１：係数）
Ｔ_ｗ＝Ｔ_ｍｔ＋Ｅ１×Ｔ_ｃｔ …（１ａ）
（ここで、Ｅ１：係数）
で表せる。これは、上記の厚鋼板の破面形態の観察から、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能には、板厚中央位置の靭性および板厚中間位置の靭性が強く影響していることに基づく。なお、全厚での脆性亀裂伝播停止性能への影響の程度に応じて、Ｔ_ｍｔとＴ_ｃｔの加重平均としてもよい。具体的には、板厚中間位置を板厚１／４位置とした場合には、Ｔ_ｃｔとして遷移温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}を、Ｔ_ｍｔとして遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑを用い、加重平均の比として、１２：１００を適用し、次（５）式
Ｔ_ｗ＝_ｖＴ_ｒｓｑ＋０．１２×_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ} …（５）
とすることが好ましい。なお、加重平均の比として１２：１００を適用するのは、板厚中間位置で得られる階段状の破面形態が、脆性亀裂伝播停止性能を著しく向上させること、およびこの加重平均の配分を用いることにより、大型試験結果と小型試験結果の相関性が高くなることに基づく。なお、本発明では、上記した加重平均に限定されることはない。

また、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度として、板厚全体の靭性を表すものを用いても良い。板厚全体の靭性を表すものとしては、各板厚位置の靭性の平均（靭性平均）と、板厚各位置の靭性の差（靭性差）と、を組み合わせたものとするのが好ましい。板厚方向の代表位置を、板厚中央位置と板厚中間位置とした場合には、板厚中央位置のシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと板厚中間位置のシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを用いて、次（３）式
Ｔ_ｗ＝（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２＋Ｂ２×（Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ） …（３）
（ここで、Ｂ２：係数）
で定義される組合せ遷移温度Ｔ_ｗとすることが好ましい。なぜなら、板厚全体の靭性は、板厚各位置の靭性の平均（靭性平均）である（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２、に加えて、図１に示すような階段状の段差に影響している要素、すなわち板厚各位置の靭性の差（靭性差）である（Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ）が大きく寄与していると考えられるからである。

そして、小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度Ｔ_ｗと大型試験により得られた厚鋼板の脆性破壊伝播停止性能との相関関係を、予め求めておく。

大型試験として、ＥＳＳＯ試験を用いた場合には、厚鋼板の脆性破壊伝播停止性能として、脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａがｋ１（Ｎ／ｍｍ^３／２）となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}（℃）を用いる。

そのような相関関係式は、次（２）式、および次（４）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}＝Ａ１×Ｔ_ｗ＋Ｃ１ …（２）
（ここで、Ａ１、Ｃ１：係数）
Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}＝Ａ２×Ｔ_ｗ＋Ｃ２ …（４）
（ここで、Ａ２、Ｃ２：係数）
で表される。小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、（２）式または（４）式を用いて、脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａがｋ１となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}を推定する。

なお、Ｔ_ｗ＝_ｖＴ_ｒｓｑ＋０．１２×_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}とした場合には、Ｔ_ｗとＴ_{Ｋｃａ＝８０００}と
の関係は、具体的に、次式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．３６×（_ｖＴ_ｒｓｑ＋０．１２×_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}）＋２２．３
または、次（６）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．３６×Ｔ_ｗ＋２２．３ …（６）
で表せる。

また、（３）式にかえて下記（７）式
Ｔ_ｗ＝１．１２×（_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ）／２＋０．４４×（_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ） …（７）
とした場合には、下記（８）式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．４０×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ) ／２＋０．１６×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ)＋２２．３ …（８）
で表せる。

なお、大型試験として、ＣＡＴ試験を用いても良い。その場合、厚鋼板の脆性破壊伝播
停止性能として、脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴ（℃）を用いることが好ましい。

そのような相関関係式は、次（２ａ）式および次（４ａ）式
ＣＡＴ＝Ｄ１×Ｔ_ｗ＋Ｆ１ …（２ａ）
（ここで、Ｄ１、Ｆ１：係数）
ＣＡＴ＝Ｄ２×Ｔ_ｗ＋Ｆ２ …（４ａ）
（ここで、Ｄ２、Ｆ２：係数）
で表せる。小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度Ｔｗから、（２ａ）式を用いて、ＣＡＴ試験における脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴ（℃）を推定する。

（２ａ）式において、遷移温度Ｔ_ｗを板厚全体の靭性を表すものとして、各板厚位置の靭性の平均（靭性平均）と、板厚各位置の靭性の差（靭性差）と、を組み合わせたものとする場合、下記（３ａ）式が導かれる。
Ｔ_ｗ＝（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２＋Ｅ２×(Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ) …（３ａ）
（ここで、Ｅ２：係数）
この場合上記（４ａ）式にてＣＡＴ試験における脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴ（℃）を推定する。

以下、さらに実施例を用いて本発明について説明する。

板厚７０～１００ｍｍの厚鋼板（ＥＨ４０～４７級厚鋼板）について、全厚試験片を用いて温度勾配型ＥＳＳＯ試験を実施して、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を求め、脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａが８０００Ｎ／ｍｍ^３／２を示す温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}を算出した。また、試験後、破面形態を観察し、板厚中央位置の破面とは異なる破面形態を示す板厚位置の範囲を板厚中間位置として特定した。そして、試験した厚鋼板では、板厚中間位置は板厚ｔ／４位置で代表してもよいことを確認した。

一方、板厚中央位置、および、板厚中間位置としての板厚ｔ／４位置のＬ方向からシャルピー衝撃試験片（１０ｍｍ角）を採取して、小型試験としてシャルピー衝撃試験を実施し、小型試験を用いた所定の特性値を示す温度を求めた。

板厚中央位置では、プレスノッチシャルピー衝撃試験を実施し、遷移温度Ｔ_ｃｔ（℃）として吸収エネルギーが４０Ｊを示す温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}を求めた。また、板厚中間位置（板厚１／４位置）では、Ｖノッチシャルピー衝撃試験を実施し、遷移温度Ｔ_ｍｔ（℃）として脆性破面率が５０％となる破面遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑを求めた。

そして、得られたＴ_ｃｔとＴ_ｍｔとを組み合わせて、小型試験により得られた組合せ遷移温度Ｔ_ｗとし、予め求められた相関関係式から温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}を求めた。

また、小型試験により得られた組合せ遷移温度Ｔ_ｗ（℃）をＴ_ｗ＝１．１２×（_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ）／２＋０．４４×（_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ）とし、次式
Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００} ^＊＝０．４０×（_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ）／２＋０．１６×（_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ）＋２２．３
を用いて、温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００} ^＊を予測（推定）した。

得られた結果を、温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}と推定（予測）温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００} ^＊との関係で図４に示す。
図４から、本発明の評価方法による推定温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００} ^＊はＴ_{Ｋｃａ＝８０００}と相関性も高く、２σは２０℃以下であり、温度Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}を小さい推定誤差で推定可能であることがわかる。

このように、本発明の評価方法によれば、大型試験は試験位置を特定することのみに使用し、板厚中央位置と、板厚中央位置とは破面形態が異なる板厚中間位置の２位置での小型試験結果から簡便に、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を精度高く評価でき、本発明評価方法の有用性が確認できた。

１：切欠
２：脆化部
３：主亀裂（脆性亀裂）
４：脆性亀裂停止
５：平坦破面
６：階段状の段差
ｓ：脆性亀裂進展方向

Claims (7)

1. 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
   前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
   前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度と前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度とを組み合わせた、組合せ遷移温度として、
   前記組合せ遷移温度から、前記厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
2. 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
   前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
   前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた、下記（１）式で定義される組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（２）式を用いて脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａがｋ１（Ｎ／ｍｍ^３／２）となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}（℃）を推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
   記
   Ｔ_ｗ＝Ｔ_ｍｔ＋Ｂ１×Ｔ_ｃｔ …（１）
   Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}＝Ａ１×Ｔ_ｗ＋Ｃ１ …（２）
   ここで、Ｔ_ｗ：小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度（℃）、
   Ｔ_ｍｔ：板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃)、
   Ｔ_ｃｔ：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
   Ａ１、Ｂ１、Ｃ１：係数
3. 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
   前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
   前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた、下記（３）式で定義される組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（４）式を用いて脆性亀裂伝播停止靭性Ｋ_ｃａがｋ１（Ｎ／ｍｍ^３／２）となる温度Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}（℃）を推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
   記
   Ｔ_ｗ＝（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２＋Ｂ２×(Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ) …（３）
   Ｔ_{Ｋｃａ＝ｋ１}＝Ａ２×Ｔ_ｗ＋Ｃ２ …（４）
   ここで、Ｔ_ｗ：小型試験を用いて得られた組合せ遷移温度（℃)、
   Ｔ_ｍｔ：板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃)、
   Ｔ_ｃｔ：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
   Ａ２、Ｂ２、Ｃ２：係数
4. 前記板厚中間位置を板厚１／４位置とし、前記遷移温度Ｔ_ｃｔを、板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}とし、前記遷移温度Ｔ_ｍｔを、板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑとし、
   前記（１）式に代えて、下記（５）式を、
   前記（２）式に代えて、下記（６）式を用いる、請求項２に記載の厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
   記
   Ｔ_ｗ＝_ｖＴ_ｒｓｑ＋０．１２×_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ} …（５）
   Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．３６×Ｔ_ｗ＋２２．３ …（６）
   _ｖＴ_ｒｓｑ：板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度（℃）、
   _ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度（℃)
5. 前記板厚中間位置を板厚１／４位置とし、前記遷移温度Ｔ_ｃｔを、板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}とし、前記遷移温度Ｔ_ｍｔを、板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度_ｖＴ_ｒｓｑとし、
   前記（３）式に代えて、下記（７）式を、
   前記（４）式に代えて、下記（８）式を用いる、請求項３に記載の厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
   記
   Ｔ_ｗ＝１．１２×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ)／２＋０．４４×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ) …（７）
   Ｔ_{Ｋｃａ＝８０００}＝０．４０×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}＋_ｖＴ_ｒｓｑ) ／２＋０．１６×(_ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}－_ｖＴ_ｒｓｑ)＋２２．３ …（８）
   _ｖＴ_ｒｓｑ：板厚１／４位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の脆性破面率が５０％である遷移温度（℃）、
   _ｐＴ_{Ｅ４０Ｊｈ}：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーが４０Ｊを示す遷移温度（℃)
6. 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
   前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
   前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを、下記（１ａ）式で定義される前記遷移温度Ｔ_ｃｔと前記遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（２ａ）式を用いて、ＣＡＴ試験における脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴ（℃）を推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
   記
   Ｔ_ｗ＝Ｔ_ｍｔ＋Ｅ１×Ｔ_ｃｔ …（１ａ）
   ＣＡＴ＝Ｄ１×Ｔ_ｗ＋Ｆ１ …（２ａ）
   ここで、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１：係数
7. 厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法であって、小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度から大型試験により得られる脆性亀裂伝播停止性能を評価するに当たり、
   前記厚鋼板の全厚試験片を用いた脆性亀裂伝播停止試験を行い、得られた破面の形態観察から、板厚中央位置と異なる破面形態を示す板厚方向の位置範囲を板厚中間位置として特定し、
   前記小型試験を用いて得られた所定の特性値を示す温度を、前記板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｃｔと、前記板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度Ｔ_ｍｔとを、下記（３ａ）式で定義される前記遷移温度Ｔ_ｃｔと前記遷移温度Ｔ_ｍｔとを組み合わせた組合せ遷移温度Ｔ_ｗとして、該組合せ遷移温度Ｔ_ｗから、下記（４ａ）式を用いて、ＣＡＴ試験における脆性亀裂が伝播しない温度ＣＡＴ（℃）を推定し、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能を評価する、厚鋼板の脆性亀裂伝播停止性能の評価方法。
   記
   Ｔ_ｗ＝（Ｔ_ｍｔ＋Ｔ_ｃｔ）／２＋Ｅ２×(Ｔ_ｃｔ－Ｔ_ｍｔ) …（３ａ）
   ＣＡＴ＝Ｄ２×Ｔ_ｗ＋Ｆ２ …（４ａ）
   ここで、Ｔ_ｍｔ：板厚中間位置におけるＶノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
   Ｔ_ｃｔ：板厚中央位置におけるプレスノッチシャルピー衝撃試験の遷移温度（℃）、
   Ｄ２、Ｅ２、Ｆ２：係数

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