JP5281368B2 - 路面摩擦係数推定装置 - Google Patents
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Description
図1〜図7は本発明の実施の一形態を示し、図1は路面摩擦係数推定装置の機能ブロック図、図2は路面摩擦係数推定プログラムのフローチャート、図3は図2から続くフローチャート、図4はタイヤのブラシモデルの説明図、図5はタイヤの接地面内に働く力の分布の説明図、図6はスリップ率に対する前後力の特性を示す説明図、図7は推定前後力に応じて設定される重み係数の説明図である。
Fmse=m・Ax …(1)
ここで、mは車両質量である。
であり、新たに、実前後力Fmseが算出されると、
と更新される。上述のように演算される実前後力Fmsveは路面μ演算部10dに出力される。このように、実前後力演算部10aは、実前後力算出手段として設けられている。
Fme=Teg・t・i・η・if/Rt …(4)
ここで、tはトルクコンバータのトルク比であり、予め設定されている、トルクコンバータの回転速度比e(=Nt/Ne)とトルクコンバータのトルク比とのマップを参照することにより求められる。また、ηは駆動系伝達効率、ifはファイナルギヤ比、Rtはタイヤ半径である。
であり、新たに、推定前後力Fmeが算出されると、
と更新される。上述のように演算される現在の推定前後力Fmeは、重み関数設定部10c、路面μ演算部10dに出力され、推定前後力Fmveは路面μ演算部10dに出力される。
x=u・Δt …(8)
である。ここで、uは車体速度である。
x’=R0・ω・Δt …(9)
である。ここで、R0はタイヤの有効転がり半径、ωはタイヤ回転速度である。
=s・x’ …(10)
但し、sは駆動時の縦方向のタイヤのすべり率で、
s=(u−R0・ω)/(R0・ω) …(11)
である。
σx=−Kx・s・x’ …(12)
となる。但し、Kxは単位幅、長さあたりのトレッドラバーの縦方向の剛性である。ここで、タイヤの接地圧分布を考えると、
p=(6・Fz/b・L)・(x’/L)・(1−(x’/L)) …(13)
ここで、bは接地面幅、Lは接地面長さである。
ξs=x’s/L=1−(Ks/(3・μ・Fz))・λ …(14)
となる。ここで、
λ=s、Ks=b・L2/2・Kx …(15)
である。
Fx=b・∫(σx)dx(但し、積分範囲は0〜xs) …(16)
である。
Fx=∫(−μp)dx’(但し、積分範囲は0〜L) …(17)
上述の(16)、(17)式に、前述の(12)、(13)、(14)式を代入して、以下の(18)、(19)式を得る。
Fx=−Ks・s・ξs2−6・μ・Fz・((1/6)
−(1/2)・ξs2+(1/3)・ξs3) …(18)
ここで、Fzはタイヤ(4輪分)の接地荷重(車体質量mで近似することも可)である。
Fx=−μ・Fz …(19)
ξs=1−(Ks/(3・μ・Fz))・|s| …(20)
ここで、エンジンからタイヤに伝達される推定前後力をFmとし、推定前後力Fmが、Ksの比例領域(図6中の破線領域)とすると、Fm=−Ks・sとなるので、上述の(20)式は、以下の(21)式となる。
ξs=1−(|Fm|/(3・μ・Fz)) …(21)
Fx=Fm・ξs2−6・μ・Fz・((1/6)
−(1/2)・ξs2+(1/3)・ξs3) …(22)
これら(21)、(22)式により、前後力Fxは、FmとFzとμの式として扱えるようになる。すなわち、タイヤが発生する理想的な前後力(理想前後力)Fmdは、上述の(21)、(22)式により、以下の(23)式により求められる。
Fmd=Fm・ξs2−6・μ・Fz・((1/6)
−(1/2)・ξs2+(1/3)・ξs3) …(23)
但し、ξs=1−(|Fm|/(3・μ・Fz)) …(24)
L[n]=[Fmsve−Fmdve[n]]TW1ve[Fmsve−Fmdve[n]]+W2・δμ2
…(25)
・(−1+(1/27)・(Fm[0]/(Fz・μ[n-1])))
(∂Fmd[1]/∂μ[n-1])=(Fm[1]2/(Fz・μ[n-1]))
・(−1+(1/27)・(Fm[1]/(Fz・μ[n-1])))
:
(∂Fmd[m]/∂μ[n-1])=(Fm[m]2/(Fz・μ[n-1]))
・(−1+(1/27)・(Fm[m]/(Fz・μ[n-1])))
:
(∂Fmd[18]/∂μ[n-1])=(Fm[18]2/(Fz・μ[n-1]))
・(−1+(1/27)・(Fm[18]/(Fz・μ[n-1])))
(∂Fmd[19]/∂μ[n-1])=(Fm[19]2/(Fz・μ[n-1]))
・(−1+(1/27)・(Fm[19]/(Fz・μ[n-1])))
δμ=[Jve[n-1]TW1veJve[n-1]+W2]−1
Jve[n-1]TW1ve[Fmsve−Fmdve[n-1]] …(27)
ここで、W2は実験的に定める固定値である。
μ[n]=μ[n-1]+δμ …(28)
Fmd[0][n]=Fm[0]−(Fm[0]2/(Fz・μ[n]))
+(1/27)・(Fm[0]3/(Fz2・μ[n]2)) …(30)
同様に、Fmd[1][n]〜Fmd[19][n]も演算される。
10a 実前後力演算部(実前後力算出手段)
10b 推定前後力演算部
10c 重み関数設定部
10d 路面μ演算部(理想前後力算出手段、路面摩擦係数推定手段)
11 前後加速度センサ
12 エンジン回転数センサ
13 エンジン制御部
14 トランスミッション制御部
Claims (2)
- サンプリング時間毎にタイヤが発生している実際の前後力を実前後力として算出する実前後力算出手段と、
上記実前後力と同じタイミングで路面摩擦係数をパラメータとして含むタイヤモデルにより上記タイヤが発生する理想的な前後力を理想前後力として算出する理想前後力算出手段と、
少なくとも上記サンプリング時間毎の上記実前後力と上記理想前後力との偏差の二乗和が最小となるように上記路面摩擦係数の値を最適化計算により求める路面摩擦係数推定手段とを備え、
上記路面摩擦係数推定手段は、上記各サンプリング時間における上記偏差を二乗した値に、それぞれのサンプリング時間における計測条件に応じた重み関数を乗算した第1の評価関数と、前回算出した路面摩擦係数に対する今回の路面摩擦係数の修正量を二乗した値を含む第2の評価関数と、上記第1の評価関数と上記第2の評価関数との和である第3の評価関数とを求め、上記第3の評価関数を路面摩擦係数で偏微分した値が0となることを利用して上記路面摩擦係数の修正量を算出し、今回の路面摩擦係数を求めることを特徴とする路面摩擦係数推定装置。 - 上記重み関数は、エンジンからタイヤに伝達される前後力に応じて設定されることを特徴とする請求項1記載の路面摩擦係数推定装置。
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JP2008298432A JP5281368B2 (ja) | 2008-11-21 | 2008-11-21 | 路面摩擦係数推定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2008298432A JP5281368B2 (ja) | 2008-11-21 | 2008-11-21 | 路面摩擦係数推定装置 |
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Family Applications (1)
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