JP5265426B2 - 水素化精製用触媒およびその製造方法、炭化水素油の水素化精製方法 - Google Patents
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Description
本発明は、水素存在下で炭化水素油中の硫黄分および窒素分を除去するための水素化精製用触媒およびその製造方法に関する。また、水素存在下で炭化水素油中の硫黄分および窒素分を除去する水素化精製方法に関する。
近年、液体燃料においては、硫黄含有量をより低減させることが要求されている。その要求に対して、燃料油メーカーでは既に様々なクリーン燃料製造法を検討してきた。特にガソリンにおいては硫黄分１０ｐｐｍ以下の規制があるため、燃料油メーカーでは触媒の改良や設備の増設等の対応策を採ってきた。
一般に、ガソリンの主基材は流動接触分解装置（ＦＣＣ）で生成する分解ガソリンである。したがって、ガソリン中の硫黄分を低減するためには、分解ガソリン中の硫黄分を低減することが重要である。
分解ガソリン中の硫黄分はＦＣＣの原料である減圧軽油中の硫黄分に依存し、減圧軽油中の硫黄分が多いほど、分解ガソリン中の硫黄分も高くなることが知られている。したがって、硫黄分が低いクリーンなガソリンを製造するためには、ＦＣＣの原料である減圧軽油中の硫黄分をあらかじめ除去する必要がある。
通常、減圧軽油を脱硫するための水素化精製処理（ＦＣＣの前処理）では、水素化精製用触媒を充填した固定床反応塔にて、水素気流中、高温高圧の反応条件で減圧軽油を水素化精製する処理が行なわれる。水素化精製用触媒としては、アルミナ等の担体にモリブテンやコバルト等の活性金属が担持されたものが広く使用されている。
水素化精製における脱硫活性は、担体の種類、活性金属の種類や量に影響を受けることが知られている。例えば、非特許文献１には、担体（アルミナまたはシリカ）および活性金属（モリブテンまたはモリブテンとコバルトの混合）の影響が開示されている。また、非特許文献２には、担体としてジルコニアやチタニアを用い、活性金属としてニッケルやタングステンを用いた触媒の脱硫活性について開示されている。
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水素化精製における脱硫活性は、担体の種類、活性金属の種類や量に影響を受けることが知られている。例えば、非特許文献１には、担体（アルミナまたはシリカ）および活性金属（モリブテンまたはモリブテンとコバルトの混合）の影響が開示されている。また、非特許文献２には、担体としてジルコニアやチタニアを用い、活性金属としてニッケルやタングステンを用いた触媒の脱硫活性について開示されている。
アプライド・キャタリシスＡ：ジェネラル（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ Ａ：Ｇｅｎｅｒａｌ）、エルゼビア（Ｅｌｓｅｖｉｅｒ）社発行、３４５、２００８年、ｐ．８０−８８
アプライド・キャタリシスＡ：ジェネラル（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ Ａ：Ｇｅｎｅｒａｌ）、エルゼビア（Ｅｌｓｅｖｉｅｒ）社発行、２５７、２００４年、ｐ．１５７−１６４
ところで、減圧軽油の水素化精製用触媒には、高い脱硫活性に加えて、高い脱窒素活性も要求される。これは、ＦＣＣで使用される触媒は、窒素を含んだ化合物により被毒を受けて、分解ガソリン収率が低下するためである。
しかしながら、長年の研究、改良にもかかわらず、脱硫活性だけでなく、脱窒素活性も高い水素化精製用触媒はいまだに知られていないのが実情であった。
本発明の目的は、脱硫活性および脱窒素活性の両方に優れた水素化精製用触媒およびその製造方法を提供することにある。また、硫黄分および窒素分を高度に除去できる炭化水素油の水素化精製方法を提供することにある。
しかしながら、長年の研究、改良にもかかわらず、脱硫活性だけでなく、脱窒素活性も高い水素化精製用触媒はいまだに知られていないのが実情であった。
本発明の目的は、脱硫活性および脱窒素活性の両方に優れた水素化精製用触媒およびその製造方法を提供することにある。また、硫黄分および窒素分を高度に除去できる炭化水素油の水素化精製方法を提供することにある。
本発明は、以下の構成を有する。
［１］アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルが担持され、予備硫化処理が施された水素化精製用触媒であって、
硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下であることを特徴とする水素化精製用触媒。
［２］前記担体は、
（ａ）アルミニウムの含有量が、アルミニウム酸化物（Ａｌ２Ｏ３）換算で７５質量％以上、
（ｂ）珪素の含有量が、珪素酸化物（ＳｉＯ２）換算で０．２〜１０．０質量％、
（ｃ）リンの含有量が、リン酸化物（Ｐ２Ｏ５）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｄ）ホウ素の含有量が、ホウ素酸化物（Ｂ２Ｏ３）換算で１．０〜１０．０質量％である（ただし、担体全体を１００質量％とする。）ことを特徴とする［１］に記載の水素化精製用触媒。
［３］（ｅ）モリブテンの含有量が、モリブデン酸化物（ＭｏＯ３）換算で１０〜２３質量％、
（ｆ）コバルトの含有量が、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｇ）ニッケルの含有量が、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％である（ただし、水素化精製用触媒全体を１００質量％とする。）ことを特徴とする［１］または［２］に記載の水素化精製用触媒。
［４］アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製した触媒前駆体を、硫化後の硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下になるように予備硫化処理することを特徴とする水素化精製用触媒の製造方法。
［５］［１］〜［３］のいずれかに記載の水素化精製用触媒に、水素存在下で炭化水素油を接触させることを特徴とする炭化水素油の水素化精製方法。
［１］アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルが担持され、予備硫化処理が施された水素化精製用触媒であって、
硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下であることを特徴とする水素化精製用触媒。
［２］前記担体は、
（ａ）アルミニウムの含有量が、アルミニウム酸化物（Ａｌ２Ｏ３）換算で７５質量％以上、
（ｂ）珪素の含有量が、珪素酸化物（ＳｉＯ２）換算で０．２〜１０．０質量％、
（ｃ）リンの含有量が、リン酸化物（Ｐ２Ｏ５）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｄ）ホウ素の含有量が、ホウ素酸化物（Ｂ２Ｏ３）換算で１．０〜１０．０質量％である（ただし、担体全体を１００質量％とする。）ことを特徴とする［１］に記載の水素化精製用触媒。
［３］（ｅ）モリブテンの含有量が、モリブデン酸化物（ＭｏＯ３）換算で１０〜２３質量％、
（ｆ）コバルトの含有量が、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｇ）ニッケルの含有量が、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％である（ただし、水素化精製用触媒全体を１００質量％とする。）ことを特徴とする［１］または［２］に記載の水素化精製用触媒。
［４］アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製した触媒前駆体を、硫化後の硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下になるように予備硫化処理することを特徴とする水素化精製用触媒の製造方法。
［５］［１］〜［３］のいずれかに記載の水素化精製用触媒に、水素存在下で炭化水素油を接触させることを特徴とする炭化水素油の水素化精製方法。
本発明の水素化精製用触媒は、脱硫活性および脱窒素活性の両方に優れている。
本発明の水素化精製用触媒の製造方法によれば、脱硫活性および脱窒素活性に優れた水素化精製用触媒を製造できる。
本発明の炭化水素油の水素化精製方法によれば、硫黄分および窒素分を高度に除去できる。
本発明の水素化精製用触媒の製造方法によれば、脱硫活性および脱窒素活性に優れた水素化精製用触媒を製造できる。
本発明の炭化水素油の水素化精製方法によれば、硫黄分および窒素分を高度に除去できる。
以下に、本発明を詳細に説明する。
本発明の水素化精製用触媒は、アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルが担持され、予備硫化処理されたものである。
本発明の水素化精製用触媒は、アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルが担持され、予備硫化処理されたものである。
担体中のアルミニウムの含有量は、アルミニウム酸化物（Ａｌ２Ｏ３）換算で７５質量％以上であり、好ましくは８０質量％以上である。酸化物換算のアルミニウムの含有量が７５質量％未満であると、触媒劣化しやすくなる傾向にある。
担体中の珪素の含有量は、珪素酸化物（ＳｉＯ２）換算で０．２〜１０．０質量％であり、好ましくは０．５〜６．０質量％である。酸化物換算の珪素含有量が０．２質量％未満または１０．０質量％を超えると、モリブテンが凝集し、脱硫活性および脱窒素活性が低下する傾向にある。
担体中のリンの含有量は、リン酸化物（Ｐ２Ｏ５）換算で１．０〜５．０質量％であり、好ましくは２．０〜４．０質量％である。酸化物換算のリン含有量が１．０質量％未満または５．０質量％を超えると、脱硫活性が低下する傾向にある。
担体中のホウ素の含有量は、ホウ素酸化物（Ｂ２Ｏ３）換算で１．０〜１０．０質量％であり、好ましくは３．０〜７．０質量％である。酸化物換算のホウ素含有量が１．０質量％未満であると、充分な脱硫および脱窒素活性が得られず、１０．０質量％を超えると、触媒強度が弱くなり、実用上使用することは困難である。
なお、上記アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素の含有量はいずれも、担体全体を１００質量％とした際の量である。
担体中の珪素の含有量は、珪素酸化物（ＳｉＯ２）換算で０．２〜１０．０質量％であり、好ましくは０．５〜６．０質量％である。酸化物換算の珪素含有量が０．２質量％未満または１０．０質量％を超えると、モリブテンが凝集し、脱硫活性および脱窒素活性が低下する傾向にある。
担体中のリンの含有量は、リン酸化物（Ｐ２Ｏ５）換算で１．０〜５．０質量％であり、好ましくは２．０〜４．０質量％である。酸化物換算のリン含有量が１．０質量％未満または５．０質量％を超えると、脱硫活性が低下する傾向にある。
担体中のホウ素の含有量は、ホウ素酸化物（Ｂ２Ｏ３）換算で１．０〜１０．０質量％であり、好ましくは３．０〜７．０質量％である。酸化物換算のホウ素含有量が１．０質量％未満であると、充分な脱硫および脱窒素活性が得られず、１０．０質量％を超えると、触媒強度が弱くなり、実用上使用することは困難である。
なお、上記アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素の含有量はいずれも、担体全体を１００質量％とした際の量である。
該水素化精製用触媒におけるモリブテン含有量は、モリブデン酸化物換算で１０〜２３質量％であり、好ましくは１２〜２２質量％、より好ましくは１５〜２０質量％である。酸化物換算のモリブデン含有量が１０質量％未満または２３質量％を超えると、脱硫活性および脱窒素活性が急激に低下する傾向にあり、実用的でない。
コバルト含有量は、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％であり、好ましくは２．０〜４．０質量％である。酸化物換算のコバルト含有量が１．０質量％未満であると、脱硫活性の低下が大きくなる傾向にあり、５．０質量％を超えると、脱硫活性の向上が見られない。
ニッケル含有量は、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％である。酸化物換算のニッケル含有量が０．２質量％未満であると、脱窒素活性の低下が大きくなり、３．０質量％を超えると、脱硫活性が低下する。
なお、上記モリブデン、コバルトおよびニッケルの含有量はいずれも、水素化精製用触媒を１００質量％とした際の量である。
コバルト含有量は、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％であり、好ましくは２．０〜４．０質量％である。酸化物換算のコバルト含有量が１．０質量％未満であると、脱硫活性の低下が大きくなる傾向にあり、５．０質量％を超えると、脱硫活性の向上が見られない。
ニッケル含有量は、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％である。酸化物換算のニッケル含有量が０．２質量％未満であると、脱窒素活性の低下が大きくなり、３．０質量％を超えると、脱硫活性が低下する。
なお、上記モリブデン、コバルトおよびニッケルの含有量はいずれも、水素化精製用触媒を１００質量％とした際の量である。
予備硫化処理が施された水素化精製用触媒においては、担体表面に硫化モリブデンが層状に形成されている。
硫化モリブテンの平均積層数は１．０を超え１．９以下であり、好ましくは１．１〜１．６である。平均積層数が１．９以下であることにより、高い脱硫活性および高い脱窒素活性が同時に得られる。なお、平均積層数１．０以下のものは事実上得られない。
ここで、硫化モリブデンの平均積層数は、以下の方法により求められる。
すなわち、水素化精製用触媒の透過型電子顕微鏡写真を撮影し、画像に見られる各硫化モリブデンの積層数を調べる。そして、以下の式により平均積層数を求める。
（平均積層数）＝Σ（積層数ｎ×積層数ｎの硫化モリブデンの個数）／測定対象の硫化モリブデンの合計数
（ただし、ｎは１以上の整数である。）
硫化モリブテンの平均積層数は１．０を超え１．９以下であり、好ましくは１．１〜１．６である。平均積層数が１．９以下であることにより、高い脱硫活性および高い脱窒素活性が同時に得られる。なお、平均積層数１．０以下のものは事実上得られない。
ここで、硫化モリブデンの平均積層数は、以下の方法により求められる。
すなわち、水素化精製用触媒の透過型電子顕微鏡写真を撮影し、画像に見られる各硫化モリブデンの積層数を調べる。そして、以下の式により平均積層数を求める。
（平均積層数）＝Σ（積層数ｎ×積層数ｎの硫化モリブデンの個数）／測定対象の硫化モリブデンの合計数
（ただし、ｎは１以上の整数である。）
本発明の触媒では、高い脱硫活性が得られるため、炭化水素油の水素化精製処理量を向上させることができる。しかも、脱窒素活性が高いため、水素化精製処理後の炭化水素油を接触分解する際にＦＣＣ触媒の劣化を防止できる。したがって、分解ガソリンの収率を向上させることができる。
（水素化精製用触媒の製造方法）
本発明の水素化精製用触媒の製造方法は、アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製した触媒前駆体を予備硫化処理する方法である。
本発明の水素化精製用触媒の製造方法は、アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製した触媒前駆体を予備硫化処理する方法である。
担体に活性金属を担持させて触媒前駆体を調製する方法としては、例えば、含浸法が挙げられる。ここで、含浸法とは、担体に活性金属の溶液を含浸させた後、乾燥、焼成する方法のことである。
含浸法では、モリブデン、コバルトおよびニッケルの３種類の金属を同時に担持することが好ましい。別々に金属を担持すると、脱硫活性または脱窒素活性が不充分になることがある。例えば、まず、モリブテンとコバルトとを同時含浸し、その後、ニッケルのみを含浸させて担持した場合には、脱窒素活性が低くなることがある。
含浸法では、モリブデン、コバルトおよびニッケルの３種類の金属を同時に担持することが好ましい。別々に金属を担持すると、脱硫活性または脱窒素活性が不充分になることがある。例えば、まず、モリブテンとコバルトとを同時含浸し、その後、ニッケルのみを含浸させて担持した場合には、脱窒素活性が低くなることがある。
担持を含浸法により行う場合には、担体上でのモリブデンの分散性が高くなって、得られる触媒の脱硫活性および脱窒素活性がより高くなることから、リン酸またはカルボン酸化合物の共存下で行うことが好ましい。その際、モリブテン酸化物１００質量％に対して３〜２５質量％のリン酸および３５〜７５質量％のカルボン酸化合物を添加することが好ましい。ここで、カルボン酸化合物としては、クエン酸、リンゴ酸、酒石酸、グルコン酸などが挙げられる。
予備硫化処理は、具体的には、触媒前駆体に硫黄化合物（例えば硫化水素、ジメチルジスルフィド等）および水素を反応させる処理である。この処理により、硫化モリブテンの積層構造を形成させて、活性を発現させることができる。
この予備硫化処理では、硫化後の硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下になるように調整する。上述したように、硫化モリブデンの平均積層数が１．９以下であることにより、脱硫活性および脱窒素活性の両方を高くすることができる。
この予備硫化処理では、硫化後の硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下になるように調整する。上述したように、硫化モリブデンの平均積層数が１．９以下であることにより、脱硫活性および脱窒素活性の両方を高くすることができる。
予備硫化処理の条件によって、硫化モリブテンの硫化の度合いおよび硫化モリブデンの積層数が変わるため、平均積層数が前記範囲になるように、圧力（水素分圧）や温度等の条件を適宜調整する。
具体的に、予備硫化処理では、圧力を２．０ＭＰａ以上にすることが好ましく、３．０ＭＰａ以上にすることがより好ましい。圧力が２．０ＭＰａ以上であれば、充分にモリブテンを硫化でき、脱硫活性および脱窒素活性をより高くできる。ここでいう圧力は、ゲージ圧力のことである。
また、予備硫化処理における圧力は、予備硫化装置の耐圧の観点から、１５０ＭＰａ以下であることが好ましい。
また、予備硫化処理では、温度を２４０〜３８０℃にすることが好ましく、２５０〜３５０℃にすることがより好ましい。また、予備硫化処理の際の温度が２４０℃以上であれば、充分にモリブテンを硫化でき、３８０℃以下であれば、容易に硫化モリブテンの平均積層数を１．９以下にできる。
具体的に、予備硫化処理では、圧力を２．０ＭＰａ以上にすることが好ましく、３．０ＭＰａ以上にすることがより好ましい。圧力が２．０ＭＰａ以上であれば、充分にモリブテンを硫化でき、脱硫活性および脱窒素活性をより高くできる。ここでいう圧力は、ゲージ圧力のことである。
また、予備硫化処理における圧力は、予備硫化装置の耐圧の観点から、１５０ＭＰａ以下であることが好ましい。
また、予備硫化処理では、温度を２４０〜３８０℃にすることが好ましく、２５０〜３５０℃にすることがより好ましい。また、予備硫化処理の際の温度が２４０℃以上であれば、充分にモリブテンを硫化でき、３８０℃以下であれば、容易に硫化モリブテンの平均積層数を１．９以下にできる。
（水素化精製方法）
本発明の炭化水素油の水素化精製方法は、上記水素化精製用触媒に、水素存在下で炭化水素油を接触させる方法である。
通常、水素化精製用触媒は、固定床反応器内に充填されて使用される。
本発明の炭化水素油の水素化精製方法は、上記水素化精製用触媒に、水素存在下で炭化水素油を接触させる方法である。
通常、水素化精製用触媒は、固定床反応器内に充填されて使用される。
水素化精製で精製処理される炭化水素油としては、例えば、ガソリン、灯油、軽油、減圧軽油などが挙げられる。これらの中でも、窒素分が多く、本発明の効果がとりわけ発揮される点では、減圧軽油が好ましい。
減圧軽油とは、石油精製における常圧蒸留残油を減圧蒸留装置で処理した際の、沸点が３４０〜５５０℃の留分を７０質量％以上含む留分である。常圧蒸留で処理される油は特に限定されないが、石油系の原油、オイルサンド由来の合成原油、石炭液化油、ビチュメン改質油などが挙げられる。
減圧軽油とは、石油精製における常圧蒸留残油を減圧蒸留装置で処理した際の、沸点が３４０〜５５０℃の留分を７０質量％以上含む留分である。常圧蒸留で処理される油は特に限定されないが、石油系の原油、オイルサンド由来の合成原油、石炭液化油、ビチュメン改質油などが挙げられる。
水素化精製における反応圧力（水素分圧）は３．０〜１５．０ＭＰａであることが好ましく、４．０〜１０．０ＭＰａであることがより好ましい。反応圧力が３．０ＭＰａ以上であれば、脱硫活性および脱窒素活性がより高くなり、１５．０ＭＰａ以下であれば、水素消費量を抑制でき、運転コストの増加を抑えることができる。
反応温度は３００〜４２０℃であることが好ましく、３３０〜４１０℃であることがより好ましい。反応温度が３００℃以上であれば、脱硫活性および脱窒素活性がより高くなり、４２０℃以下であれば、触媒劣化を抑制できると共に、反応装置の耐熱温度（通常約４２５℃）より低くなる。
液空間速度は０．５〜４．０ｈ−１であることが好ましく、０．５〜２．０ｈ−１であることがより好ましい。液空間速度が０．５ｈ−１以上であれば、処理量が多くなり、生産性を向上させることができ、４．０ｈ−１以下であれば、反応温度を低くでき、触媒劣化を抑制できる。
水素油比は１０００〜８０００ｓｃｆｂ（１バレルあたりの標準立方フィート）であることが好ましく、１５００〜５０００ｓｃｆｂであることがより好ましい。水素油比が１０００ｓｃｆｂ以上であれば、脱硫活性および脱窒素活性をより向上させることができ、８０００ｓｃｆｂ以下であれば、運転コストの増加を抑えることができる。
反応温度は３００〜４２０℃であることが好ましく、３３０〜４１０℃であることがより好ましい。反応温度が３００℃以上であれば、脱硫活性および脱窒素活性がより高くなり、４２０℃以下であれば、触媒劣化を抑制できると共に、反応装置の耐熱温度（通常約４２５℃）より低くなる。
液空間速度は０．５〜４．０ｈ−１であることが好ましく、０．５〜２．０ｈ−１であることがより好ましい。液空間速度が０．５ｈ−１以上であれば、処理量が多くなり、生産性を向上させることができ、４．０ｈ−１以下であれば、反応温度を低くでき、触媒劣化を抑制できる。
水素油比は１０００〜８０００ｓｃｆｂ（１バレルあたりの標準立方フィート）であることが好ましく、１５００〜５０００ｓｃｆｂであることがより好ましい。水素油比が１０００ｓｃｆｂ以上であれば、脱硫活性および脱窒素活性をより向上させることができ、８０００ｓｃｆｂ以下であれば、運転コストの増加を抑えることができる。
本発明の炭化水素油の水素化精製方法では、脱硫活性および脱窒素活性に優れた上記水素化精製用触媒を用いるため、炭化水素油の硫黄分および窒素分を高度に除去できる。
以下、実施例及び比較例により本発明を具体的に説明するが、本発明は下記実施例に限定されるものではない。
［触媒前駆体の調製］
（触媒前駆体１）スチームジャケット付１００Ｌタンクに、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で２２質量％のアルミン酸ナトリウム水溶液８．５５ｋｇを入れ、イオン交換水２９ｋｇで希釈した。その後、Ｐ２Ｏ５濃度換算で２．５質量％のリン酸三ナトリウム溶液３．６ｋｇとＳｉＯ２濃度換算で５．０質量％の珪酸ナトリウム溶液１．８ｋｇを攪拌しながら添加し、６０℃に加熱して、担体調製用溶液を得た。
また、５０Ｌ容器に、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で７質量％の硫酸アルミニウム水溶液１３．４３ｋｇを入れ、イオン交換水２４ｋｇで希釈した。次いで、ローラーポンプを用いて、前記希釈した硫酸アルミニウム溶液を、前記担体調製用溶液に一定速度でｐＨが７．２となるまで添加して、水和物スラリーを調製した。
得られたスラリーを攪拌しながら６０℃で１時間熟成した後、平板フィルターを用いて脱水し、０．３質量％アンモニア水溶液１５０Ｌで洗浄した。洗浄後のケーキ状スラリーをイオン交換水で希釈してＡｌ２Ｏ３濃度で１０質量％となるようにした後、１５質量％アンモニア水でｐＨを１０．５に調整した。
ｐＨを調整したスラリーを還流機付熟成タンクに移し、攪拌しながら９５℃で１０時間熟成した。熟成終了後のスラリーを脱水し、スチームジャケットを備えた双腕式ニーダーにて練りながら所定の水分量まで濃縮捏和した後、ホウ酸２８０ｇを添加し、再度所定の水分量まで濃縮捏和した。得られた捏和物を押し出し成型機にて直径１．８ｍｍ、長さ２〜３ｍｍの円柱状に成型し、１１０℃で乾燥した。次いで、乾燥した成型品を、電気炉で５５０℃の温度で３時間焼成して担体を得た。この担体中のＳｉＯ２濃度は２．８質量％、Ｐ２Ｏ５濃度は２．８質量％、Ｂ２Ｏ３濃度は５．０質量％であった。
次いで、三酸化モリブデン２３５ｇ、塩基性炭酸ニッケル２４ｇ及び塩基性炭酸コバルト７５ｇをイオン交換水５００ｍｌに懸濁させ、この懸濁液を９５℃で５時間液容量が減少しないように還流させながら加熱した。その後、加熱後の液にクエン酸１４７ｇおよびリン酸２１ｇを加えて溶解させて含浸液を調製し、その含浸液を前記担体１０００ｇに噴霧含浸させた。この含浸品を、乾燥した後、電気炉にて５５０℃で１時間焼成して、触媒前駆体１を得た。触媒前駆体１の活性金属成分は、ＭｏＯ３が１８．０質量％で、ＣｏＯが３．５質量％で、ＮｉＯが１．０質量％であった。
（触媒前駆体１）スチームジャケット付１００Ｌタンクに、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で２２質量％のアルミン酸ナトリウム水溶液８．５５ｋｇを入れ、イオン交換水２９ｋｇで希釈した。その後、Ｐ２Ｏ５濃度換算で２．５質量％のリン酸三ナトリウム溶液３．６ｋｇとＳｉＯ２濃度換算で５．０質量％の珪酸ナトリウム溶液１．８ｋｇを攪拌しながら添加し、６０℃に加熱して、担体調製用溶液を得た。
また、５０Ｌ容器に、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で７質量％の硫酸アルミニウム水溶液１３．４３ｋｇを入れ、イオン交換水２４ｋｇで希釈した。次いで、ローラーポンプを用いて、前記希釈した硫酸アルミニウム溶液を、前記担体調製用溶液に一定速度でｐＨが７．２となるまで添加して、水和物スラリーを調製した。
得られたスラリーを攪拌しながら６０℃で１時間熟成した後、平板フィルターを用いて脱水し、０．３質量％アンモニア水溶液１５０Ｌで洗浄した。洗浄後のケーキ状スラリーをイオン交換水で希釈してＡｌ２Ｏ３濃度で１０質量％となるようにした後、１５質量％アンモニア水でｐＨを１０．５に調整した。
ｐＨを調整したスラリーを還流機付熟成タンクに移し、攪拌しながら９５℃で１０時間熟成した。熟成終了後のスラリーを脱水し、スチームジャケットを備えた双腕式ニーダーにて練りながら所定の水分量まで濃縮捏和した後、ホウ酸２８０ｇを添加し、再度所定の水分量まで濃縮捏和した。得られた捏和物を押し出し成型機にて直径１．８ｍｍ、長さ２〜３ｍｍの円柱状に成型し、１１０℃で乾燥した。次いで、乾燥した成型品を、電気炉で５５０℃の温度で３時間焼成して担体を得た。この担体中のＳｉＯ２濃度は２．８質量％、Ｐ２Ｏ５濃度は２．８質量％、Ｂ２Ｏ３濃度は５．０質量％であった。
次いで、三酸化モリブデン２３５ｇ、塩基性炭酸ニッケル２４ｇ及び塩基性炭酸コバルト７５ｇをイオン交換水５００ｍｌに懸濁させ、この懸濁液を９５℃で５時間液容量が減少しないように還流させながら加熱した。その後、加熱後の液にクエン酸１４７ｇおよびリン酸２１ｇを加えて溶解させて含浸液を調製し、その含浸液を前記担体１０００ｇに噴霧含浸させた。この含浸品を、乾燥した後、電気炉にて５５０℃で１時間焼成して、触媒前駆体１を得た。触媒前駆体１の活性金属成分は、ＭｏＯ３が１８．０質量％で、ＣｏＯが３．５質量％で、ＮｉＯが１．０質量％であった。
（触媒前駆体２）含浸液の調製においてクエン酸の代わりにリンゴ酸１４７ｇを使用したこと以外は、触媒前駆体１と同様の調製法により触媒前駆体２を得た。触媒前駆体２の活性金属成分は、ＭｏＯ３が１８．０質量％、ＣｏＯが３．５質量％、ＮｉＯが１．０質量％であった。
（触媒前駆体３）三酸化モリブデン２３５ｇ、塩基性炭酸ニッケル１２ｇ及び炭酸コバルト８６ｇをイオン交換水５００ｍｌに懸濁させ、この懸濁液を、９５℃で５時間、液容量が減少しないように還流させながら加熱した。その後、加熱した液にクエン酸１４７ｇおよびリン酸２１ｇを加えて溶解させて含浸液を調製し、その含浸液を触媒１と同じ担体１０００ｇに噴霧含浸させた。そして、触媒前駆体１の調製法と同様に焼成して、触媒前駆体３を得た。触媒前駆体３の活性金属成分は、ＭｏＯ３が１８．０質量％、ＣｏＯが４．０質量％、ＮｉＯが０．５質量％であった。
（触媒前駆体４）スチームジャケット付１００Ｌタンクに、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で２２質量％のアルミン酸ナトリウム水溶液８．１８ｋｇを入れ、イオン交換水２８ｋｇで希釈した。その後、Ｐ２Ｏ５濃度換算で２．５質量％のリン酸三ナトリウム溶液４．８ｋｇとＳｉＯ２濃度換算で５．０質量％の珪酸ナトリウム溶液３．６ｋｇを攪拌しながら添加し、６０℃に加熱して、担体調製用溶液を得た。
また、５０Ｌ容器に、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で７質量％の硫酸アルミニウム水溶液１２．８６ｋｇを入れ、イオン交換水２３ｋｇで希釈した。次いで、ローラーポンプを用いて前記希釈した硫酸アルミニウム溶液を、前記担体調製用溶液に一定速度でｐＨが７．２となるまで添加して、水和物スラリーを調製した。
得られたスラリーを攪拌しながら６０℃で１時間熟成した後、平板フィルターを用いて脱水し、０．３質量％アンモニア水溶液を１５０Ｌで洗浄した。洗浄後のケーキ状スラリーをイオン交換水で希釈してＡｌ２Ｏ３濃度で１０質量％となるようにした後、２２質量％アンモニア水でｐＨを１０．５に調整した。
ｐＨを調整したスラリーを還流機付熟成タンクに移し、攪拌しながら９５℃で１０時間熟成した。熟成終了後のスラリーを脱水し、スチームジャケットを備えた双腕式ニーダーにて練りながら所定の水分量まで濃縮捏和した後、ホウ酸３４０ｇを添加し、再度所定の水分量まで濃縮捏和した。得られた捏和物を押し出し成型機にて直径１．８ｍｍ、長さ２〜３ｍｍの円柱状に成型し、１１０℃で乾燥した。次いで、乾燥した成型品を、電気炉で５５０℃の温度で３時間焼成して担体を得た。この担体中のＳｉＯ２濃度は５．６質量％、Ｐ２Ｏ５濃度は３．８質量％、Ｂ２Ｏ３濃度は６．０質量％であった。
そして、以降の工程を触媒前駆体１の調製法と同様にして触媒前駆体４を得た。
また、５０Ｌ容器に、Ａｌ２Ｏ３濃度換算で７質量％の硫酸アルミニウム水溶液１２．８６ｋｇを入れ、イオン交換水２３ｋｇで希釈した。次いで、ローラーポンプを用いて前記希釈した硫酸アルミニウム溶液を、前記担体調製用溶液に一定速度でｐＨが７．２となるまで添加して、水和物スラリーを調製した。
得られたスラリーを攪拌しながら６０℃で１時間熟成した後、平板フィルターを用いて脱水し、０．３質量％アンモニア水溶液を１５０Ｌで洗浄した。洗浄後のケーキ状スラリーをイオン交換水で希釈してＡｌ２Ｏ３濃度で１０質量％となるようにした後、２２質量％アンモニア水でｐＨを１０．５に調整した。
ｐＨを調整したスラリーを還流機付熟成タンクに移し、攪拌しながら９５℃で１０時間熟成した。熟成終了後のスラリーを脱水し、スチームジャケットを備えた双腕式ニーダーにて練りながら所定の水分量まで濃縮捏和した後、ホウ酸３４０ｇを添加し、再度所定の水分量まで濃縮捏和した。得られた捏和物を押し出し成型機にて直径１．８ｍｍ、長さ２〜３ｍｍの円柱状に成型し、１１０℃で乾燥した。次いで、乾燥した成型品を、電気炉で５５０℃の温度で３時間焼成して担体を得た。この担体中のＳｉＯ２濃度は５．６質量％、Ｐ２Ｏ５濃度は３．８質量％、Ｂ２Ｏ３濃度は６．０質量％であった。
そして、以降の工程を触媒前駆体１の調製法と同様にして触媒前駆体４を得た。
（触媒前駆体５）担体調製においてホウ酸を使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体５を得た。
（触媒前駆体６）担体調製においてリン酸三ナトリウムを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体６を得た。
（触媒前駆体７）担体調製において珪酸ナトリウムを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体７を得た。
（触媒前駆体８）金属担持において塩基性炭酸ニッケルを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体８を得た。
（触媒前駆体９）金属担持において塩基性炭酸コバルトを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体９を得た。
（触媒前駆体６）担体調製においてリン酸三ナトリウムを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体６を得た。
（触媒前駆体７）担体調製において珪酸ナトリウムを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体７を得た。
（触媒前駆体８）金属担持において塩基性炭酸ニッケルを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体８を得た。
（触媒前駆体９）金属担持において塩基性炭酸コバルトを使用しなかったこと以外は触媒前駆体２と同様の調製法により触媒前駆体９を得た。
［予備硫化方法］
（硫化法１）流通式固定床反応装置に触媒前駆体１００ｍｌを充填し、混合ガス（水素：硫化水素＝９７：３容量％）を３０Ｌ／時間の流速で流しながら、全圧６ＭＰａにて反応塔を室温から１０℃／分の速度で加熱昇温した。次いで、２４０℃で４時間保持した後、再び３４０℃まで昇温した。３４０℃で２４時間保持して、予備硫化を終了した。
（硫化法２）最終温度を４００℃としたこと以外は、硫化法１と同様にして、予備硫化処理を行った。
（硫化法１）流通式固定床反応装置に触媒前駆体１００ｍｌを充填し、混合ガス（水素：硫化水素＝９７：３容量％）を３０Ｌ／時間の流速で流しながら、全圧６ＭＰａにて反応塔を室温から１０℃／分の速度で加熱昇温した。次いで、２４０℃で４時間保持した後、再び３４０℃まで昇温した。３４０℃で２４時間保持して、予備硫化を終了した。
（硫化法２）最終温度を４００℃としたこと以外は、硫化法１と同様にして、予備硫化処理を行った。
［平均積層数の求め方］
予備硫化終了後、反応塔を室温まで冷却し、流通ガスを混合ガスから窒素に切り替えた。圧力を常圧まで下げた後、反応塔入口および出口を、開閉弁を閉じることにより封じた後、反応塔を取り外した。窒素で満たされたグローボックス内で反応塔から予備硫化処理した触媒を取り出し、そのうちの約１０ｇを２０メッシュ以下に粉砕した。得られた触媒粉末は窒素雰囲気下でサンプル容器に保存した。
硫化触媒中の硫化モリブテン積層数は、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）の画像を観察することにより測定される。
平均積層数は、以下の式により求められる。
（平均積層数）＝Σ（積層数ｎ×積層数ｎの硫化モリブデンの個数）／測定対象の硫化モリブデンの合計数
（ただし、ｎは１以上の整数である。）
予備硫化終了後、反応塔を室温まで冷却し、流通ガスを混合ガスから窒素に切り替えた。圧力を常圧まで下げた後、反応塔入口および出口を、開閉弁を閉じることにより封じた後、反応塔を取り外した。窒素で満たされたグローボックス内で反応塔から予備硫化処理した触媒を取り出し、そのうちの約１０ｇを２０メッシュ以下に粉砕した。得られた触媒粉末は窒素雰囲気下でサンプル容器に保存した。
硫化触媒中の硫化モリブテン積層数は、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）の画像を観察することにより測定される。
平均積層数は、以下の式により求められる。
（平均積層数）＝Σ（積層数ｎ×積層数ｎの硫化モリブデンの個数）／測定対象の硫化モリブデンの合計数
（ただし、ｎは１以上の整数である。）
［減圧軽油の水素化精製］
（実施例１）触媒前駆体１（１００ｍｌ）を固定床反応装置に充填し、硫化法１にて予備硫化処理した。その後、その固定床反応装置に、減圧軽油（沸点範囲３４３〜５５０℃、硫黄分２．４４質量％、窒素分０．０８５質量％）を２００ｍｌ／時間の速度で供給して、水素化精製を行なった。その際の反応条件は、水素分圧６ＭＰａ、液空間速度２．０ｈ−１、水素油比２，５００ｓｃｆｂ、反応温度３４０℃または３６０℃とした。
各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
ここで、脱硫率は、水素化精製により除去された硫黄分／減圧軽油中の硫黄分×１００（％）の式により求められ、脱窒素率は、水素化精製により除去された窒素分／減圧軽油中の窒素分×１００（％）の式により求められる。
（実施例１）触媒前駆体１（１００ｍｌ）を固定床反応装置に充填し、硫化法１にて予備硫化処理した。その後、その固定床反応装置に、減圧軽油（沸点範囲３４３〜５５０℃、硫黄分２．４４質量％、窒素分０．０８５質量％）を２００ｍｌ／時間の速度で供給して、水素化精製を行なった。その際の反応条件は、水素分圧６ＭＰａ、液空間速度２．０ｈ−１、水素油比２，５００ｓｃｆｂ、反応温度３４０℃または３６０℃とした。
各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
ここで、脱硫率は、水素化精製により除去された硫黄分／減圧軽油中の硫黄分×１００（％）の式により求められ、脱窒素率は、水素化精製により除去された窒素分／減圧軽油中の窒素分×１００（％）の式により求められる。
（実施例２）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体２を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（実施例３）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体３を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（実施例４）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体４を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例１）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体５を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例２）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体６を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例３）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体７を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例４）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体８を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例５）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体９を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例６）予備硫化において硫化法１の代わりに硫化法２を適用したこと以外は実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（実施例３）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体３を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（実施例４）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体４を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例１）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体５を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例２）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体６を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例３）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体７を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例４）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体８を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例５）触媒前駆体１の代わりに触媒前駆体９を使用したこと以外は、実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
（比較例６）予備硫化において硫化法１の代わりに硫化法２を適用したこと以外は実施例１と同様の水素化精製を行なった。各反応温度における脱硫率および脱窒素率の結果を表１に示す。
アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製された触媒前駆体が予備硫化され、硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下の範囲にある実施例１〜４の水素化精製用触媒によれば、減圧軽油中の硫黄分および窒素分を高度に除去することができた。
担体の成分としてホウ酸を含まない比較例１の水素化精製用触媒、担体の成分としてリンを含まない比較例２の水素化精製用触媒、担体の成分として珪素を含まない比較例３の水素化精製用触媒では、脱窒素率が低かった。さらに、比較例３の触媒については脱硫率も低かった。
活性金属の成分としてニッケルを含まない比較例４の水素化精製用触媒、活性金属の成分としてコバルトを含まない比較例５の水素化精製用触媒では、脱窒素率が低かった。さらに、比較例５の触媒については脱硫率も低かった。
アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体に、モリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製された触媒前駆体を予備硫化したが、硫化モリブテンの平均積層数が１．９を超える範囲にあった比較例６の水素化精製用触媒では、脱硫率、脱窒素率共に低かった。
担体の成分としてホウ酸を含まない比較例１の水素化精製用触媒、担体の成分としてリンを含まない比較例２の水素化精製用触媒、担体の成分として珪素を含まない比較例３の水素化精製用触媒では、脱窒素率が低かった。さらに、比較例３の触媒については脱硫率も低かった。
活性金属の成分としてニッケルを含まない比較例４の水素化精製用触媒、活性金属の成分としてコバルトを含まない比較例５の水素化精製用触媒では、脱窒素率が低かった。さらに、比較例５の触媒については脱硫率も低かった。
アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体に、モリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製された触媒前駆体を予備硫化したが、硫化モリブテンの平均積層数が１．９を超える範囲にあった比較例６の水素化精製用触媒では、脱硫率、脱窒素率共に低かった。
Claims (7)
- アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルが担持され、予備硫化処理が施された水素化精製用触媒であって、
硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下であり、
前記担体は、
（ａ）アルミニウムの含有量が、アルミニウム酸化物（Ａｌ ２ Ｏ ３ ）換算で７５質量％以上、
（ｂ）珪素の含有量が、珪素酸化物（ＳｉＯ ２ ）換算で０．２〜１０．０質量％、
（ｃ）リンの含有量が、リン酸化物（Ｐ ２ Ｏ ５ ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｄ）ホウ素の含有量が、ホウ素酸化物（Ｂ ２ Ｏ ３ ）換算で１．０〜１０．０質量％である（ただし、担体を１００質量％とする。）ことを特徴とする水素化精製用触媒。 - アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルが担持され、予備硫化処理が施された水素化精製用触媒であって、
硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下であり、
（ｅ）モリブテンの含有量が、モリブデン酸化物（ＭｏＯ ３ ）換算で１０〜２３質量％、（ｆ）コバルトの含有量が、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｇ）ニッケルの含有量が、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％である（ただし、水素化精製用触媒を１００質量％とする。）ことを特徴とする水素化精製用触媒。 - （ｅ）モリブテンの含有量が、モリブデン酸化物（ＭｏＯ３）換算で１０〜２３質量％、（ｆ）コバルトの含有量が、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｇ）ニッケルの含有量が、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％である（ただし、水素化精製用触媒を１００質量％とする。）ことを特徴とする請求項１記載の水素化精製用触媒。 - アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製した触媒前駆体を、硫化後の硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下になるように予備硫化処理する水素化精製用触媒の製造方法であって、
前記担体として、
（ａ）アルミニウムの含有量が、アルミニウム酸化物（Ａｌ ２ Ｏ ３ ）換算で７５質量％以上、
（ｂ）珪素の含有量が、珪素酸化物（ＳｉＯ ２ ）換算で０．２〜１０．０質量％、
（ｃ）リンの含有量が、リン酸化物（Ｐ ２ Ｏ ５ ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｄ）ホウ素の含有量が、ホウ素酸化物（Ｂ ２ Ｏ ３ ）換算で１．０〜１０．０質量％である（ただし、担体を１００質量％とする。）ものを用いることを特徴とする水素化精製用触媒の製造方法。 - アルミニウム、珪素、リンおよびホウ素を含有する担体にモリブテン、コバルトおよびニッケルを担持して調製した触媒前駆体を、硫化後の硫化モリブテンの平均積層数が１．０を超え１．９以下になるように予備硫化処理する水素化精製用触媒の製造方法であって、
（ｅ）モリブテンの含有量を、モリブデン酸化物（ＭｏＯ ３ ）換算で１０〜２３質量％、（ｆ）コバルトの含有量を、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｇ）ニッケルの含有量を、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％とする（ただし、水素化精製用触媒を１００質量％とする。）ことを特徴とする水素化精製用触媒の製造方法。 - （ｅ）モリブテンの含有量を、モリブデン酸化物（ＭｏＯ ３ ）換算で１０〜２３質量％、（ｆ）コバルトの含有量を、コバルト酸化物（ＣｏＯ）換算で１．０〜５．０質量％、
（ｇ）ニッケルの含有量を、ニッケル酸化物（ＮｉＯ）換算で０．２〜３．０質量％とする（ただし、水素化精製用触媒を１００質量％とする。）ことを特徴とする請求項４記載の水素化精製用触媒の製造方法。 - 請求項１〜３のいずれかに記載の水素化精製用触媒に、水素存在下で炭化水素油を接触させることを特徴とする炭化水素油の水素化精製方法。
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