JP5257965B2 - 合金微粒子コロイドの製造方法 - Google Patents
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Description
文献1、2)と呼ばれている方法があり、高品質のナノメーターサイズの金属微粒子コロ
イドを製造する方法として知られている。図1は、この方法と、これを利用した金属微粒子コロイドの製造装置の概略図である。この方法では、回転真空槽2の上部にて、金属蒸発源5から蒸発させた金属蒸気10を液体媒体膜9に接触させ、そこで形成された金属微粒子11を、その場で、界面活性剤分子で覆われたコロイド粒子とし、回転真空槽2の回転に乗せて底部に輸送する。それと同時に新しい液体媒体膜9を回転真空槽2の底部から上部に供給する。この過程を連続的に行うことにより、底部の液体媒体3を金属微粒子が高濃度に分散した安定なコロイド分散液12に変化させる。
→(1−Y)A(g) + YB(g) → A1−ZBZ(s)
ここで(s)は固体状態、(l)は液体状態、(g)は気体状態にあることを意味している。YとZの関係は通常、真空中を飛来してくる原子のほとんど全部が回収されると考えられるので、Y=Zである。Yは、Xには依存せず、合金の成分元素の蒸気圧に依存する。こ
れはいわゆる分留現象であり、原油などの多成分溶液を沸点の違いを用いて分離精製する手法として利用されている現象である。この分留現象によって、一定組成の合金を一定量の原料から蒸発させようとしたとき,蒸気圧の高い成分から優先的に蒸発が起こり,原料が消費されていくにつれて、原料組成比が徐々に変化し、蒸気圧の低い成分が最後に残留するようになる。従って、初期に生成される微粒子の合金組成と終期に生成される微粒子の合金組成が大きく異なり、均一な組成の合金微粒子を得ることが難しくなる。
PB = XPO B (2)
ここでPO A、PO Bはそれぞれ純物質A元素、B元素の蒸気圧である。この法則をRaoultの法則という。各種の合金系においては、Raoultの法則が成り立つことは極稀であり、一般には蒸気相の成分蒸気圧PA及びPBは合金の原子数分率に比例せず、活量係数γA、γBを用いて次のように表すことができる。
PB= γBXPO B (4)
γA、γBは0〜1の間の値をとり、それぞれの合金系に関して固有の量であり、それぞれ原子数分率(1−X)、Xの複雑な関数となる。各合金系に関して測定されたγA、γBの値は、定数表(非特許文献1)に見ることができる。γA(1−X)を合金A1−XBXにおけるA成分の活量aAといい、γB・Xを活量aBという。活量を用いて各成分の蒸気圧を表すとそれぞれ
PA= aAPO A (5)
PB= aBPO B (6)
で与えられる。各成分の蒸気圧の分率aAPO A/(aAPO A+aBPO B)、aBPO B/(aAPO A+aBPO B)を、それぞれ原料合金の原子数分率に等しく、
aAPO A/(aAPO A+aBPO B)=1−X (7)
aBPO B/(aAPO A+aBPO B)=X (8)
となるように、原料合金の原子数分率の比1−X:Xを設定すれば、合金の蒸発において
、合金組成と蒸発する蒸気組成が等しくなり、蒸発時間の経過とともに分留現象を起こさない。このような蒸発を調和的蒸発と呼ぶ。
が存在することが知られている。合金をA−Bとした場合、全原子数に対する成分元素Bの原子数分率がXである時、原料合金の組成式はA1−XBXである。調和的蒸発をさせるための原料合金の組成は、上記の(7)式、(8)式を用い、可能なすべての種類の2元合金に関して公知の値aA、aB、PO A、及びPO Bを用いて、図式的方法により求めることができる。
゜C)における、Ag1−XInX合金の全組成にわたるAg、及びInの活量aAg,及
びaIn を図2に示す。成分元素の活量は成分元素の蒸発性のパラメータなので、Ag
1−XInX合金融液のIn濃度が増大するのに伴い、融液から蒸発するInの蒸発圧が高くなり、それと反対に、Agの濃度の減少に伴いAgの蒸気圧が低くなる。しかしながら、両曲線が変則的に大きく下に凸になっていることは、Ag原子とIn原子が共存することによって、両者とも、単一金属の場合より、合金融液から蒸発しにくくなることを意味している。これはAg原子同士やIn原子同士の結合エネルギーよりもAgとIn原子間の結合エネルギーが大きいからである。1300K(1027゜C) でAg及びIn単一金属はそれぞれ固有の蒸気圧(P0 Ag=1.31Pa、P0 In=1.69Pa)を有する。1300K(1027゜C)でのAg1−XInX合金融液から蒸発するAgとInの
蒸気圧の値は次式により計算することができる。
PIn= aInP0 In (10)
PAg、PInをAg1−XInX合金のInの原子数分率Xの関数として図3に示す。図3において縦軸の切片がそれぞれAg、およびIn各純物質の蒸気圧の値を示しており、グラフはAg及びInの蒸気圧の絶対値を示している。全圧に対する各成分蒸気の割合、すなわち各成分の蒸気圧の分率は次のように与えられる。
Ag蒸気圧の分率、YAg =PAg/(PAg+PIn) (12)
=1− YIn (13)
YAg、YInをAg1−XInX合金融液のInの原子数分率Xの関数として図4に示す。
図4は原料合金の融液組成とそれから蒸発する蒸気相組成の関係を示している。図4において原点を通る右上がりの45度の直線Mを引いたとき、In蒸気圧の分率を示す曲線が直線Mと交差する点Pは、原料融液と蒸気の組成が一致する調和的蒸発をする組成である。図4より点Pの座標を読み取ると、Ag1−XInX合金の調和的蒸発をする組成はAg0.86In0.14と求められる。本発明では、求められたXの値を調和的蒸発組成と言う。次に、点(0、0.1)を通り45度の傾きをもつ直線Lと、点(0.1、0)を通り45度の傾きをもつ直線Nとの間に挟まれた領域では、原料Ag1−XInXにおけるInの原子数分率Xに対してIn蒸気圧の分率YInが
X−0.10 ≦ YIn ≦ X+0.10 (14)
、すなわち原料の原子数分率と蒸気圧の分率のずれが±0.10の範囲内になる。分圧曲
線がこの範囲にある原子数分率Xを図4から直接読み取ると、原料の原子数分率と蒸気圧の分率のずれを±0.10の範囲内にするためには
0 ≦ X ≦ 0.2
の範囲の組成をもつ原料を用いればよいことがわかる。本発明では、このようにして求められた範囲を、許容組成範囲という。
子の原子数分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.0<X≦0.16と求
められる。
4.70 Pa、PO Fe=5.72 Paから、同様にして、調和的蒸発組成は、0.5
0≦X<1.0と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数
分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.0<X<1.0と求められる。
6.83 Pa、PO Ni=5.44 Paから、同様にして、調和的蒸発組成は、0.0<X<1.0と求められる。
3.39 Pa、PO Pd=1.89 Paから、調和的蒸発組成は、0.0<X<1.0
と求められる。
8.06x102 Pa、PO Ni=1.95x102Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、0.96≦X<1.0と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.75≦X<1.
0と求められる。
1.05x10 Pa、PO Si=6.31 Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、0.0<X<0.15又はX=0.40と求められる。また、原料の原子数分率と製造さ
れる合金微粒子の原子数分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.0<X≦0.45と求められる。
8.00x10−2 Pa、PO Si=1.92x10−1Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、X=0.26と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微
粒子の原子数分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.0<X≦0.33と
求められる。
5.76 Pa、PO Ni=3.72 Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、X=
0.80と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数分率の
ずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.60≦X<1.0と求められる。
4.25 Pa、PO Pd=1.89 Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、0.70≦X≦0.75と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子
数分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.64≦X<1.0と求められる
。
6.25 Pa、PO Si=6.03x10 Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は
、X=0.35と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数
分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.30≦X≦0.37と求められる
。
3.72 Pa、PO Pd=2.53 Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、0.0<X≦0.25と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数
分率のずれが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.0<X<1.0と求められる。
1.18x10 Pa、PO Pd=1.39x10−1Pa から、同様にして、調和的蒸発組成は、0.10、また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数分率のず
れが±0.10以内になる許容組成範囲は、0.0<X≦0.25と求められる。
3)の分解反応などの脱水素反応の触媒、不飽和脂肪酸から飽和脂肪酸への転換、不飽和
の液状食用油からマーガリンや石けんなどの硬化油の製造、オレフィンからパラフィンへの転換など水素添加反応の触媒、クラッキングによる重質油からガソリンへの転換、石油ナフサからハイオクタンガソリンの製造などの合成燃料の製造用触媒、エンジン排気ガスに対する大気汚染防止用触媒として利用される。また、活性炭などの導電性物質に担持させたPdを含む合金微粒子は化学エネルギーを電気エネルギーに変換する燃料電池の陽極及び陰極活物質として利用される。
コバルト−鉄合金(Co1−XFeX)系では、本発明を用いて全組成領域0.0< X
< 1.0の範囲で合金微粒子コロイドを製造することが可能であり、特には0.50≦ X
< 1.0の範囲では正確に原料合金組成を反映した合金微粒子コロイドを製造すること
ができる。その代表的な実施例として、Co0.5Fe0.5合金微粒子コロイドについて述べる。
超えてさらに温度を上げていくと、合金が蒸発を開始し、回転真空槽の上部内壁面に合金微粒子が発生した。耐熱ガラス製の回転真空槽を透かしてその様子を観測することができた。なお,蒸発源に供給する電力は370Wとした。約50分間の蒸発時間で原料はすべて消費され、るつぼ内部に蒸発しにくい金属成分が残留することはなかった。回転真空槽内部に不活性ガスを導入しながら、回転真空槽側面のガラス栓を開けてさらに30gのCo0.5Fe0.5合金片を装填し、同様なプロセスを繰り返した。
滑らかな流動性を示した。分散液は強い黒色を呈し、磁界に強く反応し、磁性流体としての性質を示した。
いて合金微粒子一個一個について、それらの結晶構造と組成を解析した。図5、及び図6に微粒子1個の電子線回折図形、及び特性X線スペクトルをそれぞれ示す。図5から微粒子は単結晶であり、その構造はbcc構造であることが理解される。測定したすべての微粒子について同様であった。また、図6において左から1番目のスペクトル線はFeの特性X線、2番目のスペクトル線はCoの特性X線を示している。それらの積分強度比から
微粒子の組成は50at.%Co−Feであることが分かる。なお、3番目のスペクトル線は微粒子を保持している銅メッシュから発生している銅の特性X線であり、微粒子から発生しているものではない。このようにして多数個の粒子について組成分析を行った結果、粒子ごとの組成のばらつきは測定できる精度の範囲で認められなかった。コロイドの平均粒径は約2nmであった。
<実施例2> Fe−Pd 合金微粒子コロイドの製造
本発明を用いることによりFe1−XPdX系合金における0.64 ≦ x < 1.0の
範囲で原料合金組成を反映したほぼ一様なFe1−XPdX系合金微粒子コロイドを製造することができる。さらに望ましくは、0.70 ≦ x ≦ 0.75の範囲を限定すれば、
原料合金組成と正確に一致した一様なFe1−XPdX系合金微粒子コロイドを製造することができる。その代表的な実施例として、Fe0.25Pd0.75合金微粒子コロイドについて述べる。この合金はFePd3という金属間化合物を構成する。
微鏡とEDXを用いて微粒子一個一個について結晶構造と組成を分析した結果。測定したすべての微粒子は面心正方(fct)構造と25at.%Fe−Pdの組成を有し、金属間化合物FePd3相であることを確認した。コロイドの平均粒径は約2nmであった。<実施例3>Ag−In合金微粒子コロイドの製造
本発明を用いることによりAg1−XInX系合金における0.0 < x ≦ 0.20の
範囲で原料合金組成を反映したほぼ一様なAg1−XInX系合金微粒子コロイドを製造することができる。望ましくは、X = 0.14に限定し、Ag0.86In0.14 合金を原料として用いれば,原料合金組成と正確に一致した一様なAg0.86In0.14合金微粒子コロイドを製造することができる。本実施例では、Ag0.86In0.14合金微粒子コロイドについて詳述する。
いて合金微粒子一個一個について、それらの結晶構造と組成を解析した結果、測定したすべての微粒子はfcc構造をもち、それらの組成は14at.%In−Agであり、原料合金の組成と一致していると同時に、粒子ごとの組成のばらつきは測定できる精度の範囲で認められなかった。コロイドの平均粒径は15nmであった。
2 回転真空槽
3 界面活性剤を添加した液体媒質
4 原料金属(合金)
5 蒸発源
6 輻射断熱板
7 冷却水流
8 熱電対
9 界面活性剤を含有した液体媒質の液膜
10 金属蒸気
11 界面活性剤で内包された金属(合金)微粒子
12 金属(合金)微粒子のコロイド分散液
Claims (1)
- 高周波融解法で均一に融解混合して、常温常圧環境下で固体状態である原料の2元合金を作製する原料作製工程と、
前記2元合金を真空度5x10−4Torr以下の真空中で加熱蒸発させて、発生する合金の各成分の蒸気を液体媒質の表面に接触させ、冷却することで凝縮凝固させて形成した合金の微粒子を液体媒質中に分散させる合金微粒子コロイド製造工程と、を有する合金微粒子コロイドの製造方法であって、
前記原料作製工程で、
(1)原料合金の全原子数に対する一方の成分元素の原子数分率をXとした時に、原料合金の蒸気の全圧に対するその成分元素の蒸気圧の分率が、X−0.1からX+0.1の範囲内になるように、原料合金の各元素の成分比を調整すること、
(2)原料の2元合金を、合金塊において均一な合金相を形成する合金種とし、合金の元素の組み合わせは、Ag−In、Au−Sn、Cr−Ni、Cu−Si、Cu−Sn、Fe−Ni、Fe−Pd、Fe−Si、Ag−Cuの郡から選択されるいずれかであり、
原料合金の組成を、Ag−Inの場合にはAg1−XInX(0.0<X≦0.20)、
Au−Snの場合にはAu1−XSnX(0.0<X≦0.16)、
Cr−Niの場合にはCr1−XNiX(0.75≦X<1.0)、
Cu−Siの場合にはCu1−XSiX(0.0<X≦0.45)、
Cu−Snの場合にはCu1−XSnX(0.0<X≦0.33)、
Fe−Niの場合にはFe1−XNiX(0.60≦X<1.0)、
Fe−Pdの場合にはFe1−XPdX(0.64≦X<1.0)、
Fe−Siの場合にはFe1−XSiX(0.30≦X≦0.37)、
Ag−Cuの場合にはAg1−XCuX(0.0<X≦0.25)とすることを特徴とする合金微粒子コロイドの製造方法。
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