JP5257385B2 - 油圧制御装置 - Google Patents

Description

この発明は、オイルポンプから吐出されたオイルを低圧回路および高圧回路に供給することができるとともに、高圧回路の圧力をアキュムレータに蓄えることのできる油圧制御装置に関するものである。

オイルポンプから吐出されたオイルを低圧回路および高圧回路に供給することができるとともに、高圧回路の圧力をアキュムレータに蓄えることのできる油圧制御装置が知られており、その一例が特許文献１に記載されている。この特許文献１には、エンジンの動力が無段変速機を経由して駆動輪に伝達されるように構成された車両が記載されている。この特許文献１に記載された無段変速機においては、プライマリ油圧室およびセカンダリ油圧室に供給される油圧を制御することにより、無段変速機の変速比およびトルク容量が制御されるように構成されている。そして、プライマリ油圧室およびセカンダリ油圧室に圧油を供給する油圧制御装置が設けられている。

この油圧制御装置は、オイルポンプから油路に吐出された圧油の油圧を圧力制御弁により制御するとともに、その圧力制御弁から排出された余剰分のオイルの油圧を増圧回路により増圧して、アキュムレータに蓄圧することができるように構成されている。また、オイルポンプから油路に吐出されたオイルの油圧を、圧力制御弁を経由させることなくアキュムレータに蓄圧することもできるように構成されている。さらに、増圧回路で油圧を増圧してアキュムレータに供給するときに、増圧回路から排出されたオイルが潤滑系統に供給されるように構成されている。このようにして、アキュムレータに油圧を蓄圧した後、エンジンを始動するときにアキュムレータの油圧をプライマリ油圧室およびセカンダリ油圧室に供給する制御をおこなうことができると記載されている。

なお、特許文献１に記載された油圧制御装置の他、オイルポンプから吐出されたオイルを高圧回路または低圧回路のいずれか一方に切り換えて供給するセレクトバルブが設けられているとともに、高圧回路にアキュムレータが設けられた油圧制御装置が特許文献２に記載されている。さらに、高圧回路用および低圧回路用に別個のオイルポンプが設けられているとともに、高圧回路用のオイルポンプから吐出された油圧をアキュムレータに蓄圧することのできる油圧制御装置が、特許文献３に記載されている。さらに、無段変速機のシーブに接続された油圧アクチュエータに、アキュムレータに蓄圧されている圧油を供給する油圧制御装置が特許文献４に記載されている。

特開２００９−１９７４８号公報 特開２００４−８４９２８号公報 特開平３−１３４３６８号公報 欧州特許第０９８５８５５号明細書

しかしながら、特許文献１に記載された油圧制御装置においては、増圧回路がアキュムレータに供給する圧力を高くするために用いられており、そのアキュムレータの内圧を維持することについては記載がなく、その点で改善の余地があった。

この発明は上記の技術的課題に着目してなされたものであり、アキュムレータの内圧を維持することのできる油圧制御装置を提供することを目的とするものである。

上記の目的を達成するために、請求項１の発明は、オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して油圧を前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機を有することを特徴とするものである。

請求項２の発明は、オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機と、前記オイルポンプから吐出された圧油を前記低圧油路および前記増圧機に供給する経路を接続および遮断する切替バルブと、前記オイルポンプから吐出された圧油を前記低圧油路および前記増圧機に供給する経路が前記切替バルブにより遮断されているときに、前記オイルポンプから吐出されたオイルを前記高圧油路に供給するバイパス油路とを有することを特徴とするものである。

請求項３の発明は、オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機が設けられており、この増圧機から前記高圧油路に吐出される油圧の最高圧と、前記アキュムレータに蓄圧可能な油圧の上限圧とが同一に設定されていることを特徴とするものである。

請求項４の発明は、オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機と、前記高圧油路から圧油が供給されて動力伝達装置の動力伝達状態を制御する油圧室と、前記高圧油路と前記油圧室との間に設けられ、かつ、前記油圧室におけるオイル量または油圧を制御する制御弁とを備えており、この制御弁は、前記高圧油路の油圧が前記アキュムレータで蓄圧可能な油圧の上限圧以上になったときに開放される機能を兼ねていることを特徴とするものである。

請求項１の発明によれば、オイルポンプから吐出された油圧を元圧として増圧してアキュムレータに蓄えるとともに、アキュムレータに蓄えられる油圧を、目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持することができる。

請求項２の発明によれば、オイルポンプから吐出された油圧を元圧として増圧してアキュムレータに蓄えるとともに、アキュムレータに蓄えられる油圧を、目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持することができる。また、オイルポンプから吐出された圧油を低圧油路および増圧機に供給する経路を切替バルブにより遮断し、オイルポンプから吐出されたオイルをバイパス油路を経由して高圧油路に供給することができる。

請求項３の発明によれば、オイルポンプから吐出された油圧を元圧として増圧してアキュムレータに蓄えるとともに、アキュムレータに蓄えられる油圧を、目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持することができる。また、増圧機から前記高圧油路に吐出される油圧の最高圧が、アキュムレータに蓄圧可能な油圧の上限圧を超えることがなく、高圧油路の圧力上昇を抑制する機構を専用に設けずに済む。

請求項４の発明によれば、オイルポンプから吐出された油圧を元圧として増圧してアキュムレータに蓄えるとともに、アキュムレータに蓄えられる油圧を、目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持することができる。また、高圧油路の油圧がアキュムレータで蓄圧可能な油圧の上限圧以上になったときに制御弁が開放されて、高圧油路のオイルが排出される。したがって、高圧油路の圧力上昇を抑制する機構を専用に設けずに済む。

この発明の油圧制御装置の第１具体例を示す模式図である。 図１に示されたアキュムレータの蓄圧特性を示す線図である。 図１に示された油圧制御装置の作用を示すタイムチャートである。 この発明の油圧制御装置の第２具体例を示す模式図である。 図４に示された油圧制御装置の作用を示すタイムチャートである。 この発明の油圧制御装置の第３具体例を示す模式図である。 図６に示された油圧制御装置の作用を示すタイムチャートである。 この発明の油圧制御装置の第４具体例を示す模式図である。 比較例の油圧制御装置における作用を示すタイムチャートである。

この発明において、高圧油路と低圧油路とは、高圧油路の目標油圧が、低圧油路の目標油圧よりも相対的に高く設定されることを意味する。また、この発明における高圧油路および低圧油路には、オイルの流通経路であるポート、油路、バルブなどの他に、オイルが供給される油圧室が含まれる。この発明を車両に用いる場合、駆動輪に伝達する動力を発生する動力源がオイルポンプを駆動するように構成されていてもよいし、駆動輪に伝達する動力を発生する動力源とは別に、オイルポンプを駆動するために専用の動力源が設けられていてもよい。以下、この発明の油圧制御装置を車両に用いる場合について説明する。

（第１具体例）
この第１具体例は、この発明の油圧制御装置を、車両１に搭載されている無段変速機２を含む動力伝達装置を制御するために用いたものである。前記無段変速機２は、従来知られているものと同様に構成されたベルト型無段変速機であり、駆動プーリ４と従動プーリ５とにベルト６を巻き掛けてこれらのプーリ４，５の間でトルクを伝達し、かつ各プーリ４，５に対するベルト６の巻き掛け半径を変化させることにより、入力回転数と出力回転数との間の変速比を、無段階（連続的）に変化させることができるように構成されている。また、従動プーリ５には車両１の駆動輪（図示せず）が動力伝達可能に接続されている。

前記駆動プーリ４は、駆動プーリ４の回転中心軸線に沿った方向に移動不可能に設けられた固定片７と、回転中心軸線に沿った方向に移動可能な可動片８とを備え、それらの固定片７と可動片８との間にＶ溝状のベルト巻き掛け溝が形成されている。また、従動プーリ５は、従動プーリ５の回転中心軸線に沿った方向に移動不可能に設けられた固定片９と、回転中心軸線に沿った方向に移動可能な可動片１０とを備え、それらの固定片９と可動片１０との間にＶ溝状のベルト巻き掛け溝が形成されている。さらに、駆動プーリ４の可動片８に推力を与えるプライマリ油圧室１１が設けられており、そのプライマリ油圧室１１には、ベルト６の巻き掛け半径を変化させて変速比を制御するためにオイルが供給または排出される。これに対して、従動プーリ５の可動片１０に推力を与えるセカンダリ油圧室１２が設けられており、このセカンダリ油圧室１２には、従動プーリ５がベルト６を挟み付ける挟圧力を発生させる油圧が供給される。

上記の無段変速機２の駆動プーリ４に伝達する動力を発生するエンジン１３が設けられている。このエンジン１３は従来知られているものと同様に構成されており、燃料の燃焼により発生する熱エネルギを運動エネルギに変換して出力する動力源である。このエンジン１３は、電子スロットルバルブ（図示せず）の開度を制御することにより、吸入空気量を制御することができるように構成されている。また、エンジン１３から駆動プーリ４に至る動力伝達経路を構成する流体伝動装置１４が設けられている。この流体伝動装置１４は、従来知られているように入力回転部材と出力回転部材との間で流体（作動油）の運動エネルギにより動力伝達をおこなうものである。この流体伝動装置１４は、入力回転部材から出力回転部材に伝達されるトルクを増幅する機能を備えたトルクコンバータ、または入力回転部材から出力回転部材に伝達されるトルクを増幅する機能のないフルードカップリングのいずれでもよい。この実施例においては、流体伝動装置１４としてトルクコンバータが用いられているものとして説明し、以下、流体伝動装置１４をトルクコンバータ１４と記す。

つぎに、上記のプライマリ油圧室１１およびセカンダリ油圧室１２ならびにトルクコンバータ１４に油圧を供給する油圧制御装置３の構成について説明する。図１に示す例においては、前記エンジン１３によってオイルポンプ１５が駆動されてオイルが吸入され、そのオイルポンプ１５から吐出されたオイルが前記プライマリ油圧室１１およびセカンダリ油圧室１２ならびにトルクコンバータ１４に供給されるように構成されている。具体的に説明すると、オイルポンプ１５の吸入口１６はオイルパン１７に接続され、そのオイルポンプ１５の吐出口１８は油路１９に接続されている。なお、エンジン１３とオイルポンプ１５との間にクラッチを設けておき、エンジン１３が自律回転しているときにオイルポンプ１５を停止させることもできる。また、オイルポンプ１５は、エンジン１３の動力により駆動することができることに加えて、車両１が惰力走行するときの運動エネルギをオイルポンプ１５に伝達して、オイルポンプ１５を駆動することもできるように構成されている。なお、オイルポンプ１５は、ピストンポンプ、ギヤポンプ、ベーンポンプなどのうちのいずれでもよい。

一方、前記オイルポンプ１５の吐出口１８には、低圧油路３１が接続されている。この低圧油路３１は、オイルポンプ１５から吐出されたオイルをトルクコンバータ１４および潤滑系統に供給する経路である。この潤滑系統は、無段変速機２の駆動プーリ４および従動プーリ５を回転可能に支持する軸受（図示せず）、エンジン１３から駆動輪に至る動力伝達経路に設けられた歯車同士の噛み合い部分（図示せず）などにオイルを供給して、それらの部位を潤滑および冷却するものである。このため、低圧油路３１の目標油圧は、エンジン１３からトルクコンバータ１４に伝達されるトルク、潤滑系統における必要油量などに基づいて決定される。エンジン１３からトルクコンバータ１４に伝達されるトルクは、電子スロットルバルブの開度から求めることができる。また、潤滑系統における必要油量は、回転要素の回転数に基づいて求めることができる。

さらに、低圧油路３１にはリリーフ弁３２が設けられている。このリリーフ弁３２は、従来知られているものと同様に構成されており、ポートを開閉する弁体３３と、その弁体３３を弁座（図示せず）に押し付ける力を与えるバネ３４とを有している。具体的に説明すると、リリーフ弁３２は、低圧油路３１の油圧が最高圧未満では弁体３３が弁座に押し付けられてポートが閉じられ、低圧油路３１の油圧が最高圧以上では弁体３３がバネ３４の力に抗して移動してポートが開かれるように構成されている。このリリーフ弁３２が開かれると低圧油路３１の圧油がオイルパン１７にドレーンされるように構成されている。このように、リリーフ弁３２の機能により、低圧油路３１の油圧が予め定められた最高圧以上となることを防止することができる。

この低圧油路３１には増圧機２０を介在させて高圧油路２１が接続されている。この高圧油路２１は、プライマリ油圧室１１およびセカンダリ油圧室１２に圧油を供給する経路を構成するものであり、この高圧油路２１にはアキュムレータ２２が接続されている。このアキュムレータ２２は、従来知られているように、蓄圧室と背圧室とをピストンや弾性膨張体により流体密に区画したものであり、蓄圧室の圧力が背圧室の圧力を超えると、ピストンが移動したり弾性膨張体が膨張したりして蓄圧室の容積が拡大し、その蓄圧室に油圧を蓄えるように構成されている。

前記増圧機２０は、従来知られているものと同様に構成されており、例えば、油圧室５０および油圧室５１と、この油圧室５０および油圧室５１との間に介在させたピストン５２とを有している。このピストン５２は往復動自在に構成されており、ピストン５２には、油圧室５０の油圧が作用する受圧面５３が形成され、油圧室５１の油圧が作用する受圧面５４が形成されている。そして、受圧面５３の受圧面積は受圧面５４の受圧面積よりも広く構成されている。前記油圧室５０は低圧油路３１に接続されている。また、油圧室５１は高圧油路２１に接続され、かつ、油圧室５１は油路６２を介在させてオイルパン１７に接続されている。

さらに、油圧室５１と高圧油路２１との間には逆止弁６３が設けられている。この逆止弁６３は、油圧室５１からオイルが高圧油路２１へ吐出される向きで開放され、高圧油路２１のオイルが油圧室５１へ流れる向きで閉じられるように構成されている。さらに、油圧室５１と油路６２との間には逆止弁６４が設けられている。この逆止弁６４は、油路６２から油圧室５１へオイルが吸入される向きで開放され、油圧室５１のオイルが油路６２へ流れる向きでは閉じられるように構成されている。なお、油圧室５１にはバネ（図示せず）が設けられており、そのバネの力によりピストン５２を油圧室５０に向けて押圧する力が加えられている。さらに、ピストン５２が上端までストロークしたときに、油圧室５０のオイルをドレーンするとともに、ピストン５２が下端までストロークしたときに、オイルポンプ１５から吐出されたオイルを油圧室５０に供給する切換弁（図示せず）が設けられている。

このように構成された増圧機２０においては、オイルポンプ１５から吐出された圧油の油圧が油圧室５０に供給されると、ピストン５２が図１で上向きに移動して油圧室５１の容積が縮小される。すると、油圧室５１の油圧が上昇するとともに、油圧室５１の油圧がアキュムレータ２２の内圧以上になると逆止弁６３が開き、油圧室５１のオイルが高圧油路２１へ吐出され、アキュムレータ２２に蓄圧される。このとき、逆止弁６４は閉じられるため、油圧室５１のオイルが油路６２へ流れることはない。

上記のように、ピストン５２が図１で上向きに移動する行程でバネが圧縮されている。ここで、ピストン５２が上端までストロークすると、図示しない切換弁により油圧室５０のオイルがドレンされてバネの力によりピストン５２が下向きに移動する。すると、油圧室５１が負圧となり、オイルパン１７のオイルが油路６２を経由して油圧室５１に吸入されるとともに、逆止弁６３が閉じられる。このようにして、ピストン５２が図１で下向きに移動して下端までストロークすると、図示されていない切換弁が切り換えられて、オイルポンプ１５から吐出されたオイルが油圧室５０に供給される。すると、ピストン５２が図１で上向きに移動し、油圧室５１のオイルが高圧油路２１へ吐出されてアキュムレータ２２に蓄圧される。

以後、オイルポンプ１５の吐出圧が油圧室５０に供給されている間は、上記の作用が繰り返されてピストン５２が往復動し、オイルパン１７のオイルが増圧機２０の油圧室５１を経由して高圧油路２１に供給される作用が継続され、アキュムレータ２２の内圧が上昇する。そして、アキュムレータ２２の内圧と、油圧室５１の油圧とが同じになると、ピストン５２の作動が停止する。すなわち、アキュムレータ２２への蓄圧が終了する。また、増圧機２０においては、前記受圧面５３の面積が受圧面５４の面積よりも広く構成されているため、油圧室５０の油圧に対して、油圧室５１から吐出される圧油が増圧される。具体的には、ピストン５２が図１で上向きに移動して油圧室５１の容積が縮小してその内圧が上昇するとき、受圧面５３と受圧面５４との面積比に応じて、油圧室５０の油圧に対する油圧室５１の圧力増幅比が定まる。このように、増圧機２０は、オイルパン１７からオイルを油圧室５１へ吸入し、かつ、油圧室５１から高圧油路２１へオイルを吐出するオイルポンプとしての機能を備えているとともに、油圧室５０の油圧に対して油圧室５１の油圧を高くする増圧機能を備えている。

ここで、アキュムレータ２２の蓄圧特性を図２に基づいて説明する。この図２において、横軸にはアキュムレータ２２の容量が示され、縦軸にはアキュムレータ２２の内圧が示されている。アキュムレータ２２の内圧は高圧油路２１の油圧と等しく、アキュムレータ２２に蓄圧される圧力の下限圧PHL は、アキュムレータ２２に蓄圧される圧力の上限圧PHH よりも低い。また、アキュムレータ２２には背圧室が設けられているため、下限値PHL 未満の圧力がアキュムレータ２２に蓄えられることはない。この下限値PHL は背圧室の圧力の調整により変更可能である。また、アキュムレータ２２の上限圧PHH は容積などの条件から決まる値であり、アキュムレータ２２の保持容量が最大になると、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH となる。

また、高圧油路２１にはリリーフ弁５６が設けられている。このリリーフ弁５６は、従来知られているものと同様にポートを開閉する弁体５７と、その弁体５７を弁座（図示せず）に押し付ける力を与えるバネ５８とを有している。具体的にはリリーフ弁５６は、高圧油路２１の油圧が所定圧未満では弁体５７が弁座に押し付けられてポートが閉じられている一方、高圧油路２１の油圧が所定圧以上では弁体５７がバネ５８の力に抗して移動してポートが開かれて、高圧油路２１の圧油がオイルパン１７にドレーンされるように構成されている。このように、リリーフ弁５６の機能により、高圧油路２１の油圧が予め定められた所定圧以上になることを防止することができる。

さらに、高圧油路２１は２方向に分岐されており、その一方は第１制御バルブ２３の入力ポート２４に接続されている。また、第１制御バルブ２３の出力ポート２５が油路２６を介在させてプライマリ油圧室１１に接続されている。この第１制御バルブ２３は、プライマリ油圧室１１の油圧を制御する機能を備えた調圧弁、またはプライマリ油圧室１１における圧油の流量を制御する機能を備えた流量制御弁のいずれでもよい。この第１制御バルブ２３としては、従来から知られているソレノイドバルブを用いることができ、そのソレノイドバルブに供給される電流値を制御することにより、プライマリ油圧室１１の油圧またはプライマリ油圧室１１における圧油の流量を制御することができるように構成されている。

さらに、高圧油路２１は第２制御バルブ２７の入力ポート２８にも接続されている。この第２制御バルブ２７の出力ポート２９が油路３０を介在させてセカンダリ油圧室１２に接続されている。この第２制御バルブ２７は、セカンダリ油圧室１２の油圧を制御する機能を備えた調圧弁、またはセカンダリ油圧室１２における圧油の流量を制御する機能を備えた流量制御弁のいずれでもよい。この第２制御バルブ２７としては、従来から知られているソレノイドバルブを用いることができ、そのソレノイドバルブに供給される電流値を制御することにより、セカンダリ油圧室１２の油圧、またはセカンダリ油圧室１２における圧油の流量を制御することができるように構成されている。

また、車両１には電子制御装置４２が設けられており、その電子制御装置４２には車速、アクセル開度、無段変速機２の入力回転数および出力回転数、アキュムレータ２２の内圧、高圧油路２１の油圧、エンジン回転数などを検知するセンサやスイッチの信号が入力され、この電子制御装置４２からは、第１制御弁２３および第２制御弁２７を制御する信号を制御する信号、エンジン出力を制御する信号が出力される。

つぎに、油圧制御装置３の制御および作用を説明する。前記エンジン１３の動力によりオイルポンプ１５が駆動され、そのオイルポンプ１５から低圧油路３１へオイルが吐出される。低圧油路３１に供給されたオイルは、トルクコンバータ１４および潤滑系統に供給される。また、低圧油路３１の油圧が最高圧未満ではリリーフ弁３２のポートが閉じられており、低圧油路３１の油圧が最高圧以上になるとリリーフ弁３２のポートが開かれて、低圧油路３１の圧油がオイルパン１７にドレーンされて低圧油路３１の油圧の上昇が抑制される。さらに、オイルポンプ１５から低圧油路３１に吐出されたオイルの一部は、増圧機２０の油圧室５０に供給される。すると、受圧面５４と受圧面５４との面積比率に基づいて、油圧室５０の油圧に対して油圧室５１の油圧が増圧されて高圧油路２１に吐出される。

一方、車速およびアクセル開度に基づいて、車両１における要求駆動力（目標駆動力）が求められ、その要求駆動力に基づいて目標エンジン出力が求められる。さらに、実際のエンジン出力を目標エンジン出力に基づいて制御するにあたり、エンジン１３の運転状態が最適燃費線に沿ったものとなるように、目標エンジン回転数および目標エンジン出力が求められる。そして、実際のエンジン回転数を目標エンジン回転数に近づけるように、無段変速機２の変速比が制御される。この無段変速機２の変速比を制御するために、第１制御弁２３が制御されてプライマリ油圧室１１のオイル量または油圧が制御される。

例えば、無段変速機２の変速比を相対的に小さくする制御（アップシフト）をおこなうために、駆動プーリ４の溝幅を狭くする（ベルト６の巻き掛け半径を大きくする）場合には、プライマリ油圧室１１のオイル量を増加させるか、またはプライマリ油圧室１１の油圧を高める制御がおこなわれる。また反対に、無段変速機２の変速比を相対的に大きくする制御（ダウンシフト）をおこなうために、駆動プーリ２の溝幅を広くする（ベルト６の巻き掛け半径を小さくする）場合には、プライマリ油圧室１１のオイル量を減少させるか、またはプライマリ油圧室１１の油圧を低下させる制御がおこなわれる。なお、無段変速機２の変速比を固定する場合は、プライマリ油圧室１１のオイル量を一定に維持するか、または油圧を一定に維持する制御がおこなわれる。

一方、無段変速機２の変速比の制御と並行して無段変速機２のトルク容量を制御するために、第２制御弁２７が制御されてセカンダリ油圧室１２のオイル量または油圧が制御される。例えば、無段変速機２のトルク容量を低下させる場合は、セカンダリ油圧室１２のオイル量が減少させるか、または、セカンダリ油圧室１２の油圧を低下させる制御がおこなわれる。これに対して、無段変速機２のトルク容量を高める場合は、セカンダリ油圧室１２のオイル量を増加させるか、または、セカンダリ油圧室１２の油圧を上昇させる制御がおこなわれる。さらに、無段変速機２のトルク容量を一定に保持する場合は、セカンダリ油圧室１２のオイル量を一定にするか、または、セカンダリ油圧室１２の油圧を一定にする制御がおこなわれる。このようにして、無段変速機２の変速比およびトルク容量を制御するにあたり、プライマリ油圧室１における目標オイル量または目標油圧、セカンダリ油圧室１２の目標オイル量または目標油圧に基づいて、高圧油路２１の目標油圧が決定される。そして、アキュムレータ２２の内圧の下限圧PHL は、高圧油路２１の目標油圧以上の値に設定されている。このアキュムレータ２２の内圧の下限圧PHL は、背圧室の制御により調整可能である。

前記のように、増圧機２０の油圧室５１の油圧が、アキュムレータ２２の内圧が下限圧未満であるときは、油圧室５１からオイルは吐出されないためにアキュムレータ２２では蓄圧がおこなわれず、増圧機２０の油圧室５１の油圧が、アキュムレータ２２の内圧の下限圧以上になると、油圧室５１から圧油が吐出されてアキュムレータ２２で蓄圧がおこなわれる。このようにして、アキュムレータ２２に蓄圧された後は、プライマリ油圧室１１およびセカンダリ油圧室１２における目標オイル量、または目標油圧に基づいて、第１制御弁２３および第２制御弁２７を制御することにより、高圧油路２１の圧油をプライマリ油圧室１１およびセカンダリ油圧室１２に供給することができる。さらに、アキュムレータ２２の圧力がプライマリ油圧室１１またはセカンダリ油圧室１２に供給されなくなった後に、増圧機２０の油圧室５１から圧油が吐出されると、アキュムレータ２２の内圧が上昇し、設定最高圧に復帰する。なお、アキュムレータ２２の内圧が設定最高圧であるときに、増圧機２０から圧油が吐出されて高圧油路２１の油圧がさらに上昇すると、リリーフ弁５６が開放されて高圧油路２１のオイルがオイルパン１７にドレーンされ、高圧油路２１の油圧の上昇が抑制される。

この第１具体例における油圧制御装置３の作用の一例を、図３のタイムチャートにより説明する。まず、時刻ｔ１以前にはオイルポンプ１５は停止されており、そのオイルポンプ１５の負荷トルクは零ニュートンメートルであり、低圧油路３１の油圧（低圧回路制御圧）PLは零パスカルである。また、アキュムレータ１５におけるオイルの保持容量は零リットルであり、アキュムレータ１５の内圧は零パスカルである。そして、時刻ｔ１でエンジン１３の動力によりオイルポンプ１５が駆動されて低圧油路３１の油圧が上昇するとともに、増圧機２０の油圧室５１から高圧油路２１へオイルが吐出され、アキュムレータ２２では下限圧PHL 以上で蓄圧が開始される。

さらに、オイルポンプ１５の駆動が継続されて、アキュムレータ１５におけるオイルの保持容量が増加し、かつ、アキュムレータ１５の内圧が上昇する。そして、時刻ｔ２でアキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が最大値Qmaxになり、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH になっている。この時刻ｔ２以降に、アキュムレータ２２から圧力が放出されてアキュムレータ２２の内圧が低下し、かつ、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が減少している。このように、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの間、アキュムレータ２２に蓄えられていた圧油が、プライマリ油圧室１１およびセカンダリ油圧室１２で使用されている。そして、時刻ｔ３でアキュムレータ２２の圧力を放出する制御が終了すると、アキュムレータ２２の保持容量が再び増加し、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上昇する。さらに、時刻ｔ４以降はアキュムレータ２２のオイル保持容量が最大値Qmaxに維持され、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH に維持されている。

なお、時刻ｔ１でエンジン１３の動力によりオイルポンプ１５が駆動された後は、アキュムレータ２２の内圧が上昇しているとき、アキュムレータ２２の内圧が低下しているとき、アキュムレータ２の内圧が一定であるときの全てにおいて、常時、低圧油路３１の油圧PLは一定である。また、オイルポンプ１５が駆動された後は、アキュムレータ２２で蓄圧がおこなわれているとき、またはアキュムレータ２２で放圧がおこなわれているときのいずれにおいても、オイルポンプ１５の負荷トルクは一定である。

このように、第１具体例においては、オイルポンプ１５の吐出圧を、増圧機２０により増圧した油圧をアキュムレータ２２に蓄圧することにより、アキュムレータ２２の内圧を下限値PHL 以上に維持することができる。また、増圧機２０を設けているため、アキュムレータ２２の内圧を上昇させるときに、オイルポンプ１５の吐出圧を高くせずに済み、オイルポンプ１５の負荷トルクを常時一定とすることができる。このため、エンジン１３の動力が、駆動輪およびオイルポンプ１５に伝達される構成の車両において、駆動力が変化してショックとなることを回避できる。

この第１具体例は請求項１の発明に対応しており、この第１具体例とこの発明との対応関係を説明すると、オイルポンプ１５が、この発明のオイルポンプに相当し、低圧油路３１が、この発明の低圧油路に相当し、高圧油路２１が、この発明の高圧油路に相当し、アキュムレータ２２が、この発明のアキュムレータに相当し、増圧機２０が、この発明の増圧機に相当し、下限圧PHL が、この発明の所定値に相当する。

（第２具体例）
つぎに、この発明における油圧制御装置１の第２具体例を、図４に基づいて説明する。この第２具体例において、第１具体例と同じ構成部分については、図１と同じ符号を付してある。前記第１具体例と第２具体例との相違点を説明すると、この第２具体例においては、オイルポンプ１５の吐出口１８から低圧油路３１に至るオイルの供給経路に切替バルブ（遮断バルブ）５９が設けられている。この切替バルブ５９は、オイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とを接続または遮断するための機構であり、この切替バルブ５９としては従来から知られているオンオフ型のソレノイドバルブを用いることができる。すなわち、ソレノイドへの通電または非通電を切り替えるにより、オイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とを接続または遮断することができる。

また、オイルポンプ１５の吐出口と前記高圧油路２１とを接続する油路６０が設けられている。この油路６０は、オイルポンプ１５から吐出されたオイルを高圧油路２１に供給する経路を構成している。また、油路６０には逆止弁６１が設けられている。この逆止弁６１は、オイルポンプ１５から吐出されたオイルが高圧油路２１へ供給される向きでは開放され、高圧油路２１のオイルがオイルポンプ１５の吐出口１８に向けて流れようとする向きでは閉じられるように構成された一方向弁である。

つぎに、第２具体例における油圧制御装置３の作用および制御を説明する。まず、アキュムレータ２２への蓄圧を急ぐ必要がない条件では、切替バルブ５９が制御されてオイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とが接続される。そして、オイルポンプ１５から吐出されたオイルが低圧油路３１に供給されて、第１具体例と同様の作用効果を得られる。このとき、高圧油路２１の油圧はオイルポンプ１５の吐出口１８の圧力よりも高く、逆止弁６１が閉じられている。

これに対して、アキュムレータ２２への蓄圧を急ぐ必要がある条件では、切替バルブ５９が制御されてオイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とが遮断される。このような制御は、例えば、車両１が惰力走行している間に、車両１が惰力走行しているときにおこなうことができる。車両１が惰力走行しているときの運動エネルギによりオイルポンプ１５を駆動すると、オイルポンプ１５から吐出されたオイルは低圧油路３１には供給されず、オイルポンプ１５から吐出されたオイルが油路６０に供給されるとともに、逆止弁６１が開放されて高圧油路２１にオイルが供給されて、高圧油路２１の油圧が上昇する。このとき、オイルポンプ１５の負荷トルクは、オイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とが接続されているときよりも高くなり、第１具体例と同様にアキュムレータ２２への蓄圧がおこなわれる。また、アキュムレータ２２に蓄圧がおこなわれた後は、第１具体例と同様にアキュムレータ２２の圧力放出、あるいは、アキュムレータ２２への蓄圧がおこなわれる。

つぎに、第２具体例に対応するタイムチャートの一例を図５に基づいて説明する。時刻ｔ３以前においては、エンジン１３のトルクが駆動輪に伝達されて車両１が走行しているとともに、切替バルブ５９によりオイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とが接続されている。この時刻ｔ３以前の制御および作用は、図３のタイムチャートと同じである。そして、時刻ｔ３でアクセルペダルが戻されて車両１が惰力走行すると、切替バルブ５９が制御されて、オイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とが遮断される（低圧回路遮断）。このような車両１の惰力走行時、エンジン１３では燃料の供給が停止されている。すると、車両１が惰力走行するときの運動エネルギによりオイルポンプ１５が駆動されるとともに、オイルポンプ１５から吐出されたオイルが油路６０を経由して油路２１に供給されて、アキュムレータ２２のオイル保持容量が増加するとともに、アキュムレータ２２の内圧が上昇する。この時刻ｔ３以降は、オイルポンプ１５の負荷トルクが時刻ｔ３以前よりも高い。なお、時刻ｔ３以降はオイルポンプ１５から低圧油路３１にオイルが供給されないため、低圧油路３１の油圧PLは零パスカルである。

そして、時刻ｔ４でアキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が最大値Qmaxとなり、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH になるとともに、アクセルペダルが踏み込まれてエンジン１３に燃料が供給されて自律回転し、そのエンジン１３の動力が駆動輪に伝達される走行状態に切り替わると、切替バルブ５９が制御されてオイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とが接続され（通常状態）、オイルポンプ１５から低圧油路３１へオイルが吐出される。また、オイルポンプ１５の負荷トルクは時刻ｔ３以前の値に戻る。さらに、時刻ｔ４以降はアキュムレータ２２のオイル保持容量が一定に維持され、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH に維持されている。その後、時刻ｔ５でアキュムレータ２２内の圧力を放出する制御がおこなわれ、オイルの保持容量が減少している。さらに、時刻ｔ６でアキュムレータ２２の圧力放出が終了すると、再びアキュムレータ２２に蓄圧する制御がおこなわれる。

このように、第２具体例においては、切替バルブ５９が設けられており、車両１が惰力走行するときには、切替バルブ５９を制御してオイルポンプ１５の吐出口１８と低圧油路３１とを遮断し、オイルポンプ１５から吐出されたオイルを油路６０を経由して低圧油路３１に供給し、かつ、アキュムレータ２２に蓄圧することができる。つまり、オイルポンプ１５から吐出されたオイルがトルクコンバータ１４および潤滑系統に供給されることなく、全て高圧油路２１に供給される。したがって、アキュムレータ２２への蓄圧を迅速におこなうことができる。また、図５のタイムチャートにおける時刻ｔ３から時刻ｔ４までの間は、他の時間帯よりオイルポンプ１５の負荷トルクが相対的に高くなっているが、この時刻ｔ３から時刻ｔ４までの間は、車両１が惰力走行し、かつ、エンジン１３への燃料供給を停止しているときに、車両１の運動エネルギを用いてオイルポンプ１５を駆動しているため、オイルポンプ１５の負荷トルクが増加しても、エンジン１３における燃料消費量が増加することはない。

この第２具体例は、請求項１および請求項２の発明に対応するものであり、この第２具体例の構成と、この発明の構成との対応関係を説明すると、オイルポンプ１５が、この発明のオイルポンプに相当し、低圧油路３１が、この発明の低圧油路に相当し、高圧油路２１が、この発明の高圧油路に相当し、アキュムレータ２２が、この発明のアキュムレータに相当し、増圧機２０が、この発明の増圧機に相当し、切替バルブ５９が、この発明の切替バルブに相当し、油路６０が、この発明のバイパス油路に相当する。

（第３具体例）
つぎに、この発明における油圧制御装置３の第３具体例の構成を、図６に基づいて説明する。この第３具体例において、第１具体例と同じ構成部分については、図６で図１と同じ符号を付してある。第３具体例と第１具体例とを比べると、第３具体例では、高圧油路２１の油圧上昇を抑制するリリーフ弁が設けられていない点が、第１具体例と相違している。また、第３具体例においては、増圧機２０の油圧室５１から吐出される油圧の最高圧と、アキュムレータ２２の上限圧PHH とが等しくなるように、増圧機２０の圧力増幅比が決定されている。具体的には、オイルポンプ１５から吐出される油圧PLが一定であることを前提として、油圧室５０に作用する油圧PLを増幅して油圧室５１から圧油を吐出するにあたり、油圧室５１の最高圧と、アキュムレータ２２の上限圧PHH とが等しくなる圧力増幅比を得られるように、ピストン５２の受圧面４と受圧面５３との面積比率が決定されている。

ここで、第３具体例の油圧制御装置３の作用の一例を、図７のタイムチャートにより説明する。図７のタイムチャートは、オイルポンプ１５はエンジン１３のトルクにより駆動される例である。まず、時刻ｔ１以前にはオイルポンプ１５は停止されており、そのオイルポンプ１５の負荷トルクは零ニュートンメートルであり、低圧油路３１の油圧（低圧回路制御圧）PLは零パスカルである。このため、増圧機２０は非作動であるとともに、アキュムレータ１５におけるオイルの保持容量は零リットルであり、アキュムレータ１５の内圧は零パスカルである。

そして、時刻ｔ１でオイルポンプ１５が駆動されて油圧PLが上昇するとともに、増圧機２０が作動する。具体的には、油圧室５０の油圧に対して増圧された油圧が油圧室５１から吐出される。すると、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が増加し、かつ、下限圧PHL 以上で蓄圧が開始される。そして、時刻ｔ２において、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が最大値Qmaxになり、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH になると、増圧機２０の状態は非作動となる。増圧機２０の状態が非作動とは、ピストン５２が停止して油圧室５１から圧油が吐出されないことを意味する。

さらに、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの間、オイルポンプ１５が駆動されており、その時刻ｔ２から時刻ｔ３までの間、オイルポンプ１５の負荷トルクは一定であり、かつ、油圧PLも一定である。また、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの間、アキュムレータ２２の圧力放出はおこなわれておらず、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量は最高値Qmaxに維持され、かつ、アキュムレータ２２の内圧は上限圧PHH に維持されているとともに、増圧機２０の状態は非作動である。

ついで、時刻ｔ３からアキュムレータ２２で圧力が放出される（アキュムレータ油使用）と、アキュムレータ２２の内圧が低下し、かつ、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が減少する。このように、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH よりも低下すると、増圧機２０が作動状態となり、油圧室５１から圧油が高圧油路２１へ吐出されるが、時刻ｔ３から時刻ｔ４までの間は、アキュムレータ２２から放出されるオイル量の方が、油圧室５１から高圧油路２１へ吐出されるオイル量よりも多いため、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が減少して、アキュムレータ２２の内圧は低下している。

そして、時刻ｔ４になると、アキュムレータ２２からオイルは放出されなくなるとともに、この時刻ｔ４以降も増圧機２０の作動が継続されている。このため、時刻ｔ４以降は、アキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が増加して、アキュムレータ２２の内圧が上昇する。さらに、時刻ｔ５でアキュムレータ２２におけるオイルの保持容量が最大値Qmaxになり、かつ、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH になると、増圧機２０が非作動となる。なお、この第３具体例においても、時刻ｔ１以降は、オイルポンプ１５が常時駆動されているとともに、そのオイルポンプ１５が駆動されている間、負荷トルクは常時一定である。

上記のように、第３具体例の油圧制御装置３において、第１具体例と同じ構成部分については第１具体例と同じ作用効果を得られる。また、第３具体例においては、増圧機２０の油圧室５１から吐出される油圧の最高圧と、アキュムレータ２２の上限圧PHH とが等しくなるように、増圧機２０の圧力増幅比が決定されているため、アキュムレータ２２の内圧が上限圧PHH となって蓄圧が完了すると、増圧機２０の油圧室５１の油圧がアキュムレータ２２の上限圧PHH を超えることはない。つまり、アキュムレータ２２での蓄圧が完了すると、高圧油路２１の油圧が上限圧PHH 以上になることはない。したがって、高圧油路２１の油圧上昇を防止するためのリリーフ弁を設けずに済み、油圧制御装置３の構造を簡素化することができる。

この第３具体例は、請求項１および請求項３に対応するものであり、第３具体例の構成とこの発明の構成との対応関係を説明すると、オイルポンプ１５が、この発明のオイルポンプに相当し、低圧油路３１が、この発明の低圧油路に相当し、高圧油路２１が、この発明の高圧油路に相当し、アキュムレータ２２が、この発明の高圧油路に相当し、増圧機２０が、この発明の増圧機に相当する。

（第４具体例）
つぎに、この発明における油圧制御装置３の第４具体例を、図８に基づいて説明する。この第４具体例において、第１具体例と同じ構成部分については、第１具体例と同じ符号を付してある。この第４具体例と第１具体例とを比べると、第４具体例では、高圧油路２１の油圧の上昇を抑制するリリーフ弁が設けられていないことが異なる。また、第４具体例と第１具体例とを比べると、高圧油路２１からオイルをプライマリ油圧室２１に供給する経路の構成と、プライマリ油圧室１１からオイルを排出する経路の構成と、高圧油路２１からオイルをセカンダリ油圧室１２に供給する経路の構成と、セカンダリ油圧室１２からオイルを排出する経路の構成とが異なる。

以下、第４具体例において第１具体例とは異なる構成について具体的に説明する。まず、高圧油路２１からプライマリ油圧室１１に圧油を供給する経路には、供給側電磁開閉弁ＳＰ１が設けられており、その供給側電磁開閉弁ＳＰ１の入力ポート６５が高圧油路２１に接続され、供給側電磁開閉弁ＳＰ１の出力ポート６６が油路２６に接続されている。そして、供給側電磁開閉弁ＳＰ１を電気的に制御して、高圧油路２１と油路２６とを接続または遮断することにより、プライマリ油圧室１１に対して圧油を供給し、また圧油の供給を停止するように構成されている。

これと同様に、プライマリ油圧室１１の圧油をオイルパン１７に排出する経路には、排出側電磁開閉弁ＳＰ２が設けられており、その排出側電磁開閉弁ＳＰ２の入力ポート６７が油路２６に接続され、排出側電磁開閉弁ＳＰ２のドレーンポート６８がオイルパン１７に接続されている。そして、排出側電磁開閉弁ＳＰ２を電気的に制御して、油路２６とオイルパン１７とを接続または遮断することにより、セカンダリ油圧室１２から圧油をオイルパン１７に排出し、またセカンダリ油圧室１２からの圧油の排出を停止するように構成されている。

さらに、高圧油路２１からセカンダリ油圧室１２に圧油を供給する経路には、供給側電磁開閉弁ＳＳ１が設けられており、その供給側電磁開閉弁ＳＳ１の入力ポート６９が高圧油路２１に接続され、供給側電磁開閉弁ＳＳ１の出力ポート７０が油路３０に接続されている。そして、供給側電磁開閉弁ＳＳ１を電気的に制御して、高圧油路２１と油路３０とを接続または遮断することにより、セカンダリ油圧室１２に対して圧油を供給し、あるいはセカンダリ油圧室１２への圧油の供給を停止するように構成されている。さらに、供給側電磁開閉弁ＳＳ１には高圧油路２１の油圧が伝達されるフィードバックポート７１が設けられており、そのフィードバックポート７１の油圧が弁体に作用するように構成されている。また、供給側電磁開閉弁ＳＳ１は、入力ポート６９と出力ポート７０とを閉じる向きの力を弁体に加えるバネ７２が設けられている。そして、この第４具体例においては、高圧油路２１の油圧PHが、アキュムレータ２２の上限圧PHH 以上になると、フィードバックポート７１の油圧により供給側電磁開閉弁ＳＳ１の弁体がバネ７２の力に抗して移動し、高圧油路２１と油路３０とが接続されるように、バネ７２のバネ定数が決定されている。

これと同様に、セカンダリ油圧室１２の圧油をオイルパン１７に排出する経路には、排出側電磁開閉弁ＳＳ２が設けられており、その排出側電磁開閉弁ＳＳ２の入力ポート７３が油路３０に接続され、排出側電磁開閉弁ＳＳ２のドレーンポート７４がオイルパン１７に接続されている。そして、排出側電磁開閉弁ＳＳ２を電気的に制御して、油路３０とオイルパン１７とを接続または遮断することにより、セカンダリ油圧室１２から圧油をオイルパン１７に排出し、またセカンダリ油圧室１２からの圧油の排出を停止するように構成されている。これらの電磁開閉弁ＳＰ１，ＳＳ１，ＳＰ２，ＳＳ２は、閉弁状態においても油圧の漏れが生じないように構成されたバルブであり、例えばポペット弁によって構成されている。具体的には、先端部がテーパ状もしくは半球状に形成された弁体と、その弁体が押し付けられる弁座シート部とを有している。

つぎに、この第４具体例の油圧制御装置３の作用を説明する。この第４具体例においても、オイルポンプ１５から吐出されたオイルをトルクコンバータ１４および潤滑系統に供給することができる。また、第４具体例においても、増圧機２０が設けられているため、増圧機２０の油圧室５１から吐出された油圧をアキュムレータ２２に蓄えることができる。したがって、第１具体例と同様の効果を得られる。そして、この第３具体例においては、排出側電磁開閉弁ＳＰ２を制御して油路２６とオイルパン１７とを遮断し、かつ、供給側電磁開閉弁ＳＰ１を制御することにより、プライマリ油圧室１１におけるオイル量または油圧を制御して、第１具体例と同様に無段変速機２でアップシフトをおこなうことができる。これに対して、供給側電磁開閉弁ＳＰ１を制御して高圧油路２１と油路２６とを遮断し、かつ、排出側電磁開閉弁ＳＰ２を制御することにより、プライマリ油圧室１１からオイルパン１７に排出されるオイル量を制御して、第１具体例と同様に無段変速機２でダウンシフトをおこなうことができる。

また、排出側電磁開閉弁ＳＳ２を制御して油路３０とオイルパン１７とを遮断し、かつ、供給側電磁開閉弁ＳＳ１を制御することにより、セカンダリ油圧室１２におけるオイル量または油圧を制御して、第１具体例と同様に無段変速機２のトルク容量を増加することができる。これに対して、供給側電磁開閉弁ＳＳ１を制御して高圧油路２１と油路３０とを遮断し、かつ、排出側電磁開閉弁ＳＳ２を制御することにより、セカンダリ油圧室１２からオイルパン１７に排出されるオイル量を制御して、第１具体例と同様に無段変速機２のトルク容量を低下させることができる。

さらに、第４具体例においては、供給側電磁開閉弁ＳＳ１に通電がおこなわれておらず、バネ７２の力で押圧された弁体により入力ポート６９と出力ポート７０とが遮断されているときに、高圧油路２１の油圧PHが、アキュムレータ２２の上限圧PHH 以上になると、フィードバックポート７１の油圧により供給側電磁開閉弁ＳＳ１の弁体がバネ７２の力に抗して移動し、高圧油路２１と油路３０とが接続される。このように、高圧油路２１のオイルが油路３０へ排出されて、高圧油路２１の油圧が低下する。また、高圧油路２１の圧油が油路３０へ排出されたときに、油路３０のオイルをオイルパン１７に排出して、セカンダリ油圧室１２のオイル量または油圧が目標値に維持されるように、排出側電磁開閉弁ＳＳ２のデューティ比が制御される。

このように、高圧油路２１の油圧PHがアキュムレータ２２の上限圧PHH 以上になると、セカンダリ油圧室１２のオイル量または油圧を制御するために元々設けられている供給側電磁開閉弁ＳＳ１および排出側電磁開閉弁ＳＳ２を制御することにより、高圧油路２１の油圧上昇を抑制することができる。したがって、高圧油路２１の油圧上昇を抑制するために、専用のリリーフ弁を設けずに済み、油圧制御装置３を簡素化できる。また、高圧油路２１の油圧PHがアキュムレータ２２の上限圧PHH 以上になることを抑制できるため、オイルポンプ１５の吐出流量を増加させて低圧油路３１の圧力を上昇させることを許容できる。また、増圧器の圧力増幅比を自由に設定できるようになり、システムの搭載自由度が大幅に向上し、ユニットの小型化などが可能となる。したがって、油圧制御装置３を簡素化できる。

この第４具体例は請求項１および請求項４の発明に対応するものであり、この第４具体例の構成と、この発明の構成との対応関係を説明すると、オイルポンプ１５が、この発明のオイルポンプに相当し、低圧油路３１が、この発明の低圧油路に相当し、高圧油路２１が、この発明の高圧油路に相当し、アキュムレータ２２が、この発明のアキュムレータに相当し、増圧機２０が、この発明の増圧機に相当し、供給側電磁開閉弁ＳＳ１が、この発明の制御弁に相当し、無段変速機２が、この発明の動力伝達装置に相当する。

ここで、第１具体例ないし第４具体例のような増圧機が設けられていない比較例について説明する。具体的には、動力源により駆動されるオイルポンプから吐出された圧油を、アキュムレータに蓄圧することができるように構成されている油圧制御装置において、増圧機が設けられていない比較例の作用を、図９のタイムチャートにより説明する。時刻ｔ１以前においては、オイルポンプから吐出された圧油が低圧回路に供給されており、オイルポンプの負荷トルクも低い。また、アキュムレータには蓄圧されていない。時刻ｔ１でアキュムレータに蓄圧するために、オイルポンプの吐出油圧が下限圧PHL 以上に高められて、アキュムレータの保持オイル容量が増加している。

このため、時刻ｔ１以降は負荷トルクが増加している。そして、時刻ｔ２でアキュムレータの容量が最大値Qmaxとなり蓄圧が終わると、オイルポンプの吐出油圧がPLL に低下され、負荷トルクも時刻ｔ１以前の値に戻る。このように、比較例においてはアキュムレータに蓄圧するために、オイルポンプの負荷トルクを高めて低圧回路の油圧を上昇させなければならない。このためオイルポンプを駆動する動力源の動力が駆動輪にも伝達されるように構成されている車両においては、駆動力が急激に変化してショックを招く。

なお、各具体例においては、動力伝達装置の一例として無段変速機が挙げられているが、前後進切換装置のトルク容量を制御する油圧室にオイルポンプの油圧を供給するように構成された油圧制御装置においても、各制御例を実行可能である。また、無段変速機としてベルト型無段変速機が挙げられているが、トロイダル型無段変速機を備えた車両においても、各制御例を実行可能である。このトロイダル型無段変速機においては、パワーローラがトラニオンにより支持されており、油圧室の油圧を制御することにより、パワーローラの傾転角度が制御されて、変速比が制御される。また、トロイダル型無段変速機においては、入力ディスクおよび出力ディスクの回転軸線に沿った方向に挟圧力を与える油圧室が設けられており、その油圧室に供給される油圧を制御することにより、トルク容量が制御される。

さらに、この発明の動力伝達装置には、変速比を段階的に変更可能な有段変速機が含まれる。この有段変速機には、常時噛み合い式変速機、選択歯車式変速機、遊星歯車式変速機などが含まれる。いずれの構成の有段変速機においても、油圧室の油圧を制御することにより変速比が変更されるように構成されている。このように、無段変速機または有段変速機のいずれにおいても、油圧室の油圧を制御することにより、変速比またはトルク容量が制御されるように構成されていれば、オイルポンプから吐出されたオイルおよびアキュムレータに蓄圧された油圧をその油圧室に供給することができる。すなわち、油圧室が、この発明の高圧油路に相当する。また、この発明は、駆動輪に伝達する動力を発生する動力源として、前記エンジンに代えて、電動モータまたはフライホイールが設けられている車両にも適用可能である。

２…無段変速機、 １５…オイルポンプ、 ２０…増圧機、 ２１…高圧油路、 ２２…アキュムレータ、 ３１…低圧油路、 ５９…切替バルブ、 ６０…油路、 ＳＳ１…供給側電磁開閉弁。

Claims (4)

1. オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、
   前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられる油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機を有することを特徴とする油圧制御装置。
2. オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、
   前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機と、
   前記オイルポンプから吐出された圧油を前記低圧油路および前記増圧機に供給する経路を接続および遮断する切替バルブと、
   前記オイルポンプから吐出された圧油を前記低圧油路および前記増圧機に供給する経路が前記切替バルブにより遮断されているときに、前記オイルポンプから吐出されたオイルを前記高圧油路に供給するバイパス油路と
   を有することを特徴とする油圧制御装置。
3. オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、
   前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機が設けられており、この増圧機から前記高圧油路に吐出される油圧の最高圧と、前記アキュムレータに蓄圧可能な油圧の上限圧とが同一に設定されていることを特徴とする油圧制御装置。
4. オイルポンプから吐出された圧油が供給される低圧油路と、圧油が供給され、かつ、前記低圧油路よりも目標油圧が相対的に高く設定される高圧油路と、この高圧油路に供給される圧油の油圧を蓄えるアキュムレータとを備えた油圧制御装置において、
   前記オイルポンプの吐出油圧を元圧として増圧して前記高圧油路に供給するとともに、前記アキュムレータに蓄えられている油圧を、前記目標油圧に基づいて予め定めた所定値以上に維持する増圧機と、
   前記高圧油路から圧油が供給されて動力伝達装置の動力伝達状態を制御する油圧室と、
   前記高圧油路と前記油圧室との間に設けられ、かつ、前記油圧室におけるオイル量または油圧を制御する制御弁と
   を備えており、この制御弁は、前記高圧油路の油圧が前記アキュムレータで蓄圧可能な油圧の上限圧以上になったときに開放される機能を兼ねていることを特徴とする油圧制御装置。

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