JP5200047B2

JP5200047B2 - 燃料噴射弁

Info

Publication number: JP5200047B2
Application number: JP2010066554A
Authority: JP
Inventors: 洋史大野; 稔兵藤; 信章小林
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2010-03-23
Filing date: 2010-03-23
Publication date: 2013-05-15
Anticipated expiration: 2030-03-23
Also published as: US20110233307A1; US8342430B2; CN102200083A; CN102200083B; JP2011196328A; DE102010044725A1

Description

本発明は、エンジンの燃料噴射弁として用いられる燃料噴射弁に関する。

この種の技術としては、下記の特許文献１に記載の技術が開示されている。この公報には、中央開口区分からスワール室の接線方向に向かって接線方向通路が形成されるとともに、スワール室の中央に燃料を噴出する定量開口が形成されているものが開示されている。

特許第２６５９７８９号公報

上記従来技術では、スワール室と接線方向通路との接続部と、定量開口との距離が大きいため、接線方向通路から定量開口への燃料の直接流れ込みや、接線方向通路から燃料の流れとスワール室を旋回してきた燃料との流れの衝突が生じる。そのため、燃料は十分な旋回エネルギを持たないまま定量開口から噴射されることとなり、燃料噴霧粒子が粗大化するおそれがあった。
本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、噴射される燃料に十分な旋回エネルギを付与して、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる燃料噴射弁を提供することである。

上記目的を達成するため本発明では、スワール室の軸方向から見たときに、連通路とスワール室の内側面とがスワール室の接線上で接続する点を第１接続点とし、連通路とスワール室の内側面とが第１接続点と別の位置で接続する点と第２接続点とし、第１接続点におけるスワール室の内側面の接線方向と垂直な噴射孔の接線であって、第２接続点との距離が近い方の接線を第１直線とし、第１接続点におけるスワール室の内側面の接線方向と垂直であって、第２接続点を通る直線を第２直線とし、第１接続点におけるスワール室の内側面の接線方向と平行な噴射孔の接線であって、第１接続点との距離が近い方の接線を第3直線としたときに、噴射孔を第２直線よりもスワール室の中心側に配置し、第3直線よりも第２接続点側に、第１直線から第２直線に亘って流入防止壁を設け、流入防止壁の第１直線側端部および第２直線側端部を、スワール室の内周側に向かって湾曲して形成した。

本発明により、噴射される燃料に十分な旋回エネルギを付与して、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。

実施例１の燃料噴射弁の軸方向断面図である。実施例１の燃料噴射弁のノズルプレート付近の拡大断面図である。実施例１のノズルプレートを上流側から見た図である。実施例１のノズルプレートの斜視図である。実施例１のノズルプレートを軸方向に半分に切ったものの斜視図である。実施例１のノズルプレートを軸方向に切った断面図である。実施例１の流入防止壁の設置位置を説明する図である。実施例１の流入防止壁を設けたときと、設けなかったときとを比較する図である。実施例１のスワール室と連通路の体積を求めるための各部位の長さを示す図である。他の実施例のスワール室を示す図である。他の実施例のスワール室を示す図である。

〔実施例１〕
実施例１の燃料噴射弁1について説明する。
［燃料噴射弁の構成］
図１は燃料噴射弁1の軸方向断面図である。図２は燃料噴射弁1のノズルプレート8付近の拡大断面図である。
この燃料噴射弁1は、自動車用エンジン等に用いられるものである。燃料噴射弁1は、ポンプ47により供給された燃料が、燃料フィルタ18を通って磁性筒体2内部の燃料通路17に供給され、弁体4が開弁したときには弁体4と弁座部材7の弁座6との間を通って、ノズルプレート8の噴射孔44（図２参照）からエンジンの燃焼室側に噴霧状の燃料が噴射される。以下では、燃料噴射弁1の燃料フィルタ18側を上流側と称し、ノズルプレート8側を下流側と称す。
燃料噴射弁1は、磁性筒体2と、磁性筒体2内に収容されるコア筒体3と、軸方向に摺動可能な弁体4と、弁体4と一体に形成された弁軸5と、閉弁時に弁体4により閉鎖される弁座6を有する弁座部材7と、開弁時に燃料が噴射される噴射孔を有するノズルプレート8と、通電時に弁体4を開弁方向に摺動させる電磁コイル9と、磁束線を誘導するヨーク10とを有している。
磁性筒体2は、例えば電磁ステンレス鋼等の磁性金属材料により形成された金属パイプ等からなり、深絞り等のプレス加工、研削加工等の手段を用いることにより、図１に示すように段付き筒状をなして一体に形成されている。磁性筒体2は、上流側に形成された大径部11と、大径部11よりも小径であって下流側に形成された小径部12とを有している。
小径部12には、一部を薄肉化した薄肉部13が形成されている。小径部12は、薄肉部13より上流側であってコア筒体3を収容するコア筒体収容部14と、薄肉部13より下流側であって弁部材15（弁体4、弁軸5、弁座部材7）を収容する弁部材収容部16とに分けられている。薄肉部13は、後述するコア筒体3と弁軸5が磁性筒体2に収容された状態で、コア筒体3と弁軸5との間の隙間部分を取り囲むように形成されている。薄肉部13は、コア筒体収容部14と弁部材収容部16との間の磁気抵抗を増大させ、コア筒体収容部14と弁部材収容部16間を磁気的に遮断している。
大径部11は弁部材15に燃料を送る燃料通路17を構成しており、大径部11の上流側には燃料を濾過する燃料フィルタ18が設けられている。燃料通路17にはポンプ47が接続されている。このポンプ47は、ポンプ制御装置54により制御されている。

コア筒体3は、中空部19を有する円筒形に形成されており、磁性筒体2のコア筒体収容部14に圧入されている。中空部19には、圧入等の手段により固定されたばね受20が収容されている。
弁体4の外形は略球体状に形成されており、周上に燃料噴射弁1の軸方向に対して並行に削られた燃料通路面21を有している。弁軸5は大径部22と、外形が大径部22より小径に形成された小径部23とを有している。
小径部23の先端には弁体4が溶接により一体に固定されている。なお図中の黒半円や黒三角は溶接箇所を示している。大径部22の端部にはばね挿入孔24が穿設されている。このばね挿入孔24の底部は、ばね挿入孔24よりも小径に形成されたばね座り部25が形成されるとともに、段部のばね受け部26が形成されている。小径部23の端部には燃料通路孔27が形成されている。この燃料通路孔27はばね挿入孔24と連通している。また小径部23の外周と燃料通路孔27とを貫通する燃料流出孔28が形成されている。

弁座部材7の外観は略円筒状であり、内部に略円錐状の弁座6が形成されている。弁座6の上流側は弁体4の最大径とほぼ同径に形成され、弁座6より上流側に形成された弁体保持孔30と接続されている。弁座6の下流側は弁体4が十分に座るように長さを持って形成されており、その下流側端部は開口部48と接続されている。この開口部48は、後述する中間プレート49の連通孔50に接続されている。
弁体保持孔30は、弁座6の上流側の径と同じく弁体4の最大径とほぼ同径に形成されている。弁体保持孔30の上流側は開口部31に接続されている。開口部31は略円錐状に形成されており、下流側は弁体保持孔30と同径であって、上流側に向かうにつれて大径に形成されている。
弁軸5および弁体4は、弁軸5のばね受け部26とばね受け20との間にコイルばね29が設けられるとともに、磁性筒体2に軸方向摺動可能に収装されている。弁座部材7は、弁座6に弁体4が座るように磁性筒体2に挿入され、磁性筒体2に溶接により固定されている。
弁座部材7の下流側には中間プレート49およびノズルプレート8が設けられている。中間プレート49およびノズルプレート8はそれぞれ円盤状に形成されており、その外径は弁座部材7の外径よりも若干小さく形成されている。中間プレート49およびノズルプレート8は、弁座部材7の下流側端面に溶接により固定されている。中間プレート49は、軸方向に貫通する貫通孔であって、弁座部材7の開口部48と同径の連通孔50が形成されている。ノズルプレート8の上流側には、燃料にスワール（旋回流）を与える複数のスワール室41と、各連通路43に接続して各スワール室41に燃料を分配する燃料分配室42が形成されている。またノズルプレート8の下流側にはスワール室41においてスワールが与えられた燃料が噴射される噴射孔44が形成されている。ノズルプレート8の構成については、後で詳述する。

磁性筒体2のコア筒体3の外周には電磁コイル9が挿嵌されている。すなわち、電磁コイル9はコア筒体3の外周に配置されることとなる。電磁コイル9は、樹脂材料により形成されたボビン32と、このボビン32に巻回されたコイル33とから構成されている。コイル33は、コネクタピン34を介して電磁コイル制御装置55に接続されている。電磁コイル制御装置55は、クランク角を検出するクランク角センサからの情報に基づいて計算した燃焼室側に燃料を噴射するタイミングに応じて、電磁コイル9のコイル33に通電して燃料噴射弁1を開弁させる。
ヨーク10は中空の貫通孔を有し、上流側開口部に形成された大径部35と、大径部35より小径に形成された中径部36と、中径部36より小径に形成され下流側開口部に形成された小径部37から構成されている。小径部37は、弁部材収容部16の外周に嵌合されている。中径部36の内周には電磁コイル9が収装されている。大径部35の内周には連結コア38が配置されている。

連結コア38は磁性金属材料等により略Ｃ字状に形成されている。ヨーク10は、小径部37および連結コア38を介した大径部35において磁性筒体2と接続しており、すなわち電磁コイル9の両端部で磁性筒体2と磁気的に接続されていることとなる。ヨーク10の下流側先端には、燃料噴射弁1をエンジンの吸気バルブ接続するためのアダプタ52が取り付けられている。
コネクタピン34を介して電磁コイル9に給電されると磁界が発生し、この磁界の磁力によって、弁体4および弁軸5をコイルばね29の付勢力に抗して開弁させる。
燃料噴射弁1の図１に示すように、磁性筒体2の大径部11の上流側を除いた部分、小径部12の電磁コイル9設置位置まで、電磁コイル9とヨーク10の中径部36との間、連結コア38の外周と大径部35との間、大径部35の外周、中径部36の外周、およびコネクタピン34の外周は樹脂カバー53により被服されている。コネクタピン34の先端部分は樹脂カバー53が開口して形成されており、コントロールユニットのコネクタが差し込まれるようになっている。
磁性筒体2の上流側外周にはOリング39が、ヨーク10の小径部37の外周にはOリング40が設けられている。

［ノズルプレートの構成］
図３は、ノズルプレート8を上流側から見た図である。図４は、ノズルプレート8の斜視図である。図５は、ノズルプレート8を軸方向に半分に切ったものの斜視図である。図６は、ノズルプレート8を軸方向に切った断面図である。
ノズルプレート8の上流側にはスワール室41と燃料分配室42が形成されている。またノズルプレート8の下流側には噴射孔44が形成されている。
燃料分配室42は、中間プレート49の連通孔50と同芯上に円形凹状に形成されている。また燃料分配室42の径は連通孔50の径に等しく形成されている。スワール室41は、円形凹状に形成されている。このスワール室41は、実施例１では燃料分配室42の外周側に周方向に等間隔に６つ形成されている。スワール室41は連通路43を有しており、この連通路43を介して燃料分配室42に接続されている。スワール室41の内径側には、スワール室41とノズルプレート8の下流側とを連通する噴射孔44が形成されている。連通路43の軸方向は、連通路43とスワール室41の接続位置におけるスワール室41の内側面の接線方向に向いている。すなわち、連通路43から供給される燃料がスワール室41の内壁に沿って流れるように形成されている。連通路43がスワール室41に接続されている付近には、流入防止壁51が形成されている。

（噴射孔の位置と流入防止壁の詳細）
図７は、流入防止壁51の設置位置を説明する図である。流入防止壁51は、連通路43から噴射孔44へ燃料が直接流れ込むことと、スワール室41内を旋回してきた燃料の流れと、連通路43からスワール室41へ流入する燃料の流れとの衝突を抑制するものである。
流入防止壁51の設置位置を説明するために、図７に示す補助線等について説明する。以下では、図７に示すようにスワール室41を軸方向から見たときの図に基づいて説明する。
前述のように、連通路43の軸方向は、連通路43とスワール室41の接続位置におけるスワール室41の内側面の接線方向に向いている。すなわち、図７の点P1において連通路43の内側面とスワール室41の内側面とが接続している。以降、この点P1を第１接続点と称する。また連通路43の別の内側面は、第１接続点P1と異なる点P2でスワール室41の内側面と接続することとなる。以降、この点P2を第２接続点と称する。また、第１接続点P1におけるスワール室41の内側面の接線を接線Ltと称する。
接線Ltと垂直な噴射孔44の接線であって、第２接続点P2と距離の近い方の接線を第１直線L1とする。第２接続点P2を通り、接線Ltの方向と垂直な直線を第２直線とする。接線Ltと平行な噴射孔44の接線であって、第１接続点P1と距離が近い方の接線を第3直線L3とする。

噴射孔44は第２直線L2よりもスワール室41の中心側に配置されている。このとき、流入防止壁51は第3直線L3よりも第１接続点P1側に、第１直線L1から第２直線L2に亘って形成されている。実施例１では、流入防止壁51の噴射孔44側端部は、第１直線L1を超えて、噴射孔44に向けて延長されている。すなわち、流入防止壁51によって連通路43からスワール室41に流入する燃料の流れに、スワール室41を旋回してきた燃料の流れが向かうことを減少するように形成されている。
また流入防止壁51の噴射孔44側（第１直線L1側端部）は、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成されている。すなわち、連通路43からスワール室41に流入した燃料が流入防止壁51に沿って旋回方向に流れやすいように形成されている。
また流入防止壁51の第２直線L2側端部は、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成されている。すなわち、連通路43からスワール室41に燃料が流入する流入経路を、流入防止壁51によって確保することができるように形成されている。なお、流入防止壁51の第2直線L2側端部がスワール室41の内周側に向かって湾曲していない（図７の点線で示す流入防止壁51）ときには、連通路43から噴射孔44に燃料が直接流れ込むこととなる（図７の矢印A）。
また第１接続点P1からスワール室41の内側面を通って流入防止壁51に至る経路（経路R）の形状はインボリュート曲線状に形成されている。

［作用］
次に実施例１の燃料噴射弁1の作用について説明する。
（燃料の旋回エネルギ向上）
図８は流入防止壁51を設けたときと、設けなかったときとを比較する図である。図８（ａ）は流入防止壁51を設けたとき、図８（ｂ）は流入防止壁51を設けなかったときを示す。図８において各矢印は燃料の流れを模式的に示している。また図８においては、図を見やすくするため各部の符号は省略している。
スワール室41と連通路43との接続部と、噴射孔44との間に距離があるため、図８（ａ）のＡで示すように、スワール室41を旋回してきた燃料の流れと、連通路43からスワール室へ流入する燃料との流れが衝突し、ここで燃料の旋回方向の流速が落ちるため、燃料の旋回エネルギが減少してしまう。また同じくスワール室41と連通路43との接続部と、噴射孔44との間に距離があるため、図８（ａ）のBで示すように、連通路43からスワール室41に流入した燃料が、スワール室41内で旋回することなく噴射孔44に直接流れ込み、燃料に十分に旋回エネルギを付与することができない。

このように旋回エネルギの小さい燃料が噴射孔44に流れ込むと、燃料が噴射孔44内で薄膜を形成することができず、燃料噴霧粒子が粗大化するおそれがあった。
そこで実施例1の燃料噴射弁1では、噴射孔44を第２直線L2よりもスワール室41の中心側に配置した状態で、流入防止壁51を第3直線L3よりも第１接続点P1側に、第１直線L1から第２直線L2に亘って形成した。
図８（ｂ）に示すように、流入防止壁51によって連通路43からスワール室41に流入する燃料の流れに、スワール室41を旋回してきた燃料の流れが向かうことを防止することができ、燃料の旋回方向の流速低下を抑制し、噴射孔44流入時の燃料の旋回エネルギを向上させることができる。また流入防止壁51によって、連通路43からスワール室41に流入する燃料の流れが噴射孔44に向かうことを防止することができ、スワール室41内で旋回することなく噴射孔44に流れ込むことを抑制し、噴射孔44流入時の燃料の旋回エネルギを向上させることができる。
この構成により、旋回エネルギが十分に付与された燃料が噴射孔44に流れ込むこととなり、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。

（燃料の旋回促進）
燃料噴霧粒子の微細化を図るためには、スワール室41内で燃料を十分に旋回させることが望ましい。
そこで実施例１の燃料噴射弁1では、流入防止壁51の第１直線L1側端部を、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成した。この構成により、連通路43からスワール室41に流入した燃料が流入防止壁51に沿って流れ、燃料を効率良く旋回させることが可能となり、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。
また実施例１の燃料噴射弁1では、第１接続点P1からスワール室41の内側面を通って流入防止壁51に至る形状を、インボリュート曲線状に形成した。この構成により、連通路43からスワール室41に流入した燃料がスワール室41の内側面および流入防止壁51の側面に沿って流れるにしたがって、燃料を効率良く旋回させることが可能となり、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。
また流入防止壁51の第2直線L2側端部を、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成するようにした。これによりスワール室41の流れは流入防止壁51の第2直線L2側端部に沿ってスムーズに流れる。したがって、燃料を効率良く旋回させることができ、燃料分部粒子の微細化を促進することができる。

（デッドボリュームの低減）
燃料噴射弁の閉弁時には、スワール室41、燃料分配室42、連通路43、噴射孔44に燃料が残留する。閉弁時に燃料が残留するスペースをデッドスペースと呼ぶ。残留燃料は、燃料噴射の精度悪化や、不完全燃焼による炭化水素の増大、低パルス制御時の開閉弁の応答性の悪化、燃料噴射初期の噴霧粒子の粗大化を引き起こす原因となっている。残留燃料を低減するにはデッドスペースの体積を小さくすることが必要となる。図９は、スワール室41と連通路43の体積を求めるための各部位の長さを示す図である。
連通路43の燃料分配室42の接続部から第１接続点P1の長さをa1とし、燃料分配室42の接続部から第１接続点P2の長さをa2とする。連通路43の燃料分配室42側の開口部長さをbとする。またスワール室41の半径の大きさをrとする。スワール室41と連通路43の高さは共通でhとする。
スワール室41の体積をVsとすると、スワール室41の体積Vsの概略は次の式で表される。
Vs=r²×π×h
連通路43の体積をVrとすると、連通路43の体積Vrの概略は次の式で表される。
Vr=(a1+a2)/2×b×h
ここで、スワール室41に供給する燃料の流量を確保するために、連通路43の燃料分配室42側の開口部面積はできるだけ大きくしたい。開口部面積を大きくするためには、高さhまたは長さbを大きくする必要がある。上述の式に示すように、高さhを大きくすると連通路43の体積Vrのみならず、スワール室41の体積Vsまで大きくなってしまい、デッドボリュームの増大してしまう。一方、長さbを大きくすると連通路43の体積Vrのみ大きくなり、デッドボリュームの増大を抑制することができる。
しかし長さbを大きくすると、連通路43が噴射孔44側に広がってしまうこととなり、燃料が連通路43から噴射孔44に直接流れ易くなっていた。
そこで実施例１では、流入防止壁51の第２直線L2側端部を、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成するようにした。この構成により、流入防止壁51の第2直線L2側端部を直線状に形成した（図９の点線で示す流入防止壁51）場合の連通路43の長さbよりも、連通路43の通路幅bの長さを十分に確保することが可能となり、連通路43の流路体積を可及的に増やすことができる。したがって、連通路43の通路幅bを伸ばすことなく、デッドボリュームの増加を抑制しつつ、スワール室41へ燃料の流入量を増加させることができる。

［効果］
実施例１の燃料噴射弁1の効果について以下に列記する。
（１）摺動可能に設けられた弁体4と、閉弁時に弁体4が座る弁座6が形成されるとともに、下流側に開口部を有する弁座部材7と、弁座部材7の開口部48よりも下流側に円形凹状に形成されて円筒状の内側面を有し、燃料にスワールを付与するスワール室41と、スワール室41の底部に円筒状に形成され外部に貫通する噴射孔44と、スワール室41の接線方向に向かってスワール室41と接続するとともに、スワール室41と弁座部材7の開口部48とを連通する連通路43と、を備えた燃料噴射弁1において、スワール室41の軸方向から見たときに、連通路43とスワール室41の内側面とがスワール室41の接線上で接続する点を第１接続点P1とし、連通路43とスワール室41の内側面とが第１接続点P1と別の位置で接続する点と第２接続点P2とし、第１接続点P1におけるスワール室41の内側面の接線方向と垂直な噴射孔44の接線であって、第２接続点P2との距離が近い方の接線を第１直線L1とし、第２接続点P2を通る、第１接続点P1におけるスワール室41の内側面の接線方向と垂直な直線を第２直線L2とし、第１接続点P1におけるスワール室41の内側面の接線方向と平行な噴射孔44の接線であって、第１接続点P1との距離が近い方の接線を第3直線L3としたときに、噴射孔44を第２直線L2よりもスワール室41の中心側に配置し、第3直線L3よりも第１接続点P1側に、第１直線L1から第２直線L2に亘って流入防止壁51を設けた。
よって、旋回エネルギが十分に付与された燃料が噴射孔44に流れ込むこととなり、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。
（２）流入防止壁51の第１直線L1側端部を、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成した。
よって、連通路43からスワール室41に流入した燃料が流入防止壁51に沿って流れ、燃料を効率良く旋回させることが可能となり、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。
（３）流入防止壁51の第２直線L2側端部を、スワール室41の内周側に向かって湾曲して形成した。
よって、連通路43の長さbの長さを十分に確保することが可能となり、デッドボリュームの増加を抑制しつつ、スワール室41へ燃料の流入量を増加させることができる。
（４）第１接続点P1からスワール室41の内側面を通って流入防止壁51に至る形状を、インボリュート曲線状に形成した。
よって、連通路43からスワール室41に流入した燃料がスワール室41の内側面および流入防止壁51の側面に沿って流れるにしたがって、燃料を効率良く旋回させることが可能となり、燃料噴霧粒子の微細化を促進することができる。

〔他の実施例〕
以上、本願発明を実施例１に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
図１０は、スワール室41を示す図である。実施例１の燃料噴射弁1では、流入防止壁51の噴射孔44側端部を、第１直線L1を超える程度に形成しているが、図１０に示すように、流入防止壁51を燃料の流路全体に亘って形成するようにしても良い。
図１１は、スワール室41を示す図である。実施例１の燃料噴射弁1では、流入防止壁51の連通路43側端部はスワール室41の内壁と分離しているが、図１１に示すように流入防止壁51の連通路43側端部をスワール室41の内壁と接続するようにしても良い。
また図１１のように流入防止壁51の連通路43側端部は、スワール室41の内壁と一体に形成されていなくとも、図１０に示すように流入防止壁51の連通路43側端部とスワール室41の内壁が当接するように形成されていても良い。
実施例１の燃料噴射弁1では、流入防止壁51の両端部をスワール室41の内周に向かって湾曲させているが、その両端部またはどちらか一方の端部を直線上に形成するようにしても良い。
実施例１の燃料噴射弁1では、中間プレート56を設けているが、弁座部材7によりスワール室41を液密に保つことができれば中間プレート56を設けなくとも良い。
実施例１の燃料噴射弁1では、スワール室41をノズルプレート8に形成しているが、弁座部材7の下流側側面に形成するようにしても良い。

1 燃料噴射弁
4 弁体
6 弁座
7 弁座部材
41 スワール室
42 燃料分配室
43 連通路
44 噴射孔
45 流入防止壁
51 流入防止壁
52 アダプタ
53 樹脂カバー
54 ポンプ制御装置
55 電磁コイル制御装置

Claims

摺動可能に設けられた弁体と、
閉弁時に前記弁体が座る弁座が形成されるとともに、下流側に開口部を有する弁座部材と、
前記弁座部材の前記開口部よりも下流側に円形凹状に形成されて円筒状の内側面を有し、燃料にスワールを付与するスワール室と、
前記スワール室の底部に円筒状に形成され外部に貫通する噴射孔と、
前記スワール室の接線方向に向かって前記スワール室と接続するとともに、前記スワール室と前記弁座部材の前記開口部とを連通する連通路と、
を備えた燃料噴射弁において、
前記スワール室の軸方向から見たときに、前記連通路と前記スワール室の前記内側面とが前記スワール室の接線上で接続する点を第１接続点とし、
前記連通路と前記スワール室の前記内側面とが前記第１接続点と別の位置で接続する点と第２接続点とし、
前記第１接続点における前記スワール室の前記内側面の接線方向と垂直な前記噴射孔の接線であって、前記第２接続点との距離が近い方の接線を第１直線とし、
前記第２接続点を通る、前記第１接続点における前記スワール室の前記内側面の接線方向と垂直な直線を第２直線とし、
前記第１接続点における前記スワール室の前記内側面の接線方向と平行な前記噴射孔の接線であって、前記第１接続点との距離が近い方の接線を第３直線としたときに、
前記噴射孔を前記第２直線よりも前記スワール室の中心側に配置し、
前記第３直線よりも前記第１接続点側に、前記第１直線から前記第２直線に亘って流入防止壁を設け、
前記流入防止壁の前記第１直線側端部および前記第２直線側端部を、前記スワール室の内周側に向かって湾曲して形成したことを特徴とする燃料噴射弁。
請求項１に記載の燃料噴射弁において、
前記第１接続点から前記スワール室の前記内側面を通って前記流入防止壁に至る形状は、インボリュート曲線状に形成されていることを特徴とする燃料噴射弁。