JP5195618B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

Description

この発明は、ＮＯｘ吸蔵還元型の触媒を備える内燃機関の排気浄化装置に関する。

従来、例えば特許文献１に開示されるように、排気系にＮＯｘ吸蔵還元型の触媒を備えた内燃機関が知られている。また、本公報には、ＮＯｘ吸蔵還元型の触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元するために、筒内に燃料を供給して理論空燃比以下で燃焼させるリッチ燃焼制御によるリッチスパイクを実施することが開示されている。このような制御によれば、触媒の浄化能力を回復させることができる。

特開２００８−３０９０８０号公報 特開２００８−２８６１８０号公報 特開２００８−２８６０６２号公報

ところで、上記従来の内燃機関において、蒸留温度の高い燃料や、高分子のアロマ成分を多く含む燃料が給油される場合がありうる。このような燃料の性状は重質であり、上述したリッチ燃焼制御によるリッチスパイクが行われると、ＰＭやスモークが多く発生する。特に筒内が高温となるような状況下では、着火遅れ時間が短くなり、十分に燃料と空気が混合されずに燃焼することから、ＰＭやスモークが多く発生する。ＰＭやスモークが多く発生すると、触媒の端面が詰まり、排気エミッションが悪化することが懸念される。

この発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、蒸留温度が高い燃料やアロマ分の多い燃料が給油された場合、筒内が高温となるような場合であっても、排気エミッションの悪化を防止できる内燃機関の排気浄化装置を提供することを目的とする。

第１の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の排気浄化装置であって、
内燃機関の筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、
前記内燃機関の排気系に設けられたＮＯｘ吸蔵還元型の触媒と、
前記触媒より上流側の排気系に還元剤を添加する排気添加弁と、
前記触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元すべきＮＯｘ還元要求があるか否かを判定するＮＯｘ還元要求判定手段と、
前記燃料の蒸留温度の高さ又はアロマ分の多さに応じた燃料性状値を取得する燃料性状値取得手段と、
前記内燃機関の筒内温度が高くなるほど、低い燃料性状閾値を取得する閾値取得手段と、
前記ＮＯｘ還元要求がある場合において、前記燃料性状値が前記燃料性状閾値より低い場合に、前記燃料噴射弁に燃料を噴射させて理論空燃比以下で燃焼させるリッチ燃焼制御によるリッチスパイクを実施する第１リッチスパイク手段と、
前記ＮＯｘ還元要求がある場合において、前記燃料性状値が前記燃料性状閾値以上の場合には、前記排気添加弁に排気ガス中へ還元剤を添加させる排気添加制御によるリッチスパイクを実施する第２リッチスパイク手段と、を備えることを特徴とする。

第１の発明によれば、ＮＯｘ還元要求がある場合において、蒸留温度の高さやアロマ分の多さに応じた燃料性状値と筒内温度とに基づいて、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクと、排気添加制御によるリッチスパイクとを択一的に実施できる。
具体的には、燃料性状値が低い（軽質な）場合や筒内温度が高くない状況下では、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクを実施することができる。ＮＯｘ還元率の高いリッチ燃焼によるリッチスパイクを実施することで、触媒の浄化能力を好適に回復させることができる。一方、燃料性状値が高い（重質な）場合や筒内温度が高い状況下では、排気添加制御によるリッチスパイクを実施することができる。そのため、リッチ燃焼によればＰＭやスモークが多く発生してしまうような状況下であっても、ＰＭやスモークの発生を抑制でき、触媒に吸蔵されたＮＯｘを好適に還元することができる。
これらより、本発明によれば、燃料性状と筒内温度とに応じて、全域でＮＯｘを好適に還元でき、排気エミッションの悪化を防止することができる。

本発明の実施の形態１のシステム構成を説明するための図である。 本発明の実施の形態１における吸入空気量係数Ａと閾値Ｔ９０ａとの関係を示す図である。 本発明の実施の形態１において時間により周囲環境が変化した場合のリッチスパイクの制御例を示す図である。 本発明の実施の形態１においてＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。 本発明の実施の形態２のシステム構成を説明するための図である。 本発明の実施の形態２における吸入空気量係数Ａと閾値Ａａとの関係を示す図である。 本発明の実施の形態２において時間により周囲環境が変化した場合のリッチスパイク制御の例を示す図である。 本発明の実施の形態２においてＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について詳細に説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。

実施の形態１．
［実施の形態１のシステム構成］
図１は、本発明の実施の形態１に係るシステム構成を説明するための図である。図１に示すディーゼル機関１０は、エンジン本体１２を備えている。エンジン本体１２は、直列に並んだ４つの気筒を有する。図１に示すディーゼル機関１０は、直列４気筒型であるが、本発明において、気筒数および気筒配置はこれに限定されるものではない。

ディーゼル機関１０は、燃料タンク２７と、コモンレールシステム２８を備えている。本実施形態のシステムでは、燃料タンク２７にＧＴＬ（Gas To Liquid）燃料が給油されることが想定されている。エンジン本体１２の各気筒には、コモンレールシステム２８の燃料噴射弁２９が１つずつ配置されている。燃料タンク２７から供給される燃料は、コモンレールシステム２８の燃料噴射弁２９から各気筒内に噴射される。なお、ＧＴＬ燃料は、蒸留温度Ｔ９０が低くアロマ分が少ない燃料である。蒸留温度Ｔ９０とは、燃料が９０％蒸発する温度をいう。蒸留温度Ｔ９０が低いほど軽質であり燃料は蒸発し易くなる。燃料が蒸発し易いため、気筒内で微粒化して燃焼し易く、ＰＭやスモークの発生は少ない。

エンジン本体１２の各気筒の吸気ポートは、吸気マニホールド１４に接続している。吸気マニホールド１４には吸気温センサ（図示略）が配置されている。吸気マニホールド１４から吸気通路の上流に向かって、スロットル２６、インタークーラ２４、エアフローメータ２２が順次設けられている。エアフローメータ２２側から新気が取り入れられ、吸気マニホールド１４を介してエンジン本体１２の各気筒へと空気が供給される。スロットル２６の開度は、後述するＥＣＵ５０により、任意に制御可能になっている。なお、本発明は、スロットル２６を備えないディーゼル機関にも適用可能である。

エンジン本体１２の各気筒の排気ポートは、排気マニホールド１６に接続している。排気マニホールド１６の下流は、排気通路１８に接続している。排気通路１８には、空燃比センサ５２が設けられている。空燃比センサ５２の下流には、ＮＯｘ吸蔵還元型の触媒３６が配置されている。

また、排気マニホールド１６には、排気添加弁３８が設けられている。排気添加弁３８は、排気マニホールド１６を流れる排気ガスに還元剤としての燃料を添加するために備えられている。適宜のタイミングで排気添加弁３８に燃料を添加させることで、触媒３６に吸蔵されたＮＯｘを還元することができる。

ディーゼル機関１０は、排気ガスの一部を吸気マニホールド１４に還流させるＥＧＲ(Exhaust Gas Recirculation)を行うことが可能なＥＧＲ通路３９を備えている。図１に示すように、ＥＧＲ通路３９の一端は排気マニホールド１６に接続され、他端は吸気マニホールド１４に接続されている。ＥＧＲ通路３９の途中には、排気マニホールド１６側から順に、ＥＧＲクーラ４０と、ＥＧＲバルブ４２が設けられている。ＥＧＲバルブ４２の開度は、後述するＥＣＵ５０により、任意に制御可能になっている。

本実施形態のシステムは、ＥＣＵ（Electronic Control Unit）５０を更に備えている。ＥＣＵ５０には、上述した各種のセンサおよびアクチュエータに加えて、ディーゼル機関１０のクランク角度を検出するクランク角センサ（図示略）が電気的に接続されている。ＥＣＵ５０は、各センサの出力に基づき、所定のプログラムに従って各アクチュエータを作動させることにより、ディーゼル機関１０の運転状態を制御する。

［実施の形態１における特徴的制御］
上述したシステム構成では、触媒３６に吸蔵されたＮＯｘの量が増大すると浄化能力が低下するため、リッチスパイクを行い、触媒３６に吸蔵されたＮＯｘを還元放出させる制御を実行する。リッチスパイクの方法として、排気添加弁３８に排気ガス中へ燃料を添加させる排気添加制御がある。また、スロットル２６やＥＧＲバルブ４２の開度、燃料噴射弁２９から筒内に噴射される燃料を制御し、理論空燃比以下で燃焼させるリッチ燃焼制御がある。排気添加制御に比して、リッチ燃焼制御によるＮＯｘ還元率は高い。そのため、ＧＴＬ燃料が給油されることを想定した本実施形態のシステムにおいて、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクを行うことが考えられる。

しかしながら、ＧＴＬ燃料が給油されることを想定した本実施形態のシステムに、蒸留温度の高い燃料が給油される場合もありうる。蒸留温度が高い燃料は重質であり、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクを行えば、ＰＭやスモークが多く発生することとなる。特に、筒内が高温となるような高負荷時や、周辺環境の高温時においては、着火遅れが短くなり、ＰＭやスモークが多く発生する。スモークやＰＭが多く発生すれば、触媒３６の端面が詰まる。そのため、ＮＯｘ還元率が低下し、排気エミッションの悪化が懸念される。

そこで、本実施形態のシステムでは、燃料の蒸留温度と、筒内温度に影響する吸入空気量係数とに基づいて、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクと、排気添加制御によるリッチスパイクとを好適に選択する制御を行うこととした。

（リッチスパイク選択マップ）
より具体的な制御の内容について図２〜図３を用いて説明する。まず、本実施形態のシステムにおいて、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクか、排気添加制御によるリッチスパイクかを選択するために用いられるリッチスパイク選択マップについて説明する。図２は、リッチスパイク選択マップについて説明するための図である。

図２に示す、吸入空気量係数Ａは、次式（１）から算出される。
吸入空気量係数Ａ＝ａ×Ｔ＋ｂ×Ｐ＋ｃ×Ｖ ・・・（１）
式（１）の変数Ｔは、吸気マニホールド１４内の吸入吸気温度を示している。吸入空気温度は、ＥＧＲの影響を受け、上述の吸気温センサから検出される。変数Ｐは、吸気マニホールド１４内の吸入空気圧力を示している。吸入空気圧力は、機関回転数、機関負荷、ＥＧＲバルブ４２の開度と相関しており、これらが高くなると吸入空気圧力も高くなることが推定される。なお、機関回転数は、クランク角センサの信号に基づいて算出される。また、変数Ｖは、吸気マニホールド１４内の吸入空気体積を示している。吸入空気体積は、新気の体積とＥＧＲガスの体積との合計である。新気の体積は、エアフローメータ２２から検出される。また、ＥＣＵ５０は、ＥＧＲバルブ４２の開度や機関回転数と、吸気マニホールド１４に導入されるＥＧＲガスの体積との関係をマップに記憶しており、このマップからＥＧＲガスの体積を取得する。なお、式（１）に示すａ，ｂ，ｃは定数である。

図２に示す、閾値Ｔ９０ａは、吸入空気量係数Ａに応じて定められた、リッチ燃焼制御か排気添加制御かを択一的に選択するための蒸留温度Ｔ９０の境界値である。図２に示す通り、本実施形態のシステムにおいては、吸入空気量係数Ａが低い領域で閾値Ｔ９０ａを高く定め、吸入空気量係数Ａが高い領域で閾値Ｔ９０ａを低く定めている。そして、蒸留温度Ｔ９０の検出値が、閾値Ｔ９０ａよりも低い領域をリッチ燃焼領域と定め、蒸留温度Ｔ９０の検出値が、閾値Ｔ９０ａ以上の領域を排気添加領域と定めている。

（リッチスパイク選択マップを用いた制御例）
次に、図２に示したリッチスパイク選択マップを用いた制御例について説明する。図３は、本発明の実施の形態１において、時間経過により周囲環境が変化する場合のリッチスパイクの制御例を示す図である。図３（Ｂ）は、時間経過と、吸入空気量係数Ａとの関係を表している。図３（Ａ）は、吸入空気量係数Ａの変化に伴って、リッチ燃焼制御と排気添加制御とを切替える制御を表している。図３（Ａ）に示す蒸留温度Ｔｆは、空燃比センサ５２の検出値から算出される蒸留温度Ｔ９０である。具体的には、蒸留温度が高い燃料ほど、微粒化し難く燃焼が安定しないため、検出値の変動幅は大きくなる。そのため、検出値の変動幅が大きいほど、蒸留温度の高い燃料であると判断できる。ＥＣＵ５０は、空燃比センサの検出値の変動幅に応じて蒸留温度Ｔ９０を定めたマップを記憶している。

図３に示す制御例は、時間経過に伴い、周囲環境が高温となり吸入空気量係数Ａが増大するケースである（図３（Ｂ））。図２のリッチスパイク選択マップに示す通り、吸入空気量係数Ａの増大に伴って、閾値Ｔ９０ａは小さくなる（図３（Ａ））。時刻ｔ１までは、給油された燃料の蒸留温度Ｔｆは、閾値Ｔ９０ａよりも低く、リッチ燃焼領域にある。そのため、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクが選択される。一方、時刻ｔ１以降は、蒸留温度Ｔｆは、閾値Ｔ９０ａよりも高く、排気添加領域にある。そのため、排気添加制御によるリッチスパイクが選択される。このように、筒内温度（吸入空気量係数Ａ）が高くなるような状況下では、閾値Ｔ９０ａの低下に伴い、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクから排気添加制御によるリッチスパイクに制御を切り替えることができる。

（リッチスパイク制御ルーチン）
図４は、上述の動作を実現するために、ＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。図４に示すルーチンでは、まず、ステップ１００において、ＮＯｘ還元要求があるか否かが判定される。ＮＯｘ還元要求は、他のルーチンにおいて、ＮＯｘ吸蔵状態を推定し、所定値以上のＮＯｘが吸蔵されていると推定された場合にＮＯｘ還元要求が出される。なお、ＮＯｘ還元要求がない場合には、本ルーチンの処理は終了される。

ＮＯｘ還元要求がある場合には、次に、ステップ１１０において、機関状態が蒸留温度Ｔ９０測定条件を満たしているか否かが判定される。例えば、空燃比センサ５２が未だ活性化していない場合には、蒸留温度Ｔ９０測定条件を満たしていないと判断できる。この場合、後述するステップ１９０以降の処理（排気添加制御によるリッチスパイク）が実行され、その後、本ルーチンの処理は終了される。

蒸留温度Ｔ９０測定条件を満たしている場合には、次に、ステップ１２０において、蒸留温度Ｔ９０を示すＴｆを測定する。図３（Ａ）において説明した通り、空燃比センサによる検出値の変動幅が大きい場合には、蒸留温度Ｔ９０が高いと判断でき、空燃比センサによる検出値の変動幅が小さい場合には、蒸留温度Ｔ９０が低いと判断できる。ＥＣＵ５０は、空燃比センサによる検出値の変動幅と蒸留温度Ｔ９０（Ｔｆ）との関係を定めたマップを記憶している。

次に、ステップ１３０において、運転状況に応じた吸入空気量係数Ａを計測する。吸入空気量係数Ａは、図２において説明した通り、式（１）から算出される。筒内が高温となるような高負荷時や周囲環境が高温時には、吸入空気量係数Ａは高くなる。

さらに、ステップ１４０において、図２で説明したリッチスパイク選択マップから、吸入空気量係数Ａに応じた閾値Ｔ９０ａを取得する。ＥＣＵ５０は、図２に示すリッチスパイク選択マップを記憶している。

続いて、ステップ１５０において、上記ステップ１２０において測定した、給油された燃料の蒸留温度Ｔｆと、上記ステップ１４０において取得した閾値Ｔ９０ａとを大小比較する。Ｔｆが閾値Ｔ９０ａよりも低い場合には、リッチ燃焼制御が選択される（ステップ１６０）。ＥＣＵ５０は、運転条件に応じて燃料噴射弁２９から噴射させる燃料を定めたリッチ燃焼マップを予め記憶しており、リッチ燃焼マップに基づいてリッチスパイク制御を実施する（ステップ１７０）。その後、リッチスパイク制御の終了に伴い、触媒３６のＮＯｘを還元する制御は終了される（ステップ１８０）。

一方、ステップ１５０において、Ｔｆが閾値Ｔ９０ａ以上であると判断された場合には、排気添加制御が選択される（ステップ１９０）。ＥＣＵ５０は、運転条件に応じて排気添加弁３８から添加させる燃料を定めた排気添加マップを予め記憶しており、排気添加マップに基づいてリッチスパイク制御を実施する（ステップ２００）。その後、リッチスパイク制御の終了に伴い、触媒３６のＮＯｘを還元する制御は終了される（ステップ１８０）。

以上説明したように、図４に示すルーチンによれば、ＧＴＬ燃料ではない蒸留温度Ｔ９０が高い燃料が給油された場合であっても、可能な範囲でＮＯｘ還元率の高いリッチ燃焼制御によるリッチスパイクを実施することができる。そのため、触媒の浄化を好適に行うことができる。加えて、筒内が高温となるような状況下であり、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクを行えば、ＰＭやスモークが多く発生するような場合であっても、排気添加制御によるリッチスパイクを実施することで、ＰＭやスモークの発生を抑制したＮＯｘ還元を行うことができる。このため、本実施例のシステムによれば、蒸留温度と筒内温度とに応じて、全域でＮＯｘを好適に還元し、好適な排気エミッションを実現することができる。

尚、上述した実施の形態１においては、燃料噴射弁２９が前記第１の発明における「燃料噴射弁」に、触媒３６が前記第１の発明における「触媒」に、排気添加弁３８が前記第１の発明における「排気添加弁」に、それぞれ相当している。
また、ここでは、ＥＣＵ５０が、上記ステップ１００の処理を実行することにより前記第１の発明における「ＮＯｘ還元要求判定手段」が、上記ステップ１２０の処理を実行することにより前記第１の発明における「燃料性状値取得手段」が、上記ステップ１３０〜１４０の処理を実行することにより前記第１の発明における「閾値取得手段」が、上記ステップ１５０〜１７０の処理を実行することにより前記第１の発明における「第１リッチスパイク手段」が、上記ステップ１５０及びステップ１９０〜２００の処理を実行することにより前記第１の発明における「第２リッチスパイク手段」が、それぞれ実現されている。
更に、実施の形態１においては、上記ステップ１２０において取得される蒸留温度Ｔｆが前記第１の発明における「燃料性状値」に、上記ステップ１４０において取得される閾値Ｔ９０ａが前記第１の発明における「燃料性状閾値」に、それぞれ対応している。

実施の形態２．
［実施の形態２のシステム構成］
次に、図５〜図８を参照して、本発明の実施の形態２について説明するが、上述した実施の形態との相違点を中心に説明し、同様の事項については、その説明を簡略化または省略する。

図５は、本発明の実施の形態２のシステム構成を説明するための図である。図５のシステム構成は、空燃比センサ５２を省き、燃料タンク２７内に燃料のアロマ分を検出するためのアロマセンサ５４を設けている点を除き、上述した図１のシステム構成と同様であるため、共通する構成については共通する符号を付してその説明を省略する。

［実施の形態２における特徴的制御］
上述した実施の形態１では、燃料の蒸留温度Ｔ９０に基づいて、最適なリッチスパイク制御を選択し、好適な排気エミッションを実現している。これに対して、本実施の形態では、燃料のアロマ分に基づいて、実施の形態１と同様の効果を実現する点に特徴を有している。

まず、本実施形態のシステムにおいて、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクか、排気添加制御によるリッチスパイクかを選択するために用いられるリッチスパイク選択マップについて説明する。図６は、リッチスパイク選択マップについて説明するための図である。図６に示す吸入空気量係数Ａは、図２で説明した式（１）から算出される。図６に示す閾値Ａａは、吸入空気量係数Ａに応じて定められた、リッチ燃焼制御か排気添加制御かを択一的に選択するためのアロマ量の境界値である。図６に示す通り、本実施形態のシステムにおいては、吸入空気量係数Ａが低い領域で閾値Ａａを高く定め、吸入空気量係数Ａが高い領域で閾値Ａａを低く定めている。そして、アロマ量の検出値が、閾値Ａａよりも低い領域をリッチ燃焼領域と定め、アロマ量の検出値が、閾値Ａａ以上の領域を排気添加領域と定めている。

次に、図６に示したリッチスパイク選択マップを用いた制御例について説明する。図７は、本実施形態において、時間経過により周囲環境が変化する場合のリッチスパイクの制御例を示す図である。図７（Ｂ）は、上述した図３（Ｂ）と同様に、時間経過に伴い、周囲環境が高温となり吸入空気量係数Ａが増大する状況を表している。図７（Ａ）は、吸入空気量係数Ａの変化に伴って、リッチ燃焼制御と排気添加制御とを切替える制御を表している。図７（Ａ）に示すアロマ量Ａｆは、アロマセンサ５４から検出される。検出されるアロマ量Ａｆは燃料のアロマ分の分量（割合）である。アロマ量が多いほど性状は重質であり、ＰＭやスモークが多く発生する。

図７に示す制御例では、図６のリッチスパイク選択マップに示す通り、吸入空気量係数Ａの増大に伴って、閾値Ａａが小さくなる（図７（Ａ））。時刻ｔ１までは、給油された燃料のアロマ量Ａｆは、閾値Ａａよりも低く、リッチ燃焼領域にある。そのため、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクが選択される。一方、時刻ｔ１以降は、アロマ量Ａｆは、閾値Ａａよりも高く、排気添加領域にある。そのため、排気添加制御によるリッチスパイクが選択される。このように、筒内温度（吸入空気量係数Ａ）が高くなるような状況下では、閾値Ａａの低下に伴い、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクから排気添加制御によるリッチスパイクに制御を切替えることができる。

図８は、上述の動作を実現するために、ＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。このルーチンは、ステップ１１０〜ステップ１５０の処理がステップ２１０〜ステップ２５０に置き換えられている点を除き、図４に示すルーチンと同様である。以下、図８において、図４に示すステップと同一のステップについては、同一の符号を付してその説明を省略または簡略する。

ステップ２１０において、機関状態に応じたアロマ測定条件を満たしているか否かが判定される。アロマ測定条件を満たしていない場合には、上述したステップ１９０以降の処理（排気添加制御によるリッチスパイク）が実行され、その後、本ルーチンの処理は終了される。

アロマ測定条件を満たしている場合には、次に、ステップ２２０において、アロマ分成分を示すアロマ量Ａｆがアロマセンサ５４から検出される。次に、ステップ２３０において、運転状況に応じた吸入空気量係数Ａを求める。吸入空気量係数Ａは、上述した式（１）から算出される。筒内が高温となるような高負荷時や周囲環境が高温時には、吸入空気量係数Ａは高くなる。

さらに、ステップ２４０において、図６で説明したリッチスパイク選択マップから、吸入空気量係数Ａに応じた閾値Ａａが取得される。ＥＣＵ５０は、図６に示すリッチスパイク選択マップを記憶している。

続いて、ステップ２５０において、上記ステップ２２０において測定した、給油された燃料のアロマ量Ａｆと、上記ステップ２４０において取得した閾値Ａａとを大小比較する。アロマ量Ａｆが閾値Ａａよりも低い場合には、リッチ燃焼制御によるリッチスパイクを実施すべく、上述したステップ１６０〜１８０の処理が実行される。

一方、ステップ２５０において、アロマ量Ａｆが閾値Ａａ以上であると判断された場合には、排気添加制御によるリッチスパイクを実施すべく、上述したステップ１９０〜２００及びステップ１８０の処理が実行される。

以上説明したように、図８に示すルーチンによれば、アロマ分と筒内温度とに応じて、上述した実施の形態１と同様の効果を得ることができる。なお、実施の形態１で説明した蒸留温度Ｔ９０に基づいた制御と組み合わせることとしてもよい。

尚、上述した実施の形態２においては、ＥＣＵ５０が、上記ステップ２２０の処理を実行することにより前記第１の発明における「燃料性状値取得手段」が、上記ステップ２３０〜２４０の処理を実行することにより前記第１の発明における「閾値取得手段」が、上記ステップ２５０及びステップ１６０〜１７０の処理を実行することにより前記第１の発明における「第１リッチスパイク手段」が、上記ステップ２５０及びステップ１９０〜２００の処理を実行することにより前記第１の発明における「第２リッチスパイク手段」が、それぞれ実現されている。
更に、実施の形態２においては、上記ステップ２２０において取得されるアロマ量Ａｆが前記第１の発明における「燃料性状値」に、上記ステップ２４０において取得される閾値Ａａが前記第１の発明における「燃料性状閾値」に、それぞれ対応している。

１０ ディーゼル機関
１４ 吸気マニホールド
１６ 排気マニホールド
１８ 排気通路
２２ エアフローメータ
２６ スロットル
２７ 燃料タンク
２９ 燃料噴射弁
３６ 触媒
３８ 排気添加弁
４０ ＥＧＲ通路
４２ ＥＧＲバルブ
５０ ＥＣＵ
５２ 空燃比センサ
５４ アロマセンサ
Ａ 吸入空気量係数
Ｔｆ 蒸留温度
Ａｆ アロマ量
Ｔ９０ａ、Ａａ 閾値

Claims (1)

1. 内燃機関の筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、
   前記内燃機関の排気系に設けられたＮＯｘ吸蔵還元型の触媒と、
   前記触媒より上流側の排気系に還元剤を添加する排気添加弁と、
   前記触媒に吸蔵されたＮＯｘを還元すべきＮＯｘ還元要求があるか否かを判定するＮＯｘ還元要求判定手段と、
   前記燃料の蒸留温度の高さ又はアロマ分の多さに応じた燃料性状値を取得する燃料性状値取得手段と、
   前記内燃機関の筒内温度が高くなるほど、低い燃料性状閾値を取得する閾値取得手段と、
   前記ＮＯｘ還元要求がある場合において、前記燃料性状値が前記燃料性状閾値より低い場合に、前記燃料噴射弁に燃料を噴射させて理論空燃比以下で燃焼させるリッチ燃焼制御によるリッチスパイクを実施する第１リッチスパイク手段と、
   前記ＮＯｘ還元要求がある場合において、前記燃料性状値が前記燃料性状閾値以上の場合には、前記排気添加弁に排気ガス中へ還元剤を添加させる排気添加制御によるリッチスパイクを実施する第２リッチスパイク手段と、
   を備えることを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。

Images