JP5162527B2 - 積層用ポリエチレン系樹脂組成物、及びそれを用いた積層体、発泡加工紙並びに断熱容器・その製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、積層用ポリエチレン系樹脂組成物、及びそれを用いた積層体、発泡加工紙並びに断熱容器・その製造方法に関し、さらに詳しくは、ラミネート時の成形加工性が良好で、加熱によって十分な高さの発泡セル（発泡層）が得られる積層用ポリエチレン系樹脂組成物、その組成物を用いた発泡性積層体、該発泡性積層体から得られる発泡加工紙及びカップなどの断熱容器・その製造方法に関する。

従来、食品包装材等の積層体に供せられる、積層用樹脂または積層用樹脂組成物としては、低密度ポリエチレン樹脂、あるいは低密度ポリエチレン樹脂と直鎖状低密度ポリエチレン樹脂との組成物等が一般的に用いられている（例えば、特開平９−２３４８３７号公報、特開平１０−１２０８４１号公報、特開平１０−２７８１９６号公報、特開２０００−０５２５１４号公報、特開２０００−０５３８２３号公報、特開２００２−１２７３３３号公報、特開２００３−２７６１３１号公報、特開２００４−２５６６１３号公報、特開２００５−００８６６７号公報、特開２００５−１５３８９９号公報、特開２０００−２６５３８８号公報等）。
しかしながら、昨今においては、生産性の向上や環境問題等から、より高速化が要求され、より厳しい加工条件やダウンゲージなどが求められている。
これら高速化に伴い、ラミネート加工時のドローレゾナンスやネックインが小さく、ロスが少ない等の成形加工性の安定性、あるいはダウンゲージに伴う、機械的強度の向上等の諸性能に優れる樹脂材料が必要になっている。これらの要求を満足させるために、広い分子量分布を有する樹脂組成物や、溶融張力の高い低密度ポリエチレン樹脂とメタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン樹脂との組成物等が提案されているが、いまだ十分な性能を満足するに至っていない。
また、紙基材を用いたラミネート製品、例えば紙容器や発泡紙コップ等の断熱容器などに供せられる積層用ポリエチレン系樹脂組成物においても、成形加工性に優れ、より高い発泡性能に優れた材料が求められている。
例えば、断熱性を有する容器としては、従来は合成樹脂製の発泡体が多く使用されている。また、廃棄し易く印刷適性の良い容器として、紙を複数枚使用した断熱紙容器や、紙基材の両面をポリエチレン樹脂層で積層された材料を使用し、表面のポリエチレン樹脂層を発泡させ断熱性を付与した紙容器がある。

例えば、紙を基材とした技術としては、紙の少なくとも一面にポリエチレン樹脂を押出ラミネートし、他面には蒸気圧保持層を形成させ、加熱により表面に不規則な凹凸模様を有する加工紙を製造する技術がある（例えば、特許文献１参照）。
また、胴部材の片側壁面に熱可塑性樹脂フィルムがラミネートまたはコーティングされ、加熱によりフィルムを発泡させて発泡断熱層を形成させる技術が提案されている（例えば、特許文献２参照）。また、容器胴部材及び底部材からなる紙製容器において、容器胴部材の外壁面の一部に有機溶剤含有インキによる印刷を施し、胴部材外壁面全体を熱可塑性合成樹脂フィルムで被覆されている紙容器を加熱することにより、印刷部分に比較的厚い発泡層を存在させる技術が提案されている（例えば、特許文献３参照）。
さらに、少なくとも外面側からシングルサイト触媒を用いて重合したエチレン−αオレフィン共重合体の発泡層、紙を主体とする基材層、熱可塑性樹脂層とを備えた積層体からなる発泡加工紙、積層体が提案されている（例えば、特許文献４、特許文献５参照）。こうして得られた発泡層を保有する加工紙、発泡積層体は、発泡層により容器とした際に、手とのなじみがよく滑りにくく、断熱性に優れるとともに紙を複数枚使用した断熱性容器に比較しコストが安いというメリットがある。
また、特許文献６においては、紙容器の胴部材となる原材料シートの紙基材の少なくとも片面に、溶融状態の熱可塑性樹脂をＴダイから紙基材に接するまでの時間が０．１１〜０．３３秒となるように押出ラミネートしてなる紙製容器の胴部材原材料シートが記載され、低密度ポリエチレンを２種混合してＭＦＲを調整した組成物が提案されている。

しかし、従来の発泡層を有する加工紙、積層体は、発泡性が十分とは言えず更なる発泡性の改良が望まれていた。また、発泡性を向上させようとしてＭＦＲを高くすると、発泡層の外観が不良となるか、押出ラミネート加工時の加工性が不安定となる等の問題があった。

特公昭４８−３２２８３号公報 特開昭５７−１１０４３９号公報 特開平０７−２３２７７４号公報 特開平１０−１２８９２８号公報 特開２００７−１６８１７８号公報 特開２００８−１０５７４７号公報

本発明の目的は、上記問題点に鑑み、従来のラミネート時の成形加工性が改良されたポリエチレン系樹脂組成物であって、特に加熱によって十分な高さの発泡セル（発泡層）が得られ、紙カップ等の断熱容器に好適に使用される積層用ポリエチレン系樹脂組成物、それを用いた発泡性積層体、高い発泡層（セル）を有した発泡加工紙及びカップなどの断熱容器・その製造方法を提供することにある。

本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、該未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と同種または異種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）をラジカル発生剤で変性した変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）とを特定の割合で配合した積層用ポリエチレン系樹脂組成物が、ラミネート成形時の成形安定性に優れ、かつ断熱容器等に使用される紙基材との積層体として成形加工性、発泡性能等の諸性能に優れることを見出し、本発明を完成させた。
そして、特に高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂の単独、または性状の異なる複数の高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂の配合物、すなわち特定のＭＦＲと密度を有する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）と、特定の密度とＭＦＲを有し、特定のメモリーエフェクト（ＭＥ）値を有する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）とで構成されたポリエチレン系樹脂組成物を、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）および／または変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）として用いた積層用ポリエチレン系樹脂組成物を使用すると、基材（ａ）に積層する際に、ラミネート成形時のドローレゾナンスを発生せず、ドローダウン性がよく、ネックインが小さくて、ロスが少なく、成形安定性等の諸性能に優れた材料となることを見出した。
さらに、紙を主体とする基材（ｂ）の片面に、該積層用ポリエチレン系樹脂組成物で形成したポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を有する発泡性積層体、好ましくは、さらに基材（ｂ）のもう一方の面に、基材（ｂ）から放出される水蒸気等を保持する基材（ｃ）層、好ましくは特定の融点を有する熱可塑性樹脂（Ｆ）を用いた熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成した発泡性積層体は、成形加工条件が広く、成形安定性がよく、溶融弾性等の成形材料の調整も容易であって、発泡性に優れ、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を加熱すれば発泡層（セル）の外観が良好な発泡加工紙が提供でき、あるいは該発泡性積層体を用いることにより優れた断熱性能を有するカップ等の断熱容器が提供できることを見出している。

すなわち、本発明の第１の発明によれば、密度が０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ ^３ の高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン系樹脂（Ａ１）、密度が０．８６０〜０．９１０ｇ／ｃｍ ^３ のイオン重合法超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）または密度が０．９１０〜０．９４０ｇ／ｃｍ ^３ のイオン重合法直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）から選択された少なくとも１種の未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）１００重量部に対して０．００１〜１．０重量部のラジカル発生剤を配合することにより変性した変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）とからなる積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）であって、
その配合量は、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）が５〜９５重量％、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）が９５〜５重量％であり、かつ下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足することを特徴とする積層用ポリエチレン系樹脂組成物が提供される。
（ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
（ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が、０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、
（ｘ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上

また、本発明の第２の発明によれば、第１発明において、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）、または変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）に使用される高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）が、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）であることを特徴とする積層用ポリエチレン系樹脂組成物が提供される。
また、本発明の第３の発明によれば、第１または第２の発明において、前記積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）が、下記式（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ（ｃ））とメモリーエフェクト（ＭＥ）の関係を満足することを特徴とする積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）が提供される。
−０．４６７×Ｌｎ（ＭＦＲ（ｃ））＋２．７５≦ＭＥ −−−−−式（１）
（式中Ｌｎは自然対数である）

また、本発明の第４の発明によれば、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）が、紙を主体とする基材（ａ）と積層されてなる積層体であって、
積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）は、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）１００重量部に対して０．００１〜１．０重量部のラジカル発生剤を配合することにより変性した変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）とからなり、
その配合量は、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）が５〜９５重量％、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）が９５〜５重量％であり、かつ下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足することを特徴とする積層体が提供される。
（ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
（ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が、０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ ^３ 、
（ｘ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上

また、本発明の第５の発明によれば、第４の発明に係る積層体の基材（ａ）として、加熱によって気体を放出する紙を主体とする基材（ｂ）を用いた発泡性積層体が提供される。

また、本発明の第６の発明によれば、第５の発明において、加熱によって気体を放出する紙を主体とする基材（ｂ）と、該基材（ｂ）の一方の面に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）を用いて形成された発泡性のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）と、上記紙を主体とする基材（ｂ）のもう一方の面に、該基材（ｂ）から放出される気体を保持する基材（ｃ）層が形成されていることを特徴とする発泡性積層体が提供される。

さらに、本発明の第７の発明によれば、第６の発明において、基材（ｃ）層が熱可塑性樹脂層（ＩＩ）で構成され、該熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点と、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）の融点との差が、下記式（５）を満足することを特徴とする発泡性積層体が提供される。
Ｔｍ（Ｆ）−Ｔｍ（Ｘ）≧１０ 式（５）
（ただし、Ｔｍ（Ｘ）：ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）のポリエチレン樹脂組成物（Ｘ）の融点Ｔｍ（℃）、 Ｔｍ（Ｆ）：熱可塑性樹脂層（ＩＩ）の熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点Ｔｍ（℃）である）

一方、本発明の第８の発明によれば、第５〜７のいずれかの発明に係り、発泡性積層体を加熱し、紙を主体とする基材（ｂ）から放出される気体によってポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させて得られる発泡加工紙が提供される。

また、本発明の第９の発明によれば、第８の発明において、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡して形成された発泡セルの高さが、３７０μｍ以上であることを特徴とする発泡加工紙が提供される。

さらに、本発明の第１０の発明によれば、第５〜７のいずれかの発明に係り、発泡性積層体を用いて容器を形成した後、該容器を加熱してポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させて得られる断熱容器が提供される。

また、本発明の第１１の発明によれば、第１０の発明において、断熱容器がカップ状容器であることを特徴する断熱容器が提供される。

一方、本発明の第１２の発明によれば、第１０又は１１の発明において、少なくとも、紙を主体とする基材（ｂ）と、その紙を主体とする基材（ｂ）の一方の面に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）で形成されたポリエチレン系樹脂層（Ｉ）と、紙を主体とする基材（ｂ）の他面に熱可塑性樹脂層（ＩＩ）からなる基材（ｃ）層を有する発泡性積層体を形成し、ついで該発泡性積層体で容器を成形後、加熱温度１００〜２００℃に加熱して、紙を主体とする基材（ｂ）から放出される気体によってポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させることを特徴とする断熱容器の製造方法が提供される。

また、本発明の第１３の発明によれば、第１２の発明において、熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点と、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）の融点との差が、下記式（５）を満足することを特徴とする断熱容器の製造方法が提供される。
Ｔｍ（Ｆ）−Ｔｍ（Ｘ）≧１０ 式（５）
（ただし、Ｔｍ（Ｘ）：ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）のポリエチレン樹脂組成物（Ｘ）の融点Ｔｍ（℃）、 Ｔｍ（Ｆ）：熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点Ｔｍ（℃）である）

本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物は、特定の未変性ポリエチレン系樹脂と、ラジカル発生剤で変性した変性ポリエチレン系樹脂とからなり、分子量分布や溶融弾性等の調整条件が広いので、ラミネート成形の加工条件の選択幅が広くなり、成形安定性、発泡性等の諸性能が大幅に改良される。
特に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物として、未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）および／または変性原料用ポリエチレン系樹脂として、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂の単独、または性状の異なる複数の高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂の配合物、例えば特定のＭＦＲと密度を有する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）と、特定の密度とＭＦＲを有し、特定のメモリーエフェクト（ＭＥ）値を有する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）とを特定の割合で配合することで、ポリエチレン系樹脂組成物を構成すると、ラミネート成形時のドローレゾナンスが発生せず、ネックインが小さいラミネート用樹脂材料が提供できる。

また、加熱により水蒸気等の気体を放出する紙を主体とする基材（ｂ）の片面に、該積層用ポリエチレン系樹脂組成物で形成したポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を少なくとも有する発泡性積層体、好ましくは、さらにもう一方の面に、基材（ｂ）から放出される水蒸気等の気体を保持する基材（ｃ）、好ましくは基材（ｂ）より高い融点を有する熱可塑性樹脂（Ｆ）を用いた熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成した発泡性積層体は、発泡性に優れるので、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を加熱すれば、紙基材から発生する水蒸気等で、発泡セル（発泡層）が高く、外観が良好な発泡加工紙が提供できる。
また、該発泡性積層体を用いることにより、優れた断熱性能を有するカップ等の断熱容器が提供できる。

以下、本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物、及びそれを用いた発泡性積層体、発泡加工紙、並びに断熱容器・その製造方法について、項目毎に詳細に説明する。

Ｉ．［積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）］
本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）は、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）１００重量部に対して０．００１〜１．０重量部のラジカル発生剤を配合することにより変性した変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）とからなる積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）であって、その配合量は、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）が５〜９５重量％、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）が９５〜５重量％であり、かつ下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足することを特徴とする。
（ｘ１） ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
（ｘ２） 試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、
（ｘ３） ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、測定条件をシリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上

（１）［高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）］
本発明において高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）とは、上記未変性高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ｃ）及び／又は変性用原料樹脂（Ｄ）で使用されるものであって、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）、エチレンとビニルエステルとの共重合体（Ａ２）、エチレンとα，β−不飽和カルボン酸またはその誘導体との共重合体（Ａ３）およびそれらの混合物（Ａ４）が挙げられる。
これらの中でも高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）の単独、２種の低密度ポリエチレン樹脂の組成物（Ａ１１＋Ａ１２）、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）とエチレン−酢酸ビニル共重合体（Ａ２）との組成物（Ａ１＋Ａ２）、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）と、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体（Ａ３）との組成物（Ａ１＋Ａ３）等が好ましく、特に高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）を主体とした組成物がラミネート成形時の成形加工性がよいことから、より好ましい。

［高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）］ 本発明において、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）（低密度ポリエチレン樹脂と称することもある）とは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは０．０５〜９０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．１〜８０ｇ／１０ｍｉｎの範囲で選択される。
上記メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１ｇ／１０ｍｉｎ．では、高速加工性が悪化し、ハンドリングが悪くなる。また、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１００ｇ／１０ｍｉｎ．を超えるものは、押出ラミネート成形加工時の加工安定性が悪化するので好ましくない。
また、試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度は、０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．９１０〜０．９３８ｇ／ｃｍ^３、０．９１２〜０．９３７ｇ／ｃｍ^３の範囲で選択される。
上記密度が０．９０５ｇ／ｃｍ^３未満では、ラミネート成形時のすべりが悪く、ハンドリングが悪くなるので好ましくない。また、密度が０．９４０ｇ／ｃｍ^３を超えるものは、工業的に製造することが難しいものとなる。

上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）は、未変性用ポリエチレン樹脂（Ｃ）もしくは変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）として、低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）単独もしくは複数のブレンド組成物として使用される。特に後述の高ＭＦＲの低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）と、特定の低ＭＦＲと高メモリーエフェクト（ＭＥ）を有する低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）との２種を組み合わせたポリエチレン樹脂組成物を、未変性用ポリエチレン樹脂（Ｃ）及び／又は変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）として使用することが好ましい。この組み合わせであれば、分子量分布が広く、溶融張力に優れたポリエチレン樹脂組成物となり、ラミネート時の成形加工性、ドローダウン性、ネックインを小さくする等の成形加工条件の幅を広げる上で好ましいばかりでなく、後述の発泡性に優れる発泡性積層体が製造でき、発泡倍率の高い発泡加工紙、断熱性容器が提供できる。

本発明において低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）の２種を混合したポリエチレン系樹脂組成物とは、好ましくは特定の高ＭＦＲの低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）と特定の低ＭＦＲと高メモリーエフェクトを有する低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）との組成物であって、下記（ａ１）〜（ａ２）の要件を満足する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）９５〜５重量％と、該（Ａ１１）樹脂以外の下記（ａ３）〜（ａ５）の要件を満足する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）５〜９５重量％とを配合してなる低密度ポリエチレン樹脂組成物である。
特に上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）のＭＦＲ（ａ）と、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）のＭＦＲ（ｂ）との関係が、ＭＦＲ（ａ）／ＭＦＲ（ｂ）＞１であることが望ましい。
（ａ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したＭＦＲ（ａ）が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
（ａ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が、０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３
（ａ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ（ｂ））が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ
（ａ４）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が、０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３、
（ａ５）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上

［高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）］
本発明において高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）は、（ａ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、（ａ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下を満足する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂である。

高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）のメルトフローレート（ＭＦＲ（ａ））は、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは０．０５〜８０ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは０．１〜７０ｇ／１０ｍｉｎの範囲である。ＭＦＲが０．０１ｇ／１０ｍｉｎ未満では押出ラミネート加工時の高速加工性が悪化し好ましくない。また、ＭＦＲが１００ｇ／１０ｍｉｎを超えるものは押出ラミネート加工性が不安定となるため好ましくない。

上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）の密度は、（ａ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは密度０．９０７〜０．９３７ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．９１０〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３の範囲である。密度が０．９０５ｇ／ｃｍ^３未満では、ラミネート成形時のすべりが悪く、ハンドリングが悪くなるので好ましくない。また、密度が０．９４０ｇ／ｃｍ^３を超えるものは、工業的に製造することが難しいものとなる。）

（Ａ１２）高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂
本発明において高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）は、（ａ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ（ｂ））が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、（ａ４）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３、（ａ５）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上を満足する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂である。

高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）のメルトフローレート（ＭＦＲ（ｂ））は、（ａ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定され、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎであり、好ましくは０．０５〜８０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．１〜７０ｇ／１０ｍｉｎである。ＭＦＲが０．０１ｇ／１０ｍｉｎ未満では押出ラミネート加工時の高速加工性が悪化し、また、ＭＦＲが１００ｇ／１０ｍｉｎを超えるものは、押出ラミネート加工時の加工安定性が悪化し好ましくない。

上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）の密度は、（ａ４）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して測定され、０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．９０７〜０．９３７ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．９１０〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３の範囲である。密度が０．９０５ｇ／ｃｍ^３未満では、ラミネート成形時のすべりが悪く、ハンドリングが悪くなるので好ましくない。また、密度が０．９４０ｇ／ｃｍ^３を超えるものは、工業的に製造することが難しいものとなる。

高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）のメモリーエフェクトは、（ａ５）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上、好ましくは１．６以上、より好ましくは１．７以上、最も好ましくは、１．８以上である。メモリーエフェクトが１．５未満では、後述の積層用ポリエチレン系樹脂組成物を調整する際の調合範囲が限定され、押出ラミネートなど加工時のネックインの過多の原因となり、加工性の不安定要因となるばかりでなく、発泡倍率の向上が望めず、均一な発泡セルが得られないものとなる虞が生じるので好ましくない。

［メモリーエフェクト（ＭＥ）の測定法］
上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）の（ａ５）および後述の積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）の（ｘ３）のメモリーエフェクト（ＭＥ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサー（三鈴エリー（株）製半自動メルトテンション計）を使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件にて、以下のようにして測定される。
測定装置に２．０９５ｍｍφのＭＦＲ測定用ノズルをセットし、樹脂を炉へ充填する。ピストンを乗せ、０．０９ｇ／分の定速押出で５分間保持し、その後３ｇ／分の定速押出とし６分３０秒までエアー抜きを行う。６分３０秒経過後、３ｇ／分を維持したままストランドをカットし、オリフィス下端からのストランド長さが２０ｍｍとなった時点でのストランドの径を、オリフィス下端から１５ｍｍの位置でＫＥＹＥＮＣＥ製レーザー寸法測定器（ＬＳ−３０３３）を用いて測定する。測定したストランドの直径をＤ、ダイスのオリフィス径をＤ_０（２．０９５ｍｍ）として次式によりＭＥが求められる（ただし、ＭＥの実測値は小数点第２位を四捨五入して求める）。
ＭＥ＝Ｄ／Ｄ_０

上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）と高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）の配合割合は、樹脂（Ａ１１）５〜９５重量％と、樹脂（Ａ１２）９５〜５重量％、好ましくは樹脂（Ａ１１）１０〜９０重量％／樹脂（Ａ１２）９０〜１０重量％、より好ましくは樹脂（Ａ１１）１５〜８５重量％／樹脂（Ａ１２）８５〜１５重量％の範囲である。
該樹脂（Ａ１１）が５重量％未満、樹脂（Ａ１２）９５重量％を超える場合、または樹脂（Ａ１１）が９５重量％を超え、樹脂（Ａ１２）が５重量％未満では、積層用ポリエチレン系樹脂組成物の諸物性が調整できない等の不都合が生じる懸念が生じ、惹いては、積層用ポリエチレン系樹脂組成物の押出ラミネート加工時のネックインや加工時の安定性が悪くなる等の不都合が生じる虞がある。

また、本発明においては、上記高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１１）のＭＦＲ（ａ）と、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）のＭＦＲ（ｂ）との関係が、下記式（２）、好ましくは式（２−１）、より好ましくは式（２−２）を満足することが望ましい。
ＭＦＲ（ａ）／ＭＦＲ（ｂ）＞１ −−−−−式（２）
ＭＦＲ（ａ）／ＭＦＲ（ｂ）＞２ −−−−−式（２−１）
ＭＦＲ（ａ）／ＭＦＲ（ｂ）＞２．５ −−−−−式（２−２）
上記の式（２）を満足することにより、ラミネート成形時の成形性がより円滑となり、ネックインによるロスも大幅に改良される。また、発泡加工紙や断熱容器を製造する際の発泡性が良好となる。

［エチレンとビニルエステルとの共重合体（Ａ２）］
上記エチレンとビニルエステル共重合体（Ａ２）は、エチレンを主成分とし、プロピオン酸ビニル、酢酸ビニル、カプロン酸ビニル、カプリル酸ビニル、ラウリル酸ビニル、ステアリン酸ビニル、トリフルオル酢酸ビニルなどのビニルエステル単量体との共重合体である。
これらの中でも特に好ましいものとしては、酢酸ビニルを挙げることができる。エチレン５０〜９９．５重量％、ビニルエステル０．５〜５０重量％、他の共重合可能な不飽和単量体０〜４９．５重量％からなる共重合体が好ましい。さらにビニルエステル含有量は３〜２０重量％、特に好ましくは５〜１５重量％の範囲で選択される。

［エチレンとα，β−不飽和カルボン酸、その誘導体との共重合体（Ａ３）］
エチレンとα，β−不飽和カルボン酸、その誘導体との共重合体の代表的な共重合体としては、エチレン・アクリル酸共重合体、エチレン・メタクリル酸共重合体、エチレン・無水マレイン酸共重合体、エチレン・アクリル酸エチル共重合体、エチレン・アクリル酸ブチル共重合体、エチレン・メタクリル酸メチル共重合体、エチレン・メタクリル酸エチル共重合体等のエチレン・（メタ）アクリル酸のアルキルエステル共重合体；エチレン・無水マレイン酸・酢酸ビニル共重合体、エチレン・無水マレイン酸・アクリル酸メチル共重合体、エチレン・無水マレイン酸・アクリル酸エチル共重合体等の二元共重合体又は多元共重合体等が挙げられる。

これらのコモノマーとしては、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、メタクリル酸プロピル、アクリル酸イソプロピル、メタクリル酸イソプロピル、アクリル酸−ｎ−ブチル、メタクリル酸−ｎ−ブチル、アクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸シクロヘキシル、アクリル酸ラウリル、メタクリル酸ラウリル等を挙げることができる。
この中でも特に好ましいものは、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル等のアルキルエステルである。特に（メタ）アクリル酸エステルの含有量は、３〜３０重量％、好ましくは５〜２０重量％の範囲である。

（高圧ラジカル重合法）
（ｉ）重合条件
本発明において高圧ラジカル重合法は、酸素、有機過酸化物などのラジカル開始剤の存在下において、超高圧下、塊状または溶液重合によって製造される。
重合温度は１００〜３００℃、好ましくは１２０〜２８０℃、より好ましくは、１５０〜２５０℃の範囲である。重合温度が１００℃未満では、収率の低下や安定した製品を製造できない惧れがあり、３００℃を超える場合には反応が安定せずに、分子量の大きい重合体を得ることが難しくなる。また、重合圧力は５０〜４００ＭＰａ、好ましくは７０〜３５０ＭＰａ、より好ましくは１００〜３００ＭＰａの条件下であり、重合圧力が５０ＭＰａ未満では充分な分子量のものが得られず加工性や物性の低下が生じ、４００ＭＰａを超える場合には安定的な製造運転が行い難いものとなる。

（ｉｉ）重合操作
製造に際しては、基本的には通常の高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレンの製造設備及び技術を利用することができる。反応器の形式としては攪拌翼付のオートクレーブ型、又はチューブラー型のものを使用することができ、必要に応じて複数個の反応器を直列又は並列に接続して多段重合をすることもできる。更に、オートクレーブ型反応器の場合には、反応器内部を複数ゾーンに仕切ることにより、温度分布を設けたり、より厳密な温度制御をすることも可能である。このような操作によって、メモリーエフェクト等を制御することが可能である。

（ｉｉｉ）ラジカル開始剤
ラジカル開始剤としては、ジクミルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、ラウロイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、１，１，３，３−テトラメチルブチルハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、α，α’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、ジｔ−ブチルジパーオキシイソフタレート、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バレレート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、シクロヘキサノンパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシラウレート、アセチルパーオキサイド、ｉ−ブチルパーオキサイド、オクタノイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ２−エチルヘキシルパーオキシジカーボネート、１，１−ビスｔ−ブチルパーキシシクロヘキサン、２，２−ビスｔ−ブチルパーオキシオクタン、２，２−アゾビスイソブチロニトリル等の有機過酸化物が挙げられる。これらの中でも、半減期１分を得るための分解温度が、１６０〜２００℃のものが好ましい。

上記ラジカル発生剤の配合量は、特に限定されないが、ポリエチレン１００重量部に対し、０．１〜５重量部、好ましくは０．３〜３重量部、より好ましくは０．５〜２重量部の範囲である。また必要ならば、連鎖移動剤等を用いて、分子量調節などを行ってもよい。

連鎖移動剤としては、水素、プロピレン、ブテン−１、Ｃ_１〜Ｃ_２０若しくはそれ以上の飽和脂肪族炭化水素、又はハロゲン置換炭化水素、例えば、メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン、シクロパラフィン類、クロロホルム、四塩化炭素、Ｃ_１〜Ｃ_２０若しくはそれ以上の飽和脂肪族アルコール、例えばメタノール、エタノール、プロパノール及びイソプロパノール、Ｃ_１〜Ｃ_２０若しくはそれ以上の飽和脂肪族カルボニル化合物、例えばアセトン及びメチルエチルケトン、並びに芳香族化合物、例えばトルエン、ジエチルベンゼン、及びキシレンのような化合物が挙げられる。

（２）［イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）］
本発明においてイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）とは、（ｂ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、（ｂ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．８６０〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３を満足するエチレン単独重合体、またはエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとの共重合体である。
上記イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、一般的には（ｉ）密度が０．８６０〜０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満、ＭＦＲが０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ．のエチレン・α−オレフィン共重合体（超低密度ポリエチレン樹脂とも称す）、（ｉｉ）密度が０．９１０〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３未満、ＭＦＲが０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ．のエチレン・α−オレフィン共重合体（直鎖状低密度ポリエチレン樹脂とも称す）、（ｉｉｉ）密度が０．９４０〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲが０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ．の範囲のエチレン単独重合体、またはエチレン・α−オレフィン共重合体（高密度ポリエチレン樹脂とも称する）に大別される。

イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、（ｂ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して測定（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）され、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは０．５〜８０ｇ／１０ｍｉｎ．、より好ましくは１〜７０ｇ／ｍｉｎの範囲で選択される。
ＭＦＲが、０．０１ｇ／１０ｍｉｎ．未満では、押出ラミネート加工時の高速加工性が悪化するので好ましくない。また、ＭＦＲが１００ｇ／１０ｍｉｎを超えるものは押出ラミネートの加工性が不安定となるため好ましくない。

イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の密度は、（ｂ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して測定され、０．８６０〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．８７０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．８８０〜０．９５０ｇ／ｃｍ^３である。密度が０．８６０ｇ／ｃｍ^３未満ではラミネート成形時のすべりが悪く、ハンドリングが悪くなるので好ましくない。また、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ^３を超えるものは、工業的に製造することが難しいものとなる。

上記α−オレフィンとしては、直鎖または分岐鎖状の炭素数３〜２０のオレフィンが好ましく、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセンを挙げることができる。またそれらを２種類以上組み合わせて使用しても良い。これら共重合体の中でも、エチレン・１−ブテン共重合体、エチレン・１−ヘキセン共重合体、エチレン・４−メチル−１−ペンテン共重合体、エチレン・１−オクテン共重合体等のエチレンと炭素数３〜１２のオレフィンとの共重合体が経済性の観点から好適である。

上記イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、低、中、高圧で、チーグラー系触媒、フィリップス系触媒、シングルサイト系触媒等のイオン重合触媒を用い、スラリー重合法、溶液重合法、気相重合法等で製造され、重合温度、圧力等の重合条件、助触媒等をコントロールすることにより好適に製造可能である。

上記イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の中でもシングルサイト系樹脂が好ましく、特に密度０．８６０〜０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の超低密度ポリエチレン樹脂や、０．９１０〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３の直鎖状低密度ポリエチレン樹脂が好ましい。
これらシングルサイト系触媒で製造される超低密度ポリエチレン樹脂や直鎖状低密度ポリエチレン樹脂は、従来のチーグラー触媒やフィリップス触媒で製造されるものより低分子量成分が少なく、透明性、耐ブロッキング性がよく、融点も低く、高速で低温ヒートシール性もよく、押出ラミネート成形やシーラントフィルム等に好適に使用されている。

上記のシングルサイト系触媒で製造される超低密度ポリエチレン樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂とは、一般的にはシクロペンタジエニル骨格を有する配位子を含む周期律表第ＩＶ族の遷移金属化合物と必要により助触媒、有機アルミニウム化合物、担体とを含む触媒の存在下にエチレンおよび炭素数３〜２０のα−オレフィンとを共重合させることにより得られるものである。そして、例えば特開昭６０−３５００６号公報、特開昭６０−３５００７号公報、特開昭６０−３５００８号公報、特開平３−１６３０８８号公報、特開昭６１−２９６００８号公報、特開昭６３−２２８０４号公報、特開昭５８−１９３０９号公報、特開昭６３−６１０１０号公報、特開昭６３−１５２６０８号公報、特開昭６３−２６４６０６号公報、特開昭６３−２８０７０３号公報等に開示されるメタロセン系触媒を用いて製造することができる。

［製造方法］
本発明におけるイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、前記触媒の存在下、実質的に溶媒の存在しない気相重合法、スラリー重合法、溶液重合法等で製造され、実質的に酸素、水等を断った状態で、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素等に例示される不活性炭化水素溶媒の存在下または不存在下で製造される。重合条件は特に限定されないが、重合温度は通常１５〜３５０℃、好ましくは２０〜２００℃、さらに好ましくは５０〜１１０℃であり、重合圧力は低中圧法の場合、通常、常圧〜７０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ、好ましくは常圧〜２０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇであり、高圧法の場合、通常１５００ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ以下が望ましい。重合時間は低中圧法の場合、通常３分〜１０時間、好ましくは５分〜５時間程度が望ましい。高圧法の場合、通常１分〜３０分、好ましくは２分〜２０分程度が望ましい。また、重合は一段重合法はもちろん、水素濃度、モノマー濃度、重合圧力、重合温度、触媒等の重合条件が互いに異なる２段階以上の多段重合法など特に限定されるものではない。

上記イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の製造は、特に製造触媒、プロセス等に限定されるものではなく、成書『ポリエチレン技術読本』（松浦一雄・三上尚孝編著、工業調査会刊行、２００１年）のｐ．１２３〜１６０、ｐ．１６３〜１９６等に記載されている方法によることが可能である。

（３）［未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）及び／又は変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）］
本発明において、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）及び／又は変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）とは、先に詳述した高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）および／またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種のポリエチレン系樹脂（Ｃ）、（Ｄ）であって、高圧ラジカル重合法で製造されるポリエチレン系樹脂（Ａ）としては、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）、エチレンとビニルエステルとの共重合体（Ａ２）、エチレンとα，β−不飽和カルボン酸またはその誘導体との共重合体（Ａ３）またはそれらの混合物が挙げられる。

また、イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）としては、密度０．８６０〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３のエチレン単独重合体、またはエチレン−α−オレフィン共重合体が挙げられ、例えば密度０．８６０〜０．９１０ｇ／ｃｍ^３の超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）、密度０．９１０〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３の直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）、０．９４０ｇ／ｃｍ^３以上の高密度ポリエチレン樹脂（Ｂ３）、あるいはそれらの混合物（配合物）が包含される。

本発明の未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）及び／又は変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）の好ましい態様としては、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）の単独、または２種以上の低密度ポリエチレン樹脂組成物（Ａ１１＋Ａ１２）、超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）の単独またはそれらの混合物（Ｂ１＋Ｂ２）、低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）と超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）および／または直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）との混合物等である。特に高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）を主体とする樹脂または組成物が、ラミネート成形時の成形加工性、発泡性等の性能がよいことから最も好ましい。

以下これらについて、さらに詳述する。
本発明の未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）及び／又は変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）として、特に好ましいものは、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）、超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）の単独又はそれらの混合物であり、特に性状の異なる高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂組成物（Ａ１１＋Ａ１２）、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）と超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）及び／または直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）との組成物、あるいは超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）と直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）との混合物等が好ましい。

（４）［変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）］
本発明において変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）は、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）および／またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）をラジカル発生剤の存在下で変性したものである。

変性後のポリエチレン系樹脂（Ｅ）は、（ｅ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎであり、好ましくは０．５〜８０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは１〜７０ｇ／１０ｍｉｎの範囲である。また、（ｅ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．８９０〜０．９５０ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．９００〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３を有することが望ましい。さらにラミネート成形時の成形安定性、後述の発泡積層体、断熱容器等の発泡性能を高めるためには、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）の溶融弾性を高める必要性から、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）のメモリーエフェクト（ＭＥ）が、（ｅ３）メモリーエフェクト（ＭＥ）１．５以上の性状を満足することが望ましい。

特に上記（ｅ１）〜（ｅ３）の性状を容易に満足させるためには、変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）として、前記低密度ポリエチレン（Ａ１）が好ましい。また、先に挙げられた低密度ポリエチレン樹脂同士の混合物（Ａ１１＋Ａ１２）であって、（ａ５）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上を満足する高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１２）を少なくとも含有した配合物も好ましい材料の１つである。

［変性方法］
本発明に係る変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）の変性方法は、特に限定されるものではないが、通常の変性方法としては、押出機内で樹脂とラジカル発生剤を同時に溶融混練して反応させる溶融反応法、または有機溶媒に樹脂とラジカル発生剤を溶解し、加温混合攪拌しながら反応させる溶液反応法等が好適に用いられる。

上記変性を好適に行うためには、ラジカル反応前に、原料樹脂とラジカル発生剤とを定量ブレンドし、均一に分散することが必要である。これは、ラジカル反応設備に定量供給装置により計量しながら樹脂とラジカル発生剤を供給する方法、樹脂とラジカル発生剤とをタンブラーミキサー、ヘンシェルミキサーなどの混合装置を用いてドライブレンドしてからラジカル反応設備に供給する方法、ドライブレンドした後、押出機で溶融ブレンドした後にラジカル反応設備に供給する方法、押出機に樹脂とラジカル発生剤をそれぞれ定量供給しながら溶融ブレンドしてからラジカル反応設備に供給する方法などが用いられる。

上記ラジカル発生剤の存在下で変性反応を行う場合においては、ラジカル反応を抑制した温度で十分に樹脂中にラジカル発生剤を分散させることが肝要であり、そのためには、ラジカル反応を抑制できる混練温度の選定が重要となる。
変性時のラジカル反応温度：［Ｔ（１）］（℃）は、下記の式（３）を満たすことが望ましく、さらに式（３−１） を満たすことが好ましい。
Ｔ_６０＋３０＜Ｔ（１）＜Ｔ_６０＋１２０ ・・・・・ 式（３）
Ｔ_６０＋４０＜Ｔ（１）＜Ｔ_６０＋１１０ ・・・・・ 式（３−１）
（式中、Ｔ_６０は、ラジカル発生剤（Ｃ）の１時間半減期温度［℃］を表す。）

また、溶融ブレンド法では、ラジカル反応に必要な樹脂とラジカル発生剤の全量を溶融ブレンドする方法、ラジカル発生剤の全量と樹脂の一部だけを溶融ブレンドしておきラジカル反応時に希釈ブレンドする方法等を用いることができるが、ラジカル反応に必要な樹脂とラジカル発生剤の全量を溶融ブレンドする方法が好適である。
溶融ブレンドでは、ラジカル反応を抑制した温度で十分に樹脂中にラジカル発生剤を分散させることが目的である。そのためには、ラジカル反応を抑制できる混練温度の選定が重要となる。本発明では、この混練温度：［Ｔ（２）］（℃）は下記式（４）を満たすことが好ましい。
Ｔｍ＜Ｔ（２）＜Ｔ_６０＋５ ・・・・・ 式（４）

溶融混練であるため、樹脂の融点（Ｔｍ）以下での混練は、実質的に不可能である。
また、混練温度が上記式（４）の上限を超えると、無視し得ない量のラジカル発生剤が分解するので好ましくない。さらに、ラジカル発生剤の分解速度は、高温ほど速くなるため、ラジカル反応をさせない溶融ブレンドをするためには、できるだけ低温で混練することが望ましく、下記式（４−１）で行うことがより好ましい。
Ｔｍ＜Ｔ（２）＜Ｔ_６０−３ ・・・・・ 式（４−１）

本発明に係る変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）を製造する好ましい方法は、ポリエチレンとラジカル発生剤とを、上記の式（３）又は式（３−１）を満たす温度Ｔ（１）で溶融混練する工程を含む方法でも良いし、また、別の方法として、ポリエチレンとラジカル発生剤とを、上記の式（４）又は（４−１）を満たす温度Ｔ（２）で溶融混練する第一工程と、次いで、前記第一工程の生成物を前記の式（３）又は（３−１）を満たす温度Ｔ（１）で溶融混練する第二工程を含む方法でも良い。

上記ラジカル発生剤としては、有機過酸化物、ジヒドロ芳香族、ジクミル化合物等が挙げられる。その有機過酸化物としては、例えば、（ｉ）ｔ−ブチルハイドロパーオサキイド、クメンハイドロパーオキサイド、１，１，３，３−テトラメチルブチルハイドロパーオキサイド等のハイドロパーオキサイド類、（ｉｉ）メチルエチルケトンパーオキサイド、メチルイソブチルケトンパーオキサイド、アセチルアセトンパーオキサイド、シクロヘキサノンパーオキサイド等のケトンパーオキサイド類、（ｉｉｉ）イソブチリルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド等のジアシルパーオキサイド類、（ｉｖ）ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルヘキシン）−３、ジ−ｔ−アミルパーオキサイド等のジアルキルパーオキサイド類、（ｖ）２，２−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン等のパーオキシケタール、（ｖｉ）ｔ−ヘキシルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−アミルパーオキシ２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシ２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート等のアルキルパーエステル類、（ｖｉｉ）ビス（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカルボネート、ジ−イソプロピルパーオキシジカルボネート、ｔ−アミルパーオキシイソプロピルカーボネート等のパーカーボネート類、（ｖｉｉｉ）３，６，９−トリエチル−３，６，９−トリメチル−１，４，７−トリパーオキソナン等の環状有機過酸化物類などが挙げられる。中でも好ましいのは、環状有機過酸化物類である。

ラジカル発生剤の配合量は、変性用原料樹脂１００重量部に対し、０．００１〜１．０重量部とし、好ましくは０．００５〜０．５重量部、より好ましくは０．０１〜０．３重量部であることが好ましい。ラジカル発生剤の配合量が０．００１未満では効果が発揮されず、１．０重量部を超えると、流動性の悪化や、成形後のフィルム中のゲルやフィッシュアイの発生原因となる惧れが生じる。

本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物は、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）および／またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂の少なくとも１種の未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）５〜９５重量％と、上記変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）９５〜５重量％とからなり、下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足するポリエチレン系樹脂組成物である。
（ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
（ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、
（ｘ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、測定条件をシリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上

積層用ポリエチレン系樹脂組成物の好ましい態様は、未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）の具体例として、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）の単独成分では、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）、エチレン−酢酸ビニル共重合体（Ａ２）、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、又はエチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体（Ａ３）などを用いたものであり、特に低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）の使用が好ましい。
また、イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）としては、超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）、高密度ポリエチレン樹脂（Ｂ３）等が挙げられ、特に超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）が好ましい。

また、（Ａ）成分および／または（Ｂ）成分の混合（配合）組成物としては、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）同士の混合物、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）とエチレン−酢酸ビニル共重合体（Ａ２）との混合物、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）とエチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体（Ａ３）との混合物、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）と超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）および／または直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）との混合物、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）と高密度ポリエチレン樹脂（Ｂ３）組成物等が挙げられる。

次に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物の組み合わせとしては、未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）および変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）のベース樹脂として、低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）、低密度ポリエチレン樹脂組成物（Ａ１１＋Ａ１２）、超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）、（Ａ１＋Ｂ１）組成物、（Ａ１＋Ｂ２）組成物、（Ａ１＋Ｂ１＋Ｂ２）組成物などを選択することが好ましい。

［未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）の配合割合］
本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物は、未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）５〜９５重量％と、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）９５〜５重量％が配合されてなり、好ましくは樹脂（Ｃ）９０〜１０重量％／樹脂（Ｅ）１０〜９０重量％、より好ましくは樹脂（Ｃ）８５〜１５重量％／樹脂（Ｅ）１５〜８５重量％の範囲で選択される。これにより、押出ラミネートの成形安定性を確保し、発泡性能に優れ、かつ経済的に優位な組成物が提供される。

本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、（ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定され、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは０．５〜８０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは１〜７０ｇ／１０ｍｉｎの範囲で選択されることが望ましい。ＭＦＲが０．０１ｇ／１０ｍｉｎ未満では成形加工性が低下し、ドローダウン性等が悪化する懸念が生じる。また、ＭＦＲが１００ｇ／１０ｍｉｎを超える場合には、やはり成形性が不安定となり、好ましくない。

本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物の密度は、（ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して測定され、０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．８９０〜０．９５０ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．９００〜０．９４０ｇ／ｃｍ^３の範囲で選択されることが望ましい。密度が８８０／ｃｍ^３未満では流動性が悪く、ハンドリングが悪くなるので好ましくない。また、０．９６０ｇ／ｃｍ^３を超える場合においては、高速成形性が低下する懸念が生じる。

本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物の（ｘ３）メモリーエフェクト（ＭＥ）は、１．５以上、好ましくは１．６以上、より好ましくは１．７以上であることが望ましい。ＭＥが１．５未満では高速成形性に懸念が生じ、後述の発泡加工紙や断熱容器においては発泡性が劣り、本発明が所望とする高さを有する発泡層（発泡セル）を得ることが難しくなる。

また、本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物は、さらに、ＭＦＲ（ｃ）とメモリーエフェクト（ＭＥ）が、下記の式（１）を満足し、好ましくは式（１−１）、より好ましくは式（１−２）を満足することが望ましい。
−０．４６７×Ｌｎ（ＭＦＲ（ｃ））＋２．７５≦ＭＥ −−−式（１）
（式中Ｌｎは自然対数である）
−０．４６７×Ｌｎ（ＭＦＲ（ｃ））＋２．７７≦ＭＥ −−−式（１−１）
−０．４６７×Ｌｎ（ＭＦＲ（ｃ））＋２．７９≦ＭＥ −−−式（１−２）
上記ＭＥが式（１）の条件を満足することにより、通例の加工条件でも発泡セルが十分に高くなり、均一な発泡セルを得ることが可能となる。また、押出ラミネートなど加工時のネックインも小さくなり、加工性も安定なものとなる。

本発明では、上記積層用ポリエチレン系樹脂組成物の特性を損ねない範囲で、フェノール系、リン系等の酸化防止剤、金属石鹸等の中和剤、アンチブロッキング剤、滑剤、分散剤、顔料、染料等の着色剤、防曇剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、造核剤などの添加剤を配合してもよい。また、上記積層用ポリエチレン系樹脂組成物の特性を損ねない範囲でポリプロピレン等の他のポリオレフィン系樹脂等を配合しても構わない。

ＩＩ．［積層体］
本発明の積層体は、基材（ａ）と、上記積層用ポリエチレン系樹脂組成物を積層した積層体であって、ラミネート成形時において該積層用ポリエチレン系樹脂組成物が有する、優れた諸性質が発揮される。

［基材（ａ）］
上記基材（ａ）としては、高、中、低密度ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂；アイソタクチックもしくはシンジオタクチックのホモポリプロピレン、プロピレン−エチレンのランダムまたはブロックの共重合体などのプロピレン系樹脂；ポリビニルアルコール、エチレン−ビニルアルコール共重合体などのビニルアルコール系樹脂；ポリ塩化ビニル；ポリ塩化ビニリデン系樹脂；ポリスチレン、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−アクリロニトリル−ブタジエン共重合体などのスチレン系樹脂；ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレートなどのポリエステル系樹脂；ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２などのナイロン又はポリアミド系樹脂；ポリアクリロニトリル系樹脂；ポリカーボネート系樹脂、セロハンなどのセルロース系ポリマーなどのフィルム形成能を有する熱可塑性樹脂フィルムまたはシート（これらの延伸物、印刷物）；シリカ蒸着プラスチックフィルム、アルミナ蒸着プラスチックフィルム等の無機酸化物の蒸着フィルム、金、銀、アルミニウム等の金属、またはこれら金属の酸化物以外の化合物等の蒸着フィルム；アルミニウム、鉄、銅、またはこれらを主成分とする合金等の金属箔または金属板；上質紙、クラフト紙、板紙、グラシン紙、合成紙等の紙類；セロファン、織布、不織布等が用いられる。

本発明では、上記の基材（ａ）と本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物を用いて、通例のラミネート方法で種々様々の積層体が製造できる。
なお、本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物は、特にラミネート積層体を製造する際のラミネート性能（高速成形加性、ドローダウン性、低ネックイン等）に優れ、目的、用途によって各種基材と積層化できる。したがって、本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物を用いた積層体は、包装用材料、容器等として活用される。
例えばＡｌ等金属箔、金属の酸化物等の蒸着フィルムや、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂等のバリア性樹脂に押出ラミネートした各種の積層フィルムないしシートは、菓子、スナック、即席ラーメン、ふりかけ、粉末スープなどの乾燥食品、ハム、ソーセージ、畜肉などの肉製品、こんにゃく、漬け物、味噌、液状スープなどの水物食品、液体容器などの各種食品や液体洗剤、液体薬品などの食品分野に使用される袋等に用いられる。
また、容器包装にも、その優れた接着性、低温ヒートシール性、ヒートシール強度、ホットタック性、破袋強度、自動充填包装適性などの特性を活かして有効に使用することができ、牛乳等の乳製品、果汁、お茶、酒等の紙容器、あるいは、輸液バッグ、容器用の医療用分野等に好適に使用される。

本発明の積層体の製造方法は、特に制約されないが、溶融樹脂をダイレクトに積層する押出ラミネート法、事前にフィルムとしたものを積層するサンドイッチラミネート法、ドライラミネート法、共押出法等により、各種基材に押出コーティング或いは基材と共押出することによって得ることができる。

押出ラミネート法は、Ｔダイより押出した溶融樹脂膜を、基材上に連続的に被覆・圧
着する方法で、被覆と接着を同時に行う成形加工法である。
また、サンドイッチラミネート法は、基材と積層するフィルムの間に溶融した樹脂を流し込んで、この溶融した樹脂が接着剤のような働きをして接着・積層する方法である。
また、ドライラミネート法は、積層する基材またはフィルムを貼合する接着剤を塗布し、貼合面を圧着して積層体を製造する方法である。また、共押出法は、複数の押出機を使用して、基材を構成する樹脂と本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物とを共押出して、共押出ダイスの出口手前で合接させて積層体を製造する方法である。

ＩＩＩ．［発泡性積層体］
本発明の発泡性積層体は、加熱により水蒸気等の気体を放出する紙を主体とする基材（ｂ）に、本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物を積層して得られるものである。
すなわち、本発明の上記積層用ポリエチレン系樹脂組成物を用いているために、特にラミネートによる積層体を製造する際のラミネート性能（高速成形加性、ドローダウン性、低ネックイン等）に優れるばかりでなく、紙カップ等の断熱性材料を製造する時の発泡特性にも優れるという特性を併せ有している。
そのため、本発明の発泡性積層体を加熱により発泡させた発泡加工紙、あるいは該発泡性積層体を用いて得られる断熱容器等を製造する際に顕著な効果を発揮するものである。以下に本発明の発泡性積層体についてさらに詳述する。

本発明の発泡性積層体とは、加熱により水蒸気等を放出する紙を主体とする基材（ｂ）と、その紙を主体とする基材（ｂ）の一方の面に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物を用いて形成されたポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を設けた発泡性の積層体であって、一般の加工紙として使用できるだけでなく、該発泡性積層体を加熱することにより、主に紙基材に包含する水分を蒸発させて、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させることができるものである。

本発明の明細書中における発泡性とは、加熱により紙を主体とする基材から放出される水蒸気等の気体によって樹脂が発泡する性質を指す。発泡性がよいとは、主に高い発泡倍率を得ることができる状態を指し、紙基材が包含する主に水分が加熱されることよって発生する水蒸気で、積層体の厚さ方向に発泡セルが生長する際の発泡セルの高さが尺度になる。また、発泡セル高さの均一性も尺度に取り入れられる。

［紙を主体とする基材（ｂ）］
本発明において、紙を主体とする基材（ｂ）は、加熱により基材に含まれた水分等の蒸気、揮発ガス等の気体によって基材（ｂ）表面のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させることができるものであれば特に限定されない。
本発明において紙を主体とする基材（ｂ）とは、（ｉ）紙、あるいは（ｉｉ）予め紙に加熱により揮発性ガスを発生する物質をコーティングした基材、ラミネート成形過程で紙とポリエチレン系樹脂層（Ｉ）間に加熱により揮発性ガスを発生する物質をコーティングしたもの、（ｉｉｉ）紙を主体とする基材中へ加熱により揮発性ガスを発生する物質を配合した基材を意味するものである。
本発明においては、主に紙に含まれる水分が加熱によって発生放出される水蒸気等の作用によって、基材（ｂ）表面のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させるものであるが、加熱分解等によって発生する揮発ガス等の気体により基材（ｂ）表面のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させることができるものであれば良く、特に限定されるものではない。
上記の（ｉ）紙としては、上質紙、クラフト紙、アート紙、再生紙、合成紙、カップ原紙、樹脂とゼオライト、炭酸カルシウム等の無機物を含有するシート等が挙げられる。
該紙の坪量は、１００〜４００ｇ／ｍ^２、特に１５０〜３５０ｇ／ｍ^２が好ましい。また、紙の含水率は、４〜１５重量％、好ましくは５〜１３重量％、より好ましくは５〜１２重量％程度のものが例示される。
また、（ｉｉ）紙の表面に、熱により揮発性ガスを発生する物質をコーティングした基材としては、紙に溶剤系インキや水溶性のインキ、塗料、接着剤をコーティングした基材等が挙げられる。そして、例えば特開２０００−２３８２２５号公報等にみられるように、基材とポリエチレン系樹脂層（Ｉ）間に発泡性物質を添加した接着剤層を設け、加熱によって発生する発泡性物質から発生する揮発性ガスによって、基材表面のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）の発泡を促進させることが可能である。
また、（ｉｉｉ）基材中に、加熱により揮発性ガスを発生する物質を配合した基材に使用される揮発性ガスを発生する物質としては、無機または有機の発泡剤、含水ポリマー、発泡剤内包のマイクロカプセル等が挙げられ、例えば特開２００２−１４５２３９号公報等にみられるように抄紙工程において熱発泡性の発泡剤を添加して抄紙した紙、あるいは紙に発泡剤を内包するマイクロカプセル、含水させた吸水性ポリマー等を配合した基材等などが挙げられる。
さらに、紙を主体とする基材には、パルプ紙や合成紙等の紙にインクなどで絵や文字、模様などを印刷することもできる。

［ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）］
本発明においてポリエチレン系樹脂層（Ｉ）は、前記未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）５〜９５重量％と、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）９５〜５重量％とからなり、下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足する積層用ポリエチレン系樹脂組成物で構成される。
（ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
（ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、
（ｘ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、測定条件をシリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上

本発明におけるポリエチレン系樹脂層（Ｉ）は、積層用ポリエチレン系樹脂組成物を用いて形成され、前記の方法で変性された変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）を未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）に特定の割合で配合した組成物から選択される。

本発明の発泡性積層体は、前記積層体の製造方法と同じように押出ラミネート成形等で形成される。
また、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡倍率が高く、均一な発泡セルに形成させるためには、積層用ポリエチレン系樹脂組成物の融点が８０〜１３０℃の範囲、好ましくは、８５〜１２０℃、より好ましくは９０〜１１０℃程度の融点範囲内で選択することが好ましい。

ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）の厚みについては、特に限定されないが、２０〜１００μｍであり、発泡層厚みを高くするという点で、３０〜１００μｍが好ましい。ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）の厚みが、２０μｍ未満では発泡層厚みを十分に高くすることができない虞がある。

［基材（ｃ）層］
本発明に用いる基材（ｃ）層とは、基材（ｂ）から放出される水蒸気や揮発性ガス等の気体を保持する役割を有するものである。ここで基材（ｂ）から放出される蒸気等の気体を保持するとは、基材（ｂ）から放出される水蒸気等の気体をポリエチレン系樹脂層（Ｉ）側に拡散させ、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を優先的に発泡させるように、水蒸気等をバリアすることを指し、上記基材（ａ）と同種の材料であってもよいが、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）に比して高い融点を有するか、もしくは加熱によって融解しない材料等が選択される。特にカップなどのような断熱容器においては、基材（ｃ）層として熱可塑性樹脂（Ｆ）からなる熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を設けることが好ましい。
本発明の基材（ｃ）層の厚みは、特に限定されないが、発泡層厚みを高くするという点で、１０〜１００μｍ、特に２０〜１００μｍが好ましい。基材（ｃ）層の厚みが、１０μｍ未満では発泡層厚みを十分に高くすることができない。

［熱可塑性樹脂層（ＩＩ）］
本発明において熱可塑性樹脂層（ＩＩ）とは、基材から放出される水蒸気等の気体を保持する役割を有し、上記ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を形成するポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）の融点より、高い融点もしくは融解しない熱可塑性樹脂（Ｆ）であれば特に限定はされない。
また、カップ等の断熱容器等の好ましい例としては、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を考慮すると、熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点（Ｔｍ）は、１００℃〜１６０℃の範囲、好ましくは１１０℃〜１５０℃、より好ましくは１１５℃〜１４０℃の範囲で選択されることが望ましい。ここで、融点ＴｍはＤＳＣによって測定されるセカンドスキャンの融点で最高ピーク高さの融点である。
熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点が１００℃より低い場合は、耐熱性が不足し熱可塑性樹脂層（ＩＩ）が発泡してしまう惧れがあるため好ましくない。また、また１６０℃を超えると、低温ヒートシール性が不良となる惧れがあるため好ましくない。したがって、融点が１６０℃を超える熱可塑性樹脂（Ｆ）を使用する場合においては、該ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を考慮して、シーラント層等のヒートシール層を設けた積層体としてもよい。

［熱可塑性樹脂（Ｆ）］
本発明において使用される熱可塑性樹脂（Ｆ）とは、例えば、高・中・低密度ポリエチレン、ポリプロピレン系樹脂、ポリブテンー１樹脂、ポリ−４−メチル−ペンテン−１樹脂等の炭素数２〜１０のα―オレフィンの単独重合体、またはそれらの相互共重合体等のポリオレフィン系樹脂；ポリアミド系樹脂；ポリエステル系樹脂；エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物；塩化ビニル樹脂；塩化ビニリデン樹脂；ポリスチレン樹脂；あるいはこれらとの混合物等が挙げられる。
これらの中でも、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリオレフィン系樹脂が好ましい。
また、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物、塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデン樹脂、ポリスチレン樹脂等の紙基材と接着性の乏しい樹脂を使用する場合においては、不飽和カルボン酸変性ポリオレフィン樹脂、エチレン−不飽和カルボン酸との共重合体等の通例の接着性樹脂等を介して積層体としても良い。

上記熱可塑性樹脂（Ｆ）には、必要に応じて、上記熱可塑性樹脂層（ＩＩ）の特性を損ねない範囲で、フェノール系、リン系等の酸化防止剤、金属石鹸等の中和剤、アンチブロッキング剤、滑剤、分散剤、顔料、染料等の着色剤、防曇剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、造核剤などの添加剤を配合してもよい。

本発明の発泡性積層体においては、本発明の効果を損なわない範囲において、該層間、あるいはその内及び／又は外層等に他の層を設けてもよく、例えば、外側から、｛ポリエチレンフィルム層／ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）／基材／熱可塑性樹脂層（ＩＩ）｝、｛ポリエチレンフィルム層／バリア層／接着層／ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）／基材／熱可塑性樹脂層（ＩＩ）｝、｛ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）／基材／熱可塑性樹脂層（ＩＩ）／バリア層／熱可塑性樹脂層（ＩＩ）｝のように基材とポリエチレン系樹脂層（Ｉ）または、さらに熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を設けた積層体の内及び／又は外層、あるいは該層間に一層または複数層のフィルム層、装飾層、補強層、接着剤層、バリア層等を設けてもよい。
また、必要に応じて印刷等を施しても良い。印刷は、部分的または全面的に着色インキで印刷してもよい。また、必要に応じて発泡性インキを使用して、部分的または全面的に発泡部位を設けてもよい。印刷の位置、印刷面積の大小、印刷の方法、使用されるインキなどは、従来公知の技術を適宜選択して用いることができる。

上記装飾層としては、印刷された紙、フィルム、不織布、織布等が挙げられる。
また補強層とは、基材に積層されたポリエチレン系樹脂層（Ｉ）が加熱によって発泡されるときに発泡層が破裂しないように、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）の外層にポリエチレン樹脂フィルムなどを積層して、発泡層の過度の発泡による破裂防止や、不ぞろいの発泡セルを均一に矯正する、あるいはフィルム、不織布等を積層して、機械的強度を持たせるなどの役割を果たすものである。樹脂としては、特に限定されるものではなく、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂等でよい。
また、接着剤層を形成する樹脂としては、エチレンと不飽和カルボン酸またはその誘導体との共重合体、ポリオレフィン樹脂に不飽和カルボン酸等をグラフトした変性ポリオレフィン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のホットメルト、通常の接着剤等が挙げられる。
また、バリア層を形成する樹脂としては、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体鹸化物（ＥＶＯＨ）、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、延伸ポリプロピレン（ＯＰＰ）、延伸ポリエステル（ＯＰＥＴ）、延伸ポリアミド、アルミナ蒸着フィルム、シリカ蒸着フィルム等の金属、無機酸化物の蒸着フィルム、アルミ蒸着等の金属蒸着フィルム、金属箔等が挙げられる。

ＩＶ．［発泡加工紙］
本発明の発泡加工紙は、上記の発泡性積層体を加熱し、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させて得られるものである。すなわち、上記発泡性積層体を発泡させる際に、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）と基材（ｂ）から放出される水蒸気等の気体を保持する基材（ｃ）、好ましくは熱可塑性樹脂（Ｆ）を選択し、該熱可塑性樹脂（Ｆ）が下記の式（５）を満足させるように行うことが好ましい。
ここで、基材（ｂ）から放出される水蒸気等の気体を保持するとは、所定の加熱条件で基材から放出された水蒸気をポリエチレン系樹脂層（Ｉ）側に拡散させ、この（Ｉ）層を優先的に発泡させるよう、水蒸気等の気体をバリアすることを指す。この（式５）を満足させるように行うと、加熱による発泡処理条件を広くすることができるうえ、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を優先的に発泡させることができるので好ましい。
Ｔｍ（Ｆ）−Ｔｍ（Ｘ）≧１０ 式（５）
（ただし、Ｔｍ（Ｘ）：ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）のポリエチレン系樹脂組成物の融点Ｔｍ（℃）、 Ｔｍ（Ｆ）：熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点Ｔｍ（℃）である） 発泡加工紙の発泡セルの高さは、３７０μｍ以上、好ましくは３８０μｍ以上とすることが望ましい。発泡セルの高さが３７０μｍ未満であると、十分な断熱性が得られない。
なお、本明細書中において、「発泡性」とは、加熱により発泡する性質を指す。発泡性がよいとは、主に高い発泡倍率を得ることができる状態を指し、紙基材からの水蒸気等により積層体の厚さ方向に発泡セルが成長する際の発泡セルの高さが尺度になる。また、発泡セル高さの均一性も尺度に取り入れられる。

加熱方法は、特に制限されないが、熱風、マイクロ波、高周波、赤外線、遠赤外線等が挙げられる。加熱温度には特に制約はないが、紙中の水分を蒸発させ、発泡層樹脂が溶融する温度でなければならず、例えば、１００〜１４０℃が好ましい。加熱時間は１０秒間〜１５分間が好ましい。加熱温度が１００℃未満、加熱時間が１０秒未満であると、十分な発泡セル高さが得られない場合がある。

上記発泡加工紙は、下記のカップ等断熱容器用の断熱・保温材料としてはもちろんのこと、緩衝材料、遮音材料、発泡紙等としても用いられ、スリーブ材、紙皿、トレー、滑り止め材、果物の包装材、発泡紙等の農業用、産業用、生活用資材等として活用される。
あるいは該層間に一層または複数層のフィルム層、装飾層、補強層、接着剤層、バリア層等を設けてもよい。
また、必要に応じて印刷等を施しても良い。印刷は、部分的または全面的に着色インキで印刷してもよい。また、必要に応じて発泡性インキを使用して、部分的または全面的に発泡部位を設けてもよい。印刷の位置、印刷面積の大小、印刷の方法、使用されるインキなどは、従来公知の技術を適宜選択して用いることができる。

上記装飾層としては、印刷された紙、フィルム、不織布、織布等が挙げられる。
また、補強層とは、基材に積層されたポリエチレン系樹脂層（Ｉ）が加熱によって発泡されるときに発泡層が破裂しないように、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）の外層にポリエチレン樹脂フィルムなどを積層して、発泡層の過度の発泡による破裂防止や、不ぞろいの発泡セルを均一に矯正する、あるいはフィルム、不織布等を積層して、機械的強度を持たせるなどの役割を果たすものである。樹脂としては、特に限定されるものではなく、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂等でよい。
また、接着剤層を形成する樹脂としては、エチレンと不飽和カルボン酸またはその誘導体との共重合体、ポリオレフィン樹脂に不飽和カルボン酸等をグラフトした変性ポリオレフィン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体等ホットメルト、通常の接着剤等が挙げられる。
また、バリア層を形成する樹脂としては、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体鹸化物（ＥＶＯＨ）、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、延伸ポリプロピレン（ＯＰＰ）、延伸ポリエステル（ＯＰＥＴ）、延伸ポリアミド、アルミナ蒸着フィルム、シリカ蒸着フィルム等の金属、無機酸化物の蒸着フィルム、アルミ蒸着等の金属蒸着フィルム、金属箔等が挙げられる。

［発泡性積層体の製造方法］
本発明において、発泡性積層体を製造する方法としては、紙を主体とする基材（ｂ）の片面へポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を積層し、あるいは他方の面に基材（ｃ）層をさらに積層できる方法であれば特に制約はないが、溶融樹脂をダイレクトに積層する押出ラミネート加工、事前にフィルムとしたものを積層するサンドラミネート加工、ドライラミネート加工する方法等が挙げられる。

押出ラミネート加工は、Ｔダイより押出した溶融樹脂膜を、基材上に連続的に被覆・圧着する方法で、被覆と接着を同時に行う成形加工法である。また、サンドラミネート加工は、基材と積層するフィルムまたは基材の間に溶融した樹脂を流し込んで、この溶融した樹脂が接着剤のような働きをして接着・積層する方法であり、また、ドライラミネート加工は、積層する基材またはフィルムを貼合する接着剤を塗布し、貼合面を圧着して積層体を製造する方法である。サンドラミネート加工、ドライラミネート加工においては、本発明に用いる紙を主体とする基材の熱可塑性樹脂層（ＩＩ）が形成される側で、基材と熱可塑性樹脂層（ＩＩ）との間に、バリア性を向上させるため、上記アルミ箔、ポリエステル系フィルム、各種バリア性フィルム等を積層させることが容易である。

Ｖ．［断熱容器］
本発明の断熱容器は、少なくとも、加熱により紙を主体とする基材（ｂ）と、その紙を主体とする基材の一方の面に、加熱によって基材から放出される水蒸気等によって発泡され得る前記積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）でポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を形成し、基材（ｂ）の他面に、基材から放出される蒸気等を保持する基材（ｃ）層、好ましくは熱可塑性樹脂（Ｆ）で形成される熱可塑性樹脂層（ＩＩ）からなる発泡性積層体を形成し、この発泡性積層体を用いて容器に成形後、加熱温度１００〜２００℃で加熱して、基材から放出される水蒸気等によってポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させて得られるものである。

断熱容器においても、上記発泡加工紙と同様に、発泡セルの高さは、３７０μｍ以上、好ましくは３８０μｍ以上とすることが望ましい。発泡セルの高さが３７０μｍ以上あると、十分な断熱性が得られやすい。
これにより得られた断熱容器は、トレー及びカップなどとして使用される。用途としては、ホット飲料、カップスープ、カップ味噌汁、カップラーメン、納豆容器、電子レンジ対応容器等が例示できる。

ＶＩ．［断熱容器の製造方法］
本発明の断熱容器の製造方法は、上記発泡加工紙の製造方法と基本的には同じであって、上記基材（ｂ）にラミネートする方法においては、通例のラミネート方法が適用される。例えば、押出ラミネートにおいては、ダイス直下の樹脂温度２００〜３５０℃、好ましくは２６０〜３５０℃、より好ましくは２７０〜３５０℃の範囲で行われる。また、成形速度は、１０〜４００ｍ／ｍｉｎ．、好ましくは１０〜３５０ｍ／ｍｉｎ．で行われ、必要に応じて、基材（ｂ）とポリエチレン樹脂との接着性を向上させるために、コロナ放電処理、オゾン処理、プラズマ処理フレーム処理等を行っても良い。また、必要に応じて、アンカーコート剤を塗布しても良い。

例えば、カップ等の製造方法の一例としては、上記のようにして製造された発泡性積層体を、ロール巻き原反もしくは連続的に繰り出して、該発泡性積層体から胴部材用ブランクと底板部材用ブランクを打ち抜きし、常用のカップ成型機で胴部材と底板部材を接合させてカップ状等に成型した後、回分式あるいは転送するベルトコンベヤーに、連続的に輸送されて、熱風、マイクロ波、高周波、赤外線、遠赤外線等が具備する加熱炉、オーブントンネル等で加熱発泡されて断熱性容器が成形される。

特に連続的に製造されるためには、好ましくは、加熱によって基材（ｂ）から放出される水蒸気等によって発泡され得るポリエチレン樹脂組成物と、基材から放出される水蒸気等を保持する基材（ｃ）層、好ましく熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）との融点差が、次の式（５）の関係を満足させるようにすることが望ましい。
Ｔｍ（Ｆ）−Ｔｍ（Ｘ）≧１０ −−−−−式（５）
（ただし、Ｔｍ（Ｘ）：層（Ｉ）のポリエチレン樹脂組成物の融点Ｔｍ（℃）、Ｔｍ（Ｆ）：基材中の水蒸気等を保持する基材（ｃ）層、すなわち熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点Ｔｍ（℃）である）

これにより、押出ラミネート等の高速成形性もよく、連続的に、発泡倍率が高く、均一な発泡セルを有する発泡層を形成することが可能になり、外観性が良く、印刷性、生産性が向上する。また、加熱時間は１０秒間〜１５分間が好ましい。加熱温度が１００℃未満、加熱時間が１０秒未満であると、十分な発泡セル高さが得られない場合がある。また、加熱温度が２００℃を超え、および／または加熱時間が１５分間を超える場合には、生成した発泡セルが加熱過多になって発泡セルに、へたり等が生じ、製品のばらつきの原因となる虞が生じる。
このように本発明の断熱性容器の製造方法においては、未変性ポリエチレン系樹脂と変性ポリエチレン系樹脂とからなるポリエチレン系組成物を用いることにより、押出ラミネート加工時の成形性と、ロスが少なく、かつ、発泡倍率が高く、均一な発泡セルが形成された発泡層となり、断熱性、外観等に優れた断熱性容器を容易に得ることができる。

以下、実施例を示して本発明を更に具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
なお、本実施例において用いるポリエチレン樹脂、その物性、得られた発泡性積層体等の試験方法は、以下の通りである。

（１）ＭＦＲ：ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定した。
（２）密度：ペレットを熱プレスして２ｍｍ厚のプレスシートを作成し、該シートを１０００ｍｌ容量のビーカーに入れ蒸留水を満たし、時計皿で蓋をしてマントルヒーターで加熱した。蒸留水が沸騰してから６０分間煮沸後、ビーカーを木製台の上に置き放冷した。この時６０分煮沸後の沸騰蒸留水は５００ｍｌとし室温になるまでの時間は６０分以下にならないように調整した。また、試験シートは、ビーカー及び水面に接しないように水中のほぼ中央部に浸漬した。シートを２３℃、湿度５０％の条件で１６時間以上２４時間以内でアニーリングを行った後、タテヨコ２ｍｍになるように打ち抜き、試験温度２３℃でＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して測定した。

（３）メモリーエフェクト（ＭＥ）： ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサー（三鈴エリー（株）製半自動ＭＥ計）を用いて測定した。
＜測定条件＞
シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件にて、次のように実施した。
装置に２．０９５ｍｍφのＭＦＲ測定用ノズルをセットし、樹脂を炉へ充填する。ピストンを乗せ、０．０９ｇ／分の定速押出で５分間保持し、その後３ｇ／分の定速押出とし６分３０秒までエアー抜きを行う。６分３０秒経過後、３ｇ／分を維持したままストランドをカットし、オリフィス下端からのストランド長さが２０ｍｍとなった時点でのストランドの径を、オリフィス下端から１５ｍｍの位置でＫＥＹＥＮＣＥ製レーザー寸法測定器（ＬＳ−３０３３）を用いて測定する。測定したストランドの直径をＤ、ダイスのオリフィス径をＤ_０（２．０９５ｍｍ）として次式によりＭＥを求めた（ただし、実測値は少数点第２位を四捨五入した）。
ＭＥ＝Ｄ／Ｄ_０

（４）融点：ペレットを熱プレスでシートとし、パンチで打ち抜いてサンプルとした。測定は、下記の条件で、第一昇温、降温、第二昇温の手順で実施し、第二昇温の最高ピーク高さの温度を融点とした。
装置：セイコーインスツルメンツ製ＤＳＣ２２０
昇降温条件 ：第一昇温 ３０℃から２００℃までを４０℃／分
降温 ２００℃から２０℃までを１０℃／分
第二昇温 ２０℃から２００℃までを１０℃／分
温度保持時間：第一昇温後 ５分間、降温後 ５分
サンプル量：５ｍｇ
リファレンス：アルミニウム

（５）加工性（溶融膜安定性）：ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を押出ラミネートする際、加工が安定的に行えるかを目視にて評価した。
○：溶融膜が安定して、加工できる。
×：溶融膜が不安定で、均一な厚みのサンプル採取が不能。
（６）発泡セルの高さ：発泡加工紙の厚みをダイヤルゲージで測定し、基材および熱可塑性樹脂層（ＩＩ）の厚みを徐し発泡セル高さとした。
（７）発泡セルの均一性：発泡加工紙表面を目視にて観察し、部分的な過剰発泡の有無と均一性を評価した。○：良好、×：セル高さが不均一

１．未変性ポリエチレン系樹脂（Ｃ）
（１）高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）
未変性高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（ＬＤＰＥ）Ａ１−１〜Ａ１−４は、オートクレーブ反応器を有する高圧ラジカル法低密度ポリエチレン製造設備、またはチューブラー製造設備において製造したものである。性状を以下の表１に示した。

（２）未変性イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ１）
＜未変性イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ１−１）の製造＞
（触媒調製）
触媒の調製は、特表平７−５０８５４５号公報に記載された方法で実施した。即ち、錯体ジメチルシリレンビス（４，５，６，７−テトラヒドロインデニル）ハフニウムジメチル２．０ミリモルに、トリペンタフルオロフェニルホウ素を上記錯体に対して等モル加え、トルエンで１０リットルに希釈して触媒溶液を調製した。
（重合）
内容積１．５リットルの撹拌式オートクレーブ型連続反応器を反応器内の圧力を１３０ＭＰａに保ち、エチレンと１−ヘキセンとの混合物を１−ヘキセンの組成が６６重量％となるように４０ｋｇ／時の割合で原料ガスを連続的に供給した。また、重合温度が１５８℃を維持するように触媒供給量を調整した。反応終了後、ＭＦＲが１７ｇ／１０分、密度が０．８９８ｇ／ｃｍ^３、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３、融点８５℃、メモリーエフェクト（ＭＥ）が１．１であるエチレン・１−ヘキセン共重合体（Ｂ１−１）を得た。

２．変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ１）の製造例
高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１−３）１００重量部に対し、ラジカル発生剤として３，６，９−トリエチル−３，６，９−トリメチル−１，４，７−トリパーオキソナンが０．０１重量部となるように化薬アクゾ（株）製トリゴノックス３０１（純度４１％、一時間半減期温度が１４６℃）を計量し、ヘンシェルミキサーにて２分間混合し、混合物を４０ｍｍφ単軸押出機にて窒素シールの下、出口樹脂温度２４０℃、押出機滞留時間９０秒の条件にて溶融混合し、変性ポリエチレン樹脂（ＭＦＲ３ｇ／１０ｍｉｎ、密度０．９１９ｇ／ｃｍ^３、ＭＥ２．３、Ｔｍ１０６℃）を得た。結果を表２に示した。

（実施例１）
坪量１５７ｇ／ｍ^２、含水率７％の紙基材（ｂ）の片面にコロナ処理（３０Ｗ・ｍｉｎ／ｍ^２）を施し、４０φ押出機、ダイス有効幅３６０ｍｍの押出ラミネーターを用い、熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を構成する材料としてポリエチレン樹脂（Ｆ）（ＭＦＲ１０ｇ／１０ｍｉｎ、密度０．９３６ｇ／ｃｍ^３、融点１２９℃、商品名：ＨＣ１７０、日本ポリエチレン株式会社製）を樹脂温度３２０℃、加工速度２０ｍ／ｍｉｎ、２０μｍ厚にて押出ラミネート加工し、熱可塑性樹脂層（ＩＩ）と紙基材（ｂ）との積層体を得た。
上記積層体の熱可塑性樹脂層（ＩＩ）と反対面の紙基材面にコロナ処理（３０Ｗ・ｍｉｎ／ｍ^２）を施し、４０φ押出機、ダイス有効幅３６０ｍｍの押出ラミネーターを用い、樹脂温度３２０℃、加工速度２０ｍ／ｍｉｎ、４０μｍ厚にてポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を構成する材料として、未変性高圧ラジカル法ポリエチレン樹脂（Ａ１−１）及び変性ポリエチレン樹脂（Ｅ１）を表３に示す割合で配合したポリエチレン樹脂組成物を用いて、押出ラミネート加工し、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）と紙基材（ｂ）と熱可塑性樹脂層（ＩＩ）からなる発泡性積層体を得た。その際のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を押出ラミネートする際、加工が安定的に行えるかどうかの加工性（溶融膜安定性）を目視にて評価した。
得られた発泡性積層体を１２０℃のオーブン中に４分間放置後、オーブンから取り出し、常温にて放冷して発泡加工紙を製造した。その結果を表３に示した。

（実施例２〜５）
実施例２〜５は、実施例１と同様にして表３に示した配合割合で混合した組成物で発泡性積層体を製造した。その際のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を、押出ラミネートする際、加工が安定的に行えるかどうかの加工性（溶融膜安定性）を目視にて評価した。 得られた発泡性積層体を１２０℃のオーブン中に４分間放置後、オーブンから取り出し、常温にて放冷して発泡加工紙を製造した。その結果を表３に示した。

（比較例１〜５）
実施例１において、ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を構成する材料として、表３の比較例に示す樹脂を使用した以外は実施例１と同様にして、加工性及び発泡性の評価を行った。その結果を表３に示した。

（比較例６〜７）
比較例６は、実施例１のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を構成する材料として、未変性低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１−１）と未変性イオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ１−１）を表３に示す割合（Ａ１−１／Ｂ１−１＝６０／４０）で混合した組成物を使用した以外は実施例１と同様にして、加工性及び発泡性の評価を行った。
また、比較例７は、実施例１のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を構成する材料として未変性低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１−１）と未変性低密度ポリエチレン系樹脂（Ａ１−２）を表４に示す割合（Ａ１−１／Ａ１−２＝６０／４０）で混合した組成物を使用した以外は実施例１と同様にして、加工性及び発泡性の評価を行った。その結果を表３に示した。

〔評価結果〕
上記結果を示す表３から明らかなように、本発明の構成要件を満足する実施例１〜５は、いずれも溶融膜の加工安定性がよく、かついずれの実施例でも発泡が均一で、発泡セルの高さも３９０μｍを超える高いものであった。
一方、比較例１〜２は、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂単独なため、ラミネート成形時に溶融膜の安定性が悪く、正常な発泡性積層体が得られず、発泡特性を測定できなかった。
また、比較例３、４は、高圧ラジカル法低密度ポリエチレン樹脂単独なため、発泡セルの高さがいずれも本発明の目標とする３７０μｍを達成できなかった。
また、比較例５は、イオン重合法低密度ポリエチレン樹脂単独なため、成形加工性が悪く、正常な発泡性積層体が得られず、発泡特性を測定できなかった。
比較例６，７は未変性低密度ポリエチレン樹脂と未変性イオン重合法ポリエチレン系樹脂あるいは未変性低密度ポリエチレン樹脂同士の組成物であって、いずれも成形加工性が悪く、正常な発泡性積層体が得られず、発泡特性を測定できなかった。

本発明の積層用ポリエチレン系樹脂組成物は、成形加工性がよく、種々の基材と積層され、包装材料、包装容器等に使用される。
また、該組成物と紙基材との発泡性積層体は、加熱によって十分な高さの発泡セル（発泡層）が得られ、発泡加工紙、並びに該発泡性積層体を使用したカップなどの断熱容器の製造に適用できる。上記発泡性積層体は、緩衝材料、断熱材料、発泡加工紙として使用され、スリーブ材、紙皿、トレー、滑り止め材、果物の包装材、発泡紙等の農業用、生活用資材等として活用される。また、断熱容器は、トレー及びカップなどとして使用される。用途としては、ホット飲料、カップスープ、カップ味噌汁、カップラーメン、納豆容器、電子レンジ対応容器等として使用されるなど産業上きわめて有用である。

Claims (13)

1. 密度が０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ ^３ の高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン系樹脂（Ａ１）、密度が０．８６０〜０．９１０ｇ／ｃｍ ^３ のイオン重合法超低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ１）または密度が０．９１０〜０．９４０ｇ／ｃｍ ^３ のイオン重合法直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（Ｂ２）から選択された少なくとも１種の未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）１００重量部に対して０．００１〜１．０重量部のラジカル発生剤を配合することにより変性した変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）とからなる積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）であって、
   その配合量は、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）が５〜９５重量％、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）が９５〜５重量％であり、かつ下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足することを特徴とする積層用ポリエチレン系樹脂組成物。
   （ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
   （ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が、０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ^３、
   （ｘ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上
2. 変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）に使用される高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）が、高圧ラジカル重合法低密度ポリエチレン樹脂（Ａ１）であることを特徴とする請求項１に記載の積層用ポリエチレン系樹脂組成物。
3. 前記積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）が、下記式（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ（ｃ））とメモリーエフェクト（ＭＥ）の関係を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の積層用ポリエチレン系樹脂組成物。
   −０．４６７×Ｌｎ（ＭＦＲ（ｃ））＋２．７５≦ＭＥ −−−−−式（１）
   （式中Ｌｎは自然対数である）
4. 積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）が、紙を主体とする基材（ａ）と積層されてなる積層体であって、
   積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）は、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）と、高圧ラジカル重合法ポリエチレン系樹脂（Ａ）またはイオン重合法ポリエチレン系樹脂（Ｂ）から選択された少なくとも１種の変性原料用ポリエチレン系樹脂（Ｄ）１００重量部に対して０．００１〜１．０重量部のラジカル発生剤を配合することにより変性した変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）とからなり、
   その配合量は、未変性のポリエチレン系樹脂（Ｃ）が５〜９５重量％、変性ポリエチレン系樹脂（Ｅ）が９５〜５重量％であり、かつ下記（ｘ１）〜（ｘ３）の性状を満足することを特徴とする積層体。
   （ｘ１）ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜１００ｇ／１０ｍｉｎ、
   （ｘ２）試験温度２３℃、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠した密度が、０．８８０〜０．９６０ｇ／ｃｍ ^３ 、
   （ｘ３）ＪＩＳ Ｋ７２１０で使用されるメルトインデクサーを使用し、シリンダー温度２４０℃、定速押出量３ｇ／分の条件で測定したメモリーエフェクト（ＭＥ）が１．５以上
5. 請求項４に記載の積層体において、基材（ａ）として、加熱によって気体を放出する紙を主体とする基材（ｂ）を用いたことを特徴とする発泡性積層体。
6. 加熱によって気体を放出する紙を主体とする基材（ｂ）と、該基材（ｂ）の一方の面に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）を用いて形成された発泡性のポリエチレン系樹脂層（Ｉ）と、上記紙を主体とする基材（ｂ）のもう一方の面に、該基材（ｂ）から放出される気体を保持する基材（ｃ）層が形成されていることを特徴とする請求項５に記載の発泡性積層体。
7. 基材（ｃ）層が熱可塑性樹脂層（ＩＩ）で構成され、該熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点と、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）の融点との差が、下記式（５）を満足することを特徴とする請求項６に記載の発泡性積層体。
   Ｔｍ（Ｆ）−Ｔｍ（Ｘ）≧１０ 式（５）
   （ただし、Ｔｍ（Ｘ）：ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）のポリエチレン樹脂組成物（Ｘ）の融点Ｔｍ（℃）、 Ｔｍ（Ｆ）：熱可塑性樹脂層（ＩＩ）の熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点Ｔｍ（℃）である）
8. 請求項５〜７のいずれかに記載の発泡性積層体を加熱し、紙を主体とする基材（ｂ）から放出される気体によってポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させて得られる発泡加工紙。
9. ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡して形成された発泡セルの高さが、３７０μｍ以上であることを特徴とする請求項８に記載の発泡加工紙。
10. 請求項５〜７のいずれかに記載の発泡性積層体を用いて容器を形成した後、該容器を加熱してポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させて得られる断熱容器。
11. 請求項１０に記載の断熱容器が、カップ状容器であることを特徴する断熱容器。
12. 少なくとも、紙を主体とする基材（ｂ）と、その紙を主体とする基材（ｂ）の一方の面に、積層用ポリエチレン系樹脂組成物（Ｘ）で形成されたポリエチレン系樹脂層（Ｉ）と、紙を主体とする基材（ｂ）の他面に熱可塑性樹脂層（ＩＩ）からなる基材（ｃ）層を有する発泡性積層体を形成し、ついで該発泡性積層体で容器を成形後、加熱温度１００〜２００℃に加熱して、紙を主体とする基材（ｂ）から放出される気体によってポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を発泡させることを特徴とする請求項１０又は１１に記載の断熱容器の製造方法。
13. 熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点と、積層用ポリエチレン系樹脂組成物の融点との差が、下記式（５）を満足することを特徴とする請求項１２に記載の断熱容器の製造方法。
    Ｔｍ（Ｆ）−Ｔｍ（Ｘ）≧１０ 式（５）
    （ただし、Ｔｍ（Ｘ）：ポリエチレン系樹脂層（Ｉ）を形成するポリエチレン樹脂組成物（Ｘ）の融点Ｔｍ（℃）、Ｔｍ（Ｆ）：熱可塑性樹脂層（ＩＩ）を形成する熱可塑性樹脂（Ｆ）の融点Ｔｍ（℃）である）