JP5134810B2 - ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法、及びそれから得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物とその発泡成形体 - Google Patents
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Description
本発明は、ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法、及びそれから得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物とその発泡成形体に関する。更に詳しくは、エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含む、発泡成形に好適な溶融特性を有するポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を生産性良く製造する製造方法、この製造方法により製造される発泡成形に好適な溶融特性を有するポリプロピレン系ブロック共重合体組成物及びそのポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を用いる発泡成形体に関する。
ポリプロピレン樹脂は、機械的性質、耐薬品性等に優れ、また経済性とのバランスにおいて極めて有用なため各成形分野に広く用いられている。しかしながら、ポリプロピレン樹脂は、結晶性であるために溶融時の粘度及び溶融張力が小さいために、中空成形、押出成形、押出発泡成形、射出発泡成形等の発泡性、成形性が十分満足できるものではないのが実状である。
ポリプロピレン樹脂から発泡体を製造する方法として、発泡剤を含有したポリプロピレン樹脂を溶融し、あるいは溶融したポリプロピレン樹脂にガスを注入し、その後、押出成形して発泡シートを成形する押出発泡成形、また射出成形型内へ射出すると同時に発泡させる射出発泡成形方法が多く行なわれている。
特に近年は自動車材料の内、外装材、クッション材、冷蔵庫等の大型生活用品において軽量化が促進され発泡成形体が用いられる事が多くなってきている。これら大型成形の製造には射出発泡成形が開発され、多用されてきている。自動車材料、特にインストルメントパネルやドアトリム等の大型成形に適している射出発泡成形に必要とされるポリプロピレン樹脂の単独重合体の分子量はメルトフローレート（以下、ＭＦＲともいう。）が高いことが必要であるため、射出発泡成形に必要な粘度、溶融張力が得られないために、十分な発泡性能が得られないという問題があった。
同様に、射出成形用途として用いられるポリプロピレン系ブロック共重合体においても、射出成形工程の生産性を向上させるためにプロピレン系ブロック共重合体のＭＦＲを高くすることが望まれる。
ポリプロピレン系ブロック共重合体の高い品質を維持した上でブロック共重合体のＭＦＲを高める為に、ポリプロピレン系ブロック共重合体の成分、重合体成分中のプロピレンからなる重合体成分、プロピレンとその他のモノマーとのランダム共重合体成分から成る成分、主としてプロピレンからなる重合体成分のＭＦＲを一層高くする事が望まれる。
そのため、プロピレン系ブロック共重合体樹脂を射出発泡成形用途に用いた場合も同様にＭＦＲが高くなることから、射出発泡成形に必要な溶融張力が得られないために、十分な発泡性能が得られないという問題があった。
そのため、プロピレン系ブロック共重合体樹脂を射出発泡成形用途に用いた場合も同様にＭＦＲが高くなることから、射出発泡成形に必要な溶融張力が得られないために、十分な発泡性能が得られないという問題があった。
熱可塑性エラストマーの射出発泡成形方法（例えば、特許文献１参照。）が、開示されているが、一般に非架橋である熱可塑性エラストマーの発泡性を向上させるためには成形温度領域でガス圧を保持する必要があるため粘稠にならざるを得ない。このように、射出発泡成形に要請されるポリプロピレン樹脂の性能としては、流動性、溶融張力、発泡性が必要とされるが、流動性と、溶融張力及び発泡性との性能は、相反するものである。
発泡性を改良する方法として、ポリプロピレンの溶融張力を高める方法が提案されている。溶融状態下において、ポリプロピレンに有機過酸化物と架橋助剤を反応させる方法（例えば、特許文献２及び特許文献３参照。）、ポリプロピレンに架橋助剤として有機過酸化物を反応させる方法（例えば、特許文献４参照。）、半結晶性ポリプロピレンに分解温度の低い過酸化物を酸素非存在下で反応させて、自由端長鎖分岐を有しゲルを含まないポリプロピレンを製造する方法（例えば、特許文献５参照。）などが開示されている。
しかしながら、一般に、これらの方法では溶融張力の向上は認められるものの、有機過酸化物や架橋助剤により臭気が残留する問題や、リサイクル加工しようとすればその工程でＭＦＲが上昇するため、それによって熱安定性が低下するなどの点で改善すべき問題を有していた。また、このような方法は、ポリプロピレンの生産効率の点でも十分満足できるものではなかった。
しかしながら、一般に、これらの方法では溶融張力の向上は認められるものの、有機過酸化物や架橋助剤により臭気が残留する問題や、リサイクル加工しようとすればその工程でＭＦＲが上昇するため、それによって熱安定性が低下するなどの点で改善すべき問題を有していた。また、このような方法は、ポリプロピレンの生産効率の点でも十分満足できるものではなかった。
溶融張力等の溶融粘弾性を向上させる他の方法としては、ポリプロピレンに、これとは極限粘度もしくは分子量の異なるポリエチレン若しくはポリプロピレンを含む組成物を、配合或いは多段階重合によって製造する方法が提案されている。たとえば、超高分子量ポリプロピレン２〜３０重量部を通常のポリプロピレン１００重量部に添加し、融点以上２１０℃以下の温度範囲で押し出す方法（例えば、特許文献６参照。）などが知られている。しかしながら、これらの組成物は、所望とされる溶融張力を十分満足するには至っていない。また、組成物に含む斯かる超高分子量ポリプロピレンを製造するためには、これによって生産性も低下せざるを得なかったのが実状である。
さらに、これらの方法以外に、担持型チタン含有固体触媒成分および有機アルミニウム化合物触媒成分にポリエチレンとポリエン化合物が予備重合されてなる予備重合触媒を用いてプロピレンを重合することにより、高溶融張力を有するポリプロピレンを製造する方法（例えば、特許文献７参照。）、および同様の触媒成分を用いて予備重合をエチレンの単独で行って得られる極限粘度が２０ｄｌ／ｇ以上のポリエチレン含有予備重合触媒を用いて高溶融張力を有するエチレン・αオレフィン共重合体を製造する方法（例えば、特許文献８参照。）が知られている。
しかし、これらの方法では、第３成分としてポリエン化合物を新たに準備する必要が生じ、最終的に得られるポリオレフィン組成物への予備重合されたポリエチレン等の分散性が不均一になる結果、ポリオレフィン組成物の品質が不安定になりやすいなどの問題があった。
しかし、これらの方法では、第３成分としてポリエン化合物を新たに準備する必要が生じ、最終的に得られるポリオレフィン組成物への予備重合されたポリエチレン等の分散性が不均一になる結果、ポリオレフィン組成物の品質が不安定になりやすいなどの問題があった。
この他に、極限粘度が１５ｄｌ／ｇ以上のポリエチレンを含有するポリエチレン含有予備重合触媒を用いてプロピレンを重合して得られる、高溶融張力を有するオレフィン（共）重合体組成物およびその製造方法も知られているが、射出発泡成形に適した組成物、製造方法について何ら記載がない（例えば、特許文献９及び特許文献１０参照。）。
また、高分子領域に分岐ポリマーを使用することで、押出成形により発泡体が得られることが見出されている（例えば、特許文献１１参照。）が、ベースであるポリプロピレン系樹脂はＭＦＲが低く、高溶融特性を必要とする射出発泡成形には不適である。
また、自由末端長鎖分岐を有するため空気酸化による影響を受けやすいために、リサイクル性に問題があることを発明者等は見出している（例えば、特許文献１２参照。）。
また、高分子領域に分岐ポリマーを使用することで、押出成形により発泡体が得られることが見出されている（例えば、特許文献１１参照。）が、ベースであるポリプロピレン系樹脂はＭＦＲが低く、高溶融特性を必要とする射出発泡成形には不適である。
また、自由末端長鎖分岐を有するため空気酸化による影響を受けやすいために、リサイクル性に問題があることを発明者等は見出している（例えば、特許文献１２参照。）。
このように、ポリプロピレン樹脂の射出発泡性能という意味では、従来の組成物、特に高ＭＦＲであるポリプロピレンにおいては、射出発泡成形体の外観が損なわれる、また、発泡成形時に発泡はするものの、成形時に破泡してしまい発泡体としての性能が低下することがあった。溶融特性に優れ、且つ発泡性能を併せ持つ、充分な性能を示す分子量の高いポリプロピレンはなく、更なる改良技術の開発が望まれている。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含む、発泡成形に好適な溶融特性を有するポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を生産性良く製造する製造方法、この製造方法により製造される発泡成形に好適な溶融特性を有するポリプロピレン系ブロック共重合体組成物及びそのポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を用いる発泡成形体を提供することにある。
本発明者らは、上記の課題を解決するために鋭意研究した結果、流動性及び溶融特性に優れ射出発泡成形に適した特定のオレフィン多段重合体を含む組成物を製造するに当たって、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分（以下、「チタン含有固体触媒成分」ともいう。）と、（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と、（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるオレフィン重合用触媒の存在下で、水素の存在下にポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程（工程（ｂ−１））に引き続き、水素濃度が５ｐｐｍ以下の条件下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が１０〜２０ｄｌ／ｇであるオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程（工程（ｂ−２））を行う方法により、生産性よくかかる重合体等が製造できることを見出し本発明に到達した。
すなわち、本発明の第１の発明によれば、エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含むポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を製造する方法において、
ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるオレフィン重合用触媒の存在下で、下記の工程（ｂ−１）および工程（ｂ−２）を行って製造されることを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
工程（ｂ−１）：水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程
工程（ｂ−２）：水素濃度が５ｐｐｍ以下の条件下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が１０〜２０ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程
ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるオレフィン重合用触媒の存在下で、下記の工程（ｂ−１）および工程（ｂ−２）を行って製造されることを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
工程（ｂ−１）：水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程
工程（ｂ−２）：水素濃度が５ｐｐｍ以下の条件下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が１０〜２０ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、エチレン重合体（Ａ）は、前記工程（ｂ−１）に先立って、下記の工程（ａ−２）を行って製造されることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
工程（ａ−２）：オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレン単独またはそれと炭素数３から１２のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとを重合して、オレフィン重合用触媒中の金属原子１ｇに対して０．０１〜５００ｇのエチレン重合体（Ａ）を製造する予備活性化工程
工程（ａ−２）：オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレン単独またはそれと炭素数３から１２のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとを重合して、オレフィン重合用触媒中の金属原子１ｇに対して０．０１〜５００ｇのエチレン重合体（Ａ）を製造する予備活性化工程
また、本発明の第３の発明によれば、第２の発明において、前記工程（ａ−２）に先立って、下記の工程（ａ−１）を行うことを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
工程（ａ−１）：オレフィン重合用触媒の存在下に、プロピレンを重合して（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分１ｇに対して０．０１〜１００ｇのポリプロピレンを製造し担持させる予備重合工程
が提供される。
工程（ａ−１）：オレフィン重合用触媒の存在下に、プロピレンを重合して（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分１ｇに対して０．０１〜１００ｇのポリプロピレンを製造し担持させる予備重合工程
が提供される。
また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３のいずれか１項の発明において、エチレン重合体（Ａ）の含有量は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）１００重量部に対して、０．０１〜５．０重量部であることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれか１項の発明において、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）におけるポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の組成割合が、３０〜９５重量％であることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第６の発明によれば、第１〜５のいずれか１項の発明において、（ＩＩ）有機アルミニウム化合物が、トリエチルアルミニウム及び／又はトリイソブチルアルミニウムであることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第７の発明によれば、第１〜６のいずれか１項の発明において、（ＩＩＩ）電子供与体が、有機ケイ素化合物であることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第８の発明によれば、第１〜７のいずれか１項の発明において、工程（ｂ−１）で使用するプロピレンに対する水素の平均使用量の割合（Ｈ２／Ｃ３）は、モル比で０．０１〜１０の範囲であることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第９の発明によれば、第１〜８のいずれか１項の発明において、工程（ｂ−１）は、気相重合法により行われることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第１０の発明によれば、第１〜８のいずれか１項の発明において、工程（ｂ−２）は、気相重合法により行われることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第１１の発明によれば、第１〜１０のいずれか１項の発明において、工程（ｂ−１）と工程（ｂ−２）とは、ともに気相重合法により行われ、その際、工程（ｂ−１）に使用される第１の重合装置と工程（ｂ−２）に使用される第２の重合装置との間には、滞留室が設けられており、第１の重合装置から滞留室に移送された気体の少なくとも一部を、不活性ガス及びまたは重合原料により置換することにより、滞留室から第２の重合装置に移送されるガス中に水素が含有されないものとすることを特徴とするポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法が提供される。
また、本発明の第１２の発明によれば、第１〜１１のいずれか１項の発明に記載の製造方法により製造されることを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物が提供される。
また、本発明の第１３の発明によれば、第１２の発明に記載の射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を用いることを特徴とする射出発泡成形体が提供される。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法は、ポリプロピレンを第一段とし、オレフィン共重合体を第二段とするポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）を生産性良く製造することに適用できる。さらに、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）に含まれるポリプロピレン部分の調整によって、得られるポリプロピレン系ブロック共重合体の剛性、柔軟性のコントロールが容易であり、いずれの場合も外観が良好であるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を製造することが出来る。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、溶融特性及び発泡性能に優れたポリプロピレン系ブロック共重合体に好適である。また、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物組成物は、中空成形、押出発泡成形等に用いられるが、特に自動車部品や家電部品に代表される射出発泡成形用途に好適に用いることが出来る。また、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は自由末端長鎖分岐を有しないためリサイクル性に優れる。
また、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を用いてなる発泡成形体は、ポリプロピレン系ブロック共重合体の高い品質を維持しており、自動車材料、特にインストルメントパネルやドアトリム等の大型成形体に好適なものである。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、溶融特性及び発泡性能に優れたポリプロピレン系ブロック共重合体に好適である。また、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物組成物は、中空成形、押出発泡成形等に用いられるが、特に自動車部品や家電部品に代表される射出発泡成形用途に好適に用いることが出来る。また、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は自由末端長鎖分岐を有しないためリサイクル性に優れる。
また、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を用いてなる発泡成形体は、ポリプロピレン系ブロック共重合体の高い品質を維持しており、自動車材料、特にインストルメントパネルやドアトリム等の大型成形体に好適なものである。
本発明を、以下に、ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法、この製造方法により得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物およびこのポリプロピレン系ブロック共重合体組成物から形成した発泡成形体について、具体的かつ詳細に説明する。
１．ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法は、エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含むポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を製造する方法であって、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるオレフィン重合用触媒の存在下で、水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程（工程（ｂ−１））および実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程（工程（ｂ−２））を行って製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法である。
以下、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の各製造工程について具体的に例示する。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法は、エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含むポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を製造する方法であって、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるオレフィン重合用触媒の存在下で、水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程（工程（ｂ−１））および実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程（工程（ｂ−２））を行って製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法である。
以下、本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の各製造工程について具体的に例示する。
（１）オレフィン重合用触媒
本発明において使用されるオレフィン重合用触媒は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と、（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と、（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるものである。このオレフィン重合用触媒を形成する各成分について、以下に詳説する。
本発明において使用されるオレフィン重合用触媒は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と、（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と、（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるものである。このオレフィン重合用触媒を形成する各成分について、以下に詳説する。
（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分
本発明において、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分（以下、「チタン含有固体成分」ともいう。）としては、チタン（Ｉ−１）、マグネシウム（Ｉ−２）、ハロゲン（Ｉ−３）を必須成分として含有し、任意成分として電子供与体（Ｉ−４）を用いることが出来る。ここで、「必須成分として含有する」という事は、挙示の三成分以外に、本発明の効果を損なわない範囲で任意の成分を任意の形態で含んでも良いという事を示すものである。チタン、マグネシウム、ハロゲンを必須成分として含有する固体成分自体は公知のものであり、以下に詳述する。
本発明において、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分（以下、「チタン含有固体成分」ともいう。）としては、チタン（Ｉ−１）、マグネシウム（Ｉ−２）、ハロゲン（Ｉ−３）を必須成分として含有し、任意成分として電子供与体（Ｉ−４）を用いることが出来る。ここで、「必須成分として含有する」という事は、挙示の三成分以外に、本発明の効果を損なわない範囲で任意の成分を任意の形態で含んでも良いという事を示すものである。チタン、マグネシウム、ハロゲンを必須成分として含有する固体成分自体は公知のものであり、以下に詳述する。
（Ｉ−１）チタン
チタン源となるチタン化合物としては、任意のものを用いることが出来る。代表的な例としては特開平３−２３４７０７号公報に開示されている化合物を挙げることが出来る。チタンの価数に関しては、４価、３価、２価、０価の任意の価数を持つチタン化合物を用いることが出来るが、好ましくは４価および３価のチタン化合物、更に好ましくは４価のチタン化合物を用いる事が望ましい。
チタン源となるチタン化合物としては、任意のものを用いることが出来る。代表的な例としては特開平３−２３４７０７号公報に開示されている化合物を挙げることが出来る。チタンの価数に関しては、４価、３価、２価、０価の任意の価数を持つチタン化合物を用いることが出来るが、好ましくは４価および３価のチタン化合物、更に好ましくは４価のチタン化合物を用いる事が望ましい。
４価のチタン化合物の具体例としては、四塩化チタンに代表されるハロゲン化チタン化合物類、テトラブトキシチタンに代表されるアルコキシチタン化合物類、テトラブトキシチタンダイマー（ＢｕＯ）３Ｔｉ−Ｏ−Ｔｉ（ＯＢｕ）３に代表されるＴｉ−Ｏ−Ｔｉ結合を有するアルコキシチタンの縮合化合物類、ジシクロペンタジエニルチタニウムジクロライドに代表される有機金属チタン化合物類、などを挙げることが出来る。
好ましい４価のチタン化合物としては、一般式Ｔｉ（ＯＲ）４−ｐＸｐ（ここで、Ｒは炭化水素基、好ましくは炭素数１〜１０程度のものであり、Ｘはハロゲンを示し、ｐは０≦ｐ≦４である。）で表される化合物が挙げられる。中でもハロゲンを含む４価のチタン化合物がより好ましい。
ハロゲンを含む４価のチタン化合物の具体例としては、ＴｉＣｌ４、ＴｉＢｒ４、Ｔｉ（ＯＣ２Ｈ５）Ｃｌ３、Ｔｉ（ＯＣ２Ｈ５）２Ｃｌ２、Ｔｉ（ＯＣ２Ｈ５）３Ｃｌ、Ｔｉ（Ｏ−ｎＣ４Ｈ９）２Ｃｌ２、Ｔｉ（Ｏ−ｎＣ４Ｈ９）３Ｃｌ、Ｔｉ（ＯＣ６Ｈ５）Ｃｌ３、Ｔｉ（Ｏ−ｉＣ４Ｈ９）２Ｃｌ２、Ｔｉ（Ｏ−ｎＣ４Ｈ９）４、Ｔｉ（Ｏ−ｉＣ４Ｈ９）４、Ｔｉ（Ｏ−ｎＣ６Ｈ１３）４、Ｔｉ（Ｏ−ｎＣ８Ｈ１７）４などが挙げられる。
また、ＴｉＸ’４（ここで、Ｘ’はハロゲンを示す。）に後述する電子供与体を反応させた分子化合物をチタン源として用いることもできる。そのような分子化合物の具体例としては、ＴｉＣｌ４・ＣＨ３ＣＯＣ２Ｈ５、ＴｉＣｌ４・ＣＨ３ＣＯ２Ｃ２Ｈ５、ＴｉＣｌ４・Ｃ６Ｈ５ＮＯ２、ＴｉＣｌ４・ＣＨ３ＣＯＣｌ、ＴｉＣｌ４・Ｃ６Ｈ５ＣＯＣｌ、ＴｉＣｌ４・Ｃ６Ｈ５ＣＯ２Ｃ２Ｈ５、ＴｉＣｌ４・ＣｌＣＯＣ２Ｈ５、ＴｉＣｌ４・Ｃ４Ｈ４Ｏなどが挙げられる。
これらの中で、四塩化チタンとテトラブトキシチタンが特に好ましい。
これらの中で、四塩化チタンとテトラブトキシチタンが特に好ましい。
３価のチタン化合物の具体例としては、三塩化チタンに代表されるハロゲン化チタン化合物類を挙げることが出来る。三塩化チタンは、水素還元型、金属アルミニウム還元型、金属チタン還元型、有機アルミニウム還元型、など、公知の任意の方法で製造された化合物を用いることが出来る。
上記のチタン化合物類は単独で用いるだけではなく、複数の化合物を併用する事も可能である。
上記のチタン化合物類は単独で用いるだけではなく、複数の化合物を併用する事も可能である。
（Ｉ−２）マグネシウム
マグネシウム源となるマグネシウム化合物としては、任意のものを用いることが出来る。代表的な例としては、特開平３−２３４７０７号公報に開示されている化合物を挙げることが出来る。一般的には、塩化マグネシウムに代表されるハロゲン化マグネシウム化合物類、ジエトキシマグネシウムに代表されるアルコキシマグネシウム化合物類、金属マグネシウム、酸化マグネシウムに代表されるオキシマグネシウム化合物類、水酸化マグネシウムに代表されるヒドロキシマグネシウム化合物類、ブチルマグネシウムクロライドに代表されるグリニャール化合物類、ブチルエチルマグネシウムに代表される有機金属マグネシウム化合物類、炭酸マグネシウムやステアリン酸マグネシウムに代表される無機酸及び有機酸のマグネシウム塩化合物類、及びそれらの混合物や平均組成式がそれらの混合された式となる化合物（例えば、Ｍｇ（ＯＥｔ）ｍＣｌ２−ｍ；０＜ｍ＜２などの化合物）、などを用いる事が出来る。この中で特に好ましいのは、塩化マグネシウム、ジエトキシマグネシウム、金属マグネシウム、ブチルマグネシウムクロライドである。
マグネシウム源となるマグネシウム化合物としては、任意のものを用いることが出来る。代表的な例としては、特開平３−２３４７０７号公報に開示されている化合物を挙げることが出来る。一般的には、塩化マグネシウムに代表されるハロゲン化マグネシウム化合物類、ジエトキシマグネシウムに代表されるアルコキシマグネシウム化合物類、金属マグネシウム、酸化マグネシウムに代表されるオキシマグネシウム化合物類、水酸化マグネシウムに代表されるヒドロキシマグネシウム化合物類、ブチルマグネシウムクロライドに代表されるグリニャール化合物類、ブチルエチルマグネシウムに代表される有機金属マグネシウム化合物類、炭酸マグネシウムやステアリン酸マグネシウムに代表される無機酸及び有機酸のマグネシウム塩化合物類、及びそれらの混合物や平均組成式がそれらの混合された式となる化合物（例えば、Ｍｇ（ＯＥｔ）ｍＣｌ２−ｍ；０＜ｍ＜２などの化合物）、などを用いる事が出来る。この中で特に好ましいのは、塩化マグネシウム、ジエトキシマグネシウム、金属マグネシウム、ブチルマグネシウムクロライドである。
（Ｉ−３）ハロゲン
ハロゲンとしては、フッ素、塩素、臭素、沃素、及びそれらの混合物を用いる事が出来る。この中で塩素が特に好ましい。
ハロゲンは上記のチタン化合物類及び／又はマグネシウム化合物から供給されるのが一般的であるが、その他の化合物より供給することも出来る。代表的な例としては、四塩化ケイ素に代表されるハロゲン化ケイ素化合物類、塩化アルミニウムに代表されるハロゲン化アルミニウム化合物類、１，２−ジクロロエタンやベンジルクロライドに代表されるハロゲン化有機化合物類、トリクロロボランに代表されるハロゲン化ボラン化合物類、五塩化リンに代表されるハロゲン化リン化合物類、六塩化タングステンに代表されるハロゲン化タングステン化合物類、五塩化モリブデンに代表されるハロゲン化モリブデン化合物類、などを挙げることが出来る。これらの化合物は単独で用いるだけでなく、併用する事も可能である。この中で、四塩化ケイ素が特に好ましい。
ハロゲンとしては、フッ素、塩素、臭素、沃素、及びそれらの混合物を用いる事が出来る。この中で塩素が特に好ましい。
ハロゲンは上記のチタン化合物類及び／又はマグネシウム化合物から供給されるのが一般的であるが、その他の化合物より供給することも出来る。代表的な例としては、四塩化ケイ素に代表されるハロゲン化ケイ素化合物類、塩化アルミニウムに代表されるハロゲン化アルミニウム化合物類、１，２−ジクロロエタンやベンジルクロライドに代表されるハロゲン化有機化合物類、トリクロロボランに代表されるハロゲン化ボラン化合物類、五塩化リンに代表されるハロゲン化リン化合物類、六塩化タングステンに代表されるハロゲン化タングステン化合物類、五塩化モリブデンに代表されるハロゲン化モリブデン化合物類、などを挙げることが出来る。これらの化合物は単独で用いるだけでなく、併用する事も可能である。この中で、四塩化ケイ素が特に好ましい。
（Ｉ−４）電子供与体
本発明の固体成分（Ｉ）には、上記のチタン、マグネシウム、ハロゲンの他、触媒の性能を妨げない範囲で、必要に応じて、電子供与体を含むことができる。後述するが、本発明で任意成分として用いられる化合物（Ｉ−４）が電子供与体（ＩＩＩ）と同一であっても異なっても良い。
電子供与体の代表的な例としては、特開２００４−１２４０９０号公報に開示されている化合物を挙げることが出来る。一般的には、有機酸及び無機酸並びにそれらの誘導体（エステル、酸無水物、酸ハライド、アミド）化合物類、エーテル化合物類、ケトン化合物類、アルデヒド化合物類、アルコール化合物類、アミン化合物類、などを用いることが望ましい。
本発明の固体成分（Ｉ）には、上記のチタン、マグネシウム、ハロゲンの他、触媒の性能を妨げない範囲で、必要に応じて、電子供与体を含むことができる。後述するが、本発明で任意成分として用いられる化合物（Ｉ−４）が電子供与体（ＩＩＩ）と同一であっても異なっても良い。
電子供与体の代表的な例としては、特開２００４−１２４０９０号公報に開示されている化合物を挙げることが出来る。一般的には、有機酸及び無機酸並びにそれらの誘導体（エステル、酸無水物、酸ハライド、アミド）化合物類、エーテル化合物類、ケトン化合物類、アルデヒド化合物類、アルコール化合物類、アミン化合物類、などを用いることが望ましい。
電子供与体として用いる事の出来る有機酸化合物としては、フタル酸に代表される芳香族多価カルボン酸化合物類、安息香酸に代表される芳香族カルボン酸化合物類、２−ｎ−ブチル−マロン酸の様な２位に一つ又は二つの置換基を有するマロン酸や２−ｎ−ブチル−コハク酸の様な２位に一つ又は二つの置換基若しくは２位と３位にそれぞれ一つ以上の置換基を有するコハク酸に代表される脂肪族多価カルボン酸化合物類、プロピオン酸に代表される脂肪族カルボン酸化合物類、ベンゼンスルホン酸やメタンスルホン酸に代表される芳香族及び脂肪族のスルホン酸化合物類、などを例示する事が出来る。これらのカルボン酸化合物類及びスルホン酸化合物類は、芳香族・脂肪族に関わらず、マレイン酸の様に分子中の任意の場所に任意の数だけ不飽和結合を有しても良い。
電子供与体として用いることの出来る有機酸の誘導体化合物としては、上記有機酸のエステル、酸無水物、酸ハライド、アミド、などを例示する事が出来る。
エステルの構成要素であるアルコールとしては、脂肪族及び芳香族アルコールを用いることが出来る。これらのアルコールの中でも、エチル基、ブチル基、イソブチル基、ヘプチル基、オクチル基、ドデシル基、等の炭素数１から２０の脂肪族の遊離基からなるアルコールが好ましい。更に好ましくは炭素数２から１２の脂肪族の遊離基からなるアルコールが望ましい。また、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、等の脂環式の遊離基からなるアルコールを用いる事も出来る。
エステルの構成要素であるアルコールとしては、脂肪族及び芳香族アルコールを用いることが出来る。これらのアルコールの中でも、エチル基、ブチル基、イソブチル基、ヘプチル基、オクチル基、ドデシル基、等の炭素数１から２０の脂肪族の遊離基からなるアルコールが好ましい。更に好ましくは炭素数２から１２の脂肪族の遊離基からなるアルコールが望ましい。また、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、等の脂環式の遊離基からなるアルコールを用いる事も出来る。
酸ハライドの構成要素であるハロゲンとしては、フッ素、塩素、臭素、沃素、等を用いる事が出来る。中でも、塩素が最も好ましい。多価有機酸のポリハライドの場合は複数のハロゲンが同一であっても異なっていても良い。
アミドの構成要素であるアミンとしては、脂肪族及び芳香族アミンを用いることが出来る。これらのアミンの中でも、アンモニア、エチルアミンやジブチルアミンに代表される脂肪族アミン、アニリンやベンジルアミンに代表される芳香族の遊離基を分子内に有するアミン、などを好ましい化合物として例示する事が出来る。
アミドの構成要素であるアミンとしては、脂肪族及び芳香族アミンを用いることが出来る。これらのアミンの中でも、アンモニア、エチルアミンやジブチルアミンに代表される脂肪族アミン、アニリンやベンジルアミンに代表される芳香族の遊離基を分子内に有するアミン、などを好ましい化合物として例示する事が出来る。
電子供与体として用いることの出来る無機酸化合物としては、炭酸、リン酸、ケイ酸、硫酸、硝酸、などを例示することが出来る。これらの無機酸の誘導体化合物としては、エステルを用いることが望ましい。テトラエトキシシラン（ケイ酸エチル）、テトラブトキシシラン（ケイ酸ブチル）、などを具体例として挙げることが出来る。
電子供与体として用いることの出来るエーテル化合物としては、ジブチルエーテルに代表される脂肪族エーテル化合物類、ジフェニルエーテルに代表される芳香族エーテル化合物類、２−イソプロピル−２−イソブチル−１，３−ジメトキシプロパンや２−イソプロピル−２−イソペンチル−１，３−ジメトキシプロパンの様な２位に一つ又は二つの置換基を有する１，３−ジメトキシプロパンに代表される脂肪族多価エーテル化合物類、９，９−ビス（メトキシメチル）フルオレン、に代表される芳香族の遊離基を分子内に有する多価エーテル化合物類などを例示する事が出来る。多価エーテル化合物類の好ましい例は、本明細書中の少なくとも二つのエーテル結合を有する化合物の例示からから選ぶことが出来る。
電子供与体として用いることの出来るケトン化合物としては、メチルエチルケトンに代表される脂肪族ケトン化合物類、アセトフェノンに代表される芳香族ケトン化合物類、２，２，４，６，６−ペンタメチル−３，５−ヘプタンジオンに代表される多価ケトン化合物類、などを例示することが出来る。
電子供与体として用いることの出来るアルデヒド化合物としては、プロピオンアルデヒドに代表される脂肪族アルデヒド化合物類、ベンズアルデヒドに代表される芳香族アルデヒド化合物類、などを例示する事が出来る。
電子供与体として用いることの出来るアルデヒド化合物としては、プロピオンアルデヒドに代表される脂肪族アルデヒド化合物類、ベンズアルデヒドに代表される芳香族アルデヒド化合物類、などを例示する事が出来る。
電子供与体として用いることの出来るアルコール化合物としては、ブタノールや２−エチルヘキサノールに代表される脂肪族アルコール化合物類、フェノール、クレゾールに代表されるフェノール誘導体化合物類、グリセリンや１，１’−ビ−２−ナフトールに代表される脂肪族若しくは芳香族の多価アルコール化合物類、などを例示することが出来る。
電子供与体として用いることの出来るアミン化合物としては、ジエチルアミンに代表される脂肪族アミン化合物類、２，２，６，６−テトラメチル−ピペリジンに代表される窒素含有脂環式化合物類、アニリンに代表される芳香族アミン化合物類、ピリジンに代表される窒素原子含有芳香族化合物類、１，３−ビス（ジメチルアミノ）−２，２−ジメチルプロパンに代表される多価アミン化合物類、などを例示することが出来る。
また、電子供与体として用いることの出来る化合物として、上記の複数の官能基を同一分子内に含有する化合物を用いることも出来る。その様な化合物の例として、酢酸−（２−エトキシエチル）や３−エトキシ−２−ｔ−ブチルプロピオン酸エチルに代表されるアルコシ基を分子内に有するエステル化合物類、２−ベンゾイル−安息香酸エチルに代表されるケトエステル化合物類、（１−ｔ−ブチル−２−メトキシエチル）メチルケトンに代表されるケトエーテル化合物類、Ｎ，Ｎ−ジメチル−２，２−ジメチル−３−メトキシプロピルアミンに代表されるアミノエーテル化合物類、エポキシクロロプロパンに代表されるハロゲノエーテル化合物類、などを挙げることが出来る。
これらの電子供与体は、単独で用いるだけでなく、複数の化合物を併用することも出来る。これらの中で好ましいのは、フタル酸ジブチル、フタル酸ジブチル、フタル酸ジイソブチル、フタル酸ジヘプチルに代表されるフタル酸エステル化合物類、フタロイルジクロライドに代表されるフタル酸ハライド化合物類、２−ｎ−ブチル−マロン酸ジエチルの様な２位に一つ又は二つの置換基を有するマロン酸エステル化合物類、２−ｎ−ブチル−コハク酸ジエチルの様な２位に一つ又は二つの置換基若しくは２位と３位にそれぞれ一つ以上の置換基を有するコハク酸エステル化合物類、２−イソプロピル−２−イソブチル−１，３−ジメトキシプロパンや２−イソプロピル−２−イソペンチル−１，３−ジメトキシプロパンの様な２位に一つ又は二つの置換基を有する１，３−ジメトキシプロパンに代表される脂肪族多価エーテル化合物類、９，９−ビス（メトキシメチル）フルオレンに代表される芳香族の遊離基を分子内に有する多価エーテル化合物類、などである。
本発明における固体成分（Ｉ）を構成する各成分の使用量の量比は、本発明の効果を損なわない範囲で任意のものでありうるが、一般的には、次の範囲内が好ましい。
チタン化合物類の使用量は、使用するマグネシウム化合物類の使用量に対してモル比（チタン化合物のモル数／マグネシウム化合物のモル数）で、好ましくは０．０００１から１，０００の範囲内であり、特に好ましくは０．０１から１０の範囲内が望ましい。
ハロゲンの使用量は、マグネシウム化合物類及びチタン化合物類の各々がハロゲンを含むか含まないかに関わらず、使用するマグネシウム化合物類の使用量に対してモル比（ハロゲン源となる化合物のモル数／マグネシウム化合物のモル数）で、好ましくは０．０１から１，０００の範囲内であり、特に好ましくは０．１から１００の範囲内が望ましい。
電子供与体を用いる場合の使用量は、使用するマグネシウム化合物の量に対してモル比（電子供与体のモル数／マグネシウム化合物のモル数）で、好ましくは０．００１から１０の範囲内であり、特に好ましくは０．０１から５の範囲内が望ましい。
チタン化合物類の使用量は、使用するマグネシウム化合物類の使用量に対してモル比（チタン化合物のモル数／マグネシウム化合物のモル数）で、好ましくは０．０００１から１，０００の範囲内であり、特に好ましくは０．０１から１０の範囲内が望ましい。
ハロゲンの使用量は、マグネシウム化合物類及びチタン化合物類の各々がハロゲンを含むか含まないかに関わらず、使用するマグネシウム化合物類の使用量に対してモル比（ハロゲン源となる化合物のモル数／マグネシウム化合物のモル数）で、好ましくは０．０１から１，０００の範囲内であり、特に好ましくは０．１から１００の範囲内が望ましい。
電子供与体を用いる場合の使用量は、使用するマグネシウム化合物の量に対してモル比（電子供与体のモル数／マグネシウム化合物のモル数）で、好ましくは０．００１から１０の範囲内であり、特に好ましくは０．０１から５の範囲内が望ましい。
本発明における固体成分（Ｉ）は、上記の構成する各成分を上記の量比で接触して得られる。各成分の接触条件は、酸素を存在させないことが必要であるものの、本発明の効果を損なわない範囲で任意の条件を用いることが出来る。一般的には、次の条件が好ましい。
接触温度は、−５０から２００℃程度、好ましくは０から１００℃である。接触方法としては、回転ボールミルや振動ミルなどによる機械的な方法、並びに、不活性希釈剤の存在下に撹拌により接触させる方法、などを例示することが出来る。
接触温度は、−５０から２００℃程度、好ましくは０から１００℃である。接触方法としては、回転ボールミルや振動ミルなどによる機械的な方法、並びに、不活性希釈剤の存在下に撹拌により接触させる方法、などを例示することが出来る。
固体成分（Ｉ）の調製の際には、中間及び／又は最後に不活性溶媒で洗浄を行っても良い。好ましい溶媒種としては、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素化合物、トルエンなどの芳香族炭化水素化合物、及び、１，２−ジクロロエチレンやクロロベンゼンなどのハロゲン含有炭化水素化合物、などを例示することが出来る。
（ＩＩ）有機アルミニウム化合物
得られたチタン含有固体成分（Ｉ）は、更に有機アルミニウム化合物（ＩＩ）及び電子供与体（ＩＩＩ）と組み合わせて、オレフィン重合用触媒として使用することができる。
有機アルミニウム化合物（ＩＩ）としては、特開２００４−１２４０９０号公報に開示された化合物等を用いることが出来る。一般的には、下記一般式（１）にて表される化合物を用いることが望ましい。
Ｒ１ ａＡｌＸｂ（ＯＲ２）ｃ …（１）
（一般式（１）中、Ｒ１は炭化水素基を表す。Ｘはハロゲン若しくは水素を表す。Ｒ２は炭化水素基若しくはＡｌによる架橋基を表す。ａ≧１、０≦ｂ≦２、０≦ｃ≦２、ａ＋ｂ＋ｃ＝３である。）
得られたチタン含有固体成分（Ｉ）は、更に有機アルミニウム化合物（ＩＩ）及び電子供与体（ＩＩＩ）と組み合わせて、オレフィン重合用触媒として使用することができる。
有機アルミニウム化合物（ＩＩ）としては、特開２００４−１２４０９０号公報に開示された化合物等を用いることが出来る。一般的には、下記一般式（１）にて表される化合物を用いることが望ましい。
Ｒ１ ａＡｌＸｂ（ＯＲ２）ｃ …（１）
（一般式（１）中、Ｒ１は炭化水素基を表す。Ｘはハロゲン若しくは水素を表す。Ｒ２は炭化水素基若しくはＡｌによる架橋基を表す。ａ≧１、０≦ｂ≦２、０≦ｃ≦２、ａ＋ｂ＋ｃ＝３である。）
一般式（１）中、Ｒ１は炭化水素基であり、好ましくは炭素数１から１０、更に好ましくは炭素数１から８、特に好ましくは炭素数１から６のものを用いることが望ましい。Ｒ１の具体的な例としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、イソブチル基、ヘキシル基、オクチル基、などを挙げることが出来る。この中で、メチル基、エチル基、イソブチル基、が最も好ましい。
一般式（１）中、Ｘはハロゲン若しくは水素である。Ｘとして用いる事の出来るハロゲンとしては、フッ素、塩素、臭素、沃素、などを例示することが出来る。この中で、塩素が特に好ましい。
一般式（１）中、Ｒ２は炭化水素基若しくはＡｌによる架橋基である。また、有機アルミニウム化合物としてメチルアルモキサンに代表されるアルモキサン化合物類を用いることも可能である。
一般式（１）中、Ｘはハロゲン若しくは水素である。Ｘとして用いる事の出来るハロゲンとしては、フッ素、塩素、臭素、沃素、などを例示することが出来る。この中で、塩素が特に好ましい。
一般式（１）中、Ｒ２は炭化水素基若しくはＡｌによる架橋基である。また、有機アルミニウム化合物としてメチルアルモキサンに代表されるアルモキサン化合物類を用いることも可能である。
有機アルミニウム化合物（ＩＩ）として用いる事の出来る化合物の例としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリオクチルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロライド、エチルアルミニウムクロライド、ジエチルアルミニウムエトキサイド、メチルアルモキサン、などを挙げることが出来る。中でも、トリエチルアルミニウムとトリイソブチルアルミニウムが好ましい。
有機アルミニウム化合物（ＩＩ）は単独の化合を用いるだけでなく、複数の化合物を併用することもできる。
有機アルミニウム化合物（ＩＩ）は単独の化合を用いるだけでなく、複数の化合物を併用することもできる。
（ＩＩＩ）電子供与体
電子供与体（ＩＩＩ）として用いることの出来る化合物の例としては、たとえば、エーテル類、アルコール類、エステル類、アルデヒド類、脂肪酸類、ケトン類、ニトリル類、アミン類、アミド類、尿素およびチオ尿素類、イソシアネート類、アゾ化合物、ホスフィン類、ホスファイト類、ホスフィナイト類、硫化水素およびチオエーテル類、ネオアルコール類、シラノール類などの分子中に酸素、窒素、硫黄、燐のいずれかの原子を有する有機化合物および分子中にＳｉ−Ｏ−Ｃ結合を有する有機ケイ素化合物などが挙げられる。
電子供与体（ＩＩＩ）として用いることの出来る化合物の例としては、たとえば、エーテル類、アルコール類、エステル類、アルデヒド類、脂肪酸類、ケトン類、ニトリル類、アミン類、アミド類、尿素およびチオ尿素類、イソシアネート類、アゾ化合物、ホスフィン類、ホスファイト類、ホスフィナイト類、硫化水素およびチオエーテル類、ネオアルコール類、シラノール類などの分子中に酸素、窒素、硫黄、燐のいずれかの原子を有する有機化合物および分子中にＳｉ−Ｏ−Ｃ結合を有する有機ケイ素化合物などが挙げられる。
エーテル類の具体例としては、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、ジ−ｎ−プロピルエーテル、ジ−ｎ−ブチルエーテル、ジ−ｉ−アミルエーテル、ジ−ｎ−ペンチルエーテル、ジ−ｎ−ヘキシルエーテル、ジ−ｉ−ヘキシルエーテル、ジ−ｎオクチルエーテル、ジ−ｉ−オクチルエーテル、ジ−ｎ−ドデシルエーテル、ジフェニルエーテル、エチレングリコールモノエチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、テトラヒドロフラン等が、アルコール類としては、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、オクタノール、２−エチルヘキサノール、アリルアルコール、ベンジルアルコール、エチレングリコール、グリセリン等が、またフェノール類として、フェノール、クレゾール、キシレノール、エチルフェノール、ナフトール等が挙げられる。
エステル類の具体例としては、メタクリル酸メチル、ギ酸メチル、酢酸メチル、酪酸メチル、酢酸エチル、酢酸ビニル、酢酸−ｎ−プロピル、酢酸−ｉ−プロピル、ギ酸ブチル、酢酸アミル、酢酸−ｎ−ブチル、酢酸オクチル、酢酸フェニル、プロピオン酸エチル、安息香酸メチル、安息香酸エチル、安息香酸プロピル、安息香酸ブチル、安息香酸オクチル、安息香酸−２−エチルヘキシル、トルイル酸メチル、トルイル酸エチル、アニス酸メチル、アニス酸エチル、アニス酸プロピル、アニス酸フェニル、ケイ皮酸エチル、ナフトエ酸メチル、ナフトエ酸エチル、ナフトエ酸プロピル、ナフトエ酸ブチル、ナフトエ酸−２−エチルヘキシル、フェニル酢酸エチル等のモノカルボン酸エステル類、コハク酸ジエチル、メチルマロン酸ジエチル、ブチルマロン酸ジエチル、マレイン酸ジブチル、ブチルマレイン酸ジエチル等の脂肪族多価カルボン酸エステル類、フタル酸モノメチル、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジ−ｎ−プロピル、フタル酸モノ−ｎ−ブチル、フタル酸ジ−ｎ−ブチル、フタル酸ジ−ｉ−ブチル、フタル酸ジ−ｎ−ヘプチル、フタル酸ジ−２−エチルヘキシル、フタル酸ジ−ｎ−オクチル、ｉ−フタル酸ジエチル、ｉ−フタル酸ジプロピル、ｉ−フタル酸ジブチル、ｉ−フタル酸ジ−２−エチルヘキシル、テレフタル酸ジエチル、テレフタル酸ジプロピル、テレフタル酸ジブチル、ナフタレンジカルボン酸ジ−ｉ−ブチル等の芳香族多価カルボン酸エステル類が挙げられる。
アルデヒド類の具体例としては、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、ベンズアルデヒド等が、カルボン酸類として、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、修酸、コハク酸、アクリル酸、マレイン酸、吉草酸、安息香酸などのモノカルボン酸類および無水安息香酸、無水フタル酸、無水テトラヒドロフタル酸などの酸無水物が、ケトン類として、アセトン、メチルエチルケトン、メチル−ｉ−ブチルケトン、ベンゾフェノン等が例示される。
窒素含有化合物の具体例としては、アセトニトリル、ベンゾニトリル等のニトリル類、メチルアミン、ジエチルアミン、トリブチルアミン、トリエタノールアミン、β（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）エタノール、ピリジン、キノリン、α−ピコリン、２，４，６−トリメチルピリジン、２，２，５，６−テトラメチルピペリジン、２，２，５，５，テトラメチルピロリジン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン、アニリン、ジメチルアニリン等のアミン類、ホルムアミド、ヘキサメチルリン酸トリアミド、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’，Ｎ”−ペンタメチル−Ｎ’−β−ジメチルアミノメチルリン酸トリアミド、オクタメチルピロホスホルアミド等のアミド類、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチル尿素等の尿素類、フェニルイソシアネート、トルイルイソシアネート等のイソシアネート類、アゾベンゼン等のアゾ化合物類が例示される。
燐含有化合物の具体例としては、エチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリ−ｎ−オクチルホスフィン、トリフェニルホスフィン、トリフェニルホスフィンオキシド等のホスフィン類、ジメチルホスファイト、ジ−ｎ−オクチルホスフィン、トリフェニルホスフィン、トリフェニルホスフィンオキシド等のホスフィン類、ジメチルホスファイト、ジ−ｎ−オクチルホスファイト、トリエチルホスファイト、トリ−ｎ−ブチルホスファイト、トリフェニルホスファイト等のホスファイト類が例示される。
硫黄含有化合物の具体例としては、ジエチルチオエーテル、ジフェニルチオエーテル、メチルフェニルチオエーテル等のチオエーテル類、エチルチオアルコール、ｎ−プロピルチオアルコール、チオフェノール等のチオアルコール類が挙げられる。
本発明で用いられる有機ケイ素化合物としては、下記一般式にて表される化合物を用いることが望ましい。
Ｒ２Ｒ３Ｓｉ（ＯＲ４）２ …（２）
（式中、Ｒ２は２級の炭素原子を有する鎖状炭化水素基であり、Ｒ３はＲ２と同一もしくは異なる脂肪族炭化水素基又はヘテロ原子含有炭化水素基であり、Ｒ４は炭化水素基である。）
Ｒ２Ｒ３Ｓｉ（ＯＲ４）２ …（２）
（式中、Ｒ２は２級の炭素原子を有する鎖状炭化水素基であり、Ｒ３はＲ２と同一もしくは異なる脂肪族炭化水素基又はヘテロ原子含有炭化水素基であり、Ｒ４は炭化水素基である。）
一般式（２）中、Ｒ２は２級の炭素原子を有する鎖状炭化水素基を表す。Ｒ２として用いることの出来る２級の炭素原子を有する炭化水素基は、一般に炭素数１から２０、好ましくは炭素数３から１０のものであり、具体的な例としては、とりわけ、ｉ−プロピル基、ｉ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｉ−ペンチル基、ｉ−ヘキシル基、２−エチルヘキシル基などを用いることが望ましい。
一般式（２）中、Ｒ３は炭化水素基若しくはヘテロ原子含有炭化水素基を表す。Ｒ３として用いることの出来る炭化水素基は、一般に炭素数１から２０、好ましくは炭素数３から１０のものである。Ｒ３として用いることの出来る炭化水素基の具体的な例としては、ｎ−プロピル基に代表される直鎖状脂肪族炭化水素基、ｉ−プロピル基やｔ−ブチル基に代表される分岐状脂肪族炭化水素基、シクロペンチル基やシクロヘキシル基に代表される脂環式炭化水素基、フェニル基に代表される芳香族炭化水素基、などを挙げる事が出来る。より好ましくは、Ｒ３として分岐状脂肪族炭化水素基若しくは脂環式炭化水素基を用いる事が望ましく、とりわけ、ｉ−プロピル基、ｉ−ブチル基、ｔ−ブチル基、テキシル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、などを用いることが望ましい。
Ｒ３がヘテロ原子含有炭化水素基である場合は、ヘテロ原子が、窒素、酸素、硫黄、リン、ケイ素から選ばれる事が望ましく、とりわけ、窒素又は酸素である事が望ましい。Ｒ３のヘテロ原子含有炭化水素基の骨格構造としては、Ｒ３が炭化水素基である場合の例示から選ぶことが望ましい。とりわけ、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノ基、キノリノ基、イソキノリノ基、などが好ましい。
Ｒ３がヘテロ原子含有炭化水素基である場合は、ヘテロ原子が、窒素、酸素、硫黄、リン、ケイ素から選ばれる事が望ましく、とりわけ、窒素又は酸素である事が望ましい。Ｒ３のヘテロ原子含有炭化水素基の骨格構造としては、Ｒ３が炭化水素基である場合の例示から選ぶことが望ましい。とりわけ、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノ基、キノリノ基、イソキノリノ基、などが好ましい。
一般式（２）中、Ｒ４は炭化水素基を表す。Ｒ４として用いることの出来る炭化水素基は、一般に炭素数１から２０、好ましくは炭素数１から１０、更に好ましくは炭素数１から５のものである。Ｒ４として用いることの出来る炭化水素基の具体的な例としては、メチル基やエチル基に代表される直鎖状脂肪族炭化水素基、ｉ−プロピル基やｔ−ブチル基に代表される分岐状脂肪族炭化水素基、などを挙げることが出来る。中でも、メチル基とエチル基が最も好ましい。
本発明で用いられる有機ケイ素化合物の好ましい具体例としては、ｉ−Ｐｒ２Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｂｕ２Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｓｅｃ−Ｂｕ２Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｐｅｎ２Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｐｒ（ｉ−Ｂｕ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｐｅｎ（ｉ−Ｂｕ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｐｒ（Ｍｅ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｂｕ（Ｍｅ）Ｓｉ（ＯＥｔ）２、ｓｅｃ−ＢｕＭｅＳｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｐｒ（Ｅｔ２Ｎ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２、ｉ−Ｂｕ（Ｅｔ２Ｎ）Ｓｉ（ＯＥｔ）２、などを挙げることが出来る。
（２）オレフィン重合用触媒の予備重合及び予備活性化
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法において、エチレン重合体（Ａ）は、前記工程（ｂ−１）に先立って、オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレン単独またはそれと炭素数３から１２のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとを重合して、オレフィン重合用触媒中の金属原子１ｇに対して０．０１〜５００ｇのエチレン重合体（Ａ）を製造する予備活性化工程（工程（ａ−２））を行って製造されるが好ましい。
さらに、前記工程（ａ−２）に先立って、オレフィン重合用触媒の存在下に、プロピレンを重合して（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分１ｇに対して０．０１〜１００ｇのポリプロピレンを製造し担持させる予備重合工程（工程（ａ−１））を行うことを行って製造されるのが好ましい。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法において、エチレン重合体（Ａ）は、前記工程（ｂ−１）に先立って、オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレン単独またはそれと炭素数３から１２のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとを重合して、オレフィン重合用触媒中の金属原子１ｇに対して０．０１〜５００ｇのエチレン重合体（Ａ）を製造する予備活性化工程（工程（ａ−２））を行って製造されるが好ましい。
さらに、前記工程（ａ−２）に先立って、オレフィン重合用触媒の存在下に、プロピレンを重合して（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分１ｇに対して０．０１〜１００ｇのポリプロピレンを製造し担持させる予備重合工程（工程（ａ−１））を行うことを行って製造されるのが好ましい。
製造法としては、ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の高溶融張力の付与、発泡性能、発泡体がより高い独立気泡率を有するという点から、連続して製造する方法が好ましく、すなわち、エチレン重合体（Ａ）の予備活性化を、ポリプロピレン系ブロック共重合体の（Ｂ）の製造に先立って行う方法が望ましい。
予備重合工程の重合条件は、本重合のそれよりも温和であるのが普通である。予備重合モノマ−としては、α−オレフィンが使用でき、好ましくはエチレンまたはプロピレンである。また予備重合触媒を使用して重合を行う場合には、追加の成分を使用することもできる。上記の各成分の接触の際もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン等の重合体、シリカ、チタニア等の無機酸化物の固体を共存させるか、または、接触させてもよい。
本発明の製造方法における予備重合工程の具体的な工程としては、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）１ｇに対して０．０１〜１００ｇのポリプロピレンを製造し担持させる工程（工程（ａ−１））が好ましく、例えば、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）中のチタン原子１モルに対して有機アルミニウム化合物（ＩＩ）を０．０１〜１００モル、好ましくは０．１〜５０モル、およびチタン原子１モルに対して有機ケイ素化合物（ＩＩＩ）を０〜５０モル、好ましくは０〜２０モル組み合わせてなるオレフィン重合用触媒に、極限粘度が１５ｄｌ／ｇより小さいポリプロピレンを、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）１ｇ当たり０．０１〜１００ｇ担持させることによって行う。
この予備重合を行わないと、パウダーＢＤ（嵩密度）及び粉体特性が低下する場合がある。
この予備重合を行わないと、パウダーＢＤ（嵩密度）及び粉体特性が低下する場合がある。
また、予備活性化工程（工程（ａ−２））は、エチレン重合体（Ａ）を製造し、これをチタン含有固体成分（Ｉ）に担持させる工程である。この予備活性化工程について具体的に例示する。
予備活性化触媒は、エチレン重合体（Ａ）を、チタン含有固体成分（Ｉ）に担持したものである。チタン含有固体成分（Ｉ）１ｇ当たり０．０１〜２，０００ｇ、好ましくは０．０５〜１，０００ｇ、さらに好ましくは０．１〜５００ｇの割合で生成するような条件で行う限り、特に制限はないが、通常、−４０〜４０℃、好ましくは−４０〜３０℃、さらに好ましくは−４０〜２０℃程度の比較的低温度下において、０．１〜５ＭＰａ、好ましくは０．２〜５ＭＰａ、特に好ましくは０．３〜５ＭＰａの圧力下で、１分〜２４時間、好ましくは５分〜１８時間、特に１０分〜１２時間に渡って実施されることが好ましい。予備活性化は、水素の存在下で実施してもよいが、極限粘度が１５〜１００ｄｌ／ｇのエチレン重合体（Ａ）を得るためには、水素を用いないほうが望ましい。
モノマーの供給方法は、モノマーを反応槽に定速的にあるいは定圧状態若しくは一定濃度になるように維持する供給方法やその組み合わせ、段階的な変化をさせるなど、任意の方法が可能である。
予備活性化触媒は、エチレン重合体（Ａ）を、チタン含有固体成分（Ｉ）に担持したものである。チタン含有固体成分（Ｉ）１ｇ当たり０．０１〜２，０００ｇ、好ましくは０．０５〜１，０００ｇ、さらに好ましくは０．１〜５００ｇの割合で生成するような条件で行う限り、特に制限はないが、通常、−４０〜４０℃、好ましくは−４０〜３０℃、さらに好ましくは−４０〜２０℃程度の比較的低温度下において、０．１〜５ＭＰａ、好ましくは０．２〜５ＭＰａ、特に好ましくは０．３〜５ＭＰａの圧力下で、１分〜２４時間、好ましくは５分〜１８時間、特に１０分〜１２時間に渡って実施されることが好ましい。予備活性化は、水素の存在下で実施してもよいが、極限粘度が１５〜１００ｄｌ／ｇのエチレン重合体（Ａ）を得るためには、水素を用いないほうが望ましい。
モノマーの供給方法は、モノマーを反応槽に定速的にあるいは定圧状態若しくは一定濃度になるように維持する供給方法やその組み合わせ、段階的な変化をさせるなど、任意の方法が可能である。
予備重合および予備活性化において、有機アルミニウム化合物（ＩＩ）の使用量が少なすぎると重合反応速度が遅くなりすぎる恐れがある。また、その使用量が多すぎると、重合反応速度の改善効果が頭打ちとなるほか、また、最終的に得られるポリプロピレン系ブロック共重合体中に有機アルミニウム化合物（ＩＩ）の残渣が多くなる恐れがある。また、電子供与体（ＩＩ）の使用量が多すぎると、重合反応速度が低下する恐れがある。
予備重合および予備活性化は、たとえば、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、イソオクタン、デカン、ドデカン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素、他にガソリン留分や水素化ジーゼル油留分等の不活性溶媒、オレフィン自身を溶媒とした液相中で行うことができ、また溶媒を用いずに気相中で行うことも可能である。溶媒使用量が多すぎると、大きな反応容器を必要とするばかりでなく、効率的な重合反応速度の制御および維持が困難となる。また、予備重合後にヘキサン、ヘプタン等の不活性溶媒で洗浄を行う事も出来る。予備重合を終了した後に、触媒の使用形態に応じ、そのまま使用することが可能であるが、必要ならば乾燥を行ってもよい。
さらに、上記各成分の接触の際、もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレンなどの重合体やシリカ、チタニアなどの無機酸化物固体を共存させることも可能である。
さらに、上記各成分の接触の際、もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレンなどの重合体やシリカ、チタニアなどの無機酸化物固体を共存させることも可能である。
得られた予備活性化触媒は、必要に応じて、新たに有機アルミニウム化合物（ＩＩ’）および電子供与体（ＩＩＩ’）と組み合わせて、オレフィン重合体の生成速度および／または立体規則性を制御することを目的として、これをポリプロピレン系ブロック共重合体の製造に使用することもできる。新たに加える有機アルミニウム化合物（ＩＩ’）および電子供与体である例えば有機ケイ素化合物（ＩＩＩ’）は、既述の有機アルミニウム化合物（ＩＩ）および有機ケイ素化合物（ＩＩＩ）と同様のものを使用することができ、これらの化合物を単独であるいは２種以上を混合して用いることもできる。新たに加える有機アルミニウム化合物（ＩＩ’）および電子供与体である例えば有機ケイ素化合物（ＩＩＩ’）は、それぞれ独立に、予備活性化に用いた有機アルミニウム化合物（ＩＩ）および有機ケイ素化合物（ＩＩＩ）と同一のものであってもよい。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、ポリプロピレンによる予備重合に付されたオレフィン重合用触媒に、エチレン重合体（Ａ）を担持させることで予備活性化して得られた予備活性化触媒の存在下で、オレフィン多段重合体であるポリプロピレン系ブロック共重合体を製造することで、より溶融特性に優れ、発泡性能に好適なポリプロピレン系ブロック共重合体を得ることができるものである。
（３）ポリプロピレン系ブロック重合体組成物の製造方法
（Ｉ）重合法
本発明のポリプロピレン系ブロック重合体組成物の製造方法において、重合法としては、スラリー重合法、バルク重合法、気相重合法、液相重合法及びこれらを組み合わせた方法等の公知のオレフィン重合プロセスが使用可能である。
具体的には、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、イソオクタン、デカン、ドデカン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素、他にガソリン留分や水素化ジーゼル油留分等の不活性溶媒中で、オレフィンの重合を実施するスラリー重合法、オレフィン自身を溶媒として用いるバルク重合法、オレフィンの重合を気相中で実施する気相重合法、さらに重合して生成するポリオレフィンが液状である液相重合法、あるいはこれらのプロセスの２以上を組み合わせた重合プロセスを使用することができる。
（Ｉ）重合法
本発明のポリプロピレン系ブロック重合体組成物の製造方法において、重合法としては、スラリー重合法、バルク重合法、気相重合法、液相重合法及びこれらを組み合わせた方法等の公知のオレフィン重合プロセスが使用可能である。
具体的には、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、イソオクタン、デカン、ドデカン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素、他にガソリン留分や水素化ジーゼル油留分等の不活性溶媒中で、オレフィンの重合を実施するスラリー重合法、オレフィン自身を溶媒として用いるバルク重合法、オレフィンの重合を気相中で実施する気相重合法、さらに重合して生成するポリオレフィンが液状である液相重合法、あるいはこれらのプロセスの２以上を組み合わせた重合プロセスを使用することができる。
スラリー重合では、重合温度が２０〜１２０℃、好ましくは３０〜１００℃、特に好ましくは４０〜１００℃の温度下で、重合圧力が０．１〜５ＭＰａ、好ましくは０．３〜５ＭＰａの圧力下で、連続式、半連続式、若しくはバッチ式で、重合時間が５分間〜１２時間の条件で実施される。
気相重合では、重合温度が２０〜１００℃、好ましくは３０〜１００℃、特に好ましくは４０〜９０℃の温度下で、重合圧力が１．２〜５ＭＰａ、好ましくは１．６〜４．２ＭＰａの圧力下が好ましい。気相重合においては連続式、半連続式で、重合時間が５分間〜１２時間の条件で実施される。
バルク重合では、重合温度が２０〜１００℃、好ましくは３０〜１００℃、特に好ましくは４０〜９０℃の温度下で、重合圧力が１．５〜５．０ＭＰａ、好ましくは１．８〜４．０ＭＰａの圧力下が好ましい。バルク重合においては連続式、半連続式で、重合時間が５分間〜１２時間の条件で実施される。
本発明の製造方法においては、低いコストで製造できることから、連続的に一つの重合装置を用いる重合法が好ましい。具体的には、ポリプロピレン系ブロック重合体組成物の製造の全体に渡り、気相重合法で行うことで、連続的に一つの重合装置を用いて製造することができるため、好ましい。
本発明における、ポリプロピレン系ブロック重合体組成物の製造は、第２工程である（ｂ−２）工程での重合は所定のプロピレン、オレフィンガスを導入し、実質的に水素は入れないで重合を行うことが必要である。以下に各重合方法について簡略に述べる。
（ＩＩ）重合工程
本発明の製造方法においては、前述したオレフィン重合用触媒のもとで、水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程（ｂ−１）に引き続き、実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程（ｂ−２）を行うことが必要である。工程（ｂ−１）とこれに引き続き工程（ｂ−２）を行うことにより、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）が製造される。
本発明の製造方法においては、前述したオレフィン重合用触媒のもとで、水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程（ｂ−１）に引き続き、実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程（ｂ−２）を行うことが必要である。工程（ｂ−１）とこれに引き続き工程（ｂ−２）を行うことにより、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）が製造される。
（ｉ）（ｂ−１）工程
（ｂ−２）工程に先立って行われる（ｂ−１）の工程は、水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程である。
本発明の製造方法で得られるポリプロピレン系ブロック重合体組成物は、公知のオレフィン重合方法と同様に、重合時に水素等を用いることにより、得られるポリプロピレン系ブロック重合体の分子量を調整することができ、オレフィン重合用触媒の存在下、前述した重合法において、第１工程である（ｂ−１）工程では所定条件下、プロピレン使用量に対する水素使用量のモル比：Ｈ２／Ｃ３（モル比）＝０．０１〜１０で行う。好ましくはＨ２／Ｃ３＝０．１〜１０のプロピレン使用量に対する水素使用量のモル比で原材料をフィードするのが好ましい。さらに好ましくはＨ２／Ｃ３＝０．１〜５でフィードするのが好ましい。バルク重合及びスラリー重合などの重合溶媒を用いる重合方法においては、使用原料の重合溶媒中への溶解量は本発明においては使用量に含まないものとする。
（ｂ−２）工程に先立って行われる（ｂ−１）の工程は、水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程である。
本発明の製造方法で得られるポリプロピレン系ブロック重合体組成物は、公知のオレフィン重合方法と同様に、重合時に水素等を用いることにより、得られるポリプロピレン系ブロック重合体の分子量を調整することができ、オレフィン重合用触媒の存在下、前述した重合法において、第１工程である（ｂ−１）工程では所定条件下、プロピレン使用量に対する水素使用量のモル比：Ｈ２／Ｃ３（モル比）＝０．０１〜１０で行う。好ましくはＨ２／Ｃ３＝０．１〜１０のプロピレン使用量に対する水素使用量のモル比で原材料をフィードするのが好ましい。さらに好ましくはＨ２／Ｃ３＝０．１〜５でフィードするのが好ましい。バルク重合及びスラリー重合などの重合溶媒を用いる重合方法においては、使用原料の重合溶媒中への溶解量は本発明においては使用量に含まないものとする。
前記原材料の調整、フィードの方法としては、事前に調整槽にて目的とする混合原材料を調整し、反応容器中にフィードする方法、プロピレンモノマー、水素ガス、それぞれの配管から反応容器へ目的とする量を調整し、フィードする方法、プロピレンモノマー供給配管中に水素ガス供給配管を連結させ、各原材料のフィード量を調整し、目的とする混合原材料を反応容器にフィードする方法等が挙げられる。反応容器中での原材料の分散性、プロセスの単純化等から、プロピレンモノマーを供給する配管中に水素ガス配管を連結させる方法が好ましい。また、前記原材料を一定の速さでフィードする連続フィード方法、定期的にフィードをオンオフする間歇フィード方法等が挙げられる。本発明に逸脱しない範囲で、意図的に組成を変化させない限りにおいては、反応容器中のガス組成を一定に保ち、得られるポリプロピレン重合体（ｂ−１）の組成を一定に保つという理由から連続フィード方法で行うことが好ましい。
（ｉｉ）（ｂ−２）工程
（ｂ−１）工程に引き続き行われる（ｂ−２）の工程は、実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程である。
（ｂ−２）工程においても、公知のオレフィン重合方法と同様に、重合時に水素等を用いることにより、得られるポリプロピレン系ブロック重合体の分子量を調整することができる。オレフィン重合用触媒の存在下、前述した重合法において、第２工程である（ｂ−２）工程では重合は所定のプロピレン、オレフィンガスを導入し、実質的に水素は入れないで重合を行う。
本発明においては、いずれの重合法を採用したとしても、第２工程である（ｂ−２）工程での重合槽における水素濃度は、５ｐｐｍ以下の条件で実施することが必要である。水素濃度が５ｐｐｍ以上であると、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の極限粘度が低下し、ポリプロピレン系ブロック共重合体の発泡性能の低下に起因するため好ましくない。
（ｂ−１）工程に引き続き行われる（ｂ−２）の工程は、実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程である。
（ｂ−２）工程においても、公知のオレフィン重合方法と同様に、重合時に水素等を用いることにより、得られるポリプロピレン系ブロック重合体の分子量を調整することができる。オレフィン重合用触媒の存在下、前述した重合法において、第２工程である（ｂ−２）工程では重合は所定のプロピレン、オレフィンガスを導入し、実質的に水素は入れないで重合を行う。
本発明においては、いずれの重合法を採用したとしても、第２工程である（ｂ−２）工程での重合槽における水素濃度は、５ｐｐｍ以下の条件で実施することが必要である。水素濃度が５ｐｐｍ以上であると、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の極限粘度が低下し、ポリプロピレン系ブロック共重合体の発泡性能の低下に起因するため好ましくない。
連続式重合を利用したスラリー重合法、バルク重合法、気相重合法、液相重合法、また、それらを組み合わせた重合方法いずれの重合方法においても、工程（ｂ−１）から移送された重合媒体中に含まれる水素を除去乃至分離するために、工程（ｂ−１）に使用される第１の重合装置と工程（ｂ−２）に使用される第２の重合装置との間に、滞留室を設けることが望ましい。
滞留室とは工程（ｂ−１）に使用される第１の重合装置から滞留室に移送された重合媒体の少なくとも一部を、脂肪族炭化水素等の不活性溶媒、不活性ガスまたは重合原料等による置換を行うための装置、または、温度変更による重合媒体中に溶解したＨ２を減じるための装置を備えたものであり、工程（ｂ−２）に使用される第２の重合装置に移送される重合媒体中に実質的に水素が含有されない働きを行うものである。
本発明において工程（ｂ−１）と工程（ｂ−２）とが、ともに気相重合法により行われる際、滞留室において、第１の重合装置から滞留室に移送された気体の少なくとも一部を、不活性ガスまたは重合原料ガスにより置換することにより行われることで、滞留室から第２の重合装置に移送されるガス中に実質的に水素が含有されない。
工程（ｂ−２）に使用される第２重合装置においては、第２重合装置内から重合に使用する重合媒体、プロピレンモノマー（重合モノマー）、α−オレフィン中に含まれる微量水素成分の排除を目的として以下の操作を行う。
第２重合装置内の気相部の一部を周期的ないし連続的に上部配管からコンデンサーへと抜き出し、コンデンサーにて凝縮する。凝縮した液体は各成分に分離後、第２重合装置内に重合媒体（重合モノマー）として移送する。
第２重合装置内の気相部の一部を周期的ないし連続的に上部配管からコンデンサーへと抜き出し、コンデンサーにて凝縮する。凝縮した液体は各成分に分離後、第２重合装置内に重合媒体（重合モノマー）として移送する。
コンデンサーで分離した気相成分から系内に集積するプロパン、微量水素成分を除去する方法として、分離した気相成分の一部をフローコントロールにより排気する方法、分離した気相成分の一部を精留分離または全てを精留分離した後、第２重合装置内に重合媒体および重合モノマーとして第２重合装置内に移送する方法等がある。
滞留室および第２重合装置の操作により第２工程である（ｂ−２）工程での重合槽における水素濃度は、５ｐｐｍ以下の条件で実施することが可能となる。
滞留室および第２重合装置の操作により第２工程である（ｂ−２）工程での重合槽における水素濃度は、５ｐｐｍ以下の条件で実施することが可能となる。
第１及び第２重合装置と滞留室は、一例として、連続式横型気相重合器では図１のような配置をとることができる。図１において、反応器１で行われた工程（ｂ−１）から滞留槽１（滞留槽２）を通過して反応器２で工程（ｂ−２）が行われる。このような滞留室を設ける方法によれば、受入弁、抜出弁が装備されており、第１、第２の重合装置から完全に分離でき、不活性ガスまたは重合原料により置換することが可能であり、工程（ｂ−１）で得られた重合体を低濃度の水素雰囲気で工程（ｂ−２）へ移送することが可能である。
反応器１では、工程（ｂ−１）、反応器２では、工程（ｂ−２）が行われているポリプロピレン重合体（Ｂ−２）が反応器全体に分布している。ポリプロピレンの製造中は１０００〜３０００ｋＰａ、約５０〜８５℃の温度条件下で運転を実施する。
反応器１では、触媒系、助触媒系は反応器１前端部の間隔を沿って配置されている入口導管１、２を通して導入される。除熱のための液化成分として液化プロピレンまたはヘキサン等の不活性炭化成分は配管３を通して導入される。蒸気の再循環流は、配管４を通して導入される。また、組成調整用の水素は配管４に接続され、導入される。
反応器の排ガスは配管５から取り除かれる。気相重合反応器では、一般的には重合体微粉物が一定量発生する。反応器排ガス中に同伴される重合体微粉物も発生するため、トラップ、フィルター、沈降機、サイクロン若しくはスクラバーまたはそれらの組み合わせを用いることにより、実質的に重合体微粉物を除去した後に反応器排ガスをコンデンサー６で冷却することが好ましい。コンデンサー６で出る流出物は導管７を経由して気／液分離装置８に移される。
工程（ｂ−１）で得られるポリプロピレン重合体（Ｂ−１）は、連続的に製造されるため反応器１の出口側である配管１１（配管１２）側へ移動していく。
滞留槽１（滞留槽２）へは、滞留槽上部に付随したバルブ１３（またはバルブ１４）を開とし、ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）および重合媒体（重合モノマー）を周期的に取り込む。この時、滞留槽下部に付随したバルブ１７（またはバルブ１８）は締としておく。また、滞留槽１（滞留槽２）へのポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の受入時は反応器１よりも低い圧力に保持することが好ましい。所定量のポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を滞留槽１（滞留槽２）へ受入後、配管１５（または１６）を通して不活性ガスまたは重合原料により反応器１より取り込んだ水素、重合媒体（重合モノマー）等を置換する。置換ガスとして、重合媒体（重合モノマー）すなわち重合原料ガスであるプロピレンガスで置換することが好ましい。プロピレンモノマーを利用すると反応器１、２内での、モノマー分圧が保持できるため、生産上優位である。排出した不活性ガスまたは重合原料は、配管１９（配管２０）から、配管２１を通してコンデンサー６へと戻される。
滞留槽１（滞留槽２）へは、滞留槽上部に付随したバルブ１３（またはバルブ１４）を開とし、ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）および重合媒体（重合モノマー）を周期的に取り込む。この時、滞留槽下部に付随したバルブ１７（またはバルブ１８）は締としておく。また、滞留槽１（滞留槽２）へのポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の受入時は反応器１よりも低い圧力に保持することが好ましい。所定量のポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を滞留槽１（滞留槽２）へ受入後、配管１５（または１６）を通して不活性ガスまたは重合原料により反応器１より取り込んだ水素、重合媒体（重合モノマー）等を置換する。置換ガスとして、重合媒体（重合モノマー）すなわち重合原料ガスであるプロピレンガスで置換することが好ましい。プロピレンモノマーを利用すると反応器１、２内での、モノマー分圧が保持できるため、生産上優位である。排出した不活性ガスまたは重合原料は、配管１９（配管２０）から、配管２１を通してコンデンサー６へと戻される。
ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）は、バルブ１７（バルブ１８）を通して反応器２へ周期的に排出される。
反応器２では、反応器１と同様に除熱のための液化成分として液化プロピレンまたはヘキサン等の不活性炭化成分は配管２３を通して導入される。蒸気の再循環流は、配管２４を通して導入される。また、組成調整用の水素、エチレンおよびα−オレフィンは配管２４に接続され、導入される。
反応器２では、反応器１と同様に除熱のための液化成分として液化プロピレンまたはヘキサン等の不活性炭化成分は配管２３を通して導入される。蒸気の再循環流は、配管２４を通して導入される。また、組成調整用の水素、エチレンおよびα−オレフィンは配管２４に接続され、導入される。
反応器の排ガスは配管２５から取り除かれる。反応器２においても反応器排ガス中に同伴される重合体微粉物は、トラップ、フィルター、沈降機、サイクロン若しくはスクラバーまたはそれらの組み合わせを用いることにより、実質的に重合体微粉物を除去した後に反応器排ガスをコンデンサー６で冷却することが好ましい。コンデンサー２６で出る流出物は導管２７を経由して気／液分離装置２８に移される。その後、精留分離装置２２で系内に蓄積した微量水素を除去した後、配管２４に接続する。
工程（ｂ−２）で得られるポリプロピレン重合体（Ｂ−２）は、連続的に製造されるため反応器２の出口側である配管２９側へ移動していく。配管２９を通して気／固分離装置３０へ移される。重合媒体から分離されたポリプロピレン系重合体（Ｂ）は配管３１を通して周期的に排出される。
工程（ｂ−２）で得られるポリプロピレン重合体（Ｂ−２）は、連続的に製造されるため反応器２の出口側である配管２９側へ移動していく。配管２９を通して気／固分離装置３０へ移される。重合媒体から分離されたポリプロピレン系重合体（Ｂ）は配管３１を通して周期的に排出される。
工程（ｂ−１）においては、プロピレン使用量に対する水素使用量のモル比が高くなると、沸騰ヘプタン抽出率の生成量が多くなる。そのため、精製系を必要としないバルク重合法、気相重合法で行われることが好ましい。また、スラリー重合、バルク重合において、工程（ｂ−２）では、ゴム部が溶液部、液体モノマーに溶解して耐衝撃強度が低下する問題があるため、気相重合法により行われることが好ましい。さらには、工程（ｂ−１）と工程（ｂ−２）とが、ともに気相重合法により行われ、連続的に行われることが、製造コストの点から好ましい。
（Ｂ−１）と（Ｂ−２）の重量比は、得られる成形体の発泡性能及び剛性、耐衝撃強度に影響する。したがって、成分（Ｂ−１）と成分（Ｂ−２）の重量比を調節する為には、成分（Ｂ−１）を製造する第１重合工程と成分（Ｂ−２）を製造する第２重合工程の製造量比を制御すればよい。重合温度や滞留時間を変化させる事により両者の製造量比を制御出来る事は、当該事業者には周知である。
上記製造量比の調節は、各工程におけるオレフィン重合用触媒の活性からも影響を受けるが、各工程におけるオレフィン重合用触媒は、使用する触媒種、プロセス、滞留時間等にも影響するが、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）１ｇ当たり１，０００〜５００，０００ｇ−ＰＰの活性である。
上記製造量比の調節は、各工程におけるオレフィン重合用触媒の活性からも影響を受けるが、各工程におけるオレフィン重合用触媒は、使用する触媒種、プロセス、滞留時間等にも影響するが、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）１ｇ当たり１，０００〜５００，０００ｇ−ＰＰの活性である。
（ＩＩＩ）添加物
本発明の製造方法により得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物には、各成分の混合及び製造に際して、本発明の目的を損なわない範囲内で、各種の重合体、フィラー（充填材）、添加剤を任意に配合してもよい。
重合体としては、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン・不飽和カルボン酸エステル共重合体、カルボン酸変成ポリオレフィン等を挙げることができる。
フィラーとしては、有機フィラー、無機フィラーのいずれであってもよく、具体的にはガラス繊維、鉱物繊維、炭酸カルシウム、タルク、カオリンクレー、マイカ、石英粉、珪藻土、硫酸バリウム、軽石粉、パルプ粉、カーボン繊維、合成繊維、ガラス中空体等が挙げられる。これらのうち、ガラス繊維、タルク、又はマイカが特に好ましい。フィラーの含有量は、剛性、軽量性に優れる成形品が得られる理由により、成形材料全体に対し好ましくは５〜５０重量％である。ポリプロピレンにフィラーとしてガラス繊維を配合して熱可塑性樹脂成形材料とする場合は、ガラスとポリプロピレンとの相溶性に優れ剛性の高い成形品が得られる理由により、前記ポリプロピレンとして変性ポリプロピレンを用いるのが好ましい。
また添加剤としては、酸化防止剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、老化防止剤、脂肪酸金属塩、軟化剤、分散剤、核剤、滑剤、難燃剤、顔料、染料、有機充填剤、無機充填剤を例示することができる。
本発明の製造方法により得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物には、各成分の混合及び製造に際して、本発明の目的を損なわない範囲内で、各種の重合体、フィラー（充填材）、添加剤を任意に配合してもよい。
重合体としては、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン・不飽和カルボン酸エステル共重合体、カルボン酸変成ポリオレフィン等を挙げることができる。
フィラーとしては、有機フィラー、無機フィラーのいずれであってもよく、具体的にはガラス繊維、鉱物繊維、炭酸カルシウム、タルク、カオリンクレー、マイカ、石英粉、珪藻土、硫酸バリウム、軽石粉、パルプ粉、カーボン繊維、合成繊維、ガラス中空体等が挙げられる。これらのうち、ガラス繊維、タルク、又はマイカが特に好ましい。フィラーの含有量は、剛性、軽量性に優れる成形品が得られる理由により、成形材料全体に対し好ましくは５〜５０重量％である。ポリプロピレンにフィラーとしてガラス繊維を配合して熱可塑性樹脂成形材料とする場合は、ガラスとポリプロピレンとの相溶性に優れ剛性の高い成形品が得られる理由により、前記ポリプロピレンとして変性ポリプロピレンを用いるのが好ましい。
また添加剤としては、酸化防止剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、老化防止剤、脂肪酸金属塩、軟化剤、分散剤、核剤、滑剤、難燃剤、顔料、染料、有機充填剤、無機充填剤を例示することができる。
酸化防止剤としては、フェノール系、イオウ系の化合物を配合することができ、その配合量はポリプロピレン系ブロック共重合体１００重量部当り０．０１〜１重量部、より好ましくは０．０５〜０．３重量部が望ましい。
２．ポリプロピレン系ブロック重合体組成物の分析
（１）重合体組成物成分
本発明の製造方法により製造されるポリプロピレン系ブロック重合体組成物（以下、「ポリプロピレン重合体組成物」ともいう。）は、以下の各重合体組成物成分からなるものである。以下、重合体組成物成分について詳細に説明する。
（１）重合体組成物成分
本発明の製造方法により製造されるポリプロピレン系ブロック重合体組成物（以下、「ポリプロピレン重合体組成物」ともいう。）は、以下の各重合体組成物成分からなるものである。以下、重合体組成物成分について詳細に説明する。
（Ｉ）エチレン重合体（Ａ）
本発明の製造方法により製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の構成成分であるエチレン重合体（Ａ）は、１３５℃のテトラリン中で測定した極限粘度が１５〜１００ｄｌ／ｇの範囲の値を有する。
エチレン重合体（Ａ）の極限粘度が１５ｄｌ／ｇ未満であると、ポリプロピレン系ブロック重合体組成物又は該重合体組成物成分の混合物を溶融混練して得られるポリプロピレン重合体組成物組成物の溶融張力の向上効果が不十分となる恐れがある。
エチレン重合体（Ａ）の極限粘度の上限については特に限定されないが、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）との極限粘度の差が大きすぎると、得られる組成物は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とエチレン重合体（Ａ）の均一分散性が低下したものとなり、その結果、安定した高溶融張力を有するポリプロピレン重合体組成物が得られにくくなる恐れがある。また、高い極限粘度のポリエチレン重合体（Ａ）を得ようとすればするほど、その重合温度をより低温に設定しなければならない点を考慮すれば、ポリエチレン重合体（Ａ）の生産性の点からも、そのエチレン重合体（Ａ）の極限粘度の上限は１００ｄｌ／ｇ程度とするのがよい。エチレン重合体（Ａ）の極限粘度は、好ましくは１７以上８０ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは１７以上５０ｄｌ／ｇ以下の範囲である。
本発明の製造方法により製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の構成成分であるエチレン重合体（Ａ）は、１３５℃のテトラリン中で測定した極限粘度が１５〜１００ｄｌ／ｇの範囲の値を有する。
エチレン重合体（Ａ）の極限粘度が１５ｄｌ／ｇ未満であると、ポリプロピレン系ブロック重合体組成物又は該重合体組成物成分の混合物を溶融混練して得られるポリプロピレン重合体組成物組成物の溶融張力の向上効果が不十分となる恐れがある。
エチレン重合体（Ａ）の極限粘度の上限については特に限定されないが、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）との極限粘度の差が大きすぎると、得られる組成物は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とエチレン重合体（Ａ）の均一分散性が低下したものとなり、その結果、安定した高溶融張力を有するポリプロピレン重合体組成物が得られにくくなる恐れがある。また、高い極限粘度のポリエチレン重合体（Ａ）を得ようとすればするほど、その重合温度をより低温に設定しなければならない点を考慮すれば、ポリエチレン重合体（Ａ）の生産性の点からも、そのエチレン重合体（Ａ）の極限粘度の上限は１００ｄｌ／ｇ程度とするのがよい。エチレン重合体（Ａ）の極限粘度は、好ましくは１７以上８０ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは１７以上５０ｄｌ／ｇ以下の範囲である。
また、エチレン重合体（Ａ）は、その極限粘度を１５ｄｌ／ｇ以上とする必要があるため、高分子量化の効率上の理由から、エチレン単独重合体であるか、もしくは、共重合体の重量基準で、ポリエチレン単位を５０重量％以上含有するポリエチレンと炭素数３〜１２のオレフィンとのエチレン／オレフィン共重合体であるのが好ましい。さらに好ましいのは、エチレン単独重合体、もしくは、共重合体の重量基準で、エチレン単位を７０重量％以上含有するエチレンと炭素数３〜１２のオレフィンとのエチレン／オレフィン共重合体である。また、特に好ましいのは、エチレン単独重合体、もしくは、共重合体の重量基準でエチレン単位を９０重量％以上含有するエチレンと炭素数３〜１２のオレフィンとのエチレン／オレフィン共重合体である。
エチレン重合体（Ａ）がエチレン／オレフィン共重合体である場合、エチレンと共重合させる炭素数３〜１２のオレフィンとしては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテン，３−メチル−１−ペンテン等が挙げられ、これらのオレフィンを２種以上使用してもよい。
また、エチレン重合体（Ａ）中には、コモノマーとして少量の炭素数４〜１２ジエン成分を使用してもよい。その例として、１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，４−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、１，４−ヘキサジエン、１，５−ヘキサジエン、４−メチル−１，４−ヘキサジエン、５−メチル−１，４−ヘキサジエン、６−メチル−１，６−オクタジエン、７−メチル−１，６−オクタジエン、６−エチル−１，６−オクタジエン、６−プロピル−１，６−オクタジエン、６−ブチル−１，６−オクタジエン、６−メチル−１，６−ノナジエン、７−メチル−１，６−ノナジエン、６−エチル−１，６−ノナジエン、７−エチル−１，６−ノナジエン、６−メチル−１，６−デカジエン、７−メチル−１，６−デカジエン、６−メチル−１，６−ウンデカジエン、１，７−オクタジエン、１，９−デカジエン等を挙げることができる。これらジエン成分から導かれる構成単位は、エチレン重合体（Ａ）中に２モル％以下、好ましくは１％モル以下の割合に調整されていることが望ましい。
本発明において、エチレン重合体（Ａ）は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）１００重量部に対して、０．０１〜５重量部、好ましくは０．０２〜３重量部、さらに好ましくは０．０５〜２．０重量部含むのが好ましい。
エチレン重合体（Ａ）の含まれる量が、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）１００重量部に対して０．０１重量部未満であると、発泡成形時の気泡の抑制効果が働かず、発泡時に破泡する恐れや得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の溶融張力の向上効果が少なくなる恐れがあり、また５．０重量部を超えると、発泡性能の面で発泡成形時に気泡が膨らみ難くなる恐れや樹脂全体の粘度が低くなり流動特性が低下する恐れや、エチレン重合体（Ａ）を含有する効果が飽和する恐れがあるほか、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の均一分散性が損なわれる恐れがある。
エチレン重合体（Ａ）の含まれる量が、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）１００重量部に対して０．０１重量部未満であると、発泡成形時の気泡の抑制効果が働かず、発泡時に破泡する恐れや得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の溶融張力の向上効果が少なくなる恐れがあり、また５．０重量部を超えると、発泡性能の面で発泡成形時に気泡が膨らみ難くなる恐れや樹脂全体の粘度が低くなり流動特性が低下する恐れや、エチレン重合体（Ａ）を含有する効果が飽和する恐れがあるほか、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の均一分散性が損なわれる恐れがある。
斯かるエチレン重合体（Ａ）は、その１種のみを、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）と混合しても良く、また、その組成の異なる２種以上をポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）と混合しても良い。製造方法としては、エチレン重合体（Ａ）及びポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）をブレンダー等で物理混合する方法、また、溶融混練する方法、エチレン重合体（Ａ）を予備活性化後、引き続きポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）を連続して製造する方法をとり、化学的に混合する方法等がある。樹脂組成物の高溶融張力の付与、発泡性能、発泡体がより高い独立気泡率を有するという点から連続して製造する方法、すなわちエチレン重合体（Ａ）を予備活性化した後に製造する方法が望ましい。
エチレン重合体（Ａ）をポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）と連続して製造し化学的に混合せずに物理混合する場合、エチレン重合体（Ａ）の製造方法は、上記の物性を満足するものであれば特に制限されず、ラジカル重合法、触媒重合法等が挙げられる。触媒重合の場合、重合触媒としては、チタン系触媒、バナジウム系触媒、クロム系触媒、メタロセン系触媒、フェノキシイミン系触媒のいずれを用いても製造することができる。
該エチレン重合体（Ａ）としては、市販品を用いても良く、例えば、日本ポリエチレン（株）製カーネル、三井化学（株）製タフマーＰシリーズやタフマーＡシリーズ、ＪＳＲ（株）製ＥＰシリーズやＥＢＭシリーズが例示できるほか、直鎖状低密度ポリエチレンもこの範疇にはいる。
また、該エチレン系共重合体（Ａ）は、２種類以上のエチレン共重合体（Ｂ）の混合物からなってもよい。
また、該エチレン系共重合体（Ａ）は、２種類以上のエチレン共重合体（Ｂ）の混合物からなってもよい。
エチレン重合体（Ａ）をポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）と連続して製造する場合のエチレン重合体（Ａ）のポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）及びプロピレン重合体（Ｂ−１）の分析方法は、任意の公知の方法により求める事が出来る。具体的には、プロピレン重合体（Ｂ−１）とエチレン重合体（Ａ）の結晶性の差を利用して、ＴＲＥＦ（昇温溶出分別法）、赤外分光分析法（ＩＲ）により、また、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）中の分析方法としては、製造量比と、赤外分光分析法（ＩＲ）等により分析する事が出来る。
（ＩＩ）ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）
本発明の製造方法によって製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を構成する成分の一つであるポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、オレフィン重合用触媒を用いて、重合工程（ｂ−１）で、プロピレン重合体（Ｂ−１）をオレフィン多段重合体（Ｂ）の重量基準で３０〜９５重量％の範囲で製造したのち、引き続く重合工程（ｂ−２）で、オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）をポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の重量基準で７０〜５重量％の範囲で製造して得られる。
プロピレン重合体（Ｂ−１）とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の重量比を調節するには、プロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する第一重合工程とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）を製造する第二重合工程の製造量比を制御することより可能である。重合温度や滞留時間を変化させる事により両者の製造量比を制御出来る事は、当該事業者には良く知られた事である。
本発明の製造方法によって製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を構成する成分の一つであるポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、オレフィン重合用触媒を用いて、重合工程（ｂ−１）で、プロピレン重合体（Ｂ−１）をオレフィン多段重合体（Ｂ）の重量基準で３０〜９５重量％の範囲で製造したのち、引き続く重合工程（ｂ−２）で、オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）をポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の重量基準で７０〜５重量％の範囲で製造して得られる。
プロピレン重合体（Ｂ−１）とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の重量比を調節するには、プロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する第一重合工程とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）を製造する第二重合工程の製造量比を制御することより可能である。重合温度や滞留時間を変化させる事により両者の製造量比を制御出来る事は、当該事業者には良く知られた事である。
オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）もエチレン重合体（Ａ）と同様に発泡成形時の発泡気泡の成長を抑制する効果を有する。すなわち連立気泡率を低下させるためのものであるとともに、樹脂全体の耐衝撃性、粘度調整、容器成形時の延展性などを確保するために必要である。オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の含有量は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の重量基準で５〜７０重量％である事が好ましく、より好ましくは７〜５０重量％、更に好ましくは１０〜３０重量％である。５重量％以下であると発泡成形時において気泡成長の抑制効果が低下、７０重量％以上であると気泡の成長の阻害、及び流動特性悪化により成形性が低下する。
プロピレン重合体（Ｂ−１）とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の重量比は、任意の公知の方法により求める事が出来る。具体的には、第一重合工程と第二重合工程の生産量の割合から求める事が出来る。また、プロピレン重合体（Ｂ−１）とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の結晶性の差を利用して、ＴＲＥＦ（昇温溶出分別法）、ＣＦＣ（クロス分別法）、モノマー単位含有量を測定する赤外分光分析法（ＩＲ）により分析する事も出来る。
ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲは、１０〜２００ｇ／１０分であり、好ましくは２０〜１００ｇ／１０分、更に好ましくは３０〜８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが低すぎると流動特性などが劣り、高すぎると溶融張力などの物性に悪影響を与え、発泡性能が悪化する。
ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲは、主としてプロピレンからなる重合体成分（Ｂ−１）のＭＦＲ、プロピレンとその他のモノマーとのオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）のＭＦＲ、成分（Ｂ−１）と成分（Ｂ−２）の量比、の３つの因子により一義的に決まる。従って、ブロック共重合体のＭＦＲはこの３つの因子を調整する事により制御する事が出来る。本発明における、流動特性と溶融特性とのバランスを良くするには、このうち成分（Ｂ−１）のＭＦＲを調整する事によりブロック共重合体のＭＦＲを調整する事が望ましい。本発明の主旨に逸脱しない成分（Ｂ−１）と成分（Ｂ−２）の極限粘度［η］（詳細は後述）の範囲において、成分（Ｂ−１）のＭＦＲは、ＭＦＲが５０ｇ／１０分以上である事が好ましく、より好ましくはＭＦＲが５０ｇ／１０分以上１，０００ｇ／１０分以下、更に好ましくは６０ｇ／１０分以上８００ｇ／１０分以下、最も好ましくは１００ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下である。成分（Ｂ−１）のＭＦＲが１，０００ｇ／１０分以上であると、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲが高くなり、流動特性は上がるが、溶融張力の低下により独立気泡率の低下を引き起こす。一方、ＭＦＲが５０ｇ／１０分以下であると、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲが低くなり、溶融張力は上がるが、流動特性悪化により成形性が低下する。
ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲは、主としてプロピレンからなる重合体成分（Ｂ−１）のＭＦＲ、プロピレンとその他のモノマーとのオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）のＭＦＲ、成分（Ｂ−１）と成分（Ｂ−２）の量比、の３つの因子により一義的に決まる。従って、ブロック共重合体のＭＦＲはこの３つの因子を調整する事により制御する事が出来る。本発明における、流動特性と溶融特性とのバランスを良くするには、このうち成分（Ｂ−１）のＭＦＲを調整する事によりブロック共重合体のＭＦＲを調整する事が望ましい。本発明の主旨に逸脱しない成分（Ｂ−１）と成分（Ｂ−２）の極限粘度［η］（詳細は後述）の範囲において、成分（Ｂ−１）のＭＦＲは、ＭＦＲが５０ｇ／１０分以上である事が好ましく、より好ましくはＭＦＲが５０ｇ／１０分以上１，０００ｇ／１０分以下、更に好ましくは６０ｇ／１０分以上８００ｇ／１０分以下、最も好ましくは１００ｇ／１０分以上５００ｇ／１０分以下である。成分（Ｂ−１）のＭＦＲが１，０００ｇ／１０分以上であると、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲが高くなり、流動特性は上がるが、溶融張力の低下により独立気泡率の低下を引き起こす。一方、ＭＦＲが５０ｇ／１０分以下であると、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のＭＦＲが低くなり、溶融張力は上がるが、流動特性悪化により成形性が低下する。
本発明におけるプロピレンとその他のモノマーとのオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）は、エチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとのランダム共重合体である。好ましくは、プロピレン以外のモノマーはエチレン及び／又は１−ブテンである事が望ましく、最も望ましいのはエチレンである。炭素数９以上のα−オレフィンでは、触媒活性が著しく低下して好ましくない。成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量は１０重量％以上７０重量％以下である。プロピレンの含量がこの範囲を外れると、ランダム共重合体成分が溶融張力、発泡性能が低下して好ましくない。より好ましくは、プロピレンの含量が１５重量％以上６５重量％以下であり、特に好ましくは２０重量％以上６０重量％以下である事が望ましい。最も好ましくは、プロピレン単位の含量が３０重量％以上５５重量％以下である。
成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量を調節する為には、成分（Ｂ−２）の重合を行う反応器における各モノマーの濃度を変えればよい。成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量は成分（Ｂ−２）中のその他のモノマー成分と同様の手法により分析する事が出来る。
成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量を調節する為には、成分（Ｂ−２）の重合を行う反応器における各モノマーの濃度を変えればよい。成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量は成分（Ｂ−２）中のその他のモノマー成分と同様の手法により分析する事が出来る。
連続して製造する場合のプロピレン重合体（Ｂ−１）、オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の分析方法は、任意の公知の方法により求める事が出来る。具体的には、プロピレン重合体（Ｂ−１）とオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）の結晶性の差を利用して、ＴＲＥＦ（昇温溶出分別法）、赤外分光分析法（ＩＲ）により分析する事が出来る。
本発明に係るポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）のオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）成分の極限粘度［ηＢ−２］は、直接測定できない。そこで、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）、プロピレン重合体（Ｂ−１）成分から得られる極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］より、以下の式を用い極限粘度［ηＢ−２］を算出する。極限粘度はＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）をＷａｔｅｒｓ社製、ＧＰＣ１５０−Ｃ型機、ポリマーラボラトリーズ社製カラムＰｌｍｉｘｅｄＢを用いて測定した。ポリスチレンを標準物質として、測定温度１３５℃、溶媒ο−ジクロロベンゼン（以下、ＯＤＣＢと略す）中で測定した。
［ηＢ−２］＝（［ηＢ］×１００−［ηＢ−１］×ＷＢ−１）÷ＷＢ−２ （式１）
ＷＢ−１：プロピレン重合体（Ｂ−１）成分の含有量
ＷＢ−２：オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）成分の含有量
［ηＢ−２］＝（［ηＢ］×１００−［ηＢ−１］×ＷＢ−１）÷ＷＢ−２ （式１）
ＷＢ−１：プロピレン重合体（Ｂ−１）成分の含有量
ＷＢ−２：オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）成分の含有量
オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）成分の極限粘度［ηＢ−２］は、８ｄｌ／ｇ以上２５ｄｌ／ｇ以下、好ましくは９ｄｌ／ｇ以上２２ｄｌ／ｇ以下、さらに好ましくは１０ｄｌ／ｇ以上２０ｄｌ／ｇ以下である。成分（Ｂ−２）の極限粘度が上記の範囲より低すぎるとブロック共重合体の溶融張力が低下し好ましくない。成分（Ｂ−２）の極限粘度が上記の範囲より高いと分散が悪くなる為にゲルが増加し、ブロック共重合体を成形した際の外観が悪化して好ましくない。
前述したが、本発明におけるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法としては、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の物理混合による製造よりも、化学的な混合、すなわち、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）にエチレン重合体（Ａ）が担持された触媒成分を用い、引き続きポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）を連続して製造する方法をとる製造方法の方が、ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の高溶融張力の付与、発泡性能、発泡体がより高い独立気泡率を有するという点から好ましい。
以下にチタン含有固体触媒成分（Ｉ）にエチレン重合体（Ａ）が担持された触媒成分を用い連続重合において得られるプロピレン重合体（Ｂ−１）、オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の極限粘度の分析方法を具体的に説明する。
以下にチタン含有固体触媒成分（Ｉ）にエチレン重合体（Ａ）が担持された触媒成分を用い連続重合において得られるプロピレン重合体（Ｂ−１）、オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の極限粘度の分析方法を具体的に説明する。
［ηＡ］：重合工程（ａ）で得られるエチレン重合体（Ａ）の極限粘度を１３５℃のテトラリン中で測定。
［ηＢ−１］：重合工程（ｂ−１）で得られる、プロピレン重合体（Ｂ−１）成分（エチレン重合体（Ａ）を含む）を溶媒としてＯＤＣＢ溶媒を用い、温度０〜１４０℃の間の温度上昇分離分別において、８０〜１００℃の溶出部を除く溶出成分をＧＰＣで、前述の条件にて測定。
［ηＢ］：重合工程（ｂ−２）で得られる、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）成分を前述の条件にてＧＰＣで測定。
［ηＢ−２］：下記式２より算出する。
［ηＢ−２］＝（［ηＢ］×１００−［ηＡ］×ＷＡ−［ηＢ−１］×ＷＢ−１）÷ＷＢ−２ （式２）
ＷＡ：プロピレン重合体（Ａ）成分の含有量
ＷＢ−１：プロピレン重合体（Ｂ−１）成分の含有量
ＷＢ−２：オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）成分の含有量
［ηＢ−１］：重合工程（ｂ−１）で得られる、プロピレン重合体（Ｂ−１）成分（エチレン重合体（Ａ）を含む）を溶媒としてＯＤＣＢ溶媒を用い、温度０〜１４０℃の間の温度上昇分離分別において、８０〜１００℃の溶出部を除く溶出成分をＧＰＣで、前述の条件にて測定。
［ηＢ］：重合工程（ｂ−２）で得られる、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）成分を前述の条件にてＧＰＣで測定。
［ηＢ−２］：下記式２より算出する。
［ηＢ−２］＝（［ηＢ］×１００−［ηＡ］×ＷＡ−［ηＢ−１］×ＷＢ−１）÷ＷＢ−２ （式２）
ＷＡ：プロピレン重合体（Ａ）成分の含有量
ＷＢ−１：プロピレン重合体（Ｂ−１）成分の含有量
ＷＢ−２：オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）成分の含有量
（ＩＩＩ）プロピレン重合体成分（Ｂ−１）
本発明におけるプロピレン重合体成分（Ｂ−１）の極限粘度［ηＢ−１］は、０．２以上１．０ｄｌ／ｇ以下、好ましくは０．４以上１．０ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは０．５以上１．１ｄｌ／ｇ以下である。
また、プロピレン重合体成分（Ｂ−１）の１００℃のＯＤＣＢに不溶、かつ１４０℃のＯＤＣＢに可溶な成分のプロピレン含有量が、９９．５重量％以上である。
ＯＤＣＢは、ポリオレフィンの良溶媒であり、沸点が１８１℃と高いことから、低温〜高温という幅広い温度領域で溶媒分別に使用される。１００℃のＯＤＣＢに不溶であることは、ブロック共重合体を構成する成分の中でも結晶性の高いポリプロピレン成分であることを意味し、プロピレン系ブロック共重合体から結晶性に乏しい成分を除去して残った高結晶性成分のみを取り出すという意義を有する。当該成分のプロピレン含有量が９９．５重量％以上であることは、その成分がホモポリプロピレンであるか、またはプロピレンとα−オレフィンの共重合体であったとしても０．５重量％以下の極めて少量のα−オレフィンしか含まないことを意味する。従って、１００℃のＯＤＣＢ不溶成分は、結晶性が高く、プロピレン系ブロック共重合体の剛性を高める効果を有することを意味する。
本発明におけるプロピレン重合体成分（Ｂ−１）の極限粘度［ηＢ−１］は、０．２以上１．０ｄｌ／ｇ以下、好ましくは０．４以上１．０ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは０．５以上１．１ｄｌ／ｇ以下である。
また、プロピレン重合体成分（Ｂ−１）の１００℃のＯＤＣＢに不溶、かつ１４０℃のＯＤＣＢに可溶な成分のプロピレン含有量が、９９．５重量％以上である。
ＯＤＣＢは、ポリオレフィンの良溶媒であり、沸点が１８１℃と高いことから、低温〜高温という幅広い温度領域で溶媒分別に使用される。１００℃のＯＤＣＢに不溶であることは、ブロック共重合体を構成する成分の中でも結晶性の高いポリプロピレン成分であることを意味し、プロピレン系ブロック共重合体から結晶性に乏しい成分を除去して残った高結晶性成分のみを取り出すという意義を有する。当該成分のプロピレン含有量が９９．５重量％以上であることは、その成分がホモポリプロピレンであるか、またはプロピレンとα−オレフィンの共重合体であったとしても０．５重量％以下の極めて少量のα−オレフィンしか含まないことを意味する。従って、１００℃のＯＤＣＢ不溶成分は、結晶性が高く、プロピレン系ブロック共重合体の剛性を高める効果を有することを意味する。
上述の極限粘度、ＯＤＣＢ不溶成分の範囲であるプロピレン重合体成分（Ｂ−１）からなるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の発泡成形体は、剛性が高く、耐衝撃性とのバランスにも優れる。ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の剛性を高める為には、主としてプロピレンからなる重合体成分（Ｂ−１）はプロピレン単独重合体である事が望ましい。ただし、発泡成形体の外観向上、表面外観向上（いわゆるタイガーストライプ、シルバーストリークの低減）を目的で本発明の主旨に逸脱しない範囲で、少量のコモノマーとの共重合体とする事が出来る。具体的には、成分（Ｂ−１）はエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーを５ｗｔ％以下の含量で含む事が出来る。好ましくは、プロピレン以外のモノマーはエチレン及び／又は１−ブテンである事が望ましく、最も望ましいのはエチレンである。炭素数９以上のα−オレフィンでは、触媒活性が著しく低下して好ましくない。また、成分（Ｂ−１）中のプロピレン以外のモノマー含量が５ｗｔ％を越えると溶融張力及び発泡性能が著しく低下して好ましくない。
ここで、その他のモノマーの含量は任意の分析手法により求めることが出来る。具体的な例としては、赤外分光分析法（ＩＲ）、核磁気共鳴分析法（ＮＭＲ）、などを挙げることが出来る。
ここで、その他のモノマーの含量は任意の分析手法により求めることが出来る。具体的な例としては、赤外分光分析法（ＩＲ）、核磁気共鳴分析法（ＮＭＲ）、などを挙げることが出来る。
（ＩＶ）オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）
本発明におけるプロピレンとその他のモノマーとのオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）は、エチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとのランダム共重合体である。好ましくは、プロピレン以外のモノマーはエチレン及び／又は１−ブテンである事が望ましく、最も望ましいのはエチレンである。炭素数９以上のα−オレフィンでは、触媒活性が著しく低下して好ましくない。例えば、炭素数４から８のα−オレフィンとして、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテン，３−メチル−１−ペンテン等が挙げられる。成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量は１０重量％以上７０重量％以下である。プロピレンの含量がこの範囲を外れると、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の溶融張力、発泡性能が低下して好ましくない。より好ましくは、プロピレンの含量が１５重量％以上６５重量％以下であり、特に好ましくは２０重量％以上６０重量％以下である事が望ましい。最も好ましくは、プロピレン単位の含量が２０重量％以上５５重量％以下である。
本発明におけるプロピレンとその他のモノマーとのオレフィンランダム重合体（Ｂ−２）は、エチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとのランダム共重合体である。好ましくは、プロピレン以外のモノマーはエチレン及び／又は１−ブテンである事が望ましく、最も望ましいのはエチレンである。炭素数９以上のα−オレフィンでは、触媒活性が著しく低下して好ましくない。例えば、炭素数４から８のα−オレフィンとして、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテン，３−メチル−１−ペンテン等が挙げられる。成分（Ｂ−２）中のプロピレンの含量は１０重量％以上７０重量％以下である。プロピレンの含量がこの範囲を外れると、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の溶融張力、発泡性能が低下して好ましくない。より好ましくは、プロピレンの含量が１５重量％以上６５重量％以下であり、特に好ましくは２０重量％以上６０重量％以下である事が望ましい。最も好ましくは、プロピレン単位の含量が２０重量％以上５５重量％以下である。
本発明においては、オレフィンランダム重合体（Ｂ−２）を製造する工程（ｂ−２）では、成分（Ｂ−２）の分子量に依存する［ηＢ−２］は、実質的に水素の非存在下で重合することにより調製する。好ましくは８ｄｌ／ｇ以上２５ｄｌ／ｇ以下、より好ましくは９ｄｌ／ｇ以上２３ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは１０ｄｌ／ｇ以上２０ｄｌ／ｇ以下である。成分（Ｂ−２）の極限粘度が上記の範囲より低いと溶融張力が低下し発泡成形性が低下し好ましくない。成分（Ｂ−２）の極限粘度が上記の範囲より高すぎると、ブロック共重合体を発泡成形した際の外観が著しく悪化して好ましくない。
（ｖ）ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、上記ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物構成成分の混合物を、特定の温度条件で溶融混練することによって好適に得ることができる。ここで、「ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物」とは、その構成成分の製造方法を問わず、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを連続して製造する製造方法と、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを別に製造する製造方法との、両者を含むものとする。本発明では、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とエチレン重合体（Ａ）とが混合されたものであるが、それぞれが互いに対して自由度をもって混在している状態であるか、或いは互いが見かけ上結合されて存在している状態であるかを問わない。また、本発明において、「溶融混練」とは、本発明の重合体混合物を、押出造粒機などを用いて、該混合物が溶融状態となる条件で、加熱しながら混練することを意味する。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、上記ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物構成成分の混合物を、特定の温度条件で溶融混練することによって好適に得ることができる。ここで、「ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物」とは、その構成成分の製造方法を問わず、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを連続して製造する製造方法と、エチレン重合体（Ａ）とポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを別に製造する製造方法との、両者を含むものとする。本発明では、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とエチレン重合体（Ａ）とが混合されたものであるが、それぞれが互いに対して自由度をもって混在している状態であるか、或いは互いが見かけ上結合されて存在している状態であるかを問わない。また、本発明において、「溶融混練」とは、本発明の重合体混合物を、押出造粒機などを用いて、該混合物が溶融状態となる条件で、加熱しながら混練することを意味する。
本発明の製造方法によって得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、本発明で製造されたポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）を含む重合体混合物を、その混合物の温度が２００〜４００℃、更に好ましくは２００〜４００℃となるような温度条件下で溶融混練して得ることが好ましい。溶融混練する際の重合体混合物の温度が２００℃未満であるような温度条件では、発泡成形体の独立気泡率が低下する傾向があり、４００℃以上の温度条件では溶融特性の低下から、発泡性能が低下する恐れがある。
（２）物性
本発明の製造方法によって得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、特定の極限粘度を持つ高分子量ポリエチレン（Ａ）及びポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）よりなる組成物である。
本発明の製造方法により得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、溶融特性と発泡特性に優れたものであるため、特に射出発泡成形等の流動性及び発泡特性が同時に必要とされる成形に優位である。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は多段重合装置を用い、第１段階でポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の組成割合が３０〜９５重量％で製造し、第２段階でオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の組成割合が７０〜５重量％で製造し、得られたポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の１００重量部に対し、１５〜１００ｄｌ／ｇの範囲の値を有するエチレン重合体（Ａ）０．０１〜５．０重量部を含むポリプロピレン系ブロック共重合体である。エチレン重合体（Ａ）は０．０２〜３．０重量部、さらに好ましくは０．０５〜２．０重量部含むのが好ましい。含有量が多いと発泡性能の面で発泡成形時に気泡が膨らみ難くなる、樹脂全体の粘度が低くなり流動特性が低下する、一方、含有量が低いと発泡成形時の気泡の抑制効果が働かず、発泡時に破泡する恐れがある。
本発明の製造方法によって得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、特定の極限粘度を持つ高分子量ポリエチレン（Ａ）及びポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）よりなる組成物である。
本発明の製造方法により得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、溶融特性と発泡特性に優れたものであるため、特に射出発泡成形等の流動性及び発泡特性が同時に必要とされる成形に優位である。
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は多段重合装置を用い、第１段階でポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の組成割合が３０〜９５重量％で製造し、第２段階でオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の組成割合が７０〜５重量％で製造し、得られたポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の１００重量部に対し、１５〜１００ｄｌ／ｇの範囲の値を有するエチレン重合体（Ａ）０．０１〜５．０重量部を含むポリプロピレン系ブロック共重合体である。エチレン重合体（Ａ）は０．０２〜３．０重量部、さらに好ましくは０．０５〜２．０重量部含むのが好ましい。含有量が多いと発泡性能の面で発泡成形時に気泡が膨らみ難くなる、樹脂全体の粘度が低くなり流動特性が低下する、一方、含有量が低いと発泡成形時の気泡の抑制効果が働かず、発泡時に破泡する恐れがある。
本発明の製造方法によって得られるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物のＭＦＲは、１０〜２００ｇ／１０分であり、好ましくは２０〜１００ｇ／１０分、更に好ましくは３０〜８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが低すぎると流動特性などが劣り、高すぎると溶融張力などの物性に悪影響を与え、発泡性能が悪化する。
本発明におけるＭｎ、Ｍｗ、Ｍｚの測定方法は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）をＷａｔｅｒｓ社製、ＧＰＣ１５０−Ｃ型機、ポリマーラボラトリーズ社製カラムＰｌｍｉｘｅｄＢを用いて測定した。ポリスチレンを標準物質として、測定温度１３５℃、溶媒ο−ジクロロベンゼン中で測定したものである。
ＧＰＣによって得られる情報としては、以下のものが挙げられる。
１）Ｍｎ：数平均分子量：ポリマ−の分子数に直接関係する物性値を測定することによって求められる最も基本的な平均分子量で、分子の総数に依存する。
２）Ｍｗ：重量平均分子量：測定される物性値がポリマ−の重量に直接関係するときに求められる平均分子量であって、分子量の２乗平均であり、Ｍｎより高重合度分子に依存する。
３）Ｍｚ：Ｚ平均分子量：最も高次の平均分子量で、分子量の３乗平均である。
４）Ｍｗ／Ｍｎ：一般的に分子量分布の広狭を強く受けるパラメーター
５）Ｍｚ／Ｍｗ：超高分子量成分の影響を受けるパラメーター
１）Ｍｎ：数平均分子量：ポリマ−の分子数に直接関係する物性値を測定することによって求められる最も基本的な平均分子量で、分子の総数に依存する。
２）Ｍｗ：重量平均分子量：測定される物性値がポリマ−の重量に直接関係するときに求められる平均分子量であって、分子量の２乗平均であり、Ｍｎより高重合度分子に依存する。
３）Ｍｚ：Ｚ平均分子量：最も高次の平均分子量で、分子量の３乗平均である。
４）Ｍｗ／Ｍｎ：一般的に分子量分布の広狭を強く受けるパラメーター
５）Ｍｚ／Ｍｗ：超高分子量成分の影響を受けるパラメーター
本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、ＧＰＣで測定したＭｗ（重量平均分子量）のＭｎ（数平均分子量）に対する比、Ｍｗ／Ｍｎの値が１０以上２０以下、好ましくは１１以上１８以下、更に好ましくは１２以上１６以下、Ｍｚ（Ｚ平均分子量）のＭｗ（重量平均分子量）に対する比、Ｍｚ／Ｍｗの値が１０以上２０以下、好ましくは１１以上１８以下、更に好ましくは１２以上１６以下であることが望ましい。本発明のポリプロピレン系ブロック共重合体は、Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗが高い値を示す事から、分子量分布が広く、特に超高分子量成分の分布が多いことを意味する。Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗのいずれの値も１０以下であると、発泡時に十分な溶融張力が得られないことから独立気泡率の低下、発泡性能の低下、２０以上であると分子量格差の問題から生じる成形体の形状、外観形状が悪化する。
従来、ポリプロピレンの分子量分布を広げることで、溶融張力向上による成形性向上、発泡性能向上が図られてきたことは当該事業者には周知の事実である。一方で、他成分添加によるポリプロピレン組成物の過剰の分子量拡幅化は、成形体中にゲルが発生し、外観を損ねる。
本発明の製造方法によるにポリプロピレン系ブロック共重合体組成物においては、ブロック共重合体のオレフィンランダム共重合体部を高分子量成分化することにより、ブロック共重合体の分子量分布が広く、分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗの値が高いポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）が得られる。一方、成形体及び発泡成形におけるゲルの発生は皆無であることが特徴である。
また、高分子量成分であるエチレン重合体（Ａ）は、ＷＯ９７／１４７２５号公報に見られるように、平均粒子直径は１〜１０００μｍ、さらに好ましくは１０〜５００μｍの範囲でポリプロピレン中に微分散していることが特徴であり、成形体にゲルが発生しないことは確認されている。
本発明における現象を説明する明確な解明には至っていないが、本発明においてポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の高分子量成分のオレフィンランダム共重合体部とエチレン重合体（Ａ）が相溶し、ゲルの発生を防止していると推測される。
本発明の製造方法によるにポリプロピレン系ブロック共重合体組成物においては、ブロック共重合体のオレフィンランダム共重合体部を高分子量成分化することにより、ブロック共重合体の分子量分布が広く、分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗの値が高いポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）が得られる。一方、成形体及び発泡成形におけるゲルの発生は皆無であることが特徴である。
また、高分子量成分であるエチレン重合体（Ａ）は、ＷＯ９７／１４７２５号公報に見られるように、平均粒子直径は１〜１０００μｍ、さらに好ましくは１０〜５００μｍの範囲でポリプロピレン中に微分散していることが特徴であり、成形体にゲルが発生しないことは確認されている。
本発明における現象を説明する明確な解明には至っていないが、本発明においてポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）の高分子量成分のオレフィンランダム共重合体部とエチレン重合体（Ａ）が相溶し、ゲルの発生を防止していると推測される。
本発明におけるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の分子量分布カーブは、一山形状の分布カーブを有し、Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗの値が高く、特に高分子側に裾野が広い、単調減少カーブ形状である。電子線照射等の分岐型構造を有する場合は、二山型の分子量分布カーブを示す。このようなポリプロピレンは熱やせん断に非常に劣化しやすいためにリサイクル性が悪い。
一方、本発明で得られたポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は直鎖状を示し、熱やせん断に強いためリサイクルして使用することができる。
一方、本発明で得られたポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は直鎖状を示し、熱やせん断に強いためリサイクルして使用することができる。
本発明における、ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物においては、ＯＤＣＢを溶媒として用いた、温度０〜１４０℃の間の温度上昇分離分別における、０〜１００℃の溶出分に対する４０〜１００℃の溶出分の比率が５０〜７０％であり、かつ、４０〜１００℃の溶出分のＭｗが５．０×１０６〜２．０×１０７である。
温度０〜４０℃のＯＤＣＢに可溶な成分は、主にオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）の低分子量オレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２−１）より成るが、ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）、あるいはこれらを製造した時に生じる副生成物等が含まれる。温度４０〜１００℃ｏ−ジクロロベンゼンに可溶な成分は、主に中〜高分子量オレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２−２）、エチレン重合体（Ａ）より成るが、ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の一部が含まれる。
前記組成物における４０〜１００℃の溶出分が前記範囲未満、及びＭｗが前記範囲以下であると、溶融特性の低下、発泡性能の低下が起こる、一方、４０〜１００℃の溶出分が前記範囲超過、及びＭｗが前記範囲超過であると、発泡成形時にタイガーストライプ、シルバーストリークの発生等が生じ、外観が著しく悪化して好ましくない。
尚、ここで、温度上昇溶離分別（Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｒｉｓｉｎｇ Ｅｌｕｔｉｏｎ Ｆｒａｃｔｉｏｎａｔｉｏｎ；ＴＲＥＦ）とは、公知の分析法であって、原理的には、高温でポリマーを溶媒に完全に溶解させた後に冷却して、溶液中に存在させておいた不活性担体の表面に薄いポリマー層を形成させる。このとき、結晶化し易い高結晶性成分から結晶化しにくい低結晶性若しくは非晶性成分の順にポリマー層が形成される。次いで、連続又は段階的に昇温すると、前記と逆に、低結晶性若しくは非晶性成分から溶出し、最後に高結晶性成分が溶出する。この各温度での溶出量と溶出温度によって描かれる溶出曲線からポリマーの組成分布を分析するものである。
３．ポリプロピレン系ブロック重合体を用いた発泡成形体
本発明の製造方法にて得られるポリプロピレン系ブロック重合体組成物（以下、「樹脂組成物」ともいう。）は、公知の押出発泡、射出発泡成形、また、超臨界発泡等に利用できる。特に本発明で得られるポリプロピレン系ブロック共重合体は、高ＭＦＲで、溶融特性に優れるので射出発泡成形に適している。
本発明の製造方法にて得られるポリプロピレン系ブロック重合体組成物（以下、「樹脂組成物」ともいう。）は、公知の押出発泡、射出発泡成形、また、超臨界発泡等に利用できる。特に本発明で得られるポリプロピレン系ブロック共重合体は、高ＭＦＲで、溶融特性に優れるので射出発泡成形に適している。
押出発泡成形体の製造方法としては、本発明のポリプロピレン系ブロック重合体組成物に発泡剤を添加し、溶融混練したのち、Ｔダイもしくはサーキュラーダイを通して低圧下に押し出す等の公知の押出発泡法を採用することができる。発泡成形体は、押出機から直接シート状もしくは円筒状に押出した後、押出方向に切断することにより製造することができる。該発泡剤の添加量は、本発明のポリプロピレン系ブロック重合体組成物１００重量部に対して、０．１〜１０重量部の割合である。
射出成形方法として、発泡成形体の基本的な製造方法は、重合体組成物に発泡剤を配合した発泡性の重合体組成物を射出成形金型中へ射出充填する工程と、その後引き続き発泡成形する工程の少なくとも二段階から構成されている。その具体的な方法は特に限定されるものではない。
使用される発泡剤として、揮発性発泡剤としては、プロパン、ブタン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン等の脂環式炭化水素類、クロロジフルオロメタン、トリフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロトリフルオロエタン、ジクロロテトラフルオロエタン等のハロゲン化炭化水素類、炭酸ガス、二酸化炭素、アルゴン、空気等の無機ガス、水等を例示できる。
溶剤型発泡剤は、成形機のホッパーあるいはシリンダー部分から一般に注入して溶融原料樹脂に吸収ないし溶解させ、その後射出成形金型中で蒸発して発泡剤として機能する物質である。プロパン、ブタン、ネオペンタン、ヘプタン、イソヘキサン、ヘキサン、イソヘプタン、ヘプタン等の低沸点脂肪族炭化水素や、フロンガスに代表される低沸点のフッ素含有炭化水素等が使用できる。
分解型発泡剤は、原料重合体組成物に予め配合されてから成形機へと供給され、成形機のシリンダー温度条件下で発泡剤が分解して炭酸ガス、窒素ガス等の気体を発生する化合物である。それは、無機系の発泡剤であってもよいし有機系の発泡剤であってもよく、また気体の発生を促すクエン酸のような有機酸やクエン酸ナトリウムのような有機酸金属塩等を発泡助剤として併用添加してもよい。
分解型発泡剤の具体例として、次の化合物をあげることができる。
１）無機系発泡剤：重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム
２）有機系発泡剤：
（ａ）Ｎ−ニトロソ化合物：Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン
（ｂ）アゾ化合物：アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキシレート
（ｃ）スルフォニルヒドラジド化合物：ベンゼンスルフォニルヒドラジド、トルエンスルフォニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルフェニルヒドラジド）、ジフェニルスルフォン−３，３’−ジスルフォニルヒドラジド
（ｄ）アジド化合物：カルシウムアジド、４，４’−ジフェニルジスルフォニルアジド、ｐ−トルエンスルフォニルアジド
１）無機系発泡剤：重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム
２）有機系発泡剤：
（ａ）Ｎ−ニトロソ化合物：Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン
（ｂ）アゾ化合物：アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキシレート
（ｃ）スルフォニルヒドラジド化合物：ベンゼンスルフォニルヒドラジド、トルエンスルフォニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルフェニルヒドラジド）、ジフェニルスルフォン−３，３’−ジスルフォニルヒドラジド
（ｄ）アジド化合物：カルシウムアジド、４，４’−ジフェニルジスルフォニルアジド、ｐ−トルエンスルフォニルアジド
これらの発泡剤は、それ単独で用いてもよく、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。そして、発泡剤は、樹脂組成物に予め配合しておくこともできるし、射出成形する際にシリンダーの途中から注入することもできる。気体状発泡剤は、超臨界状態で用いてもよい。また、発泡剤や発泡助剤等を予め重合体に配合してマスターバッチを作っておき、それを樹脂組成物に配合してもよい。
発泡剤の添加量は、発泡成形体の要求物性に応じて、発泡剤からの発生ガス量および望ましい発泡倍率等を考慮して選択されるが、樹脂組成物１００重量部に対して、０．１〜６重量部、好ましくは０．５〜２重量部に調整するのが望ましい。この範囲内にある発泡性樹脂組成物からは、気泡径が揃い、かつ気泡が均一分散した発泡成形体を得ることができる。
射出発泡成形特、高い機械的強度と良好な外観を有する発泡成形体の製造を目的にする場合には、成形体表面に未発泡のスキン層が形成するような成形方法を選択することが望ましい。そのためには、キャビティー容積が可変である金型を備えた射出成形機を用いた方法が好ましく、射出充填工程とそれに引き続くキャビティーを拡大する発泡工程とから一般的に発泡成形が行なわれるが、本発明では特にその成形方法は限定されない。
次に射出発泡成形法によって発泡体を製造する一例について説明する。ポリプロピレン系ブロック共重合体と分解型発泡剤とを共に射出成形機に供給し、成形機のシリンダー部分で樹脂を溶融混練しながら、同時に発泡剤を熱分解させて気体を発生させる。この気体を溶解した溶融状態の樹脂組成物をノズル先端より金型内に射出し、金型内で発泡体へと成形する。成形条件は、発泡剤の種類、混練条件、金型の形状あるいは目的とする発泡体の形状等に応じて適宜選択すればよい。通常、樹脂温度は１７０〜２５０℃、射出成形サイクル時間は１〜６０分、金型温度は１０〜１００℃、金型内圧力は５〜２０ＭＰａ、射出圧力は１０〜２００ＭＰａ等の条件下で行われる。
本発明より得られる射出発泡成形体は、前記の発泡成形体用材料を用いて、以下に例示する方法で製造することができる。すなわち、加熱シリンダー及び金型を備えた射出成形機を用いて、ａ）射出工程、ｂ）一次冷却工程、ｃ）発泡工程、ｄ）二次冷却工程を含む射出成型法（キャビティー拡大方式発泡法）である。
ａ）射出工程
射出工程では、加熱シリンダー内で溶融された発泡成形体用材料を、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の１０〜９５％の容積を有する金型のキャビティー内に射出し充填する。
このとき、加熱シリンダーの先端部（ノズル側）の設定温度を後方部（ホッパー側）の設置温度より高くすることにより、発泡成形体用材料のシリンダー内での発泡を抑え、無発泡状態の発泡成形体用材料をキャビティー内に射出することができる。先端部と後方部の設定温度の差は、２０〜１００℃、好ましくは２０〜７０℃、より好ましくは３０〜６０℃である。
射出工程では、加熱シリンダー内で溶融された発泡成形体用材料を、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の１０〜９５％の容積を有する金型のキャビティー内に射出し充填する。
このとき、加熱シリンダーの先端部（ノズル側）の設定温度を後方部（ホッパー側）の設置温度より高くすることにより、発泡成形体用材料のシリンダー内での発泡を抑え、無発泡状態の発泡成形体用材料をキャビティー内に射出することができる。先端部と後方部の設定温度の差は、２０〜１００℃、好ましくは２０〜７０℃、より好ましくは３０〜６０℃である。
また、発泡成形体用材料のシリンダー以内での発泡を抑えるために、加熱シリンダーの背圧を５ＭＰａ以上、好ましくは７ＭＰａ以上、より好ましくは１０ＭＰａ以上に設定する。
射出工程で、金型のキャビティー容積がポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の１０％未満であると、射出時に発泡成形体用材料にかかる圧力の勾配が過大となり、均一な充填が困難となることがある。また、キャビティー容積がポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の９５％を超える金型では、射出工程で発泡が始まり、ポリプロピレン樹脂発泡成形体表面に良好な無発泡層が得られなくなる。
射出工程で、金型のキャビティー容積がポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の１０％未満であると、射出時に発泡成形体用材料にかかる圧力の勾配が過大となり、均一な充填が困難となることがある。また、キャビティー容積がポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の９５％を超える金型では、射出工程で発泡が始まり、ポリプロピレン樹脂発泡成形体表面に良好な無発泡層が得られなくなる。
ｂ）一次冷却工程
前工程で金型内に充填された発泡成形体用材料を、金型に接する表面層のみが固化し内部は溶融状態にまで冷却する。具体的には、発泡成形体用材料が充填された金型を、一定時間、その容積を変化させることなく保持することにより実施する。保持する時間は、金型温度、発泡成形体用材料の種類、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状、無発泡層の厚さ等に応じて経験的に決定されるが、通常１〜２０秒程度である。無発泡層の好ましい厚さは０．２〜２ｍｍ程度である。
前工程で金型内に充填された発泡成形体用材料を、金型に接する表面層のみが固化し内部は溶融状態にまで冷却する。具体的には、発泡成形体用材料が充填された金型を、一定時間、その容積を変化させることなく保持することにより実施する。保持する時間は、金型温度、発泡成形体用材料の種類、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状、無発泡層の厚さ等に応じて経験的に決定されるが、通常１〜２０秒程度である。無発泡層の好ましい厚さは０．２〜２ｍｍ程度である。
ｃ）発泡工程
一次冷却工程の終了後、金型のキャビティーを発泡成形体の予定体積まで拡大することにより。溶融状態の発泡成形体用材料を発泡させる。キャビティーの拡大は、射出成形機の型締め機構による金型の移動、あるいは金型に設けられたスライドコアの移動等、公知の方法が利用できる。
一次冷却工程の終了後、金型のキャビティーを発泡成形体の予定体積まで拡大することにより。溶融状態の発泡成形体用材料を発泡させる。キャビティーの拡大は、射出成形機の型締め機構による金型の移動、あるいは金型に設けられたスライドコアの移動等、公知の方法が利用できる。
ｄ）二次冷却工程
二次冷却は、金型キャビティーを拡大した後、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状が安定するまでの間、金型をその容積を変化させることなく保持することにより実施する。二次冷却に要する時間はポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状によって異なるので、経験的に決定される。二次冷却工程の終了後、金型を開いてポリプロピレン樹脂発泡成形体を取り出す。
二次冷却は、金型キャビティーを拡大した後、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状が安定するまでの間、金型をその容積を変化させることなく保持することにより実施する。二次冷却に要する時間はポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状によって異なるので、経験的に決定される。二次冷却工程の終了後、金型を開いてポリプロピレン樹脂発泡成形体を取り出す。
本発明に係わる発泡体は、独立気泡率が、好ましくは６０％以上、より好ましくは７０％以上である。そのような独立気泡率を有する発泡体は、優れた耐熱性と外力からの緩衝性を示し、また高い圧縮強度を有する。
また、本発明に係わる発泡体は、発泡倍率が、好ましくは１．３〜１０倍、より好ましくは１．６〜６倍の範囲にあって、密度が、好ましくは０．０９〜０．６（ｇ／ｃｍ３）、より好ましくは０．１５〜０．３（ｇ／ｃｍ３）にあることが望ましい。この範囲にあると、発泡体は、軽量性、断熱性、外部からの応力の緩衝性に優れ、また高い圧縮強度を有している。
従ってこの発泡体は、表面特性に優れ、軽量で、剛性および耐衝撃性に優れ、耐薬品性を有し、食品衛生性も良好である。また、形状が整っており、外観が美麗である。また原料樹脂組成物は、ポリプロピレンが主体になっているので、焼却しても有害なガスを発生することがほとんどなく、そしてリサイクル性に優れている。
以下、実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
本発明における各物性値の測定方法を以下に示す。
（１）ＭＦＲ：タカラ社製メルトインデクサーを用い、ＪＩＳ−Ｋ７２１０に規定された方法に基づき、２３０℃、０．２１６Ｎ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）の条件で評価した。
（２）極限粘度［ηＡ］：オスヴァルト粘度計（三井東圧化学（株））製）を用い、１３５℃のテトラリン中で測定した（単位：ｄｌ／ｇ）。
（３）極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］、［ηＢ−２］：極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］はＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）；Ｗａｔｅｒｓ社製、ＧＰＣ１５０−Ｃ型機、ポリマーラボラトリーズ社製カラムＰｌｍｉｘｅｄＢを用いて測定した。ポリスチレンを標準物質として、測定温度１３５℃、溶媒ｏ−ジクロロベンゼン中で測定した。極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］より、明細書中記載の（式１）または（式２）を用い極限粘度［ηＢ−２］を算出した。
（４）分子量分布、Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚ：ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）；Ｗａｔｅｒｓ社製、ＧＰＣ１５０−Ｃ型機、ポリマーラボラトリーズ社製カラムＰｌｍｉｘｅｄＢを用いて測定した。ポリスチレンを標準物質として、測定温度１３５℃、溶媒ｏ−ジクロロベンゼン中で測定した。
（１）ＭＦＲ：タカラ社製メルトインデクサーを用い、ＪＩＳ−Ｋ７２１０に規定された方法に基づき、２３０℃、０．２１６Ｎ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）の条件で評価した。
（２）極限粘度［ηＡ］：オスヴァルト粘度計（三井東圧化学（株））製）を用い、１３５℃のテトラリン中で測定した（単位：ｄｌ／ｇ）。
（３）極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］、［ηＢ−２］：極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］はＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）；Ｗａｔｅｒｓ社製、ＧＰＣ１５０−Ｃ型機、ポリマーラボラトリーズ社製カラムＰｌｍｉｘｅｄＢを用いて測定した。ポリスチレンを標準物質として、測定温度１３５℃、溶媒ｏ−ジクロロベンゼン中で測定した。極限粘度［ηＢ］、［ηＢ−１］より、明細書中記載の（式１）または（式２）を用い極限粘度［ηＢ−２］を算出した。
（４）分子量分布、Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚ：ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）；Ｗａｔｅｒｓ社製、ＧＰＣ１５０−Ｃ型機、ポリマーラボラトリーズ社製カラムＰｌｍｉｘｅｄＢを用いて測定した。ポリスチレンを標準物質として、測定温度１３５℃、溶媒ｏ−ジクロロベンゼン中で測定した。
（５）ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）及びポリプロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量の定量：平均エチレン重合体（Ａ）含量については、下記の手順に従って赤外分光光度計を用いて測定した。
（ｉ）サンプルの調製
試料（ポリプロピレン重合体（Ｂ−１））を加熱加圧プレスにより厚さ５００μｍのシートに成形した。プレス条件は、温度１９０℃、予熱時間２分、加圧圧力５０ＭＰａ、加圧時間２分とした。
（ｉｉ）赤外分光光度計による吸光度の測定
上記にて得られたシートを用い、以下の条件にて吸収量を測定した。
装置：島津ＦＴＩＲ−８３００
分解能：４．０ｃｍ−１
測定範囲：４，０００〜４００ｃｍ−１
吸光度ピーク面積算出範囲：７００〜７６０ｃｍ−１
（ｉｉｉ）ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量の計算
予めＮＭＲでエチレン含量を定量してあるサンプルを用いて検量線を作成し、この検量線に基づいて、プロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量を計算した。
（ｉｖ）ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）のエチレン重合体（Ａ）含量の計算
ポリプロピレン重合体を製造する第１重合工程（ｂ−１）と、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）成分を製造する第２重合工程（ｂ−２）の生産量の値から計算して、重量％としてエチレン重合体（Ａ）含量の値を得た。
（ｉ）サンプルの調製
試料（ポリプロピレン重合体（Ｂ−１））を加熱加圧プレスにより厚さ５００μｍのシートに成形した。プレス条件は、温度１９０℃、予熱時間２分、加圧圧力５０ＭＰａ、加圧時間２分とした。
（ｉｉ）赤外分光光度計による吸光度の測定
上記にて得られたシートを用い、以下の条件にて吸収量を測定した。
装置：島津ＦＴＩＲ−８３００
分解能：４．０ｃｍ−１
測定範囲：４，０００〜４００ｃｍ−１
吸光度ピーク面積算出範囲：７００〜７６０ｃｍ−１
（ｉｉｉ）ポリプロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量の計算
予めＮＭＲでエチレン含量を定量してあるサンプルを用いて検量線を作成し、この検量線に基づいて、プロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量を計算した。
（ｉｖ）ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）のエチレン重合体（Ａ）含量の計算
ポリプロピレン重合体を製造する第１重合工程（ｂ−１）と、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）成分を製造する第２重合工程（ｂ−２）の生産量の値から計算して、重量％としてエチレン重合体（Ａ）含量の値を得た。
（６）ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）中のエチレン含量の定量：平均エチレン含量については、下記の手順に従って赤外分光光度計を用いて測定した。
（ｉ）サンプルの調製
試料（ポリプロピレン重合体（Ｂ−１））を加熱加圧プレスにより厚さ２００μｍのシートに成形した。プレス条件は、温度１９０℃、予熱時間２分、加圧圧力３０ＭＰａ、加圧時間２分とした。
（ｉｉ）赤外分光光度計による吸光度の測定
上記にて得られたシートを用い、以下の条件にて吸収量を測定した。
装置：島津ＦＴＩＲ−８３００
分解能：４．０ｃｍ−１
測定範囲：４，０００〜４００ｃｍ−１
吸光度ピーク面積算出範囲：７００〜７６０ｃｍ−１
（ｉｉｉ）ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）のエチレン含量の計算
予めＮＭＲでエチレン含量を定量してあるサンプルを用いて検量線を作成し、この検量線に基づいて、プロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量を計算した。また、ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）にエチレン重合体（Ａ）を含む場合は、（３）で得られたエチレン重合体（Ａ）含量を引いた値として算出した。
（ｉ）サンプルの調製
試料（ポリプロピレン重合体（Ｂ−１））を加熱加圧プレスにより厚さ２００μｍのシートに成形した。プレス条件は、温度１９０℃、予熱時間２分、加圧圧力３０ＭＰａ、加圧時間２分とした。
（ｉｉ）赤外分光光度計による吸光度の測定
上記にて得られたシートを用い、以下の条件にて吸収量を測定した。
装置：島津ＦＴＩＲ−８３００
分解能：４．０ｃｍ−１
測定範囲：４，０００〜４００ｃｍ−１
吸光度ピーク面積算出範囲：７００〜７６０ｃｍ−１
（ｉｉｉ）ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）のエチレン含量の計算
予めＮＭＲでエチレン含量を定量してあるサンプルを用いて検量線を作成し、この検量線に基づいて、プロピレン重合体（Ｂ−１）中のエチレン重合体（Ａ）含量を計算した。また、ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）にエチレン重合体（Ａ）を含む場合は、（３）で得られたエチレン重合体（Ａ）含量を引いた値として算出した。
（７）ポリプロピレン系ブロック共重合体中（Ｂ）のオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の含量の計算
プロピレン単独重合体を製造する第１重合工程（ｂ−１）と、プロピレンエチレンランダム共重合体成分を製造する第２重合工程（ｂ−２）の生産量の値から計算し、重量％として値を得た。
（８）プロピレンエチレンランダム共重合体成分中のエチレン含量の計算
プロピレンエチレンブロック共重合体中のエチレン含量、及び、プロピレンエチレンブロック共重合体中のプロピレンエチレンランダム共重合体成分の含量値から計算し、値を得た。
（９）発泡倍率：未発泡品の比重（ｄｃ０）および発泡体の比重（ｄｃ１）を水中置換法によって求め、その値から［ｄｃ０／ｄｃ１］を算出して発泡倍率とした。なお、発泡体の比重は、スキン層を含む状態で測定した。
（１０）セル形状：発泡体断面の顕微鏡観察（ＳＥＭ）を行い、気泡状態を調べた。隣接する気泡同士が互いに独立している状態を「独立」、繋がっている状態を「連通」として評価した。
（１１）独立気泡率：重量と水没法により求めた体積とから見かけ密度（Ｄ）を算出し、真比重（０．９０）をその見かけ密度で除して求めた。
すなわち、独立気泡率＝０．９０／Ｄ
（１２）外観：発泡成形体の表面を目視で観察。タイガーストライプ、シルバーストリープの発生により、外観の良否を以下の基準で評価した。
○：表面に全く見られない
△：表面にわずかに見られる
×：表面の一部にはっきり見られる
（１３）ＯＤＣＢを溶媒として用いた、温度０〜１４０℃の間の温度上昇溶離分別における、０〜１００℃の溶出分に対する４０〜１００℃の溶出分の比率、および４０〜１００℃の溶出分のＭｗは以下の方法により求める。
・使用する分析装置
（ｉ）クロス分別装置
ダイヤインスツルメンツ社製ＣＦＣ Ｔ−１００（ＣＦＣと略す）
フーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析
（ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）
ＣＦＣの後段に、ＧＰＣカラム（昭和電工社製ＡＤ８０６ＭＳ）を直列に接続して使用する。
・ＣＦＣの測定条件
（ｉ）溶媒：オルトジクロルベンゼン（ＯＤＣＢ）
（ｉｉ）サンプル濃度：４ｍｇ／ｍＬ
（ｉｉｉ）注入量：０．４ｍＬ
（ｉｖ）結晶化：１４０℃から４０℃まで約４０分かけて降温する。
（ｖ）分別方法：昇温溶出分別時の分別温度は４０、１００、１４０℃とし、全部で３つのフラクションに分別する。なお、４０℃以下で溶出する成分（フラクション１）、４０〜１００℃で溶出する成分（フラクション２）、１００〜１４０℃で溶出する成分（フラクション３）の溶出割合（単位 重量％）を各々Ｗ40、Ｗ100、Ｗ140と定義する。Ｗ40＋Ｗ100＋Ｗ140＝１００である。
本発明における０〜１００℃の溶出分に対する４０〜１００℃の溶出分の比率は、
Ｗ100／（Ｗ40＋Ｗ100）×１００
と、表すことができる。
また、分別した各フラクションは、そのままＧＰＣへ自動輸送し、分子量分布Ｍｗを測定する。
プロピレン単独重合体を製造する第１重合工程（ｂ−１）と、プロピレンエチレンランダム共重合体成分を製造する第２重合工程（ｂ−２）の生産量の値から計算し、重量％として値を得た。
（８）プロピレンエチレンランダム共重合体成分中のエチレン含量の計算
プロピレンエチレンブロック共重合体中のエチレン含量、及び、プロピレンエチレンブロック共重合体中のプロピレンエチレンランダム共重合体成分の含量値から計算し、値を得た。
（９）発泡倍率：未発泡品の比重（ｄｃ０）および発泡体の比重（ｄｃ１）を水中置換法によって求め、その値から［ｄｃ０／ｄｃ１］を算出して発泡倍率とした。なお、発泡体の比重は、スキン層を含む状態で測定した。
（１０）セル形状：発泡体断面の顕微鏡観察（ＳＥＭ）を行い、気泡状態を調べた。隣接する気泡同士が互いに独立している状態を「独立」、繋がっている状態を「連通」として評価した。
（１１）独立気泡率：重量と水没法により求めた体積とから見かけ密度（Ｄ）を算出し、真比重（０．９０）をその見かけ密度で除して求めた。
すなわち、独立気泡率＝０．９０／Ｄ
（１２）外観：発泡成形体の表面を目視で観察。タイガーストライプ、シルバーストリープの発生により、外観の良否を以下の基準で評価した。
○：表面に全く見られない
△：表面にわずかに見られる
×：表面の一部にはっきり見られる
（１３）ＯＤＣＢを溶媒として用いた、温度０〜１４０℃の間の温度上昇溶離分別における、０〜１００℃の溶出分に対する４０〜１００℃の溶出分の比率、および４０〜１００℃の溶出分のＭｗは以下の方法により求める。
・使用する分析装置
（ｉ）クロス分別装置
ダイヤインスツルメンツ社製ＣＦＣ Ｔ−１００（ＣＦＣと略す）
フーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析
（ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）
ＣＦＣの後段に、ＧＰＣカラム（昭和電工社製ＡＤ８０６ＭＳ）を直列に接続して使用する。
・ＣＦＣの測定条件
（ｉ）溶媒：オルトジクロルベンゼン（ＯＤＣＢ）
（ｉｉ）サンプル濃度：４ｍｇ／ｍＬ
（ｉｉｉ）注入量：０．４ｍＬ
（ｉｖ）結晶化：１４０℃から４０℃まで約４０分かけて降温する。
（ｖ）分別方法：昇温溶出分別時の分別温度は４０、１００、１４０℃とし、全部で３つのフラクションに分別する。なお、４０℃以下で溶出する成分（フラクション１）、４０〜１００℃で溶出する成分（フラクション２）、１００〜１４０℃で溶出する成分（フラクション３）の溶出割合（単位 重量％）を各々Ｗ40、Ｗ100、Ｗ140と定義する。Ｗ40＋Ｗ100＋Ｗ140＝１００である。
本発明における０〜１００℃の溶出分に対する４０〜１００℃の溶出分の比率は、
Ｗ100／（Ｗ40＋Ｗ100）×１００
と、表すことができる。
また、分別した各フラクションは、そのままＧＰＣへ自動輸送し、分子量分布Ｍｗを測定する。
（実施例１）
（１）チタン含有固体成分（Ｉ）の調製 スラリー用触媒
撹拌機付きステンレス製反応器中において、デカン３７．５リットル、無水塩化マグネシウム７．１４ｋｇ、および２−エチル−１−ヘキサノール３５．１リットルを混合し、撹拌しながら１４０℃に４時間加熱して均一な溶液とした。この均一溶液中に無水フタル酸１．６７ｋｇを添加し、さらに１３０℃にて１時間撹拌して、無水フタル酸をこの均一溶液に溶解した。得られた均一溶液を室温（２３℃）に冷却した後、この均一溶液を−２０℃に保持した四塩化チタン２００リットル中に３時間かけて全量滴下した。滴下後、４時間かけて１１０℃に昇温し、１１０℃に達したところでフタル酸ジ−ｉ−ブチル５．０３リットルを添加し、２時間１１０℃にて撹拌保持して反応を行った。２時間の反応終了後、熱濾過にて固体部を採取し、固体部を２７５リットルの四塩化チタンにて再懸濁させた後、再び１１０℃で２時間、反応を持続した。反応終了後、再び熱濾過により固体部を採取し、ｎ−ヘキサンにて、洗浄液中に遊離のチタンが検出されなくなるまで充分洗浄した。続いて、濾過により溶媒を分離し、固体部を減圧乾燥してチタン２．４重量％を含有するチタン含有担持型触媒成分（遷移金属化合物触媒成分）を得た。また、固体触媒の平均粒径は２０μｍであった。
（１）チタン含有固体成分（Ｉ）の調製 スラリー用触媒
撹拌機付きステンレス製反応器中において、デカン３７．５リットル、無水塩化マグネシウム７．１４ｋｇ、および２−エチル−１−ヘキサノール３５．１リットルを混合し、撹拌しながら１４０℃に４時間加熱して均一な溶液とした。この均一溶液中に無水フタル酸１．６７ｋｇを添加し、さらに１３０℃にて１時間撹拌して、無水フタル酸をこの均一溶液に溶解した。得られた均一溶液を室温（２３℃）に冷却した後、この均一溶液を−２０℃に保持した四塩化チタン２００リットル中に３時間かけて全量滴下した。滴下後、４時間かけて１１０℃に昇温し、１１０℃に達したところでフタル酸ジ−ｉ−ブチル５．０３リットルを添加し、２時間１１０℃にて撹拌保持して反応を行った。２時間の反応終了後、熱濾過にて固体部を採取し、固体部を２７５リットルの四塩化チタンにて再懸濁させた後、再び１１０℃で２時間、反応を持続した。反応終了後、再び熱濾過により固体部を採取し、ｎ−ヘキサンにて、洗浄液中に遊離のチタンが検出されなくなるまで充分洗浄した。続いて、濾過により溶媒を分離し、固体部を減圧乾燥してチタン２．４重量％を含有するチタン含有担持型触媒成分（遷移金属化合物触媒成分）を得た。また、固体触媒の平均粒径は２０μｍであった。
（２）予備活性化触媒の調製
内容積３０リットルの傾斜羽根付きステンレス製反応器を窒素ガスで置換後、ｎ−ヘキサン２０リットル、トリエチルアルミニウム４０ミリモル、および前項で調製したチタン含有担持型触媒成分８０ｇ（チタン原子換算で４０ミリモル）を添加した後、１５℃でプロピレン４２０ｇを１２０分間供給して予備重合を行った。反応時間終了後、未反応のプロピレンを反応器外に放出し、反応器の気相部を１回、窒素置換した。別途、同一の条件で行った予備重合後に生成したポリマーを分析した結果、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たり、２．２ｇのポリプロピレン（Ｗ０Ｐ）が生成し、このポリプロピレンの極限粘度［η１］は２．９ｄｌ／ｇであった。
内容積３０リットルの傾斜羽根付きステンレス製反応器を窒素ガスで置換後、ｎ−ヘキサン２０リットル、トリエチルアルミニウム４０ミリモル、および前項で調製したチタン含有担持型触媒成分８０ｇ（チタン原子換算で４０ミリモル）を添加した後、１５℃でプロピレン４２０ｇを１２０分間供給して予備重合を行った。反応時間終了後、未反応のプロピレンを反応器外に放出し、反応器の気相部を１回、窒素置換した。別途、同一の条件で行った予備重合後に生成したポリマーを分析した結果、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たり、２．２ｇのポリプロピレン（Ｗ０Ｐ）が生成し、このポリプロピレンの極限粘度［η１］は２．９ｄｌ／ｇであった。
次いで反応器内の温度を−３℃に保持しながら、反応器内の圧力を０．５９ＭＰａに維持するようにエチレンを反応器に連続的に６時間供給して、予備活性化を行った。反応時間終了後、未反応のエチレンを反応器外に放出し、反応器の気相部を１回、窒素置換して、予備活性化触媒のスラリーを得た。予備活性化後に生成していた重合体の生成量（Ｗ０Ｔ）は、チタン含有固体触媒成分１ｇ当たり７５．２ｇであり、かつ、この重合体の極限粘度［η０Ｔ］は３１．３ｄｌ／ｇであった。
エチレンによる予備活性化で得られたチタン含有担持型触媒成分１ｇ当たりに含有されているエチレン重合体（Ａ）の生成量（ＷＡ）は、予備活性化処理後に生成していたチタン含有担持型触媒成分１ｇ当たりの重合体の生成量（Ｗ０Ｔ）と予備重合後のチタン含有担持型触媒成分１ｇ当たりのポリプロピレン（Ｗ０Ｐ）との差として次式で求められる。
ＷＡ＝Ｗ０Ｔ−Ｗ０Ｐ
また、エチレンによる予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の極限粘度［ηＡ］は、予備重合で生成したポリプロピレンの極限粘度［η０Ｐ］、および予備重合工程に引き続く予備活性化工程終了後に生成していた重合体の極限粘度［η０Ｔ］から次式により求められる。
［ηＡ］＝（［η０Ｔ］×Ｗ０Ｔ−［η０Ｐ］×Ｗ０Ｐ）／（Ｗ０Ｔ−Ｗ０Ｐ）
上記の式に従って、エチレンによる予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）量は、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たり７３．０ｇ、その極限粘度［ηＡ］は３２．２ｄｌ／ｇと算出された。
ＷＡ＝Ｗ０Ｔ−Ｗ０Ｐ
また、エチレンによる予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の極限粘度［ηＡ］は、予備重合で生成したポリプロピレンの極限粘度［η０Ｐ］、および予備重合工程に引き続く予備活性化工程終了後に生成していた重合体の極限粘度［η０Ｔ］から次式により求められる。
［ηＡ］＝（［η０Ｔ］×Ｗ０Ｔ−［η０Ｐ］×Ｗ０Ｐ）／（Ｗ０Ｔ−Ｗ０Ｐ）
上記の式に従って、エチレンによる予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）量は、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たり７３．０ｇ、その極限粘度［ηＡ］は３２．２ｄｌ／ｇと算出された。
（３）重合工程（ｂ−１）
内容積５００リットルの撹拌機付き、ステンレス製重合器を窒素置換した後、ｎ−ヘキサン２４０リットル、トリエチルアルミニウム７８０ミリモル、ジイソプロピルジメトキシシラン７８ミリモル、および上記で得た予備活性化触媒を１０ｇ投入した（ただし予備重合ポリマー分は除く）。引き続いて、水素７００リットルを重合器内に導入し、重合温度７０℃、重合器内の気相部圧力を１．０ＭＰａに保持しながらプロピレンを連続的に１．５時間供給して、プロピレン重合体（Ｂ−１）の製造（重合工程（ｂ−１））を実施した。この時の重合工程（ｂ−１）で使用したプロピレンに対する水素の割合はモル比で、Ｈ２／Ｃ３＝０．３０であった。重合終了後、重合器内の温度を３０℃まで冷却した後、水素と未反応プロピレンを放出した。次いで、重合スラリーの一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９０ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．０８重量％であった。
内容積５００リットルの撹拌機付き、ステンレス製重合器を窒素置換した後、ｎ−ヘキサン２４０リットル、トリエチルアルミニウム７８０ミリモル、ジイソプロピルジメトキシシラン７８ミリモル、および上記で得た予備活性化触媒を１０ｇ投入した（ただし予備重合ポリマー分は除く）。引き続いて、水素７００リットルを重合器内に導入し、重合温度７０℃、重合器内の気相部圧力を１．０ＭＰａに保持しながらプロピレンを連続的に１．５時間供給して、プロピレン重合体（Ｂ−１）の製造（重合工程（ｂ−１））を実施した。この時の重合工程（ｂ−１）で使用したプロピレンに対する水素の割合はモル比で、Ｈ２／Ｃ３＝０．３０であった。重合終了後、重合器内の温度を３０℃まで冷却した後、水素と未反応プロピレンを放出した。次いで、重合スラリーの一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９０ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．０８重量％であった。
（４）重合工程（ｂ−２）
重合器内温度を６０℃に昇温後、エチレン４．３ｋｇ、およびプロピレン１２ｋｇを、２時間連続して供給し、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の製造（重合工程（ｂ−２））を実施した。この時のリアクター内の気相部をＡｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製、マイクロＧＣ−３０００Ａを用いて水素濃度を測定したところ１ｐｐｍであった。重合終了後、重合器内の温度を３０℃まで冷却して、水素と未反応のエチレンおよびプロピレンを放出した。次いで、メタノール５０リットルを重合器内に導入し、触媒失活反応を６０℃にて３０分間実施した。更に２０重量％の苛性ソーダ水溶液０．７リットルを加え、２０分間攪拌した後、純水１００リットルを加えて、２０分間攪拌した。水層を抜き出した後に、再度３００リットルの純水を加え、２０分間攪拌して水層を抜き出した。ついでヘキサンスラリーを抜き出し、濾過、乾燥した。乾燥後のパウダー収量は８．０５ｋｇであった。重合工程（ｂ−２）終了後の重合体（本発明でいう「ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）」に該当）、および、重合工程（ｂ−２）で得られたオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の分析結果を表１に示した。また、本発明で言う「ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）」の生成量は、重合工程（ｂ−２）終了後の重合体の生成量から、予備重合で得られたポリプロピレンと予備活性化で得られたエチレン重合体（Ａ）の生成量を差し引くことにより算出した。
重合器内温度を６０℃に昇温後、エチレン４．３ｋｇ、およびプロピレン１２ｋｇを、２時間連続して供給し、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の製造（重合工程（ｂ−２））を実施した。この時のリアクター内の気相部をＡｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製、マイクロＧＣ−３０００Ａを用いて水素濃度を測定したところ１ｐｐｍであった。重合終了後、重合器内の温度を３０℃まで冷却して、水素と未反応のエチレンおよびプロピレンを放出した。次いで、メタノール５０リットルを重合器内に導入し、触媒失活反応を６０℃にて３０分間実施した。更に２０重量％の苛性ソーダ水溶液０．７リットルを加え、２０分間攪拌した後、純水１００リットルを加えて、２０分間攪拌した。水層を抜き出した後に、再度３００リットルの純水を加え、２０分間攪拌して水層を抜き出した。ついでヘキサンスラリーを抜き出し、濾過、乾燥した。乾燥後のパウダー収量は８．０５ｋｇであった。重合工程（ｂ−２）終了後の重合体（本発明でいう「ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）」に該当）、および、重合工程（ｂ−２）で得られたオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の分析結果を表１に示した。また、本発明で言う「ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）」の生成量は、重合工程（ｂ−２）終了後の重合体の生成量から、予備重合で得られたポリプロピレンと予備活性化で得られたエチレン重合体（Ａ）の生成量を差し引くことにより算出した。
得られた重合体混合物１００重量部に対して、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．１重量部、およびステアリン酸カルシウム０．１重量部を混合して、該混合物をスクリュー径４０ｍｍの押出造粒機を用いて、樹脂温度が３００℃にて造粒（溶融混練）し、プロピレン重合体組成物を得た。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果を、表１に示した。
得られたプロピレン重合体組成物１００重量部対し、発泡剤マスターバッチ３．０重量部（炭酸水素ナトリウム２５重量％、クエン酸２５重量％、低密度ポリエチレン５０重量％）、微粉末タルク１０重量部を加えてドライブレンドした後、射出発泡成形を行った。発泡成形体の成形条件は次の条件で行った。
スクリュー径５０ｍｍの加熱シリンダーおよび型締め制御機構を有し最大型締め力が３００トンの射出成形機を用い、加熱シリンダーの各加熱ゾーンの温度を、先端部から後方部へ順に２３０℃、２３０℃、２３０℃、２１０℃、及び１８０℃と設定し、背圧を９．８ＭＰａとし、金型冷却水温度４０℃で、平板成形体の移動型と固定型の間隔が２．０ｍｍで容積が１６０ｃｍ３であるキャビティー内に、加熱溶融した発泡成形体用材料１４５ｇを射出充填した。射出完了後１秒間一次冷却をし、次いで移動型を２．０ｍｍ後退させて、キャビティー容積を３２０ｃｍ３に拡大して発泡させた。その後６０秒間二次冷却をしてポリプロピレン樹脂発泡成形体を得た。発泡成形体の分析結果を表２に示した。
スクリュー径５０ｍｍの加熱シリンダーおよび型締め制御機構を有し最大型締め力が３００トンの射出成形機を用い、加熱シリンダーの各加熱ゾーンの温度を、先端部から後方部へ順に２３０℃、２３０℃、２３０℃、２１０℃、及び１８０℃と設定し、背圧を９．８ＭＰａとし、金型冷却水温度４０℃で、平板成形体の移動型と固定型の間隔が２．０ｍｍで容積が１６０ｃｍ３であるキャビティー内に、加熱溶融した発泡成形体用材料１４５ｇを射出充填した。射出完了後１秒間一次冷却をし、次いで移動型を２．０ｍｍ後退させて、キャビティー容積を３２０ｃｍ３に拡大して発泡させた。その後６０秒間二次冷却をしてポリプロピレン樹脂発泡成形体を得た。発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例２）
（１）チタン含有固体成分（Ｉ）の調製
撹拌装置を備えた容量１０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、精製したトルエン２Ｌを導入した。ここに、室温で、Ｍｇ（ＯＥｔ）２を２００ｇ、ＴｉＣｌ４を１Ｌ添加した。温度を９０℃に上げて、フタル酸−ｎ−ブチルを５０ｍｌ導入した。その後、温度を１１０℃に上げて３ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。次いで、精製したトルエンを導入して全体の液量を２Ｌに調整した。室温でＴｉＣｌ４を１Ｌ添加し、温度を１１０℃に上げて２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。更に、精製したｎ−ヘプタンを用いて、トルエンをｎ−ヘプタンで置換し、チタン含有固体成分（Ｉ）のスラリーを得た。このスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体成分（Ｉ）のＴｉ含量は２．７ｗｔ．％であった。また、固体触媒の平均粒径は３３μｍであった。
（１）チタン含有固体成分（Ｉ）の調製
撹拌装置を備えた容量１０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、精製したトルエン２Ｌを導入した。ここに、室温で、Ｍｇ（ＯＥｔ）２を２００ｇ、ＴｉＣｌ４を１Ｌ添加した。温度を９０℃に上げて、フタル酸−ｎ−ブチルを５０ｍｌ導入した。その後、温度を１１０℃に上げて３ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。次いで、精製したトルエンを導入して全体の液量を２Ｌに調整した。室温でＴｉＣｌ４を１Ｌ添加し、温度を１１０℃に上げて２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。更に、精製したｎ−ヘプタンを用いて、トルエンをｎ−ヘプタンで置換し、チタン含有固体成分（Ｉ）のスラリーを得た。このスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体成分（Ｉ）のＴｉ含量は２．７ｗｔ．％であった。また、固体触媒の平均粒径は３３μｍであった。
（２）予備活性化触媒の調製
内容積３０リットルの傾斜羽根付きステンレス製反応器を窒素ガスで置換後、ｎ−ヘキサン２０リットル、トリエチルアルミニウム４０ミリモル、および前項で調製したチタン含有担持型触媒成分４０ｇ（チタン原子換算で４０ミリモル）を添加した後、１５℃でプロピレン２１０ｇを１２０分間供給して予備重合を行った。反応時間終了後、未反応のプロピレンを反応器外に放出し、反応器の気相部を１回、窒素置換した。別途、同一の条件で行った予備重合後に生成したポリマーを分析した結果、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たり、２．１ｇのポリプロピレン（Ｗ０Ｐ）が生成し、このポリプロピレンの極限粘度［η１］は２．９ｄｌ／ｇであった。
内容積３０リットルの傾斜羽根付きステンレス製反応器を窒素ガスで置換後、ｎ−ヘキサン２０リットル、トリエチルアルミニウム４０ミリモル、および前項で調製したチタン含有担持型触媒成分４０ｇ（チタン原子換算で４０ミリモル）を添加した後、１５℃でプロピレン２１０ｇを１２０分間供給して予備重合を行った。反応時間終了後、未反応のプロピレンを反応器外に放出し、反応器の気相部を１回、窒素置換した。別途、同一の条件で行った予備重合後に生成したポリマーを分析した結果、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たり、２．１ｇのポリプロピレン（Ｗ０Ｐ）が生成し、このポリプロピレンの極限粘度［η１］は２．９ｄｌ／ｇであった。
次いで反応器内の温度を−３℃に保持しながら、反応器内の圧力を０．５９ＭＰａに維持するようにエチレンを反応器に連続的に６時間供給して、予備活性化を行った。反応時間終了後、未反応のエチレンを反応器外に放出し、反応器の気相部を１回、窒素置換して、予備活性化触媒のスラリーを得た。予備活性化後に生成していた重合体の生成量は、チタン含有固体触媒成分１ｇ当たり２２０．９ｇであり、かつ、この重合体の極限粘度［η０Ｔ］は２９．３ｄｌ／ｇであった。
実施例１と同様にエチレンによる予備活性化で生成された、チタン含有担持型触媒成分１ｇ当たりのエチレン重合体（Ａ）の生成量、その極限粘度［ηＡ］を算出したところエチレン重合体は、２１８ｇ、［ηＡ］は、２９．６ｄｌ／ｇと算出された。
（３）重合工程（ｂ−１）
図１に示したフローシートによって説明する。２台の重合槽を用いる気相重合反応器を用いた。２台の重合器１及び重合器２は、内径Ｄ：３４０ｍｍ、長さＬ：１２６０ｍｍ、回転軸の径：９０ｍｍ、内容積：１１０ｄｍ３の攪拌機を備えた連続式横型気相重合器（長さ／直径＝３．７）である。
重合器１内を置換後、５００μｍ以下の重合体粒子を除去したポリプロピレン粉末（平均粒径１５００μｍ）を２５ｋｇ導入し、更に上記で得られた予備活性化触媒を０．４９ｇ／ｈ（ただし予備重合ポリマー分は除く）、またトリエチルアルミニウムの１５重量％ｎ−ヘキサン溶液を触媒成分（Ａ）中のＴｉ原子１モルに対し、モル比が９０、ジイソプロピルジメトキシシランをＴｉ原子１モルに対し１０となるように連続的に供給した。また、重合器１内のプロピレンに対する水素使用量の割合がモル比で０．１５となるように水素を、重合器１内の圧力が２．１５ＭＰａ、温度が６５℃を保つようにプロピレンモノマーをそれぞれ重合器１内に供給した。反応熱は、原料混合ガス供給配管３から供給する原料プロピレンの気化熱により除去した。重合器１から排出される未反応ガスは、未反応ガス抜き出し配管５を通して反応器系外に抜き出し、冷却・凝縮させてリサイクルガス配管４を通して重合器１に還流した。重合器１内で生成したプロピレン重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の５０容量％となる様に重合体抜き出し配管１１および抜き出し配管１２を通して重合器１から連続的に抜き出し、第２重合工程の重合器２に供給した。ただし、重合器１と重合器２の間の配管１１および配管１２に設置した滞留室１５および１６内において、重合器１より持ち込むガス相はプロピレンガスで還流した。
次いで、重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９２ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１９重量％であった。
図１に示したフローシートによって説明する。２台の重合槽を用いる気相重合反応器を用いた。２台の重合器１及び重合器２は、内径Ｄ：３４０ｍｍ、長さＬ：１２６０ｍｍ、回転軸の径：９０ｍｍ、内容積：１１０ｄｍ３の攪拌機を備えた連続式横型気相重合器（長さ／直径＝３．７）である。
重合器１内を置換後、５００μｍ以下の重合体粒子を除去したポリプロピレン粉末（平均粒径１５００μｍ）を２５ｋｇ導入し、更に上記で得られた予備活性化触媒を０．４９ｇ／ｈ（ただし予備重合ポリマー分は除く）、またトリエチルアルミニウムの１５重量％ｎ−ヘキサン溶液を触媒成分（Ａ）中のＴｉ原子１モルに対し、モル比が９０、ジイソプロピルジメトキシシランをＴｉ原子１モルに対し１０となるように連続的に供給した。また、重合器１内のプロピレンに対する水素使用量の割合がモル比で０．１５となるように水素を、重合器１内の圧力が２．１５ＭＰａ、温度が６５℃を保つようにプロピレンモノマーをそれぞれ重合器１内に供給した。反応熱は、原料混合ガス供給配管３から供給する原料プロピレンの気化熱により除去した。重合器１から排出される未反応ガスは、未反応ガス抜き出し配管５を通して反応器系外に抜き出し、冷却・凝縮させてリサイクルガス配管４を通して重合器１に還流した。重合器１内で生成したプロピレン重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の５０容量％となる様に重合体抜き出し配管１１および抜き出し配管１２を通して重合器１から連続的に抜き出し、第２重合工程の重合器２に供給した。ただし、重合器１と重合器２の間の配管１１および配管１２に設置した滞留室１５および１６内において、重合器１より持ち込むガス相はプロピレンガスで還流した。
次いで、重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９２ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１９重量％であった。
（４）重合工程（ｂ−２）
重合器２内に、第１重合工程からの重合体、プロピレン、エチレンガスを連続的に供給し、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の製造（重合工程（ｂ−２））を実施した。反応条件は、攪拌速度２５ｒｐｍ、温度６５℃、圧力２．０ＭＰａで行った。水素ガスは供給しなかった。また、反応熱は原料混合ガス配管２３から供給される原料液化プロピレンの気化熱で除去した。重合器２から排出される未反応ガスは、未反応ガス抜き出し配管２５を通して反応器系外に抜き出し、冷却・凝縮させた。気相部は、微量水素を精留分離機２２にて分離させ、リサイクルガス配管７を通して重合器２に還流させた。
第２重合工程で生成したプロピレン重合体組成物は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に重合体抜き出し配管２９を通して重合器２から連続的に抜き出した。この時の重合器２内の水素濃度は２ｐｐｍであった。
プロピレン重合体組成物の生産速度は１０．１ｋｇ／ｈｒであった。
得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内に、第１重合工程からの重合体、プロピレン、エチレンガスを連続的に供給し、オレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）の製造（重合工程（ｂ−２））を実施した。反応条件は、攪拌速度２５ｒｐｍ、温度６５℃、圧力２．０ＭＰａで行った。水素ガスは供給しなかった。また、反応熱は原料混合ガス配管２３から供給される原料液化プロピレンの気化熱で除去した。重合器２から排出される未反応ガスは、未反応ガス抜き出し配管２５を通して反応器系外に抜き出し、冷却・凝縮させた。気相部は、微量水素を精留分離機２２にて分離させ、リサイクルガス配管７を通して重合器２に還流させた。
第２重合工程で生成したプロピレン重合体組成物は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に重合体抜き出し配管２９を通して重合器２から連続的に抜き出した。この時の重合器２内の水素濃度は２ｐｐｍであった。
プロピレン重合体組成物の生産速度は１０．１ｋｇ／ｈｒであった。
得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例３）
実施例２で重合工程（ｂ−１）で重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．２０となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．８５ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．２３重量％であった。
実施例２で重合工程（ｂ−１）で重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．２０となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．８５ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．２３重量％であった。
重合工程（ｂ−２）
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は１ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は１０．５ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は１ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は１０．５ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例４）
重合工程（ｂ−１）は、実施例３と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９１ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１８重量％であった。
重合工程（ｂ−１）は、実施例３と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９１ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１８重量％であった。
重合工程（ｂ−２）
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２のエチレンとプロピレンの導入比率を変えた以外は、実施例３と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は１ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は１１．０ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２のエチレンとプロピレンの導入比率を変えた以外は、実施例３と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は１ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は１１．０ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例５）
重合工程（ｂ−１）は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９０ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．２０重量％であった。
重合工程（ｂ−１）は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９０ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．２０重量％であった。
重合工程（ｂ−２）
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２においてエチレンとプロピレンの導入比率を変えると同時に、滞留時間も短くした。それ以外は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は２ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は９．３ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２においてエチレンとプロピレンの導入比率を変えると同時に、滞留時間も短くした。それ以外は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は２ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は９．３ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例６）
重合工程（ｂ−１）は、実施例４で、重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．２０となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例４と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．８２ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．２１重量％であった。
重合工程（ｂ−１）は、実施例４で、重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．２０となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例４と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．８２ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．２１重量％であった。
重合工程（ｂ−２）
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例４において６０℃で重合するところを４０℃で重合を行った。それ以外は実施例４と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は３ｐｐｍであった。プロピレン重合体組成物の生産速度は１０．１ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例４において６０℃で重合するところを４０℃で重合を行った。それ以外は実施例４と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は３ｐｐｍであった。プロピレン重合体組成物の生産速度は１０．１ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例７）
実施例２で重合工程（ｂ−１）で重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．１０となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９７ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１９重量％であった。
実施例２で重合工程（ｂ−１）で重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．１０となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．９７ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１９重量％であった。
重合工程（ｂ−２）
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２において滞留時間を短くして重合を行った。それ以外は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は２ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は９．１ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２において滞留時間を短くして重合を行った。それ以外は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は２ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は９．１ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（実施例８）
実施例２で重合工程（ｂ−１）で重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．８５となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．５８ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１６重量％であった。
実施例２で重合工程（ｂ−１）で重合器１内の水素濃度のプロピレン濃度に対する比が０．８５となるように水素を重合器１内に供給した以外は、実施例２と同様に行った。
重合器１内で生成したプロピレン重合体の一部を抜き出して測定した結果、［η］は０．５８ｄｌ／ｇであり、予備活性化で生成したエチレン重合体（Ａ）の含有率は１．１６重量％であった。
重合工程（ｂ−２）
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２において滞留時間を長くして重合を行った。それ以外は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は１ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は１２．０ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
重合器２内：重合工程（ｂ−２）は実施例２において滞留時間を長くして重合を行った。それ以外は実施例２と同様に行った。このときの重合器２内の水素濃度は１ｐｐｍ、プロピレン重合体組成物の生産速度は１２．０ｋｇ／ｈｒであった。得られたプロピレン重合体組成物の分析結果は、表１に示した。
実施例１と同様に造粒（溶融混練）、発泡成形を行った。実施例１と同様に発泡成形体の分析結果を表２に示した。
（比較例１）
比較例１は実施例１の「重合工程（ｂ−２）」において、エチレン４．３ｋｇ、およびプロピレン１２ｋｇを供給するほかに水素を１５リットル供給した。それ以外は、実施例１に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内、気相部における水素濃度は３０ｐｐｍであった。
得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
比較例１は実施例１の「重合工程（ｂ−２）」において、エチレン４．３ｋｇ、およびプロピレン１２ｋｇを供給するほかに水素を１５リットル供給した。それ以外は、実施例１に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内、気相部における水素濃度は３０ｐｐｍであった。
得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
（比較例２）
比較例２は実施例２の「重合工程（ｂ−２）」において、プロピレン、エチレンガスを連続的に供給するほかに水素も連続的に供給する以外は、実施例２に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内の水素濃度は１２ｐｐｍであった。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
比較例２は実施例２の「重合工程（ｂ−２）」において、プロピレン、エチレンガスを連続的に供給するほかに水素も連続的に供給する以外は、実施例２に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内の水素濃度は１２ｐｐｍであった。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
（比較例３）
比較例３は実施例６の「重合工程（ｂ−２）」において、重合温度を４５℃から２５℃に変更、また、滞留時間を短くした。それ以外は、実施例６に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内の水素濃度は２ｐｐｍであった。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
比較例３は実施例６の「重合工程（ｂ−２）」において、重合温度を４５℃から２５℃に変更、また、滞留時間を短くした。それ以外は、実施例６に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内の水素濃度は２ｐｐｍであった。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
（比較例４）
比較例４は実施例５の「重合工程（ｂ−２）」において、重合温度を６５℃から２５℃に変更した以外は、実施例５に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内の水素濃度は２ｐｐｍであった。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
比較例４は実施例５の「重合工程（ｂ−２）」において、重合温度を６５℃から２５℃に変更した以外は、実施例５に準拠してプロピレン重合体組成物を得た。この時リアクター内の水素濃度は２ｐｐｍであった。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
（比較例５）
比較例４は、実施例１においてチタン含有触媒調製、プロピレンによる予備重合終了後、引き続くエチレンによる予備活性化処理を行わない以外は実施例１と同様に行った。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
比較例４は、実施例１においてチタン含有触媒調製、プロピレンによる予備重合終了後、引き続くエチレンによる予備活性化処理を行わない以外は実施例１と同様に行った。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
（比較例６）
比較例６は、実施例２においてチタン含有触媒調製、プロピレンによる予備重合終了後、引き続くエチレンによる予備活性化処理を行わない以外は実施例２と同様に行った。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
比較例６は、実施例２においてチタン含有触媒調製、プロピレンによる予備重合終了後、引き続くエチレンによる予備活性化処理を行わない以外は実施例２と同様に行った。また、得られたプロピレン重合体組成物を用いて、実施例１に準拠して発泡成形体を成形した。該プロピレン重合体組成物および得られた発泡成形体の分析値を表１及び表２に示した。
表１の結果から、実施例１〜３と比較例１又は２とを対比すると、本発明の製造方法の特定事項である、「実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程」との要件を満たさない方法である、水素の存在下でオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造した比較例では、製造されたオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）極限粘度が低く、得られた発泡成形体の独立気泡率及びセル形状が不良であるのに比べて、実施例によるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、発泡成形体の独立気泡率及びセル形状等のすべてが良好であり、発泡成形に好適な溶融特性を有した組成物であり、良好な発泡成形体が得られている。
表１の結果から、実施例１〜３と比較例３又は４とを対比すると、本発明の製造方法の特定事項である、「工程（ｂ−２）：実質的に水素の非存在下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が８〜２５ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程」との要件を満たさない方法である比較例では、製造されたオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）極限粘度が高く、得られた発泡成形体の発泡倍率及び外観が不良であるのに比べて、実施例によるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、発泡成形体の発泡倍率及び外観等のすべてが良好であり、発泡成形に好適な溶融特性を有した組成物であり、良好な発泡成形体が得られている。
表１の結果から、実施例１〜３と比較例５又は６とを対比すると、本発明の製造方法の特定事項である、「エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含むポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を製造する方法」においてエチレン重合体（Ａ）を含まない方法であるポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）を製造した比較例では、得られた発泡成形体の発泡倍率、独立気泡率及びセル形状が不良であるのに比べて、実施例によるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、発泡成形体の独立気泡率及びセル形状等のすべてが良好であり、発泡成形に好適な溶融特性を有した組成物であり、良好な発泡成形体が得られている。
本発明を用いて製造されたポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、任意の用途に用いることが出来る。なかでも、高ＭＦＲのポリプロピレン系ブロック共重合体が望ましい分野に対して好適に用いることが出来る。特に好ましい例としては、押出発泡成形、射出発泡成形、などの発泡成形分野を挙げることが出来る。得られた発泡体は、自動車用部品、例えばドアトリム、インストルメントパネル等の自動車内装部品、サイドプロテクトモール、バンパー、ソフトフェイシア、マッドガード等の自動車外装部品、あるいは生鮮食品や加工食品用の包装材、特にカップラーメンやアイスクリーム等用の容器、魚、肉等用のトレー等として使用することができる。
１ 触媒導入配管
２ 助触媒導入配管
３ 液化成分またはヘキサン等の不活性炭化成分等導入配管
４ リサイクルガス配管
５ 未反応ガス抜き出し配管
６ コンデンサー
７ 配管
８ 気／液分離装置
９、１０ 滞留室
１１、１２ 重合体抜き出し配管
１３、１４ 重合体抜き出し配管バルブ
１５、１６ ガス導入配管
１７、１８ 重合体抜き出し配管バルブ
１９、２０ ガス抜き出し配管バルブ
２１ 循環ガス配管
２２ 精留分離設備
２３ 液化成分またはヘキサン等の不活性炭化成分等導入配管
２４ リサイクルガス配管
２５ 未反応ガス抜き出し配管
２６ コンデンサー
２７ 配管
２８ 気／液分離装置
２９ 重合体抜き出し配管
３０ 気／固分離装置
３１ 配管
３２ 反応器１
３３ 反応器２
２ 助触媒導入配管
３ 液化成分またはヘキサン等の不活性炭化成分等導入配管
４ リサイクルガス配管
５ 未反応ガス抜き出し配管
６ コンデンサー
７ 配管
８ 気／液分離装置
９、１０ 滞留室
１１、１２ 重合体抜き出し配管
１３、１４ 重合体抜き出し配管バルブ
１５、１６ ガス導入配管
１７、１８ 重合体抜き出し配管バルブ
１９、２０ ガス抜き出し配管バルブ
２１ 循環ガス配管
２２ 精留分離設備
２３ 液化成分またはヘキサン等の不活性炭化成分等導入配管
２４ リサイクルガス配管
２５ 未反応ガス抜き出し配管
２６ コンデンサー
２７ 配管
２８ 気／液分離装置
２９ 重合体抜き出し配管
３０ 気／固分離装置
３１ 配管
３２ 反応器１
３３ 反応器２
Claims (13)
- エチレン重合体（Ａ）と、ポリプロピレン重合体部（Ｂ−１）およびオレフィンランダム共重合体部（Ｂ−２）を有するポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）とを含むポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を製造する方法において、
ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）は、（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分と（ＩＩ）有機アルミニウム化合物と（ＩＩＩ）電子供与体とから形成されてなるオレフィン重合用触媒の存在下で、下記の工程（ｂ−１）および工程（ｂ−２）を行って製造されることを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
工程（ｂ−１）：水素の存在下にプロピレンを重合してポリプロピレン重合体（Ｂ−１）を製造する工程
工程（ｂ−２）：水素濃度が５ｐｐｍ以下の条件下でエチレン及び炭素数４から８のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとプロピレンとを重合して極限粘度（［η］）が１０〜２０ｄｌ／ｇのオレフィンランダム共重合体（Ｂ−２）を製造する工程 - エチレン重合体（Ａ）は、前記工程（ｂ−１）に先立って、下記の工程（ａ−２）を行って製造されることを特徴とする請求項１に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
工程（ａ−２）：オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレン単独またはそれと炭素数３から１２のα−オレフィンからなる群から選ばれる１以上のモノマーとを重合して、オレフィン重合用触媒中の金属原子１ｇに対して０．０１〜５００ｇのエチレン重合体（Ａ）を製造する予備活性化工程 - 前記工程（ａ−２）に先立って、下記の工程（ａ−１）を行うことを特徴とする請求項２に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
工程（ａ−１）：オレフィン重合用触媒の存在下に、プロピレンを重合して（Ｉ）チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とする固体成分１ｇに対して０．０１〜１００ｇのポリプロピレンを製造し担持させる予備重合工程 - エチレン重合体（Ａ）の含有量は、ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）１００重量部に対して、０．０１〜５．０重量部であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- ポリプロピレン系ブロック共重合体（Ｂ）におけるポリプロピレン重合体（Ｂ−１）の組成割合が、４０〜９５重量％であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- （ＩＩ）有機アルミニウム化合物が、トリエチルアルミニウム及び／又はトリイソブチルアルミニウムであることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- （ＩＩＩ）電子供与体が、有機ケイ素化合物であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- 工程（ｂ−１）で使用するプロピレンに対する水素の平均使用量の割合（Ｈ２／Ｃ３）は、モル比で０．０１〜１０の範囲であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- 工程（ｂ−１）は、気相重合法により行われることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- 工程（ｂ−２）は、気相重合法により行われることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- 工程（ｂ−１）と工程（ｂ−２）とは、ともに気相重合法により行われ、その際、工程（ｂ−１）に使用される第１の重合装置と工程（ｂ−２）に使用される第２の重合装置との間には、滞留室が設けられており、第１の重合装置から滞留室に移送された気体の少なくとも一部を、不活性ガスまたは重合原料により置換することにより、滞留室から第２の重合装置に移送されるガス中に水素が含有されないものとすることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物の製造方法。
- 請求項１〜１１のいずれか１項に記載の製造方法により製造されることを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物。
- 請求項１２に記載の射出発泡成形用ポリプロピレン系ブロック共重合体組成物を用いることを特徴とする射出発泡成形体。
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