JP5122852B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物およびそれを用いたトレッドを有する空気入りタイヤ - Google Patents

Description

本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物およびそれを用いたトレッドを有する空気入りタイヤに関する。

タイヤトレッド用ゴム組成物には、グリップ性能と耐摩耗性を高度にバランスよく向上させることが求められている。

従来、高いグリップ性能を示すゴム組成物を得るために、たとえば、ガラス転移温度（Ｔｇ）の高いスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）をゴム成分として使用したゴム組成物、プロセスオイルを高軟化点樹脂に等量置換してゴム成分に充填したゴム組成物、軟化剤またはカーボンブラックを高充填したゴム組成物、粒子径の小さいカーボンブラックを充填したゴム組成物、あるいはこれらのＳＢＲ、高軟化点樹脂、軟化剤またはカーボンブラックを組み合わせて配合したゴム組成物が知られている。しかし、Ｔｇの高いＳＢＲをゴム成分として使用した場合、温度依存性が大きくなり、温度変化に対する性能変化が大きくなるという問題がある。また、プロセスオイルを高軟化点樹脂に等量置換した場合、置換量が多量であると、該高軟化点樹脂の影響により温度依存性が大きくなるという問題がある。さらに、軟化剤またはカーボンブラックを高充填した場合、あるいは粒子径の小さいカーボンブラックを充填した場合、可塑剤またはカーボンブラックの分散性が低下する、あるいは破壊強度または耐摩耗性が低下するという問題がある。

他にも、高いグリップ性能、耐摩耗性能およびウェット制動抑制を発現させるため、液状スチレン−ブタジエンゴム（特許文献１）や液状ブタジエンゴム（特許文献２）を添加することも知られている。しかし、液状ゴムの共役ジエンがベースとなるゴム成分と架橋反応し、可塑剤としての効果が小さいこと、またベースとなるゴム成分の架橋度が低くなり耐摩耗性能が悪化するという問題があった。

特開２００５−１４６１１５号公報 特開２００６−１４３８０４号公報

本発明は、加工性、機械強度、剛性、グリップ性能および耐摩耗性能をバランスよく向上したタイヤトレッド用ゴム組成物およびそれを用いたトレッドを有する空気入りタイヤを提供することを目的とする。

本発明は、ゴム成分１００重量部に対して、重量平均分子量が５０００〜５００００であり、共役ジエン部の２重結合における水添率が３０〜１００％であり、官能基を含まない水添液状ブタジエンゴムを２〜４５重量部含有するタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。

前記ゴム成分は、スチレン−ブタジエンゴムを６０〜９５重量％およびブタジエンゴムを５〜４０重量％を含むことが好ましい。

また、本発明は、前記タイヤトレッド用ゴム組成物を用いたトレッドを有する空気入りタイヤに関する。

本発明によれば、ゴム成分に可塑剤として水添液状ブタジエンゴムを所定量配合することにより、加工性、機械強度、剛性、グリップ性能および耐摩耗性能をバランスよく向上したタイヤトレッド用ゴム組成物およびそれを用いたトレッドを有する空気入りタイヤを提供することができる。

本発明のゴム組成物は、ゴム成分および水添液状ブタジエンゴム（水添液状ＢＲ）を含有する。

ゴム成分としては、とくに制限されるわけではないが、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム（Ｘ−ＩＩＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、エチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、イソモノオレフィンとパラアルキルスチレンとの共重合体のハロゲン化物などがあげられ、これらのゴム成分は単独で用いてもよく、２種以上を組み合せて用いてもよい。なかでも、グリップ性能、転がり抵抗および耐摩耗性をバランスよく向上させることができるという理由から、ＳＢＲとＢＲの組合せが好ましい。

ＳＢＲとしては、乳化重合により得られるものと溶液重合により得られるものがあげられるが、とくに制限はない。

ゴム成分中のＳＢＲの含有率は６０重量％以上が好ましく、６５重量％以上がより好ましい。ＳＢＲの含有率が６０重量％未満では、充分なグリップ性能が得られない傾向がある。また、ＳＢＲの含有率は９５重量％以下が好ましく、９０重量％以下がより好ましい。ＳＢＲの含有率が９５重量％をこえると、耐摩耗性が悪化する傾向がある。

ＢＲとしては、とくに制限はなく、通常ゴム工業で使用されるものを使用することができる。

ＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は６００００以上が好ましく、１０００００以上がより好ましい。ＢＲのＭｗが６００００未満では、充分な強度が得られず耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、ＢＲのＭｗは３００００００以下が好ましく、２００００００以下がより好ましい。ＢＲのＭｗが３００００００をこえると、分散性および加工性が悪化する傾向がある。

ゴム成分中のＢＲの含有率は５重量％以上が好ましく、１０重量％以上がより好ましい。ＢＲの含有率が５重量％未満では、耐摩耗性および低温性能が悪化する傾向がある。また、ＢＲの含有率は４０重量％以下が好ましく、３５重量％以下がより好ましい。ＢＲの含有率が４０重量％をこえると、グリップ性能が低下する傾向がある。

本発明でいう水添液状ＢＲとは、液状ブタジエンゴム（液状ＢＲ）を水添したものである。液状ＢＲを使用した場合、存在する２重結合により、前記のゴム成分との架橋反応が起こっていたが、本発明では、液状ＢＲを水添することにより、反応サイトとなっていた２重結合を減少させて反応しにくくすることで、加工性および軟化効果に優れるという可塑剤としての機能を維持したまま、タイヤのグリップ性能および耐摩耗性を向上させることができる。

なお、水添において液状イソプレンゴム（液状ＩＲ）や液状スチレン−ブタジエンゴム（液状ＳＢＲ）などを使用せず、液状ＢＲを使用するのは、ゴム成分との相溶性が液状ＩＲより高く、低温特性が液状ＳＢＲよりも優れるためである。

水添液状ＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は５０００以上、好ましくは６０００以上である。水添液状ＢＲのＭｗが５０００未満では、水添液状ＢＲがゴム中を移行しやすく、従来のオイルと同様の性質を示し、グリップ性能の改善効果が少ない。また、水添液状ＢＲのＭｗは５００００以下、好ましくは３００００以下である。水添液状ＢＲのＭｗが５００００をこえると、ゴム成分との差がなくなり、可塑剤としての役割を果たさない。なお、水添液状ＢＲのＭｗは、例えば、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）を用いてポリスチレン換算で算出する方法などにより測定することができる。

水添液状ＢＲの共役ジエン部の２重結合における水添率は３０％以上、好ましくは４０％以上である。水添液状ＢＲの共役ジエン部の２重結合における水添率が３０％未満では、水添率が小さすぎてゴム成分との架橋反応サイトである２重結合が多すぎるため架橋阻害を引き起こし、耐摩耗性能が悪化する。また、水添液状ＢＲの共役ジエン部の２重結合における水添率は１００％以下、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下である。水添液状ＢＲの共役ジエン部の２重結合における水添率が１００％から小さくなるに従い、ゴム成分との架橋反応サイトである２重結合が適度に多くなり、水添液状ＢＲの移行が小さくなり、グリップ性能を維持することができる。

また、本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物に含まれる水添液状ＢＲは、官能基を含まないことを特徴とする。

水添液状ＢＲの配合量は、ゴム成分１００重量部に対して２重量部以上、好ましくは５重量部以上である。水添液状ＢＲの配合量が２重量部未満では、水添液状ＢＲの配合によるグリップ性能および耐摩耗性能の改善効果が充分に得られない。また水添液状ＢＲの配合量は４５重量部以下、好ましくは４０重量部以下である。水添液状ＢＲの配合量が４５重量部をこえると、ゴムの粘着性が高くなり加工性が悪くなる。

本発明では、水添液状ＢＲとともに、アロマオイル、ナフテンオイル、パラフィンオイル、植物油などの従来からゴム工業で使用される可塑剤を併用することができる。

水添液状ＢＲ以外の可塑剤の配合量は、ゴム成分１００重量部に対して２０重量部以上が好ましく、２５重量部以上がより好ましい。水添液状ＢＲ以外の可塑剤の配合量が２０重量部未満では、カーボンブラック、シリカの添加量も少なくなり、トレッドゴムとしてのグリップ機能が不足する傾向がある。また、水添液状ＢＲ以外の可塑剤の配合量は４３重量部以下が好ましく、４０重量部以下がより好ましい。水添液状ＢＲ以外の可塑剤の配合量が４３重量部をこえると、耐摩耗性能が著しく悪化する傾向がある。

水添液状ＢＲを含む可塑剤の合計配合量は、ゴム成分１００重量部に対して３５重量部以上が好ましく、４０重量部以上がより好ましい。水添液状ＢＲを含む可塑剤の合計配合量が３５重量部未満では、カーボンブラック、シリカの添加量も少なくなり、トレッドゴムとしてのグリップ機能が不足する傾向がある。また、水添液状ＢＲを含む可塑剤の合計配合量は８０重量部以下が好ましく、７０重量部以下がより好ましい。水添液状ＢＲを含む可塑剤の合計配合量が８０重量部をこえると、耐摩耗性能が著しく悪化する傾向がある。

本発明では、他にも、カーボンブラックやシリカなどの充填剤を配合することができる。

カーボンブラックとしては、とくに制限はなく、従来からゴム工業で使用されるＳ−ＳＡＦ、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＦＥＦなどのグレードを使用することができる。

カーボンブラックの配合量は、ゴム成分１００重量部に対して１５重量部以上が好ましく、２０重量部以上がより好ましい。カーボンブラックの配合量が１５重量部未満では、グリップ性能および耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、カーボンブラックの配合量は１００重量部以下が好ましく、９０重量部以下がより好ましい。カーボンブラックの配合量が１００重量部をこえると、分散性および加工性が悪化する傾向がある。

シリカとしても、とくに制限はなく、従来からゴム工業で使用されるものを使用することができる。

シリカの配合量は、ゴム成分１００重量部に対して１５重量部以上が好ましく、２０重量部以上がより好ましい。シリカの配合量が１５重量部未満では、グリップ性能が悪化する傾向がある。またシリカの配合量は１００重量部以下が好ましく、９０重量部以下がより好ましい。シリカの配合量が１００重量部をこえると、加工性が悪化する傾向がある。

また、カーボンブラックおよびシリカの合計配合量は、ゴム成分１００重量部に対して６０重量部以上が好ましく、７０重量部以上がより好ましい。カーボンブラックおよびシリカの合計配合量が６０重量部未満では、グリップ性能および耐摩耗性能が悪化する傾向がある。また、カーボンブラックおよびシリカの合計配合量は１２０重量部以下が好ましく、１１０重量部以下がより好ましい。カーボンブラックおよびシリカの合計配合量が１２０重量部をこえると、分散性および加工性が悪化する傾向がある。

本発明では、シリカを使用する場合、シランカップリング剤を併用することが好ましい。

シランカップリング剤としては、とくに制限はなく、従来からシリカと併用されるシランカップリング剤を使用することができ、具体的には、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス(２−トリメトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス(２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス(２−トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス(４−トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリメトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられ、これらのシランカップリング剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

シランカップリング剤の配合量は、シリカ１００重量部に対して１重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。シランカップリング剤の配合量が１重量部未満では、シランカップリング剤を配合することによる耐摩耗性の改善効果が充分に得られない傾向がある。また、シランカップリング剤の配合量は２０重量部以下が好ましく、１５重量部以下がより好ましい。シランカップリング剤の配合量が２０重量部をこえると、耐摩耗性の改善効果が飽和し、高コストになる傾向がある。

本発明のトレッド用ゴム組成物には、前記ゴム成分、水添液状ＢＲ、可塑剤、充填剤およびシランカップリング剤以外にも、従来からゴム工業で使用される配合剤、たとえば、ワックス、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤などを、必要に応じて適宜配合することができる。

本発明のトレッド用ゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどでゴム成分、水添液状ＢＲおよび必要に応じて前記配合剤を混練りし、その後加硫することにより、本発明のトレッド用ゴム組成物を製造することができる。

本発明のトレッド用ゴム組成物は、グリップ性能と耐摩耗性能を高度に向上させることができるという理由から、タイヤ部材のなかでもトレッドとして使用することが好ましい。

本発明の空気入りタイヤは、本発明のトレッド用ゴム組成物を用いて、通常の方法により製造することができる。すなわち、必要に応じて前記配合剤を配合した本発明のトレッド用ゴム組成物を未加硫の状態でトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、本発明の空気入りタイヤを製造することができる。

実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに制限されるものではない。

以下、実施例および比較例で使用した各種薬品および試験方法をまとめて説明する。
スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）：日本ゼオン（株）製のＮ９５２０
ブタジエンゴム（ＢＲ）：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（重量平均分子量：５０００００）
液状ブタジエンゴム（液状ＢＲ）：Ｓａｒｔｏｍｅｒ社製のライコン１４２（重量平均分子量：１００００、共役ジエン部の２重結合における水添なし）
水添液状ブタジエンゴム（水添液状ＢＲ）（１）：下記の調整方法により調製（重量平均分子量：９２００、共役ジエン部の２重結合における水添率：７０％）
水添液状ブタジエンゴム（水添液状ＢＲ）（２）：下記の調整方法により調製（重量平均分子量：８８００、共役ジエン部の２重結合における水添率：１００％）
カーボンブラック：三菱化学（株）製のダイヤブラックＳＡ（Ｓ−ＳＡＦ）
シリカ：デグッサ社製のウルトラジルＶＮ３
シランカップリング剤：デグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
アロマオイル：（株）ジャパンエナジー製のプロセスＸ−１４０
ワックス：日本精蝋（株）製のオゾエース０３５５
老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン６Ｃ（Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ステアリン酸：日本油脂（株）製
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製
硫黄：鶴見化学工業（株）製
加硫促進剤ＣＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）

（水添液状ＢＲ（１）の調製）
液状ＢＲ１００重量部を、チタノセンジクロライド１重量部およびトリエチルアルミニウム０．５重量部を加えたシクロヘキサン溶液中にて、５０℃、５０ｋｇｆ／ｃｍ²の水素圧下、４０分間水素化反応を行った。この調製により共役ジエン部の２重結合における水添率７０％の水添液状ＢＲ（１）を得た。

（水添液状ＢＲ（２）の調製）
液状ＢＲ１００重量部を、チタノセンジクロライド１重量部およびトリエチルアルミニウム０．５重量部を加えたシクロヘキサン溶液中にて、５０℃、５０ｋｇｆ／ｃｍ²の水素圧下、２時間水素化反応を行った。この調製により共役ジエン部の２重結合における水添率１００％の水添液状ＢＲ（２）を得た。

実施例１〜５および比較例１〜２
（ゴム組成物の作製）
表１に示す配合処方にしたがい、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を、１６Ｌバンバリーミキサーを用いて、ゴム排出温度１５０℃でベース練りをし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に、硫黄および加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、７０℃の条件下で５分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。さらに、さらに、得られた未加硫ゴム組成物を１７０℃の条件下で１５分間プレス加硫し、実施例１〜５および比較例１〜２の加硫ゴム組成物を得た。

（加工性）
オープンロールにおける混練り工程にて、ロールに対する未加硫ゴム組成物の巻きつきなどを目視にて、以下のように評価した。
○：バギングがなく、密着性も低く加工に適している。
△：やや密着する傾向はあるが加工可能である。
×：密着して加工困難である。

（硬度測定）
ＪＩＳ Ｋ ６２５３「加硫ゴムおよび熱可塑性ゴムの硬さ試験方法」の試験方法に準じて、タイプＡデュロメーターを用いて、２５℃および１００℃における加硫ゴム組成物の硬度を測定した。

（粘弾性試験）
（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、初期歪１０％、動歪２％および周波数１０Ｈｚの条件下で、ｔａｎδ曲線を計測し、ｔａｎδピーク温度をガラス転移温度（Ｔｇ）として測定した。なお、Ｔｇは−３０℃〜−１０℃が好ましい。

また、前記と同様に、１００℃における複素弾性率（Ｅ＊）およびｔａｎδを測定し、比較例１のＥ＊指数およびｔａｎδ指数を１００とし、以下の計算式により、各配合のＥ＊およびｔａｎδを指数表示した。なお、Ｅ＊指数が大きいほど剛性に優れることを示し、ｔａｎδ指数が大きいほどグリップ性能に優れることを示す。
（Ｅ＊指数）＝（各配合のＥ＊）／（比較例１のＥ＊）×１００
（ｔａｎδ指数）＝（各配合のｔａｎδ）／（比較例１のｔａｎδ）×１００

（引張試験）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１「加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準じて、加硫ゴム組成物からなる３号ダンベル型試験片を用いて引張試験を実施し、破断強度（ＴＢ）および破断時伸び（ＥＢ）を測定し、破壊エネルギー（ＴＢ×ＥＢ／２）を算出した。そして、比較例１の強度指数を１００とし、以下の計算式により、各配合の破壊エネルギーをそれぞれ指数表示した。なお、強度指数が大きいほど機械強度に優れることを示す。
（強度指数）＝（各配合の破壊エネルギー）
÷（比較例１の破壊エネルギー）×１００

（サーキットタイム）
前記未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材と貼りあわせ、１７０℃の条件下で１５分間プレス加硫することにより、空気入りタイヤ（サイズ：２３５／４０Ｒ１７）を製造した。

製造したタイヤを試験車（スバルインプレッサ）の全輪に装着させ、１周約３．７ｋｍのサーキットコース（岡山国際サーキット）にて、テストドライバーが全開走行で３周走行させ、ラップごとの平均タイムを測定し、サーキットタイムとした。なお、サーキットタイムが短いほどグリップ性能に優れることを示す。

（熱ダレ性能）
製造したタイヤを前記試験車の全輪に装着させ、前記テストコースにて、テストドライバーが３周走行させ、走行初期に対するグリップ性能の低下を、テストドライバーが以下のように官能評価した。
○：走行１周目から３周目までのグリップ変化をほとんど感じない。
△：走行１周目から３周目までのグリップ変化を感じるが小さい。
×：走行１周目から３周目までのグリップ変化を感じる。

（耐摩耗性）
製造したタイヤを前記試験車の全輪に装着させ、前記テストコースにて、テストドライバーが１０周走行させ、走行後のタイヤの外観を以下のように判断した。なお、△〜○とは、△より若干優れ、○より若干劣ることを示す。
○：タイヤトレッドの片減りがなく、摩耗量も少ない。
△：タイヤトレッドの片減りがある、あるいは摩耗量が多い。
×：タイヤトレッドの片減りが多く、摩耗量も多い。

前記評価結果を表１に示す。

Claims (3)

1. スチレン−ブタジエンゴムを６０〜９５重量％およびブタジエンゴムを５〜４０重量％含むゴム成分１００重量部に対して、
   重量平均分子量が５０００〜５００００であり、共役ジエン部の２重結合における水添率が４０〜８０％であり、官能基を含まない水添液状ブタジエンゴムを２〜４５重量部含有するタイヤトレッド用ゴム組成物。
2. ゴム成分１００重量部に対して、
   カーボンブラックを１５〜１００重量部、
   シリカを１５〜１００重量部含有し、
   カーボンブラックおよびシリカの合計含有量が６０〜１２０重量部であり、
   さらに、シリカ１００重量部に対してシランカップリング剤を１〜２０重量部含有する請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
3. 請求項１または２記載のタイヤトレッド用ゴム組成物を用いたトレッドを有する空気入りタイヤ。