JP5110377B2 - 表面被覆切削工具 - Google Patents
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(a)下部層として、0.1〜2μmの平均層厚を有する粒状結晶組織のTiC層、TiN層、TiCN層(以下、粒状Ti化合物層という)、
(b)中間層として、0.5〜3μmの平均層厚を有する縦長成長結晶組織のTiCNO層(以下、縦長TiCNO層という)、
(c)上部層として、2〜20μmの平均層厚を有する縦長成長結晶組織のTiCN層(以下、縦長TiCN層という)、
(d)最表面層として、0.2〜15μmの平均層厚を有するAl2O3層、
上記の各層を化学蒸着により形成してなる被覆工具(以下、従来被覆工具という)が知られており、そして、この従来被覆工具は、高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮することが知られている。
しかし、粒状Ti化合物層からなる下部層と、縦長TiCN層からなる上部層との間に、粒状TiCNO層と粒状WCNO層の複層とからなる中間層を化学蒸着で介在形成すると、粒状WCNO層はCrの拡散抑制作用を有しているため、化学蒸着時に工具基体が高温で長時間曝されたとしても、工具基体からのCr成分の拡散を抑え、したがって、Cr成分が上部層の縦長TiCN層へ拡散することが防止され、その結果として、縦長TiCN層の硬度低下が抑えられ、同時に、工具基体からCrが拡散することによって生じていた工具基体表面近傍の低Cr領域の形成も防止されるため、工具基体自体の耐熱塑性変形性の低下も防止されること。
「(1) 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)下部層が、0.1〜2μmの合計平均層厚を有する化学蒸着で形成された、粒状結晶組織のTiの炭化物層(粒状TiC層)、窒化物層(粒状TiN層)、炭窒化物層(粒状TiCN層)のうちの少なくとも1層、
(b)中間層が、0.5〜3μmの合計平均層厚を有する、化学蒸着で形成された粒状結晶組織のTiの炭窒酸化物層(粒状TiCNO層)と、同じく化学蒸着で形成された粒状結晶組織のWの炭窒酸化物層の積層(粒状WCNO層)、
(c)上部層が、2〜20μmの平均層厚を有する化学蒸着で形成された、縦長成長結晶組織のTiの炭窒化物層(縦長TiCN層)、
(d)最表面層が、0.2〜15μmの平均層厚を有する化学蒸着で形成された酸化アルミニウム層(Al2O3層)、
以上(a)〜(d)で構成された硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具(被覆工具)。
(2) 前記(1)記載の表面被覆切削工具(被覆工具)において、
上記(c)の縦長成長結晶組織のTiの炭窒化物層(縦長TiCN層)と、上記(d)の酸化アルミニウム層(Al2O3層)との間に、0.1〜3μmの平均層厚を有する化学蒸着で形成された粒状結晶組織のTiの炭化物層(粒状TiC層)、窒化物層(粒状TiN層)、炭窒化物層(粒状TiCN層)、炭酸化物層(粒状TiCO層)、炭窒酸化物層(粒状TiCNO層)のうちの少なくとも1層からなる密着層を介在してなる前記(1)記載の表面被覆切削工具(被覆工具)。」
に特徴を有するものである。
(a)工具基体
工具基体としては、従来から汎用されているWC基超硬合金、TiCN基サーメットを用いることができる。特に、工具基体としてWC基超硬合金を用いた場合、通常、WC基超硬合金は硬質相成分と結合相成分からなり、硬質相の主要構成成分としてはWCを含有し、これに加えてさらに、周期律表の4a、5a、6a族の金属炭化物、窒化物、炭窒化物を含有し、また、結合相の主要構成成分としては、鉄族金属元素の少なくとも1種、特にCo、を含有し、これらの構成成分からなるWC基超硬合金は硬質材料であってすぐれた耐摩耗性を有するが、Crの炭化物、窒化物、炭窒化物が含有されている場合には、工具基体表面へ硬質被覆層を蒸着形成する際、特に、厚膜Al2O3層を形成するような場合、長時間高温に曝されるため、Crが硬質被覆層中へ拡散し、工具基体の表面近傍には低Cr領域が形成され、工具基体の耐熱塑性変形性が低下して偏摩耗を生じやすくなり、結果として被覆工具の耐摩耗性が劣化し、一方、硬質被覆層中に拡散Crが含有されることにより、硬質被覆層の高温強度は増大するが、その反面、特に、縦長TiCN層の高温硬さが低下し、これも被覆工具の耐摩耗性低下の原因となる。
しかし、この発明では、硬質被覆層の中間層として、それ自体高温強度にすぐれ、さらに、Crの拡散抑制作用を有する粒状WCNO層と、粒状WCNO層による高温硬さの低下を補完する目的で粒状TiCNO層を複層として蒸着形成したことによって、WC基超硬合金からなる工具基体の構成成分としてCr成分を含有する工具基体であっても、これを高温下で長時間曝したとしても、特にCrの拡散防止が図られることにより、被覆工具の耐熱塑性変形性の低下が防止されるとともに、耐摩耗性の維持向上が図られる。
粒状TiC層、粒状TiN層、粒状TiCN層からなる下部層は、それ自体が高温強度を有し、これの存在によって硬質被覆層が高温強度を具備するようになるほか、工具基体と中間層である粒状CrCNO層、粒状TiCNO層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が0.1μm未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計平均層厚が2μmを越えると、特に高速断続高送り切削ではチッピングを起し易くなることから、その合計平均層厚を0.1〜2μmと定めた。
通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成:容量%で、WCl6:1〜8%、CO:0.3〜5%、N2:5〜30%、H2:残り、
反応雰囲気温度:900〜1040 ℃、
反応雰囲気圧力:5〜20 kPa、
の条件で化学蒸着を行うと、粒状結晶構造のWCNO層を蒸着形成できるが、この粒状WCNO層は、縦長TiCNO層に比して、すぐれた高温強度を有し、また、Crの拡散抑制機能を有するため、硬質被覆層の化学蒸着時に、Cr成分が工具基体から硬質被覆層側へと拡散し、工具基体の表面近傍に低クロム領域が形成されることによる耐熱塑性変形性の低下を防止すると同時に、上部層である縦長TiCN層中へCrが拡散し、含有されることによる縦長TiCN層の硬度低下を防止し、その結果として、被覆工具の偏摩耗の発生を防ぎ、もって、高い発熱を伴う鋼や鋳鉄などの高速断続高送り切削加工における被覆工具の耐摩耗性向上、長寿命化に寄与する。さらに、粒状WCNO層は、縦長TiCN層を蒸着形成する際に、縦長TiCN層の結晶微細化を促進するという作用も有しているため、微細結晶の縦長TiCN層が上部層として形成され、その結果、該縦長TiCN層(上部層)は高速断続高送り切削加工においてすぐれた靭性を発揮するようになる。
一方、中間層として粒状WCNO層のみを設けた場合には、中間層の高温硬さが十分でなく耐摩耗性が低下する恐れがあるので、高温硬さの低下を補完するために、粒状結晶構造のTiCNO層を蒸着形成し、中間層を粒状TiCNO層と粒状WCNO層の複層構造として構成する。
粒状TiCNO層は、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成:容量%で、TiCl4:1〜5%、CO:0.5〜5%、CH4:1〜10%、N2:10〜25%、H2:残り、
反応雰囲気温度:980〜1020 ℃、
反応雰囲気圧力:5〜10 kPa、
の条件で化学蒸着を行うことによって形成することができる。
粒状TiCNO層と粒状WCNO層との複層からなる中間層の合計平均層厚については、その平均層厚が0.5μm未満では、Crの拡散抑制効果が十分に機能せず、高温強度向上効果も少なく、また、その合計平均層厚が3μmを超えると、チッピングを発生する恐れがあるので、粒状TiCNO層と粒状WCNO層との複層からなる中間層の合計平均層厚は0.5〜3μmと定めた。
上部層としての、縦長TiCN層は、例えば、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成:容量%で、TiCl4:2〜10%、CH3CN:0.5〜3%、N2:10〜30%、H2:残り、
反応雰囲気温度:800〜900℃、
反応雰囲気圧力:6〜20kPa、
の条件で蒸着形成されるが、粒状TiCNO層と粒状WCNO層との複層からなる中間層上に形成されることによって、微細結晶かつ縦長成長結晶組織を有する縦長TiCN層として形成され、さらに、工具基体からのCr成分の拡散も防止されるため、その靭性に優れるばかりか、粒状TiCN層に比して、一段とすぐれた高温強度を具備し、高速断続高送り切削加工において、耐チッピング性を一段と向上させる。
そして、上記縦長TiCN層の平均層厚が2μm未満では、靭性向上、高温強度向上効果を十分に発揮することができず、また、平均層厚が20μmを超えるとチッピングを発生しやすくなることから、縦長TiCN層の平均層厚を2〜20μmと定めた。
上部層である上記l−TiCN層と、最表面層であるAl2O3層の間に、粒状結晶組織のTi化合物層(例えば、粒状結晶組織のTiC層、TiN層、TiCN層、TiCO層、TiCNO層)を0.1〜3μmの合計層厚で蒸着形成し、密着層として介在させると、上記l−TiCN層と、最表面層であるAl2O3層の密着性が向上するようになり、この結果、被覆工具は、高熱発生を伴い、かつ、切刃に対して大きな機械的・衝撃的負荷が作用する合金工具鋼や軸受鋼の焼入れ材などの高硬度被削材の高速断続高送り切削加工においても、硬質被覆層の層間剥離の発生およびチッピングの発生がなく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮する。
Al2O3層からなる上部層は、すぐれた高温硬さと耐熱性を有し、硬質被覆層の耐摩耗性向上に寄与するが、その平均層厚が0.2μm未満では、硬質被覆層に十分な耐摩耗性を発揮せしめることができず、一方その平均層厚が15μmを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を0.2〜15μmと定めた。
ついで、中間層としての粒状TiCNO層および粒状WCNO層を、それぞれ表2に示される条件にて、表3に示される目標層厚で複層を形成すべく蒸着形成し、
ついで、上部層としての縦長TiCN層を、表2に示される条件にて、表3に示される目標層厚で蒸着形成し、
ついで、密着層としての粒状Ti化合物層を、表2に示される条件にて、表3に示される組み合わせ、目標層厚で蒸着形成し、
さらに、最表面層としてのAl2O3層を、表2に示される条件にて、表3に示される目標層厚で蒸着形成して本発明被覆工具1〜13をそれぞれ製造した。
また、これらの被覆工具の硬質被覆層の構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定(同じく縦断面測定)したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚(5点測定の平均値)を示した。
被削材:JIS・SUJ2(HRC60)の長さ方向等間隔4本縦溝入の丸棒、
切削速度:140 m/min、
切り込み:1.5 mm、
送り:0.15 mm/rev、
切削時間:5 分、
の条件(切削条件A)での軸受鋼の乾式高速断続高送り切削試験(通常の切削速度は、100m/min、送りは、0.10mm/rev)、
被削材:JIS・SKD11(HRC53)の長さ方向等間隔4本縦溝入の丸棒、
切削速度:170 m/min、
切り込み:1.5 mm、
送り:0.20 mm/rev、
切削時間:5 分、
の条件(切削条件B)での合金工具鋼の乾式高速断続高送り切削試験(通常の切削速度は、150m/min、送りは、0.15mm/rev)、
被削材:JIS・SKD11(HRC50)の長さ方向等間隔4本縦溝入の丸棒、
切削速度:150 m/min、
切り込み:1.0 mm、
送り:0.3 mm/rev、
切削時間:5 分、
の条件(切削条件C)での合金工具鋼の乾式高速断続高送り切削試験(通常の切削速度は、100m/min、送りは、0.15mm/rev)、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表5に示した。
Claims (2)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)下部層が、0.1〜2μmの合計平均層厚を有する化学蒸着で形成された、粒状結晶組織のTiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層のうちの少なくとも1層、
(b)中間層が、0.5〜3μmの合計平均層厚を有する、化学蒸着で形成された粒状結晶組織のTiの炭窒酸化物層と、同じく化学蒸着で形成された粒状結晶組織のWの炭窒酸化物層の積層、
(c)上部層が、2〜20μmの平均層厚を有する化学蒸着で形成された、縦長成長結晶組織のTiの炭窒化物層、
(d)最表面層が、0.2〜15μmの平均層厚を有する化学蒸着で形成された酸化アルミニウム層、
以上(a)〜(d)で構成された硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具。 - 請求項1記載の表面被覆切削工具において、
上記(c)の縦長成長結晶組織のTiの炭窒化物層と、上記(d)の酸化アルミニウム層との間に、0.1〜3μmの平均層厚を有する化学蒸着で形成された粒状結晶組織のTiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、炭窒酸化物層のうちの少なくとも1層からなる密着層を介在してなる請求項1に記載の表面被覆切削工具。
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