JP5104656B2 - 可変容量型回転式ポンプ - Google Patents

Description

本願発明は、複数のポンプを備え、外部への流体の供給量を変更可能にした可変容量型回転式ポンプに関する。

例えば、可変容量型回転式ポンプの１種類である可変容量型ギヤポンプが特許文献１に開示されている。特許文献１に開示された可変容量型ギヤポンプは、ケーシング内に駆動ギヤ及び駆動ギヤと噛み合う２つの従動ギヤを収容し、２系統の第１ポンプ及び第２ポンプとして作動するギヤポンプ本体（二重ギヤポンプ）で形成したものである。

具体的な構成として、第１ポンプを構成する第１ギヤポンプの吐出通路が接続する共通の吐出口と第２ポンプを構成する第２ギヤポンプの吐出通路との間には逆止弁が設けられる。共通の吐出口は油圧システムへ接続し、オイルを供給する。また、第２ギヤポンプの吐出口と前記逆止弁との間には、第２ギヤポンプの吸込口に接続するアンロード通路（オイルの戻し通路）が配管され、アンロード通路には電磁式開閉弁が設けられている。

電磁式開閉弁を閉じると、第１ポンプ及び第２ポンプが並列運転となって、吐出容量が大きくなり、この状態では高容量運転となる。電磁式開閉弁を開くと、第２ポンプがアンロードされるので、吐出容量が小さくなり、この状態では低容量運転となる。

特開２００２−７０７５７号公報（第３−４頁、図１）

特許文献１に開示されるような可変容量型ギヤポンプは、外部の油圧システムに対するオイルの供給量を減少させるために、第２ギヤポンプの電磁式開閉弁を作動してアンロード通路を開口しなければならない。アンロード通路は吸込口に接続しているため、電磁式開閉弁の作動と同時にアンロード通路が吸込口側と同じ低圧力に低下する。第１ギヤポンプの吐出通路とアンロード通路との間には、逆止弁が設けられ、第１ギヤポンプ側の吐出オイルがアンロード通路側に逆流しないように構成されている。

しかし、高容量運転時は第２ギヤポンプのオイルが共通の吐出口へ流れるため、逆止弁は開口している。この状態で電磁式開閉弁がアンロード通路を開口しても、逆止弁が閉口するまでのタイムラグが必ず生じる。従って、逆止弁が閉口する前に第１ギヤポンプから吐出されたオイルが逆止弁の隙間からアンロード通路側へ大量に逆流する現象が生じる。逆止弁はオイルの逆流中に閉口するため、大流量のオイルの流れが瞬間的に停止され、可変容量型ギヤポンプ特有の油撃が発生する。油撃は衝撃波としてオイルの通路を高速で伝播し、外部の油圧回路や油圧装置あるいはポンプ自体を損傷する恐れがある。

可変容量型ギヤポンプにおける油撃発生防止対策としては、一般的に、大量のオイルの逆流が発生する前に逆止弁を閉じるか、あるいは大量のオイルの流れが瞬間的に停止されないように逆止弁を極めてゆっくり閉じる事などが考えられる。しかし、逆止弁はばね力により動作する構成のため、現状ではいずれの方法も実現が難しかった。

本願発明は、可変容量型回転式ポンプにおいて高容量運転から低容量運転への切り換え時の油撃の発生を防止することを目的とする。

請求項１に記載の本願発明は、主となるポンプ及び副となる１又は複数のポンプを配列し、前記主及び副ポンプからそれぞれの吐出側空間部に吐出される流体を共通の吐出通路に合流して外部へ供給し、前記共通の吐出通路をバイパス通路を介して前記主及び副ポンプの共通の吸入通路に接続し、前記副ポンプに前記流体の合流を防止できる逆止弁を配設するとともに前記バイパス通路に開閉弁を配設し、前記開閉弁の開口動作と前記副ポンプの逆止弁の閉口動作とを行わせることにより前記共通の吐出通路から外部への流体供給量を減少できるようにした可変容量型回転式ポンプにおいて、前記開閉弁の流体通路に前記開閉弁の開口初期に機能する絞り通路を形成し、前記絞り通路は前記バイパス通路に進入する前記開閉弁の弁体の一部外周面と前記バイパス通路の内壁との間に形成した隙間であることを特徴とする。

請求項１記載の本願発明によれば、開閉弁の開口初期から絞り通路が作用してバイパス通路へ流れる流体の流量を制御し、逆止弁の閉口動作時に生じる流体の逆流を抑制することができるため、逆止弁の閉口時に発生する油撃を抑制することができる。
また、絞り通路はバイパス通路に進入する開閉弁の弁体の一部外周面と前記バイパス通路の内壁との間に形成した隙間であるため、簡単な構成により油撃の発生を抑制することができる。

請求項２に記載の本願発明は、前記絞り通路の絞り量及び絞り時間は前記逆止弁の閉口速度に応じて設定されることを特徴とするため、逆止弁の閉口時まで吸入通路側への流体の流れが増大しないように制御することができる。

請求項３に記載の本願発明は、前記隙間を形成する面は前記開閉弁の弁体の軸心線に対して平行であることを特徴とするため、絞り通路を形成するための加工が容易である。

請求項４に記載の本願発明は、前記絞り通路の絞り量は前記開閉弁の開口動作に伴い減少させたことを特徴とするため、油撃の影響が生じない程度に回転式ポンプの容量切り換え動作を速めることができる。

請求項５に記載の本願発明は、前記絞り通路を形成する面は断面がテーパ形状となるように形成されていることにより、請求項４と同じ作用効果を得ることができる。

請求項６に記載の本願発明は、前記絞り通路を形成する面は断面が階段状となるように形成されていることにより、請求項４と同じ作用効果を得ることができる。

請求項７に記載の本願発明は、前記絞り通路を形成する面は断面が湾曲形状となるように形成されていることにより、請求項４と同じ作用効果を得ることができる。

請求項８に記載の本願発明は、前記回転式ポンプはギヤポンプで構成されることにより、可変容量型ギヤポンプにおいて逆止弁の閉口時に発生する油撃を抑制することができる。

本願発明は、可変容量型回転式ポンプにおいて、高容量運転と低容量運転との切り換え時の油撃発生を防止し、安定した運転を行うことができる。

（第１の実施形態）
流体としてオイルを使用する可変容量型ギヤポンプに実施した第１の実施形態を図１〜図６に基づいて説明する。
図１に示すように、可変容量型ギヤポンプのハウジング１は、中央のボデー２の両側にフロントハウジング３及びリヤハウジング４を接合して図２に示した通しボルト５により一体化された構成である。なお、本願明細書では、フロントハウジング３側を前方とし、リヤハウジング４側を後方として説明する。また、図１の上側を上方、下側を下方とし、図２の左側を左方、右側を右方として説明する。

ボデー２、フロントハウジング３及びリヤハウジング４はボデー２を貫通する駆動軸６及び駆動軸６と平行に配置された被動軸７（図２参照）を軸受８によって回転可能に支持している。駆動軸６は駆動軸６に一体成型された第１駆動ギヤ９及び駆動軸６上にスプライン嵌合された第２駆動ギヤ１０を有する。同様に、被動軸７は一体成型された第１被動ギヤ１１及びスプライン嵌合された第２被動ギヤ（図示せず）を有する。なお、駆動軸６の前方端部はフロントハウジング３より外方に突出し、図示しない外部動力源に接続されている。

ボデー２の内部には、仕切部１２を挟んでフロントハウジング３の後方側面との間に密閉された第１ギヤ室１３が形成され、リヤハウジング４の前方側面との間に密閉された第２ギヤ室１４が形成されている。図２に示されるように、第１ギヤ室１３は２つの円形空間を繋げた断面めがね形状に形成され、内部に駆動軸６の第１駆動ギヤ９及び被動軸７の第１被動ギヤ１１を歯合した状態で収容する。第２ギヤ室１４は第１ギヤ室１３と同一形状の空間で形成され、内部に駆動軸６の第２駆動ギヤ１０及び被動軸７の第２被動ギヤ（図示せず）を歯合した状態で収容する。

第１駆動ギヤ９及び第１被動ギヤ１１の前方側面とフロントハウジング３の後方側面との間、第１駆動ギヤ９及び第１被動ギヤ１１の後方側面と仕切部１２の前方側面との間にはそれぞれ、第１ギヤ室１３と同様の断面めがね形状をしたサイドプレート１５及びガスケット１６が介在されている。同様に、第２駆動ギヤ１０及び被動軸の第２被動ギヤ（図示せず）と仕切部１２の後方側面との間、第２駆動ギヤ１０及び被動軸の第２被動ギヤ（図示せず）とリヤハウジング４の前方側面との間には、それぞれサイドプレート１７及びガスケット１８が介在されている。

各サイドプレート１５及び１７には、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０と接触する側面にそれぞれ弧状の溝１９が形成され、第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）と接触する側面にそれぞれ弧状の溝２０が形成されている。サイドプレート１５及び１７の溝１９は、図２に示すように、後述するオイルの吐出側（図２の上方）から第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０の反回転方向に向けた略３分の１程度の領域において、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０の歯と対応するように配設されている。

同様に、第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）と接触するサイドプレート１５及び１７の溝２０はオイルの吐出側（図２の上方）から第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）の反回転方向に向けた略３分の１程度の領域において、第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）の歯と対応するように配設されている。

各溝１９及び溝２０は第１駆動ギヤ９、第１被動ギヤ１１、第２駆動ギヤ１０及び第２被動ギヤ（図示せず）により第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４の内周壁に沿って搬送されるオイルを受入れ、吐出側に吐出する機能を有する。ガスケット１８は第１駆動ギヤ９、第１被動ギヤ１１、第２駆動ギヤ１０及び第２被動ギヤ（図示せず）のスラスト方向のガタ付きを防止する機能を有する。

第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４の下方には、それぞれ吸入側空間部２２及び２３が形成され、ボデー２の下部に駆動軸６と平行に配設された共通の吸入通路２１に連通している。吸入通路２１はリヤハウジング４の下部に配設されたリヤ側の共通の吸入通路２４及び吸入口２５を介して外部のオイルタンク（図示せず）に連通している。第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４の上方には、それぞれ吐出側空間部２６、２７が形成されている。

ボデー２の上部には、駆動軸６と平行に共通の吐出通路２８が配設され、吐出通路２８に吐出側空間部２６、２７がそれぞれ連通する。従って、第１ギヤ室１３及び第２ギヤ室１４から吐出側空間部２６及び２７に吐出されたオイルは吐出通路２８に合流し、吐出口２９を介して外部の油圧装置等へ接続する油圧回路（図示せず）に供給される。なお、前記第１ギヤ室１３、吸入側空間部２２及び吐出側空間部２６は主ポンプ３０を構成し、前記第２ギヤ室１４、吸入側空間部２３及び吐出側空間部２７は副ポンプ３１を構成する。

吐出側空間部２７は吐出通路２８とは別にバイパス通路３２に連通している。バイパス通路３２はリヤハウジング４に配設され、駆動軸６に平行な通路と直行する通路とからなる曲折した通路に形成されてリヤ側の吸入通路２４に連通している。なお、バイパス通路３２は吸入通路２１に連通する構成であってもよい。第２ギヤ室１４の吐出側空間部２７が連通する吐出通路２８には、逆止弁３３が配設されている。逆止弁３３は副ポンプ３１に対応して設けられ、吐出通路２８において、副ポンプ３１よりも主ポンプ３０側の位置に配設されている。逆止弁３３の閉口動作は吐出通路２８において、副ポンプ３１から吐出されたオイルが主ポンプ３０から吐出されるオイルに合流することを防止する。

逆止弁３３は外周に雄ねじを有する有底円筒状の本体３４と本体３４に開口側から摺動可能に嵌合する有底円筒状の弁体３５と弁体３５の内部空間で本体３４との間に介在されるコイル状の圧縮ばね３６から構成されている。圧縮ばね３６の強さは自由に設定できるが、強い圧縮ばねを使用した場合は弁体３５の閉口速度を速めることができる。弁体３５の有底側の周面及び本体３４には、それぞれ通孔３７及び通孔３８が穿設され、またボデー２の上部には、吐出口２９に開口する連通孔３９が穿設されている。

通孔３７、通孔３８及び連通孔３９は弁体３５の最上昇時（逆止弁３３の開口動作時）に連通し、吐出口２９に流れる吐出オイルの一部が弁体３５内に流入する。従って、弁体３５は圧縮ばね３６及び吐出オイルによる下方への付勢力を受けている。第２ギヤ室１４の吐出側空間部２７の上方には、吐出通路２８を形成するボデー２の一部に弁座４０が配設されている。弁体３５が下降し、弁座４０に当接すると、吐出通路２８は主ポンプ３０側と副ポンプ３１側との間の連通状態が遮断される。なお、弁体３５は下降しても通孔３７が吐出通路２８に連通するため、主ポンプ３０の吐出オイルが通孔３７から流入し、吐出オイルによる下方向への付勢力を継続して受けている。

副ポンプ３１よりも吸入通路２４側に当たるバイパス通路３２の曲折部には、電磁式パイロット弁４１によって開閉動作を行う開閉弁４２が配設されている。開閉弁４２は基本構成として、リヤハウジング４に前後方向に穿設された弁孔４３及び弁孔４３の内壁面に接触して摺動可能に嵌合された有底円筒状のバイパス弁体４４からなる。弁孔４３は駆動軸６に平行なバイパス通路３２の延長上に、バイパス通路３２よりも大径の通路として穿設されている。リヤハウジング４の後方に貫通した弁孔４３の開口部は閉鎖ボルト４５により密閉されている。

バイパス弁体４４は前端側外周に円錐面状の弁体部４６を有し、弁体部４６よりも前端は駆動軸６に平行なバイパス通路３２よりも小径に形成された円柱部４７を有する。バイパス弁体４４がバイパス通路３２を閉口するために前方へ移動し、弁体部４６がバイパス通路３２の一部に形成された弁座４８と当接した時、円柱部４７は駆動軸６に平行なバイパス通路３２に進入する。円柱部４７の外周面と駆動軸６に平行なバイパス通路３２の内壁との間の流体通路は、バイパス弁体４４の軸心線と平行な隙間からなる絞り通路４９として形成される。

絞り通路４９において、絞り量である隙間の大きさ及び絞り時間である前後方向の隙間の長さは、逆止弁３３の弁体３５の閉口速度に合せて設定されている。この構成は、バイパス通路３２からリヤ側の吸入通路２４へ流れるオイル量が急激に増加することを防止している。バイパス弁体４４の内部空間５０は弁孔４３に開口している。バイパス弁体４４の外周面に形成された環状溝５１はバイパス弁体４４の前後方向に一定の長さを有し、適宜数の通孔５２によって内部空間５０と連通している。

電磁式パイロット弁４１は次のように構成されている。開閉弁４２の弁孔４３よりも下方位置のリヤハウジング４に、リヤハウジング４の後方に貫通する弁孔５３が穿設される。弁孔５３の前方端部は弁孔５３よりも小径の通孔５４と連通する。通孔５４はバイパス弁体４４よりもリヤ側の吸入通路２４寄りの位置でバイパス通路３２に開口している。弁孔５３内には円柱状のスプール弁５５が前後方向に摺動可能に嵌合されている。

スプール弁５５は前端側の外周面の２箇所に環状溝５６、５７を有し、略中心部に吸入圧連通路５８を有する。吸入圧連通路５８は後端部がスプール弁５５の半径方向に曲折して環状溝５６に接続し、前端部が弁孔５３に開口している。スプール弁５５は前端面と弁孔５３の前方側内壁との間に介在されたコイル状の圧縮ばね５９により後方へ付勢され、リヤハウジング４の後方に突出した後端部に弁孔５３よりも大径のフランジ６０を有する。従って、スプール弁５５は圧縮ばね５９に抗して前方へ移動された時、最前進位置をフランジ６０によって規定される。

弁孔５３はリヤハウジング４に穿設された貫通孔６１によって弁孔４３に接続され、また、リヤハウジング４に刻設された溝６２に接続している。溝６２は吐出通路２８に開口された吐出圧連通路６３と接続している。貫通孔６１、溝６２及び環状溝５６、５７の関係は次のように構成されている。即ち、貫通孔６１はバイパス弁体４４の移動位置に関わらず常に環状溝５１と連通する。スプール弁５５が前方へ移動した時、貫通孔６１は環状溝５６と連通し、スプール弁５５が後方へ移動した時、貫通孔６１は環状溝５７と連通する。また、環状溝５７は貫通孔６１と連通している間、溝６２とも連通する。

リヤハウジング４の後端面には、電磁石６４及びプランジャー６５を備えたケース６６が適宜手段により固定されている。スプール弁５５のフランジ６０はプランジャー６５の摺動通路に挿入され、プランジャー６５の前端面に当接している。従って、スプール弁５５は電磁石６４が励磁されるとプランジャー６５により前方へ移動され、電磁石６４が消磁すると圧縮ばね５９の付勢力により後方へ移動される。

以上のように構成された第１の実施形態における可変容量型ギヤポンプの運転について説明する。主ポンプ３０及び副ポンプ３１の吐出容量は同一である。主ポンプ３０から吐出されるオイルのみが吐出口２９から供給される場合は低容量の５０％運転時となり、主ポンプ３０及び副ポンプ３１から吐出されるオイル全てが吐出口２９から供給される場合は高容量の１００％運転時となる。従って、第１の実施形態における可変容量型ギヤポンプはオイルを供給する油圧装置の負荷に応じて吐出容量を５０％と１００％の２段階に変更可能なギヤポンプを構成する。

図１〜図３は可変容量型ギヤポンプの１００％運転時を示したもので、電磁石６４は非通電状態にあり、スプール弁５５は圧縮ばね５９により後方へ移動された位置にある。このため、環状溝５７が貫通孔６１及び溝６２に連通し、開閉弁４２はオイルの吐出圧によりバイパス通路３２を閉口している。

この状態で駆動軸６が外部から駆動力を与えられると、図２に矢印で示すように、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０は反時計方向に回転し、第１駆動ギヤ９及び第２駆動ギヤ１０と噛み合う第１被動ギヤ１１及び第２被動ギヤ（図示せず）は時計方向に回転する。各ギヤの回転により、吸入通路２１内のオイルは主ポンプ３０の吸入側空間部２２から第１ギヤ室１３に、また副ポンプ３１の吸入側空間部２３から第２ギヤ室１４にそれぞれ吸入される。

第１ギヤ室１３に吸入されたオイルは、第１駆動ギヤ９の歯間と第１ギヤ室１３の内周面とにより形成される空間及び第１被動ギヤ１１の歯間と第１ギヤ室１３の内周面とにより形成される空間にそれぞれ閉じ込められて搬送され、吐出側空間部２６に吐出される。第２ギヤ室１４に吸入されたオイルは、第２駆動ギヤ１０の歯間と第２ギヤ室１４の内周面とにより形成される空間及び第２被動ギヤ（図示せず）の歯間と第２ギヤ室１４の内周面とにより形成される空間にそれぞれ閉じ込められて搬送され、吐出側空間部２７に吐出される。吐出側空間部２６及び２７に吐出されたオイルは共通の吐出通路２８に合流し、吐出口２９から外部油圧回路（図示せず）に供給されるため、外部油圧回路や油圧装置（図示せず）の負荷に応じて昇圧された吐出圧を有している。

吐出側空間部２６から吐出通路２８を介して吐出口２９へ流れるオイルの一部は連通孔３９、通孔３８及び３７から弁体３５の内部空間へ流れるため、オイルの吐出圧及び圧縮ばね３６は弁体３５を閉口する方向に付勢する。一方、吐出側空間部２７から吐出通路２８に流れるオイルの吐出圧及びバイパス通路３２の閉鎖に伴うオイル流れの圧損により生じる圧力が逆止弁３３の弁体３５を開口する方向にかかる。従って、弁体３５が圧縮ばねの収縮によって圧力バランスが保たれ、逆止弁３３は開口状態を維持される。

また、吐出通路２８内のオイルの一部は吐出圧連通路６３を流れ、溝６２、環状溝５７及び貫通孔６１からバイパス弁体４４の環状溝５１及び通孔５２を介して内部空間５０に流入する。このため、バイパス弁体４４の弁体部４６がオイルの吐出圧により弁座４８に当接され、開閉弁４２はバイパス通路３２の閉口状態を維持する。従って、副ポンプ３１から吐出側空間部２７に吐出されたオイルは吐出通路２８に流れ、主ポンプ３０から吐出側空間部２６に吐出されたオイルと合流するため、１００％のオイルが吐出口２９から外部の油圧回路（図示せず）に供給される。

図４〜図６は可変容量型ギヤポンプの５０％運転時への変更時を示したものである。１００％運転中に電磁式パイロット弁４１の電磁石６４を通電すると、プランジャー６５は磁力によって圧縮ばね５９の付勢力に抗して前方へ移動し、スプール弁５５を図４のように前方位置へ移動する。スプール弁５５に形成した環状溝５７は貫通孔６１及び溝６２から離れ、環状溝５６が貫通孔６１に連通する。開閉弁４２によって閉口されたバイパス通路３２はリヤ側の吸入通路２４と同じ低圧の状態にある。このため、スプール弁５５の内部空間５０及び弁孔４３内のオイルは吸入圧連通路５８を介してバイパス通路３２へ流出し、内部空間５０及び弁孔４３内は低圧状態になる（図４参照）。

バイパス弁体４４は駆動軸６に平行なバイパス通路３２内のオイルの吐出圧を受けて後方へ移動し、弁体部４６が弁座４８から離間するため、吐出側空間部２７に吐出されたオイルはバイパス通路３２側へ流れ始める。バイパス通路３２の開口により圧損が低下するため、逆止弁３３の弁体３５は圧縮ばね３６の伸張により、吐出通路２８を閉口する方向へ移動する。しかし、バイパス通路３２へ流れるオイルは開閉弁４２の開口初期から絞り通路４９により設定された流量に制限され、急激な流量増加が抑えられている。このため、主ポンプ３０から吐出されるオイルは吐出通路２８からバイパス通路３２側への逆流を抑制される（図５参照）。

絞り通路４９の前後方向の長さは、圧縮ばね３６の強さによって定められる移動速度に対応して設定されているため、バイパス通路３２に流入するオイル量は逆止弁３３が吐出通路２８を閉口するまで抑制される。従って、逆止弁３３による閉口直前におけるオイルの逆流がほとんど無いため、油撃の発生を防止することができる。逆止弁３３により吐出通路２８が閉口された時点で、バイパス弁体４４はバイパス通路３２を全開口するため、副ポンプ３１から吐出されるオイルは全て吸入通路２４へ流れる。従って、外部油圧回路（図示せず）へは主ポンプ３０から吐出されるオイルのみが供給され（図６参照）、流体供給量が減少する。

可変容量型ギヤポンプを１００％運転に戻す場合は、電磁式パイロット弁４１の電磁石６４を非通電にすればよい。電磁石６４が磁力を消失するため、スプール弁５５は圧縮ばね５９によって後方へ移動され、環状溝５７が貫通孔６１及び溝６２に連通する（図３参照）。吐出通路２８のオイルは吐出圧連通路６３からバイパス弁体４４の内部空間５０に流入する。従って、バイパス弁体４４はオイルの吐出圧によって前方へ移動し、バイパス通路３２を閉口する。バイパス弁体４４が閉口する方向へ移動するに伴い、駆動軸６に平行なバイパス通路３２内の圧損が高まり、逆止弁３３の弁体３５は開口方向へ移動される。従って、バイパス弁体４４がバイパス通路３２を閉口した時、吐出通路２８が全開口されるため、副ポンプ３１から吐出されるオイルは吐出通路２８に合流し、主ポンプ３０から吐出されるオイルとともに吐出口２９から外部油圧回路（図示せず）に供給される。なお、絞り通路４９はバイパス弁体４４の閉口方向への移動に伴い絞り機能を生じ、バイパス通路３２へ流れるオイル量を徐々に絞るが、この絞り機能は５０％運転時から１００％運転時への流量切り換えを滑らかに行えるという利点がある。このため、外部油圧回路（図示せず）側への衝撃や圧縮ばね３６の振動等を防止することができる。

前記した第１の実施形態は以下の作用効果を有する。
（１）開閉弁４２の流体通路に絞り通路４９を形成することにより、ギヤポンプの容量切り換えをゆっくりと行うことができ、逆止弁３３における急激な流れの変化を防止できるので、油撃の発生を抑制し、外部の油圧回路や油圧装置あるいはギヤポンプ自体の衝撃や騒音の発生を防止することができる。
（２）逆止弁３３の開閉口は圧力バランスによって行われるため、圧縮ばね３６は小さなばね定数のものを使用することができ、構成を簡単に、かつ小型化することができる。
（３）絞り通路４９は油撃の発生を抑制することにより、逆止弁３３の圧縮ばね３６の振動を防止する効果も期待できる。即ち、逆止弁３３の閉口時期において圧縮ばね３６の振動が生じると、弁体３５が閉口位置、開口位置を繰り返して不安定な状態を生じる。そのため、主ポンプ３０側のオイルが逆流と逆流停止を繰り返し、外部油圧回路（図示せず）への定量のオイル供給を阻害する恐れがあり、不安定な状態を生じる。しかし、圧縮ばね３６の振動発生防止効果はこのような問題を無くすことができる。
（４）絞り通路４９は５０％運転から１００％運転へ切り換える場合、逆止弁３３及び開閉弁４２の位置を流れるオイル量の変化を滑らかにすることができ、急激な流量変化に伴う外部油圧回路（図示せず）への衝撃や圧縮ばね３６の振動発生を防止する効果を期待できる。

（第２の実施形態）
図７に示す第２の実施形態は、第１の実施形態における絞り通路４９の形状を変更したもので、第１の実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。第２の実施形態は、バイパス弁体４４における円柱部６７の外周面を前方に向けて径が縮小する截頭円錐形状に形成している。円柱部６７が駆動軸６に平行なバイパス通路３２に進入し、弁体部４６が弁座４８に当接した時、円柱部６７の外周面と駆動軸６に平行なバイパス通路３２の内壁との間に絞り通路６８が形成される。絞り通路６８を形成する円柱部６７の外周面は断面が円柱部６７の後方に向けて絞り通路６８を形成する隙間の間隔を縮小するテーパ形状となる。従って、１００％運転時に電磁石６４が通電されると、スプール弁５５が前方へ移動してバイパス弁体４４の内部空間５０は低圧状態になり、バイパス弁体４４を後方へ移動する。絞り通路６８の絞り量はバイパス弁体４４の後方への移動初期（開口初期）に大きく、その後、バイパス弁体４４による開口動作に伴い徐々に減少する。

第２の実施形態では、第１の実施形態と同様に油撃の発生を抑制することができる。また、開口動作に伴い絞りの程度が緩くなるので、容量切り換え動作を速めることができるとともに円柱部６７が吐出通路２８から抜け出た時のバイパス通路３２内の圧力変化を小さくすることができる。また、開口動作の後半でオイルの流通量を増加させることができるので、低温高粘度のオイルを使用した場合好適である。

（第３の実施形態）
図８に示す第３の実施形態は、第１の実施形態における絞り通路４９の形状を変更したもので、第１の実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。第３の実施形態は、弁座４８に近い駆動軸６に平行なバイパス通路３２の内周壁６９の壁面を断面でみて弁座４８側に向けて拡大するテーパ形状に形成する。円柱部４７は第１の実施形態と同様に円柱状に形成されている。即ち、第３の実施形態はテーパ面を第２の実施形態と逆に駆動軸６に平行なバイパス通路３２側に形成した構成である。従って、円柱部４７の外周面とバイパス通路３２の内周壁６９との間に形成される絞り通路７０は前方へ向けて縮小する隙間で構成されている。第３の実施形態は第２の実施形態と同一の作用効果を有する。

（第４の実施形態）
図９に示す第４の実施形態は、第１の実施形態における絞り通路４９の形状を変更したもので、第１の実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。第４の実施形態は、バイパス弁体４４における円柱部７１の外周面を前方に向けて径が縮小するように断面階段状に形成し、絞り通路７２の隙間を後方に向けて階段状に縮小した構成である。第４の実施形態は第２の実施形態と同一の作用効果を有する。

（第５の実施形態）
図１０に示す第５の実施形態は、第１の実施形態における絞り通路４９の形状を変更したもので、第１の実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。第５の実施形態は、円柱部７３の外周面７４を湾曲面に形成し、絞り通路７５を形成する隙間を後方へ向けて縮小する断面湾曲形状に形成した構成である。第５の実施形態は第２の実施形態と同一の作用効果を有する。

本願発明は、前記した各実施形態の構成に限定されるものではなく本願発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、次のように実施することができる。

（１）絞り通路４９は前記各実施の形態に示したように開閉弁４２のバイパス弁体４４の円柱部４７、６７、７１、７３の外周面と駆動軸６に平行なバイパス通路３２の内壁との間の隙間で構成するものに限らず、バイパス弁体４４の内部を貫通させた開閉可能な流通路によって構成することができる。
（２）開閉弁４２を作動する電磁式パイロット弁４１は、電磁式に代えて差圧により作動する構成とすることができる。
（３）開閉弁４２は電磁式パイロット弁４１を使用せず、吐出通路２８側の吐出圧と吸入通路２１、２４側の低圧との切り換え弁を介在したオイル通路に直接接続して作動するように構成しても良い。
（４）容量可変型回転式ポンプとしては、ギヤポンプに限らず、スクリューポンプ、ベーンポンプ及びルーツ式ポンプ等の他のポンプにおいても実施することが可能である。

第１の実施形態を示すギヤポンプの縦断面図である。 図１のＡ−Ａ線断面図である。 開閉弁を示す拡大断面図である。 １００％運転時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 ５０％運転に切り換え時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 ５０％運転時の逆止弁と開閉弁との関係を示す断面図である。 第２の実施形態を示す開閉弁の断面図である。 第３の実施形態を示す開閉弁の断面図である。 第４の実施形態を示す開閉弁の断面図である。 第５の実施形態を示す開閉弁の断面図である。

符号の説明

１ ハウジング
６ 駆動軸
７ 被動軸
９ 第１駆動ギヤ
１０ 第２駆動ギヤ
１１ 第１被動ギヤ
１３ 第１ギヤ室
１４ 第２ギヤ室
２１、２４ 吸入通路
２２、２３ 吸入側空間部
２６、２７ 吐出側空間部
２８ 吐出通路
２９ 吐出口
３０ 主ポンプ
３１ 副ポンプ
３２ バイパス通路
３３ 逆止弁
４１ 電磁式パイロット弁
４２ 開閉弁
４４ バイパス弁体
４７、６７、７１、７３ 円柱部
４９、６８、７０、７２、７５ 絞り通路
５５ スプール弁
５８ 吸入圧連通路
６３ 吐出圧連通路

Claims (8)

1. 主となるポンプ及び副となるポンプを配列し、前記主及び副ポンプからそれぞれの吐出側空間部に吐出される流体を共通の吐出通路に合流して外部へ供給し、前記共通の吐出通路をバイパス通路を介して前記主及び副ポンプの共通の吸入通路に接続し、前記副ポンプに前記流体の合流を防止できる逆止弁を配設するとともに前記バイパス通路に開閉弁を配設し、前記開閉弁の開口動作と前記副ポンプの逆止弁の閉口動作とを行わせることにより前記共通の吐出通路から外部への流体供給量を減少できるようにした可変容量型回転式ポンプにおいて、
   前記開閉弁の流体通路に前記開閉弁の開口初期に機能する絞り通路を形成し、
   前記絞り通路は前記バイパス通路に進入する前記開閉弁の弁体の一部外周面と前記バイパス通路の内壁との間に形成した隙間であることを特徴とする可変容量型回転式ポンプ。
2. 前記絞り通路の絞り量及び絞り時間は前記逆止弁の閉口速度に応じて設定されることを特徴とする請求項１記載の可変容量型回転式ポンプ。
3. 前記隙間を形成する面は前記開閉弁の弁体の軸心線に対して平行であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の可変容量型回転式ポンプ。
4. 前記絞り通路の絞り量は前記開閉弁の開口動作に伴い減少させたことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の可変容量型回転式ポンプ。
5. 前記絞り通路を形成する面は断面がテーパ形状となるように形成されていることを特徴する請求項４に記載の可変容量型回転式ポンプ。
6. 前記絞り通路を形成する面は断面が階段状となるように形成されていることを特徴とする請求項４に記載の可変容量型回転式ポンプ。
7. 前記絞り通路を形成する面は断面が湾曲形状となるように形成されていることを特徴とする請求項４に記載の可変容量型回転式ポンプ。
8. 前記回転式ポンプはギヤポンプで構成されることを特徴とする請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載の可変容量型回転式ポンプ。