JP5088416B2 - 弾性波フィルタ - Google Patents
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Description
本発明は、弾性波フィルタに関し、詳細には、直列腕共振子と、並列腕共振子と、直列腕共振子に対して並列となるように直列腕に接続されているインダクタとを備えるラダー型弾性波フィルタに関する。
近年、例えば、下記の特許文献１などにおいて、弾性波共振子を用いたラダー型弾性波フィルタが提案されている。具体的には、特許文献１には、所謂π型のラダー型弾性波フィルタが記載されている。
特許文献１に記載のようなπ型のラダー型弾性波フィルタの基本的な回路構成を図１９に示す。図１９に示すように、π型のラダー型弾性波フィルタ１００は、入力端子１０１と出力端子１０２とを結ぶ直列腕１０３に、ひとつの直列腕共振子１０４と、ひとつのインダクタ１０５とが並列に配置されている。また、直列腕１０３とグラウンド電位とを結ぶ２本の並列腕１０６のそれぞれに並列腕共振子１０７が配置されている。このπ型のラダー型弾性波フィルタ１００では、直列腕１０３に配置されている直列腕共振子１０４に対して並列にインダクタ１０５が設けられているため、ローパス型のフィルタ特性が得られる。
また、上述のπ型のラダー型弾性波フィルタ以外のタイプのラダー型弾性波フィルタとして、Ｔ型のラダー型弾性波フィルタが知られている。図２０にＴ型のラダー型弾性波フィルタの基本的な回路構成を示す。図２０に示すように、Ｔ型のラダー型弾性波フィルタ１１０は、入力端子１１１と出力端子１１２とを結ぶ直列腕１１３において、２つの直列腕共振子１１４，１１５が直列に接続されている。そして、直列腕共振子１１４と直列腕共振子１１５との接続点と、グラウンド電位とを結ぶ並列腕１１６に並列腕共振子１１７が配置されている。また、直列腕１１３には、直列腕共振子１１４，１１５に対して並列となるように、インダクタ１１８が接続されている。
通常、直列腕共振子の反共振点と並列腕共振子の共振点とによって阻止帯域を形成する場合、Ｔ型のラダー型弾性波フィルタよりもπ型のラダー型弾性波フィルタの方が高い減衰特性を有する。よって、高い減衰特性を実現する観点からは、π型のラダー型弾性波フィルタを用いた方が有利である。従って、トラップフィルタとしては、π型のラダー型弾性波フィルタが用いられることが多い。
しかしながら、このようなπ型のラダー型フィルタでは、より高い減衰特性をもつ複数の阻止帯域を実現しようとすると、段数を増やすしかなく、インダクタの数が増えてしまう。このため、π型のラダー型フィルタは小型化及び低価格化することが困難であるという問題があった。特に、複数の阻止帯域を形成する目的や、高い減衰特性を得る目的でπ型のラダー型弾性波フィルタ部を複数段接続した場合には、ラダー型フィルタの大型化及び高価格化が顕著になるという問題があった。
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、良好なフィルタ特性を有する小型な弾性波フィルタを提供することにある。
本発明に係る弾性波フィルタは、複数の直列腕共振子と、インダクタと、複数の並列腕共振子とを備えている。複数の直列腕共振子は、入力端子と出力端子とを結ぶ直列腕において、互いに直列に接続されている。インダクタは、複数の直列腕共振子のうちの２つ以上の直列腕共振子に対して並列となるように直列腕に接続されている。複数の並列腕共振子は、インダクタと直列腕との接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕と、隣接する直列腕共振子の接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕とに配置されている。
本発明のある特定の局面では、インダクタが並列に接続されている２つ以上の直列腕共振子は、第１の直列腕共振子と、第１の直列腕共振子の反共振周波数以上である共振周波数を有する第２の直列腕共振子とを含む。
弾性波共振子は、共振周波数と反共振周波数との間の周波数が印加されたときにＬ性となり、それ以外の周波数が印加されたときにＣ性となるため、この構成によれば、第１及び第２の直列腕共振子のうちの一方の直列腕共振子がＬ性となり他方の直列腕共振子がＣ性となるため、インダクタと第１及び第２の直列腕共振子とでＬＣフィルタを形成することができる。従って、減衰特性をより改善することができる。特に、弾性波フィルタが複数の阻止帯域を有するトラップフィルタである場合は、第１の直列腕共振子の共振周波数と、第２の直列腕共振子の共振周波数とを互いに異なる阻止帯域に位置させることが可能となるため、より大きな減衰特性の改善効果が期待できる。
弾性波共振子は、共振周波数と反共振周波数との間の周波数が印加されたときにＬ性となり、それ以外の周波数が印加されたときにＣ性となるため、この構成によれば、第１及び第２の直列腕共振子のうちの一方の直列腕共振子がＬ性となり他方の直列腕共振子がＣ性となるため、インダクタと第１及び第２の直列腕共振子とでＬＣフィルタを形成することができる。従って、減衰特性をより改善することができる。特に、弾性波フィルタが複数の阻止帯域を有するトラップフィルタである場合は、第１の直列腕共振子の共振周波数と、第２の直列腕共振子の共振周波数とを互いに異なる阻止帯域に位置させることが可能となるため、より大きな減衰特性の改善効果が期待できる。
本発明の他の特定の局面では、弾性波フィルタは、阻止帯域と、阻止帯域の低域側に位置している通過帯域とを有する。
本発明の別の特定の局面では、弾性波フィルタはインダクタを複数備える。この構成によれば、より大きな減衰特性の改善効果が期待できる。
本発明のさらに他の特定の局面では、弾性波フィルタは、複数の直列腕共振子と複数の並列腕共振子とが形成されており、複数のインダクタが接続されているフィルタ本体を備え、複数のインダクタは、フィルタ本体の中心に対して点対称に配置されている。この構成によれば、より良好なフィルタ特性を実現することができる。
本発明のさらに別の特定の局面では、インダクタは、２つの直列腕共振子に対して並列に設けられており、複数の並列腕のそれぞれには、ひとつの並列腕共振子が設けられている。この構成によれば、通過帯域における挿入損失をより低減することができる。
本発明のまた他の特定の局面では、複数の並列腕が接続されている複数のアース端子電極をさらに備え、複数のアース端子電極は、弾性波フィルタの中心に対して、点対称に配置されている。この構成によれば、より良好なフィルタ特性を実現することができる。
本発明では、２つ以上の直列腕共振子に対して並列となるように直列腕に接続されているインダクタが設けられているため、π型のラダー型弾性波フィルタと比べて共振子の数量に対するインダクタの数量を少なくできるので、小型化可能であり、かつ、インダクタの数量に対する共振子の数量の割合を高くできるため高いフィルタ特性、特に阻止帯域の広帯域化及び阻止帯域における高い減衰量を実現することができる。
以下、図面を参照しつつ、本発明の具体的な実施形態を説明することにより、本発明を明らかにする。
（第１の実施形態）
本実施形態では、地上波デジタル放送受信帯域（４７０〜７７０ＭＨｚ）を通過帯域とし、ＲＦ送信周波数帯域（８００ＭＨｚ近傍及び９００ＭＨｚ近傍）を阻止帯域とするトラップフィルタとしての弾性波フィルタについて説明する。
本実施形態では、地上波デジタル放送受信帯域（４７０〜７７０ＭＨｚ）を通過帯域とし、ＲＦ送信周波数帯域（８００ＭＨｚ近傍及び９００ＭＨｚ近傍）を阻止帯域とするトラップフィルタとしての弾性波フィルタについて説明する。
図１は、第１の実施形態の弾性波フィルタの略図的模式図である。図１に示すように、弾性波フィルタ１は、入力端子１０と、出力端子１１とを結ぶ直列腕１２において、互いに直列に接続されている複数の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２を備えている。具体的には、本実施形態では、直列腕１２には、第１の直列腕共振子Ｓ１と、第２の直列腕共振子Ｓ２とが設けられている。本実施形態では、第１の直列腕共振子Ｓ１の反共振周波数は、第２の直列腕共振子Ｓ２の共振周波数以下にされている。
また、直列腕１２には、インダクタ１３ａが接続されている。インダクタ１３ａは、第１及び第２の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２に対して並列に設けられている。具体的には、インダクタ１３ａは、第１の直列腕共振子Ｓ１と入力端子１０との間の接続点１４と、第２の直列腕共振子Ｓ２と出力端子１１との間の接続点１５との間に接続されている。
インダクタ１３ａと直列腕１２との接続点１４とグラウンド電位とは、第１の並列腕１６ａによって接続されている。インダクタ１３ａと直列腕１２との接続点１５とグラウンド電位とは、第３の並列腕１６ｃによって接続されている。また、互いに隣接する第１の直列腕共振子Ｓ１と第２の直列腕共振子Ｓ２との接続点１７とグラウンド電位とは、第２の並列腕１６ｂによって接続されている。並列腕１６ａ〜１６ｃには、それぞれ並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３が配置されている。
本実施形態では、上記直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３は、弾性波共振子により構成されている。より具体的には、弾性表面波共振子により接続されている。もっとも、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３は、弾性表面波以外の弾性波を利用した弾性波共振子であってもよい。例えば、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３は、弾性境界波を利用した弾性境界波共振子であってもよいし、薄膜バルク弾性波共振子であってもよい。
図２に、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３を構成する弾性表面波共振子２０の略図的断面図を示す。また、図３に、弾性表面波共振子２０の略図的平面図を示す。図２及び図３に示すように、弾性表面波共振子２０は、圧電基板２１上に形成されているＩＤＴ電極２２と、ＩＤＴ電極２２の弾性表面波の伝搬方向ｘにおける両側に配置されている第１及び第２のグレーティング反射器２３，２４とを備えている。図３に示すように、ＩＤＴ電極２２は、互いに間挿し合う第１及び第２のくし歯電極２２ａ及び２２ｂを有する。
圧電基板２１は、ＬｉＮｂＯ３やＬｉＴａＯ３などの圧電材料からなる基板により構成することができる。圧電基板２１は、例えば、４２°ＹカットＸ伝搬ＬｉＴａＯ３基板により構成することができる。ＩＤＴ電極２２並びに第１及び第２のグレーティング反射器２３，２４は、公知の１または複数の導電材料により形成することができる。ＩＤＴ電極２２並びに第１及び第２のグレーティング反射器２３，２４は、例えば、Ａｌにより形成することができる。
なお、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３は、同一の圧電基板上に形成されていてもよく、別個の圧電基板上に形成されていてもよい。本実施形態では、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３が同一の圧電基板２１上に形成されている例について説明する。また、本実施形態では、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３が形成されている圧電基板２１が、図示しないアルミナ基板にフェースダウン実装されている。アルミナ基板に実装された圧電基板２１は、図示しない封止樹脂により封止されている。
ところで、上述のように、ラダー型弾性波フィルタには、図１９に示すようなπ型のラダー型弾性波フィルタと、図２０に示すようなＴ型のラダー型弾性波フィルタとがある。π型のラダー型弾性波フィルタとＴ型のラダー型弾性波フィルタとを比べると、図４に示すように、π型のラダー型弾性波フィルタの方が高い減衰特性を有する。従って、高い減衰特性を実現する観点からは、π型のラダー型弾性波フィルタを用いた方が有利である。しかしながら、図１９に示すようなπ型のラダー型弾性波フィルタで、より高い減衰量をもつ複数の阻止帯域（減衰特性）を実現しようとすると、段数を増やすしか方法がない。段数を増やした場合、インダクタが段数毎に必要となるため、大型化すると共に、コストアップしてしまう。
それに対して、本実施形態の弾性波フィルタ１では、第１及び第２の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２に対して並列となるように直列腕１２に接続されているインダクタ１３ａが設けられている。そして、インダクタ１３ａと直列腕１２との接続点１４，１５とグラウンド電位との間を結ぶ並列腕１６ａ、１６ｃと、並列腕１６ａ、１６ｃに配置されている並列腕共振子Ｐ１、Ｐ３とが設けられている。このため、直列腕共振子２つ及び並列腕共振子３つに対してひとつのインダクタ１３ａのみが存在することとなる。従って、弾性波フィルタ１では、共振子の数量に対するインダクタの数量が少ない。よって、弾性波フィルタ１を小型化することができる。また、本実施形態では、インダクタの数量に対する共振子の数量の割合が高いため、以下に具体的に示すように、高いフィルタ特性を実現することができる。
図５及び図６は、本実施形態の弾性波フィルタ１の減衰特性と、図１９に示すπ型の弾性波フィルタ１００の減衰特性とを表すグラフである。なお、図５及び図６において、実線が第１の実施形態の弾性波フィルタの減衰特性を示し、破線がπ型の弾性波フィルタの減衰特性を示している。図５及び図６における弾性波フィルタ１の設計パラメータ及び弾性波フィルタ１００の設計パラメータは下記の通りである。
弾性波フィルタ１の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子Ｐ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．３０３９μｍ、反射器の波長：４．３０３９μｍ、交叉幅：４８．６３μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７９対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０２ＭＨｚ、反共振周波数：９３５ＭＨｚ
第１の並列腕共振子Ｐ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．３０３９μｍ、反射器の波長：４．３０３９μｍ、交叉幅：４８．６３μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７９対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０２ＭＨｚ、反共振周波数：９３５ＭＨｚ
第１の直列腕共振子Ｓ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．７２５５μｍ、反射器の波長：４．７２５５μｍ、交叉幅：５７．１７μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５４９、共振周波数：８３０ＭＨｚ、反共振周波数：８５９ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７２５５μｍ、反射器の波長：４．７２５５μｍ、交叉幅：５７．１７μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５４９、共振周波数：８３０ＭＨｚ、反共振周波数：８５９ＭＨｚ
第２の並列腕共振子Ｐ２：
ＩＤＴ電極の波長：４．７８４３μｍ、反射器の波長：４．７８４３μｍ、交叉幅：５４．９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８１９ＭＨｚ、反共振周波数：８４８ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７８４３μｍ、反射器の波長：４．７８４３μｍ、交叉幅：５４．９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８１９ＭＨｚ、反共振周波数：８４８ＭＨｚ
第２の直列腕共振子Ｓ２：
ＩＤＴ電極の波長：４．２９４１μｍ、反射器の波長：４．２９４１μｍ、交叉幅：５０．９８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．６６９、共振周波数：９０４ＭＨｚ、反共振周波数：９３６ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．２９４１μｍ、反射器の波長：４．２９４１μｍ、交叉幅：５０．９８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．６６９、共振周波数：９０４ＭＨｚ、反共振周波数：９３６ＭＨｚ
第３の並列腕共振子Ｐ３：
ＩＤＴ電極の波長：４．２００１μｍ、反射器の波長：４．２００１μｍ、交叉幅：５４．９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：８７対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２２ＭＨｚ、反共振周波数：９５６ＭＨｚ
インダクタ１３ａ：７．８ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：４．２００１μｍ、反射器の波長：４．２００１μｍ、交叉幅：５４．９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：８７対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２２ＭＨｚ、反共振周波数：９５６ＭＨｚ
インダクタ１３ａ：７．８ｎＨ
弾性波フィルタ１００の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子１０７ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．７３５３μｍ、反射器の波長：４．７３５３μｍ、交叉幅：４０．２４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２７ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
第１の並列腕共振子１０７ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．７３５３μｍ、反射器の波長：４．７３５３μｍ、交叉幅：４０．２４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２７ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
直列腕共振子１０４：
ＩＤＴ電極の波長：４．０７８４μｍ、反射器の波長：４．０７８４μｍ、交叉幅：６０．７１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５８対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９４６ＭＨｚ、反共振周波数：９８０ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．０７８４μｍ、反射器の波長：４．０７８４μｍ、交叉幅：６０．７１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５８対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９４６ＭＨｚ、反共振周波数：９８０ＭＨｚ
第２の並列腕共振子１０７ｂ：
ＩＤＴ電極の波長：４．３０３９μｍ、反射器の波長：４．３０３９μｍ、交叉幅：９７．４１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０４ＭＨｚ、反共振周波数：９３６ＭＨｚ
インダクタ１０５：６．４ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：４．３０３９μｍ、反射器の波長：４．３０３９μｍ、交叉幅：９７．４１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０４ＭＨｚ、反共振周波数：９３６ＭＨｚ
インダクタ１０５：６．４ｎＨ
また、図７及び図８に、弾性波フィルタ１の減衰特性と、図９に示す２段接続されたπ型の弾性波フィルタ３００の減衰特性とを示す。なお、図７及び図８において、実線が第１の実施形態の弾性波フィルタ１の減衰特性を示し、破線が図９に示す弾性波フィルタの減衰特性を示している。図７における弾性波フィルタ１の設計パラメータは、上記設計パラメータと同様である。図９に示す弾性波フィルタ３００の設計パラメータは下記の通りである。
弾性波フィルタ３００の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子１０７ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２３５３μｍ、反射器の波長：４．２３５３μｍ、交叉幅：４０μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９１５ＭＨｚ、反共振周波数：９４９ＭＨｚ
第１の並列腕共振子１０７ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２３５３μｍ、反射器の波長：４．２３５３μｍ、交叉幅：４０μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９１５ＭＨｚ、反共振周波数：９４９ＭＨｚ
第１の直列腕共振子１０４ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．６３５１μｍ、反射器の波長：４．６３５１μｍ、交叉幅：６０．７８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８４４ＭＨｚ、反共振周波数：８７５ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．６３５１μｍ、反射器の波長：４．６３５１μｍ、交叉幅：６０．７８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８４４ＭＨｚ、反共振周波数：８７５ＭＨｚ
第２の並列腕共振子１０７ｂ：
ＩＤＴ電極の波長：４．７３５３μｍ、反射器の波長：４．７３５３μｍ、交叉幅：４５．４９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２６ＭＨｚ、反共振周波数：８５６ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７３５３μｍ、反射器の波長：４．７３５３μｍ、交叉幅：４５．４９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２６ＭＨｚ、反共振周波数：８５６ＭＨｚ
第２の直列腕共振子１０４ｂ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２０５９μｍ、反射器の波長：４．２０５９μｍ、交叉幅：７５．６９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６１対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２２ＭＨｚ、反共振周波数：９５５ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．２０５９μｍ、反射器の波長：４．２０５９μｍ、交叉幅：７５．６９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６１対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２２ＭＨｚ、反共振周波数：９５５ＭＨｚ
第３の並列腕共振子１０７ｃ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２０５９μｍ、反射器の波長：４．２０５９μｍ、交叉幅：４１．１８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１００対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２１ＭＨｚ、反共振周波数：９５４ＭＨｚ
インダクタ１０５ａ：３．２ｎＨ
インダクタ１０５ｂ：４．５ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：４．２０５９μｍ、反射器の波長：４．２０５９μｍ、交叉幅：４１．１８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１００対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２１ＭＨｚ、反共振周波数：９５４ＭＨｚ
インダクタ１０５ａ：３．２ｎＨ
インダクタ１０５ｂ：４．５ｎＨ
図５及び図６に示すように、本実施形態の弾性波フィルタ１では、インダクタ１３ａと並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３のＣ成分とによってローパスフィルタが構成されることにより、広い通過帯域が形成される。そして、その通過帯域内に、並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振点により、２つの阻止帯域が形成されている。また、本実施形態では、第１の直列腕共振子Ｓ１の反共振周波数が、第２の直列腕共振子Ｓ２の共振周波数以下にされている。このため、第１及び第２の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２のうちの一方の直列腕共振子がＬ性となり他方の直列腕共振子がＣ性となる。よって、インダクタ１３ａと第１及び第２の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２とで２つの減衰極を有するＬＣフィルタを形成することができ、２つの減衰極を前記２つの阻止帯域に配置することにより、減衰特性をより改善できる。従って、本実施形態は、従来の１段接続のπ型の弾性波フィルタよりも阻止帯域における減衰量が大きくなっており、かつ阻止帯域が広域となっている。
また、図７及び図８に示すように、本実施形態の弾性波フィルタ１では、従来の２段接続のπ型の弾性波フィルタと比べてインダクタの数量が少ないにもかかわらず、ほぼ同等の減衰特性が得られることが分かる。
以上より、本実施形態によれば、小型でありつつ高い減衰特性を有する弾性波フィルタを実現できることが分かる。
以下、本発明を実施した好ましい形態の他の例について説明する。なお、下記の説明において、上記第１の実施形態と実質的に共通の機能を有する部材を共通の符号で参照する。
（第２の実施形態）
図１０に第２の実施形態に係る弾性波フィルタ２の略図的模式図である。図１０に示すように、本実施形態の弾性波フィルタ２は、上記第１の実施形態の弾性波フィルタの後段に、π型のラダー型フィルタ部をさらに接続したものである。具体的には、弾性波フィルタ２は、直列腕１２において、互いに直列に接続されている第１〜第３の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ３を備えている。第１の直列腕共振子Ｓ１と入力端子１０との間の接続点１４と、第２の直列腕共振子Ｓ２と第３の直列腕共振子Ｓ３との間の接続点１５との間には、インダクタ１３ａが接続されている。また、接続点１５と、第３の直列腕共振子Ｓ３と出力端子１１との間の接続点１８との間には、インダクタ１３ｂが接続されている。接続点１４，１７，１５，１８とグラウンド電位とは、第１〜第４の並列腕１６ａ〜１６ｄによって接続されている。第１〜第４の並列腕１６ａ〜１６ｄには、それぞれ並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ４が配置されている。
図１０に第２の実施形態に係る弾性波フィルタ２の略図的模式図である。図１０に示すように、本実施形態の弾性波フィルタ２は、上記第１の実施形態の弾性波フィルタの後段に、π型のラダー型フィルタ部をさらに接続したものである。具体的には、弾性波フィルタ２は、直列腕１２において、互いに直列に接続されている第１〜第３の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ３を備えている。第１の直列腕共振子Ｓ１と入力端子１０との間の接続点１４と、第２の直列腕共振子Ｓ２と第３の直列腕共振子Ｓ３との間の接続点１５との間には、インダクタ１３ａが接続されている。また、接続点１５と、第３の直列腕共振子Ｓ３と出力端子１１との間の接続点１８との間には、インダクタ１３ｂが接続されている。接続点１４，１７，１５，１８とグラウンド電位とは、第１〜第４の並列腕１６ａ〜１６ｄによって接続されている。第１〜第４の並列腕１６ａ〜１６ｄには、それぞれ並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ４が配置されている。
本実施形態においても、上記第１の実施形態と同様に、第１の直列腕共振子Ｓ１の反共振周波数は、第２の直列腕共振子Ｓ２の共振周波数以下にされている。
本実施形態の弾性波フィルタ２の減衰特性を図１２に示す。また、比較として、図１１に示すように、３段接続されたπ型のラダー型弾性波フィルタ４００の減衰特性も図１２に併記する。図１２において、実線が第２の実施形態の弾性波フィルタの減衰特性を示し、破線が図１１に示す弾性波フィルタの減衰特性を示している。なお、図１２において、弾性波フィルタ２の設計パラメータ及び弾性波フィルタ４００の設計パラメータは下記の通りである。
弾性波フィルタ２の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子Ｐ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．３１３７μｍ、反射器の波長：４．３１３７μｍ、交叉幅：４０．３９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８９９ＭＨｚ、反共振周波数：９３１ＭＨｚ
第１の並列腕共振子Ｐ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．３１３７μｍ、反射器の波長：４．３１３７μｍ、交叉幅：４０．３９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８９９ＭＨｚ、反共振周波数：９３１ＭＨｚ
第１の直列腕共振子Ｓ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．６９６１μｍ、反射器の波長：４．６９６１μｍ、交叉幅：４０．３９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０１対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２９ＭＨｚ、反共振周波数：８５９ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．６９６１μｍ、反射器の波長：４．６９６１μｍ、交叉幅：４０．３９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０１対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２９ＭＨｚ、反共振周波数：８５９ＭＨｚ
第２の並列腕共振子Ｐ２：
ＩＤＴ電極の波長：４．７２５５μｍ、反射器の波長：４．７２５５μｍ、交叉幅：４７．０６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１１５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２８ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７２５５μｍ、反射器の波長：４．７２５５μｍ、交叉幅：４７．０６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１１５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２８ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
第２の直列腕共振子Ｓ２：
ＩＤＴ電極の波長：４．２２５１μｍ、反射器の波長：４．２２５１μｍ、交叉幅：７２．５５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５３９、共振周波数：９２０ＭＨｚ、反共振周波数：９５３ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．２２５１μｍ、反射器の波長：４．２２５１μｍ、交叉幅：７２．５５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５３９、共振周波数：９２０ＭＨｚ、反共振周波数：９５３ＭＨｚ
第３の並列腕共振子Ｐ３：
ＩＤＴ電極の波長：４．２７４３μｍ、反射器の波長：４．２７４３μｍ、交叉幅：６９．０２μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０８ＭＨｚ、反共振周波数：９４１ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．２７４３μｍ、反射器の波長：４．２７４３μｍ、交叉幅：６９．０２μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０８ＭＨｚ、反共振周波数：９４１ＭＨｚ
第３の直列腕共振子Ｓ３：
ＩＤＴ電極の波長：４．１１７６μｍ、反射器の波長：４．１１７６μｍ、交叉幅：１０２．３５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：２１対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９３６ＭＨｚ、反共振周波数：９６７ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．１１７６μｍ、反射器の波長：４．１１７６μｍ、交叉幅：１０２．３５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：２１対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９３６ＭＨｚ、反共振周波数：９６７ＭＨｚ
第４の並列腕共振子Ｐ４：
ＩＤＴ電極の波長：４．１８６３μｍ、反射器の波長：４．１８６３μｍ、交叉幅：６７．８４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５３対、反射器の対数：３．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２２ＭＨｚ、反共振周波数：９５６ＭＨｚ
インダクタ１３ａ：７．２ｎＨ
インダクタ１３ｂ：７．１ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：４．１８６３μｍ、反射器の波長：４．１８６３μｍ、交叉幅：６７．８４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５３対、反射器の対数：３．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２２ＭＨｚ、反共振周波数：９５６ＭＨｚ
インダクタ１３ａ：７．２ｎＨ
インダクタ１３ｂ：７．１ｎＨ
弾性波フィルタ４００の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子１０７ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２６４７μｍ、反射器の波長：４．２６４７μｍ、交叉幅：４０．７８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０９ＭＨｚ、反共振周波数：９４２ＭＨｚ
第１の並列腕共振子１０７ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２６４７μｍ、反射器の波長：４．２６４７μｍ、交叉幅：４０．７８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６６対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０９ＭＨｚ、反共振周波数：９４２ＭＨｚ
第１の直列腕共振子１０４ａ：
ＩＤＴ電極の波長：４．６４７１μｍ、反射器の波長：４．６４７１μｍ、交叉幅：５５．６９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８４２ＭＨｚ、反共振周波数：８７３ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．６４７１μｍ、反射器の波長：４．６４７１μｍ、交叉幅：５５．６９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８４２ＭＨｚ、反共振周波数：８７３ＭＨｚ
第２の並列腕共振子１０７ｂ：
ＩＤＴ電極の波長：４．７３５３μｍ、反射器の波長：４．７３５３μｍ、交叉幅：４０μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２７ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７３５３μｍ、反射器の波長：４．７３５３μｍ、交叉幅：４０μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２７ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
第２の直列腕共振子１０４ｂ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２２５５μｍ、反射器の波長：４．２２５５μｍ、交叉幅：７０．２μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９１９ＭＨｚ、反共振周波数：９５１ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．２２５５μｍ、反射器の波長：４．２２５５μｍ、交叉幅：７０．２μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９１９ＭＨｚ、反共振周波数：９５１ＭＨｚ
第３の並列腕共振子１０７ｃ：
ＩＤＴ電極の波長：４．２５４９μｍ、反射器の波長：４．２５４９μｍ、交叉幅：５８．０４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９１２ＭＨｚ、反共振周波数：９４５ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．２５４９μｍ、反射器の波長：４．２５４９μｍ、交叉幅：５８．０４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９４対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９１２ＭＨｚ、反共振周波数：９４５ＭＨｚ
第３の直列腕共振子１０４ｃ：
ＩＤＴ電極の波長：４．１３７３μｍ、反射器の波長：４．１３７３μｍ、交叉幅：４９．４１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５８対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９３４ＭＨｚ、反共振周波数：９６７ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．１３７３μｍ、反射器の波長：４．１３７３μｍ、交叉幅：４９．４１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５８対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９３４ＭＨｚ、反共振周波数：９６７ＭＨｚ
第４の並列腕共振子１０７ｄ：
ＩＤＴ電極の波長：４．１６６７μｍ、反射器の波長：４．１６６７μｍ、交叉幅：５４．９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２６ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
インダクタ１０５ａ：３．６ｎＨ
インダクタ１０５ｂ：４．８ｎＨ
インダクタ１０５ｃ：４．６ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：４．１６６７μｍ、反射器の波長：４．１６６７μｍ、交叉幅：５４．９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２６ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
インダクタ１０５ａ：３．６ｎＨ
インダクタ１０５ｂ：４．８ｎＨ
インダクタ１０５ｃ：４．６ｎＨ
図１２に示す結果から、本実施形態の弾性波フィルタ２の方が、３段接続された弾性波フィルタ４００よりもインダクタの数量が少ないにもかかわらず、本実施形態の弾性波フィルタ２は、３段接続された弾性波フィルタ４００と同等以上の減衰特性を有していることが分かる。
（第３の実施形態）
図１３は、第３の実施形態に係る弾性波フィルタ４の略図的模式図である。図１３に示すように、本実施形態の弾性波フィルタ４は、上記の第１の実施形態に係る弾性波フィルタ１が２段に接続されたものである。具体的には、弾性波フィルタ４では、直列腕１２において、互いに直列に接続されている第１〜第４の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ４が配置されている。第１の直列腕共振子Ｓ１と入力端子１０との間の接続点１４と、第２の直列腕共振子Ｓ２と第３の直列腕共振子Ｓ３との間の接続点１５との間には、インダクタ１３ａが接続されている。また、接続点１５と、第４の直列腕共振子Ｓ４と出力端子１１との間の接続点８との間には、インダクタ１３ｃが接続されている。上記接続点１４，１５，８，９とグラウンド電位との間、第１の直列腕共振子Ｓ１と第２の直列腕共振子Ｓ２との間の接続点１７とグラウンド電位との間、並びに第３の直列腕共振子Ｓ３と第４の直列腕共振子Ｓ４との間の接続点９とグラウンド電位との間には、第１〜第５の並列腕１６ａ〜１６ｅが接続されている。第１〜第５の並列腕１６ａ〜１６ｅには、第１〜第５の並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ５が配置されている。
図１３は、第３の実施形態に係る弾性波フィルタ４の略図的模式図である。図１３に示すように、本実施形態の弾性波フィルタ４は、上記の第１の実施形態に係る弾性波フィルタ１が２段に接続されたものである。具体的には、弾性波フィルタ４では、直列腕１２において、互いに直列に接続されている第１〜第４の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ４が配置されている。第１の直列腕共振子Ｓ１と入力端子１０との間の接続点１４と、第２の直列腕共振子Ｓ２と第３の直列腕共振子Ｓ３との間の接続点１５との間には、インダクタ１３ａが接続されている。また、接続点１５と、第４の直列腕共振子Ｓ４と出力端子１１との間の接続点８との間には、インダクタ１３ｃが接続されている。上記接続点１４，１５，８，９とグラウンド電位との間、第１の直列腕共振子Ｓ１と第２の直列腕共振子Ｓ２との間の接続点１７とグラウンド電位との間、並びに第３の直列腕共振子Ｓ３と第４の直列腕共振子Ｓ４との間の接続点９とグラウンド電位との間には、第１〜第５の並列腕１６ａ〜１６ｅが接続されている。第１〜第５の並列腕１６ａ〜１６ｅには、第１〜第５の並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ５が配置されている。
本実施形態の弾性波フィルタ４は、阻止帯域を２つ有し、その２つの阻止帯域は、通過帯域の高域側に位置している。
本実施形態においても、上記第１の実施形態と同様に、第１の直列腕共振子Ｓ１の反共振周波数は、第２の直列腕共振子Ｓ２の共振周波数以下にされている。また、第３の直列腕共振子Ｓ３の反共振周波数は、第４の直列腕共振子Ｓ４の共振周波数以下にされている。
本実施形態の弾性波フィルタ３の減衰特性を図１５に示す。また、比較として、図１４に示すバンドパス型の弾性波フィルタ６００の減衰特性も図１５に示す。図１５において、実線が第３の実施形態の弾性波フィルタ４の減衰特性を示し、破線が図１４に示す弾性波フィルタ６００の減衰特性を示している。なお、図１５において、弾性波フィルタ４の設計パラメータ及び弾性波フィルタ６００の設計パラメータは下記の通りである。
弾性波フィルタ４の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子Ｐ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．２７８５μｍ、反射器の波長：４．２７８５μｍ、交叉幅：５７．８８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０５ＭＨｚ、反共振周波数：９３９ＭＨｚ
第１の並列腕共振子Ｐ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．２７８５μｍ、反射器の波長：４．２７８５μｍ、交叉幅：５７．８８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９０５ＭＨｚ、反共振周波数：９３９ＭＨｚ
第１の直列腕共振子Ｓ１：
ＩＤＴ電極の波長：４．７４３１μｍ、反射器の波長：４．７４３１μｍ、交叉幅：８５．８８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０９対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２６ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７４３１μｍ、反射器の波長：４．７４３１μｍ、交叉幅：８５．８８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０９対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８２６ＭＨｚ、反共振周波数：８５７ＭＨｚ
第２の並列腕共振子Ｐ２：
ＩＤＴ電極の波長：４．７８２３μｍ、反射器の波長：４．７８２３μｍ、交叉幅：４２．５９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８１９ＭＨｚ、反共振周波数：８４８ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７８２３μｍ、反射器の波長：４．７８２３μｍ、交叉幅：４２．５９μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８１９ＭＨｚ、反共振周波数：８４８ＭＨｚ
第２の直列腕共振子Ｓ２：
ＩＤＴ電極の波長：４．１７６５μｍ、反射器の波長：４．１７６５μｍ、交叉幅：８０．２４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．６１９、共振周波数：９２６ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．１７６５μｍ、反射器の波長：４．１７６５μｍ、交叉幅：８０．２４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６０対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．６１９、共振周波数：９２６ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
第３の並列腕共振子Ｐ３：
ＩＤＴ電極の波長：４．１７６５μｍ、反射器の波長：４．１７６５μｍ、交叉幅：８１．８８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：８５対、反射器の対数：３．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２４ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．１７６５μｍ、反射器の波長：４．１７６５μｍ、交叉幅：８１．８８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：８５対、反射器の対数：３．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９２４ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
第３の直列腕共振子Ｓ３：
ＩＤＴ電極の波長：４．７０３９μｍ、反射器の波長：４．７０３９μｍ、交叉幅：７２．４２μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８３２ＭＨｚ、反共振周波数：８６２ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．７０３９μｍ、反射器の波長：４．７０３９μｍ、交叉幅：７２．４２μｍ、ＩＤＴ電極の対数：９５対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８３２ＭＨｚ、反共振周波数：８６２ＭＨｚ
第４の並列腕共振子Ｐ４：
ＩＤＴ電極の波長：４．８１１７μｍ、反射器の波長：４．８１１７μｍ、交叉幅：８１．４１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：３３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８１４ＭＨｚ、反共振周波数：８４２ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．８１１７μｍ、反射器の波長：４．８１１７μｍ、交叉幅：８１．４１μｍ、ＩＤＴ電極の対数：３３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：８１４ＭＨｚ、反共振周波数：８４２ＭＨｚ
第４の直列腕共振子Ｓ４：
ＩＤＴ電極の波長：４．１７６５μｍ、反射器の波長：４．１７６５μｍ、交叉幅：６５．１８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．６１９、共振周波数：９２６ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
ＩＤＴ電極の波長：４．１７６５μｍ、反射器の波長：４．１７６５μｍ、交叉幅：６５．１８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．６１９、共振周波数：９２６ＭＨｚ、反共振周波数：９６０ＭＨｚ
第５の並列腕共振子Ｐ５：
ＩＤＴ電極の波長：４．３１８７μｍ、反射器の波長：４．３１８７μｍ、交叉幅：８６．５４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６１対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９００ＭＨｚ、反共振周波数：９３４ＭＨｚ
インダクタ１３ａ：９．５ｎＨ
インダクタ１３ｃ：１０．０ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：４．３１８７μｍ、反射器の波長：４．３１８７μｍ、交叉幅：８６．５４μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６１対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．５６９、共振周波数：９００ＭＨｚ、反共振周波数：９３４ＭＨｚ
インダクタ１３ａ：９．５ｎＨ
インダクタ１３ｃ：１０．０ｎＨ
弾性波フィルタ６００の設計パラメータ：
第１の並列腕共振子６０１：
ＩＤＴ電極の波長：４．６８６３μｍ、反射器の波長：４．６８６３μｍ、交叉幅：６９．１６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：４９対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
第１の並列腕共振子６０１：
ＩＤＴ電極の波長：４．６８６３μｍ、反射器の波長：４．６８６３μｍ、交叉幅：６９．１６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：４９対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
第２の並列腕共振子６０２：
ＩＤＴ電極の波長：５．２６４７μｍ、反射器の波長：５．２６４７μｍ、交叉幅：４５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：３９対、反射器の対数：３．５対、デューティー：０．３８５
ＩＤＴ電極の波長：５．２６４７μｍ、反射器の波長：５．２６４７μｍ、交叉幅：４５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：３９対、反射器の対数：３．５対、デューティー：０．３８５
第１の直列腕共振子６０３：
ＩＤＴ電極の波長：５．６６６７μｍ、反射器の波長：５．６６６７μｍ、交叉幅：８２．８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０５対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．３９１
ＩＤＴ電極の波長：５．６６６７μｍ、反射器の波長：５．６６６７μｍ、交叉幅：８２．８μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０５対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．３９１
第３の並列腕共振子６０４：
ＩＤＴ電極の波長：４．８０３９μｍ、反射器の波長：４．８０３９μｍ、交叉幅：４９．２６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７４対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．３８５
ＩＤＴ電極の波長：４．８０３９μｍ、反射器の波長：４．８０３９μｍ、交叉幅：４９．２６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：７４対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．３８５
第４の並列腕共振子６０５：
ＩＤＴ電極の波長：４．８２３５μｍ、反射器の波長：４．８２３５μｍ、交叉幅：５１．４３μｍ、ＩＤＴ電極の対数：４３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
ＩＤＴ電極の波長：４．８２３５μｍ、反射器の波長：４．８２３５μｍ、交叉幅：５１．４３μｍ、ＩＤＴ電極の対数：４３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
第２の直列腕共振子６０６：
ＩＤＴ電極の波長：５．６４７１μｍ、反射器の波長：５．６４７１μｍ、交叉幅：６７．２７μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０５対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．３９１
ＩＤＴ電極の波長：５．６４７１μｍ、反射器の波長：５．６４７１μｍ、交叉幅：６７．２７μｍ、ＩＤＴ電極の対数：１０５対、反射器の対数：１．５対、デューティー：０．３９１
第５の並列腕共振子６０７：
ＩＤＴ電極の波長：４．７１５７μｍ、反射器の波長：４．７１５７μｍ、交叉幅：５３．１６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
ＩＤＴ電極の波長：４．７１５７μｍ、反射器の波長：４．７１５７μｍ、交叉幅：５３．１６μｍ、ＩＤＴ電極の対数：５２対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
第６の並列腕共振子６０８：
ＩＤＴ電極の波長：５．３０３９μｍ、反射器の波長：５．３０３９μｍ、交叉幅：４５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
インダクタ６０９：１９ｎＨ
インダクタ６１０：２７ｎＨ
インダクタ６１１：１９ｎＨ
ＩＤＴ電極の波長：５．３０３９μｍ、反射器の波長：５．３０３９μｍ、交叉幅：４５μｍ、ＩＤＴ電極の対数：６３対、反射器の対数：４．５対、デューティー：０．３８５
インダクタ６０９：１９ｎＨ
インダクタ６１０：２７ｎＨ
インダクタ６１１：１９ｎＨ
図１５に示す結果から、本実施形態の弾性波フィルタ４の方が、弾性波フィルタ６００よりもインダクタの数量が少ないにもかかわらず、本実施形態の弾性波フィルタ４は、バンドパス型の弾性波フィルタ６００と同等以上の減衰特性を有し、バンドパス型の弾性波フィルタ６００より通過帯域における挿入損失が小さいことが分かる。
なお、本実施形態では、上記第１の実施形態の弾性波フィルタが２段に接続されている例について説明した。但し、本発明は、この構成に限定されない。本発明においては、上記第１の実施形態の弾性波フィルタが３段以上接続されていてもよい。このように、接続段数を増やすことにより、より多くの減衰極を形成することが可能となる。
（第４の実施形態）
本実施形態の弾性波フィルタは、上記の第３の実施形態の弾性波フィルタと同様の回路構成を有している。このため、本実施形態において、図１３は、上記第３の実施形態と共通に参照する。
本実施形態の弾性波フィルタは、上記の第３の実施形態の弾性波フィルタと同様の回路構成を有している。このため、本実施形態において、図１３は、上記第３の実施形態と共通に参照する。
本実施形態では、弾性波フィルタは、図１６に示すように、第１〜第３の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ３及び第１〜第４の並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ４が形成されている圧電基板が実装されたアルミナ基板を樹脂封止したフィルタ本体としてのフィルタチップ３０を備えている。フィルタチップ３０の裏面には、入力端子１０に接続されている入力端側電極３１と、出力端子１１に接続されている出力端側電極３２とが形成されている。入力端側電極３１と、出力端側電極３２とは、裏面から視た際に、フィルタ本体としてのフィルタチップ３０の中心に対して点対称に配置されている。
また、フィルタチップ３０の裏面には、グラウンド電位に接続されるアース端子電極３３，３４が形成されている。アース端子電極３３，３４は、裏面から視た際に、弾性波フィルタの中心、すなわち、フィルタチップ３０の中心に対して点対称に配置されている。
また、本実施形態では、インダクタ１３ａ、１３ｂは、それぞれインダクタチップ３５，３６内に形成されている。そして、インダクタチップ３５，３６がフィルタチップ３０に実装されている。
本実施形態の弾性波フィルタの減衰特性を図１８に示す。また、比較のために、図１７に示すように、アース端子電極４１〜４３がフィルタチップ４０の中心に対して点対称には配置されておらず、入力端側電極４４と出力端側電極４５ともフィルタチップ４０の中心に対して点対称には配置されていない弾性波フィルタの減衰特性も図１８に合わせて示す。図１８において、実線が第４の実施形態の弾性波フィルタの減衰特性を示し、破線が図１７に示す弾性波フィルタの減衰特性を示している。なお、図１８において、第４の実施形態の弾性波フィルタ及び図１７に示す弾性波フィルタの設計パラメータは、上記第３の実施形態の弾性波フィルタの設計パラメータと同様である。
図１８に示す結果から、入力端側電極と出力端側電極とをフィルタチップ３０の中心に対して点対称に配置し、かつ複数のアース端子電極をフィルタチップ３０の中心に対して点対称に配置した方が、点対称に配置しない場合に比べて高い減衰特性が得られることが分かる。
なお、本発明において、インダクタは、フィルタ本体と別個に設けられたインダクタチップにより構成されている必要はない。インダクタは、例えば、フィルタ本体に形成されているコイルパターンなどにより構成されていてもよい。
Ｓ１…第１の直列腕共振子
Ｓ２…第２の直列腕共振子
Ｓ３…第３の直列腕共振子
Ｓ４…第４の直列腕共振子
Ｐ１…第１の並列腕共振子
Ｐ２…第２の並列腕共振子
Ｐ３…第３の並列腕共振子
Ｐ４…第４の並列腕共振子
Ｐ５…第５の並列腕共振子
１〜５…弾性波フィルタ
８，９，１４，１５，１７，１８…接続点
１０…入力端子
１１…出力端子
１２…直列腕
１３ａ…インダクタ
１３ｂ…インダクタ
１３ｃ…インダクタ
１６ａ…第１の並列腕
１６ｂ…第２の並列腕
１６ｃ…第３の並列腕
１６ｄ…第４の並列腕
２０…弾性表面波共振子
２１…圧電基板
２２…ＩＤＴ電極
２２ａ、２２ｂ…くし歯電極
２３…第１のグレーティング反射器
２４…第２のグレーティング反射器
３０…フィルタチップ
３１…入力端側電極
３２…出力端側電極
３３，３４…アース端子電極
３５，３６…インダクタチップ
４０…フィルタチップ
４１〜４３…アース端子電極
４４…入力端側電極
４５…出力端側電極
Ｓ２…第２の直列腕共振子
Ｓ３…第３の直列腕共振子
Ｓ４…第４の直列腕共振子
Ｐ１…第１の並列腕共振子
Ｐ２…第２の並列腕共振子
Ｐ３…第３の並列腕共振子
Ｐ４…第４の並列腕共振子
Ｐ５…第５の並列腕共振子
１〜５…弾性波フィルタ
８，９，１４，１５，１７，１８…接続点
１０…入力端子
１１…出力端子
１２…直列腕
１３ａ…インダクタ
１３ｂ…インダクタ
１３ｃ…インダクタ
１６ａ…第１の並列腕
１６ｂ…第２の並列腕
１６ｃ…第３の並列腕
１６ｄ…第４の並列腕
２０…弾性表面波共振子
２１…圧電基板
２２…ＩＤＴ電極
２２ａ、２２ｂ…くし歯電極
２３…第１のグレーティング反射器
２４…第２のグレーティング反射器
３０…フィルタチップ
３１…入力端側電極
３２…出力端側電極
３３，３４…アース端子電極
３５，３６…インダクタチップ
４０…フィルタチップ
４１〜４３…アース端子電極
４４…入力端側電極
４５…出力端側電極
Claims (7)
- 入力端子と出力端子とを結ぶ直列腕において、互いに直列に接続されている複数の直列腕共振子と、
前記複数の直列腕共振子のうちの２つ以上の直列腕共振子に対して並列となるように前記直列腕に接続されているインダクタと、
前記インダクタと前記直列腕との接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕と、隣接する前記直列腕共振子の接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕とに配置されている複数の並列腕共振子とを備え、
前記インダクタを複数備え、
前記複数の直列腕共振子と前記複数の並列腕共振子とが形成されており、前記複数のインダクタが接続されているフィルタ本体を備え、前記複数のインダクタは、前記フィルタ本体の中心に対して点対称に配置されている、弾性波フィルタ。 - 少なくともひとつの阻止帯域を形成するトラップフィルタとしての弾性波フィルタであって、
入力端子と出力端子とを結ぶ直列腕において、互いに直列に接続されている複数の直列腕共振子と、
前記複数の直列腕共振子のうちの２つ以上の直列腕共振子に対して並列となるように前記直列腕に接続されているインダクタと、
前記インダクタと前記直列腕との接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕と、隣接する前記直列腕共振子の接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕とに配置されている複数の並列腕共振子とを備え、
少なくとも一つの前記直列腕共振子の共振周波数と、少なくとも一つの前記並列腕共振子の共振周波数とが前記阻止帯域に位置している、弾性波フィルタ。 - 第１及び第２の阻止帯域を形成するトラップフィルタとしての弾性波フィルタであって、
入力端子と出力端子とを結ぶ直列腕において、互いに直列に接続されている複数の直列腕共振子と、
前記複数の直列腕共振子のうちの２つ以上の直列腕共振子に対して並列となるように前記直列腕に接続されているインダクタと、
前記インダクタと前記直列腕との接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕と、隣接する前記直列腕共振子の接続点とグラウンド電位とを結ぶ並列腕とに配置されている複数の並列腕共振子とを備え、
少なくとも一つの前記並列腕共振子の共振周波数が前記第１の阻止帯域に位置し、他の少なくとも一つの前記並列腕共振子の共振周波数が前記第２の阻止帯域に位置している、弾性波フィルタ。 - 前記インダクタが並列に接続されている２つ以上の直列腕共振子は、第１の直列腕共振子と、前記第１の直列腕共振子の反共振周波数以上である共振周波数を有する第２の直列腕共振子とを含む、請求項１〜３のいずれか一項に記載の弾性波フィルタ。
- 阻止帯域と、前記阻止帯域の低域側に位置している通過帯域とを有する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の弾性波フィルタ。
- 前記インダクタは、２つの前記直列腕共振子に対して並列に設けられており、前記複数の並列腕のそれぞれには、ひとつの前記並列腕共振子が設けられている、請求項１〜５のいずれか一項に記載の弾性波フィルタ。
- 前記複数の並列腕が接続されている複数のアース端子電極をさらに備え、前記複数のアース端子電極は、前記弾性波フィルタの中心に対して、点対称に配置されている、請求項１〜６のいずれか一項に記載の弾性波フィルタ。
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