JP5049241B2

JP5049241B2 - 熱可塑性樹脂射出成形体及び熱可塑性樹脂射出成形体の雨垂れ跡の防止方法

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Publication number: JP5049241B2
Application number: JP2008246940A
Authority: JP
Inventors: 浩一渡邉; 利尚筒井; 貞男薮
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2008-09-25
Filing date: 2008-09-25
Publication date: 2012-10-17
Anticipated expiration: 2028-09-25
Also published as: JP2010077272A

Description

本発明は、家屋の外廻りのエクステリア部材、例えば雨樋などとして使用される熱可塑性樹脂射出成形体及び熱可塑性樹脂射出成形体の雨垂れ跡の防止方法に関するものである。

雨樋など、屋外で使用されるエクステリア部材には、雨水の作用でその前面、底面、背面などに雨垂れの跡が付着し、この雨垂れ跡が汚れとして目だって、外観を損ねるおそれがある。特に塩化ビニル樹脂等を成形して作製される成形体には雨垂れ跡が付着し易く、樹脂成形体にこのような雨垂れ跡が付着し難くなるように、防汚性を向上することが強く要望されている。

そこで従来より、樹脂成形体の防汚性を向上するために、樹脂成形体の表面にシリコン系やフッ素系の塗装処理を施したり、フィルムを貼ったりして、樹脂成形体の表面の滑水性を高め、表面に付着した雨水が直ちに滑り落ちて残留しないようにすることで、雨垂れ跡が生じることを防ぐことが行なわれている。

しかし、樹脂成形体の表面に塗装処理を施したりフィルムを貼ったりすると、工数が増加して製造コストが上昇し、また長期間の使用の間に塗膜が摩滅したり、フィルムが剥がれたりすると、防汚性がたちまち低下することになり、長期に亘って雨垂れ跡が付着することを防ぐことが難しいという問題があった。

また例えば、シリコン系のシリコーンオイルを含有するオレフィン系熱可塑性エラストマーでエクステリア部材としてウェザーストリップを成形することによって、摺動抵抗を長期に亘って低く維持するようにした提案があるが（特許文献１参照）、雨垂れ跡などの汚れが付着することを防ぐことの試みはなされていない。
特開２００４−３０６９３７号公報

本発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、雨垂れ跡などの汚れが付着することを長期に亘って防ぐことができる熱可塑性樹脂射出成形体及び熱可塑性樹脂射出成形体の雨垂れ跡の防止方法を提供することを目的とするものである。

本発明に係る熱可塑性樹脂射出成形体は、親水基を有する熱可塑性樹脂１００質量部に対し、シリコン成分として、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ ^２／ｓ（２５℃）であるシリコーンオイル０．１〜２．０質量部と、シリカ５〜３０質量部の少なくとも一方を含有する熱可塑性樹脂組成物が、金属と熱可塑性樹脂の少なくとも一方から形成されるコアの表面に射出成形して被覆されていると共に、上端が上方へ向けて尖った水落しが形成されていることを特徴とするものである。
本発明に係る熱可塑性樹脂射出成形体は、親水基を有する熱可塑性樹脂１００質量部に対し、シリコン成分として、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ２／ｓ（２５℃）であるシリコーンオイル０．１〜２．０質量部と、シリカ５〜３０質量部の少なくとも一方を含有する熱可塑性樹脂組成物が、金属で形成されるコアの表面に熱可塑性樹脂のベース層が被覆され、前記ベース層の表面に射出成形して被覆されていると共に、上端が上方へ向けて尖った水落しが形成されていることを特徴とするものである。

前記熱可塑性樹脂射出成形体において、前記水落しの上端から内側の面は、０°を超える角度で内方へ向けて下り傾斜することが好ましい。

前記熱可塑性樹脂射出成形体において、前記水落しの上端から外側の面は、水の転落角を超える角度で外方へ向けて下り傾斜することが好ましい。
本発明に係る熱可塑性樹脂射出成形体の雨垂れ跡の防止方法は、熱可塑性樹脂射出成形体に雨垂れ跡が付着することを防止する方法であって、前記熱可塑性樹脂射出成形体が、親水基を有する熱可塑性樹脂１００質量部に対し、シリコン成分として、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ ^２／ｓ（２５℃）であるシリコーンオイル０．１〜２．０質量部と、シリカ５〜３０質量部の少なくとも一方を含有する熱可塑性樹脂組成物を射出成形して得られたものであることを特徴とするものである。

本発明によれば、親水基を有する熱可塑性樹脂にシリコーンオイルやシリカを上記の所定量で含有することによって、この熱可塑性樹脂組成物で射出成形された射出成形体の表面に高い滑水性を付与することができるものであり、塗装処理やフィルムの貼着を行なう必要なく、長期に亘って防汚性を維持することができるものである。

以下、本発明を実施するための最良の形態を説明する。

本発明で用いる熱可塑性樹脂組成物において、主成分である熱可塑性樹脂としては親水基を分子中に有するものが用いられるものである。この親水基としては、例えばエステル（−ＣＯＯ−）、エーテル（−Ｏ−）、シアノ（−ＣＮ）などを挙げることができるものであり、このような親水基を有する熱可塑性樹脂としては、特に限定されるものではないが、アクリル樹脂、ポリカーボネート、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体）、ＡＳＡ（アクリロニトリル−スチレン−アクリレート）などを用いることができる。

このように親水基を有する熱可塑性樹脂を用いることによって、熱可塑性樹脂組成物で射出成形された射出成形体の表面に弱いながらも水との親和性を生起させ易くなり、表面の防汚性をより高めることができるものである。

上記のアクリル樹脂としては、分子量等は特に制限されるものではないが、メルトフローレート（ＭＦＲ：測定条件２３０℃、３７．３Ｎ）が１〜３５ｇ／１０ｍｉｎの範囲のものを用いるのが好ましい。このようなアクリル樹脂の市販品を例示すると、住友化学（株）製「ＬＧ」及び「ＬＧ２」、三菱レイヨン（株）製「ＭＦ」及び「ＶＨ５」、（株）クラレ製「ＧＦ」及び「ＥＨ」などがある。

このアクリル樹脂にはゴムを添加して用いるのが好ましい。このゴムとしては、特に限定されるものではないが、ブタジエンゴム、ブチルゴム、アクリルゴム、シリコンゴムなどを使用することができる。またゴムの添加量は特に限定されるものではないが、アクリル樹脂とゴムの合計１００質量に対して１０〜６０質量部の範囲が好ましい。ゴムを添加することによって、アクリル樹脂の低い弾性を補って耐衝撃性を高めることができるものであり、成形体の耐衝撃性を向上することができるものである。ゴムの添加量が１０質量部未満では、ゴムの添加によるこのような耐衝撃性向上の効果を十分に得られず、逆にゴムの添加量が６０質量部を超えると、ゴムの量が過大になって成形体の耐候性が低下し、また成形性が悪くなる。

またこのゴムは、表面の一部あるいは全面にシリコン系化合物が被覆されているものを用いることが望ましい。このシリコン系化合物としては、シリコン樹脂や、シランカップリング剤などを用いることができる。シリコン樹脂でゴムの表面を被覆する場合、シリコン樹脂はゴムの分子にグラフトして結合していることが好ましい。このようにシリコン系化合物で被覆したゴムを用いることによって、ゴムの耐水性が向上して劣化を抑えることができるものである。

本発明は、上記の親水基を有する熱可塑性樹脂にシリコーンオイルやシリカを配合して調製される熱可塑性樹脂組成物を用いるものである。

シリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなど、任意のものを用いることができる。なかでもジメチルシリコーンオイルが好ましく、市販品としては、例えば信越化学工業（株）の「ＫＦ９６シリーズ」を用いることができる。シリコーンオイルは種々の粘度のものが提供されており、例えば「ＫＦ９６シリーズ」において、「ＫＦ９６−３０ｃｓ」は動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ、「ＫＦ９６−５０ｃｓ」は動粘度が５０ｍｍ^２／ｓ、「ＫＦ９６Ｈ−１万ｃｓ」は動粘度が１００００ｍｍ^２／ｓ、「ＫＦ９６Ｈ−１０万ｃｓ」は動粘度が１０００００ｍｍ^２／ｓ、「ＫＦ９６Ｈ−３０万ｃｓ」は動粘度が３０００００ｍｍ^２／ｓである。尚、これらの動粘度は２５℃での測定値であり、また動粘度はＪＩＳＫ２２８３の「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」に準拠して測定された値である。

そして本発明においてシリコーンオイルは、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ^２／ｓ（２５℃）の範囲にあるものが好ましい。シリコーンオイルの動粘度が５０ｍｍ^２／ｓ未満であると、シリコーンオイルを添加した熱可塑性樹脂組成物を射出成形して得られる成形体の表面にシリコーンオイルがブリードし易くなり、シリコーンオイルが成形体から溶出して滑水性を長期に亘って維持することが難しくなる。逆にシリコーンオイルの動粘度が１０００００ｍｍ^２／ｓを超えると、このシリコーンオイルを添加して熱可塑性樹脂組成物を調製するにあたって、分散性が悪くなり、滑水性の付与にばらつきが発生するおそれがある。

このシリコーンオイルの配合量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．１〜２．０質量部の範囲に設定されるものである。シリコーンオイルを配合することによって、後述のように射出成形体の表面の滑水性を高めることができるものであり、シリコーンオイルの配合量が０．１質量部未満であると、滑水性を十分に高めることができない。逆にシリコーンオイルの配合量が２．０質量部を超えると、射出成形する際に成形材料に滑りが生じて、成形速度が落ちるなど成形性が悪くなる。

またシリカとしては、特に限定されるものではないが、粒径が１〜１０μｍ程度の粉末を用いるのが好ましい。このシリカの配合量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、５〜３０質量部の範囲に設定されるものである。シリカを配合することによって、後述のように射出成形体の表面の滑水性を高めることができるものであり、シリカの配合量が５質量部未満であると、滑水性を十分に高めることができない。逆にシリカの配合量が３０質量部を超えると、射出成形して得られた成形体の表面にシリカが露出して外観を損ね、製品として使用することができなくなる。

尚、本発明において、シリコーンオイルとシリカは、いずれか一方を単独で配合するようにしてもよく、あるいは両者をともに配合するようにしてもよい。

本発明で用いる熱可塑性樹脂組成物には、上記の熱可塑性樹脂、シリコーンオイル、シリカ、さらにゴムの他に、紫外線吸収剤やヒンダードアミン系光安定剤を配合することができる。このように紫外線吸収剤とヒンダードアミン系光安定剤を併用して配合することによって、樹脂成形体の耐候性を向上することができるものであり、またゴムの添加による耐候性の低下を補うことができるものである。

紫外線吸収剤としては、特に限定されるものではないが、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリシレート系、トリアジン系の紫外線吸収剤を用いることができる。

例えばベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤としては、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−５−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−５−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−〔２’−ヒドロキシ−３’，５’−ビス（α，α’−ジメチルベンジル）フェニル〕ベンゾトリアゾール）、メチル−３−〔３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４−ヒドロキシフェニル〕プロピオネートとポリエチレングリコール（分子量３００）との縮合物（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ１１３０」）、イソオクチル−３−〔３−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル〕プロピオネート（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ３８４」）、２−（３−ドデシル−５−メチル−２−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ５７１」）、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔｅｒｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−４’−オクトキシフェニル）ベンゾトリアゾール、２−〔２’−ヒドロキシ−３’−（３''，４''，５''，６''−テトラヒドロフタルイミドメチル）−５’−メチルフェニル〕ベンゾトリアゾール、２，２−メチレンビス〔４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）−６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）フェノール〕、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ９００」）などを例示することができる。

ベンゾフェノン系紫外線吸収剤としては、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン−５−スルホン酸、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−ドデシルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ベンジルオキシベンゾフェノン、ビス（５−ベンゾイル−４−ヒドロキシ−２−メトキシフェニル）メタン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’ジメトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−テトラヒドロキシベンゾフェノン、４−ドデシルオキシ−２−ヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシ−２’−カルボキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ステアリルオキシベンゾフェノンなどを例示することができる。

サリシレート系紫外線吸収剤としては、ｐ−ｔ−ブチルフェニルサリシレート、２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエートなどを例示することができる。

トリアジン系紫外線吸収剤としては、例えばヒドロキシフェニルトリアジン系として、チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ４００」、「ＴＩＮＵＶＩＮ４１１Ｌ」、「ＴＩＮＵＶＩＮ１５７７ＦＦ」などがあり、その他には、ＣＹＴＥＣＩＮＤＵＳＴＲＩＥＳＩＮＣ社製「ＣＹＡＳＯＲＢＵＶ−１１６４」などを例示することができる。

この紫外線吸収剤の配合量は、熱可塑性樹脂（ゴムを配合する場合にはゴムとの合計量）１００質量部に対して０．１〜１．０質量部の範囲が好ましい。紫外線吸収剤の配合量が０．１質量部未満であると、樹脂成形体の耐候性を向上する効果を十分に得ることができない。逆に１．０質量部を超えると、紫外線吸収剤の量が過剰になって、樹脂成形体の表面に紫外線吸収剤がブリードし、樹脂成形体の外観が損なわれることになる。従って、紫外線吸収剤の配合量を上記の範囲に設定することによって、ブリードを防ぎつつ、樹脂成形体の耐候性を向上することができるものである。

またヒンダードアミン系光安定剤としては、高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤と、低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤とを用いることができる。高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤は分子量が２０００以上５０００未満のものであり、特に２０００〜３０００の範囲の分子量のものが好ましい。低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤は分子量が２００以上２０００未満のものであり、特に３００〜６００の範囲の分子量のものが好ましい。尚、分子量は数平均分子量を意味するものであり、ゲル浸透クロマトグラフィー法で測定した値である。

高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤としては、ポリ（（６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル）(（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ）)、Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’，Ｎ’’’−テトラキス−（４，６−ビス−（ブチル−（Ｎ−メチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−４−イル）アミノ）−トリアジン−２−イル)−４，７−ジアザデカン−１，１０−ジアミンと（コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの混合物）の混合物、ジブチルアミン・１，３，５−トリアジン・Ｎ，Ｎ’−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル−１，６−ヘキサメチレンジアミンとＮ−（２，２，６，６−テトラメチレル−４−ピペリジル）ブチルアミンの重縮合物などを例示することができる。

低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤としては、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）サクシネート、ビス（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）２−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ブチルマロネート、１−〔２−〔３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピニルオキシ〕エチル〕−４−〔３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピニルオキシ〕−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）セバケートとメチル−１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル−セバケートの混合物（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ２９２」）、ビス（１−オクトキシ−２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート、チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ１２３」などを例示することができる。

ヒンダードアミン系光安定剤の配合量は、熱可塑性樹脂（ゴムを配合する場合にはゴムとの合計量）１００質量部に対して、高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤を０〜０．５質量部、低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤を０．１〜１．０質量部の範囲に設定するものである。ヒンダードアミン系光安定剤の配合による耐候性の向上の効果は主として低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤によって得ることができるものであり、高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤は必須成分ではないが、樹脂成形体が長期間暴露されるときに、低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤が消費されて効果が低下した後にも、高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤が徐々に表面付近に現れて効果を発揮し、低分子量タイプによる効果の低下を補うことができるものである。低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤の配合量が０．１質量部未満であると、樹脂成形体の耐候性を十分に高めることができない。逆に低分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤の配合量が１．０質量部を超えて多くなると、樹脂成形体の表面にブリードして外観を損なうおそれがある。また高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤の配合量が０．５質量部を超えると、同様に樹脂成形体の表面にブリードするおそれがあり、また却って耐候性が低下するおそれがある。上記のように高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤は必須成分ではないが、低分子量タイプとこの高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤を併用することによって、長期に亘って樹脂成形体の耐候性を向上することができるので、高分子量タイプのヒンダードアミン系光安定剤は０．０５〜０．５質量部の範囲で配合するようにするのが、より好ましい。

本発明で用いる熱可塑性樹脂組成物には、さらに着色剤や、必要に応じて、酸化防止剤、滑剤などを配合することもできる。滑剤としては、炭化水素系、脂肪酸系、高級アルコール系、金属石鹸系など、任意のものを用いることができる。

上記の各成分を配合することによって、熱可塑性樹脂組成物を調製することができるものである。このとき、シリコーンオイルの配合方法は、他の材料のペレットや粉体と共にシリコーンオイルを添加する方法、他の材料を混練している中にサイドフィーダーによりシリコーンオイルを添加する方法などがある。

この熱可塑性樹脂組成物は射出成形に適した成形材料であり、射出成形することによって、雨水が作用する場所で使用される、家屋の外廻りのエクステリア部材を作製することができるものである。

このようにエクステリア部材として成形される射出成形体には、シリコン成分としてシリコーンオイルやシリカが含有されている。そしてシリコーンオイルが含有されている場合には、射出成形体の表面はシリコーンオイルの作用で撥水性になり、射出成形体の表面に雨水が作用すると、雨水ははじかれて水滴となり、射出成形体の表面を滑り落ち易くなる。またシリカが含有されている場合には、射出成形体の表面はシリカの作用で親水性になり、射出成形体の表面に雨水が作用すると、雨水は濡れ広がって、射出成形体の表面を滑り落ち易くなる。このようにシリコーンオイルとシリカのいずれが含有されている場合でも、射出成形体の表面は滑水性が高くなり、雨水が表面に付着しても直ちに雨水は流れ落ちて、雨水が射出成形体の表面に残留することを防ぐことができ、雨垂れ跡が汚れとして射出成形体の表面に付くことを防ぐことができるものである。従って、射出成形体の表面に塗装処理を施したりフィルムを貼着したりする必要がなくなるものであり、しかも滑水性は射出成形体に含有されるシリコーンオイルやシリカの作用によって発現されているものであって、滑水性による防汚性能を長期に亘って高く維持することができるものである。

熱可塑性樹脂組成物を射出成形してエクステリア部材を成形する場合、窓枠、エアコンカバー、門柱、ポストなどや、軒継手、止まり、たて継手、エルボ、集水器、内曲がり、外曲がりなどの雨樋部品を作製することができる。図１（ａ）は軒樋を接続するために用いられる軒継手Ａを示すものであり、上記の熱可塑性樹脂組成物を射出成形して軒継手Ａを作製した例である。この軒継手Ａにあって、上面が開口するコ字形断面に形成される継手本体１の屋外側の上端に、軒樋の耳部に外側から嵌合する耳嵌合部２が設けてある。そしてこの耳嵌合部２の上端部は、その全長に亘って上端が上方へ尖った水落し３として形成してある。

軒継手Ａにおいて耳嵌合部２は通常、図１（ｂ）に示すように上端部は水平面２ａとして形成されている。このため、上記のようにシリコーンオイルやシリカを配合して軒継手Ａの表面の滑水性を高めても、この水平面２ａには雨水が流れずに滞留し易く、水平面２ａに滞留した雨水が軒継手Ａの屋外側の外面に垂れることによって、軒継手Ａの屋外面に雨垂れ跡が生じ易い。そこで上記の図１（ａ）のものでは、耳嵌合部２の上端部を上方へ尖った水落し３として形成することによって、水平面２ａが耳嵌合部２の上面に形成されないようにしたものである。このため、雨水は耳嵌合部２の上面に滞留するようなことがなくなり、滞留した雨水が垂れ落ちることによって生じる雨垂れ跡が軒継手Ａの屋外面に付着するようなことがなくなるものである。

ここで上記のように軒継手Ａの耳嵌合部２の上端部に水落し３を形成するにあたって、水落し３の上端の頂部から内側（屋内側）の面は、０°を超える角度で内方へ向けて下り傾斜するように形成してある。このように水落し３の上端から内側の面を内方へ向けて下り傾斜する面３ａに形成することによって、水落し３の頂部より内側の上に降りかかった雨水は、軒継手Ａの外側（屋外側）へと流れることなく、この傾斜する面３ａによって総てが内側へ流れ、軒樋の内部に流れ込むものであり、軒継手Ａの外面に雨垂れ跡が付着することを防ぐことができるものである。この面３ａの傾斜角度θ_１は０°を超える角度であればよいが、傾斜角度θ_１は大きいほうが好ましく、実用的には傾斜角度θ_１が２０〜１３０°の範囲であることがより好ましい。

また、水落し３の上端から外側（屋外側）の面は、水の転落角を超える角度で外側へ向けて下り傾斜するよう形成してある。ここで水の転落角は、イオン交換水の５０μリットルの水滴を水平な表面に滴下した後に徐々に傾斜させたとき、水滴が滑落し始める角度をいう。このように水落し３の上端から外側の面を水の転落角を超える角度で傾斜する面３ｂに形成することによって、水落し３の頂部より外側の上に降りかかった雨水は、雨垂れとなることなく直ちに転落して下方へ流れ落ちることになり、雨垂れ跡が軒継手Ａの屋外側の外面に生じることを防ぐことができるものである。本発明において作製される軒継手Ａにはシリコーンオイルやシリカが含有されており、表面の滑水性が高いので、水の転落角も４０°以下程度に小さくなっている。従って、上記の水の転落角を超える角度で傾斜する面３ｂの傾斜角度θ_２は４０°程度以上であればよい。この傾斜角度θ_２は大きい程好ましく、面３ｂが鉛直面となるθ_２＝９０°が最も好ましい。

尚、上記の実施の形態では、軒継手Ａの耳嵌合部２の上端部に水落し３を形成する例を示したが、勿論、これのみに限定されるものではなく、雨水が作用するエクステリア部材の全般において、その上端部に水落し３を形成することによって、屋外側を向く外面に雨垂れ跡の汚れが生じ難くすることができるものである。

図２はたて樋を接続するために用いられるたて継手Ｂを示すものであり、上記の熱可塑性樹脂組成物を射出成形してたて継手Ｂを作製した例である。このたて継手Ｂにあって、筒状の継手本体５の下部外周に水切り６が設けてある。水切り６は継手本体５の外周面からはなれた位置において下端が鋭角に下方へ突出するように形成されるものである。

このように上記の熱可塑性樹脂組成物を射出成形して作製されるたて継手Ｂにあって、たて継手Ｂを成形する樹脂中にシリコーンオイルやシリカが含有されており、表面の滑水性が高いので、たて継手Ｂの表面に付着する雨水は容易に流れ落ちて残留することがなく、たて継手Ｂの表面に雨垂れ跡が生じることを防ぐことができるものである。またたて継手Ｂの下部外周には水切り６が設けてあるので、たて継手Ｂの外周面に沿って流下した雨水は水切り６の下端から下方へ落下することになり、たて継手Ｂの外周表面に雨水が残留することをより効果的に防ぐことができ、雨垂れ跡を防止する効果を高く得ることができるものである。

図３は軒樋の端部の開口を塞ぐために軒樋の端部に取付けられる止まりＣを示すものであり、上記の熱可塑性樹脂組成物を射出成形して止まりＣを作製した例である。このように作製される止まりＣにあって、止まりＣを成形する樹脂中にシリコーンオイルやシリカが含有されており、表面の滑水性が高いので、止まりＣの表面に付着する雨水は容易に流れ落ちて残留することがなく、止まりＣの表面に雨垂れ跡が生じることを防ぐことができるものである。またこの止まりＣには、その外側端部の上端部に既述と同様な水落し３が形成してあり、止まりＣの外側の面に雨垂れ跡の汚れが生じ難くなるようにしてある。

上記の図１〜図３の実施の形態では、上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物のみで単層に成形した射出成形体を示したが、コア８の表面に上記の熱可塑性樹脂組成物を射出成形して被覆層１０で被覆することによって、射出成形体を作製することもできる。コア８としては、鋼板などの金属材で形成したものや、熱可塑性樹脂あるいは熱硬化性樹脂で成形したものを用いることができる。熱可塑性樹脂としては、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートとＡＢＳのアロイ樹脂などを用いることができるものである。またコア８は被覆層１０で被覆されるために、これらの樹脂をリサイクルしたリサイクル樹脂で形成したコア８を用いることもできる。

図４は軒継手Ａを示すものであり、上面が開口するコ字形断面に形成されるコア８を射出成形用の金型にセットし、この金型に上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出してインサート成形することによって、コア８の表面に熱可塑性樹脂組成物の被覆層１０を成形し、コア８の外面に被覆層１０を被覆した軒継手Ａを作製することができるものである。被覆層１０を形成する箇所は、軒継手Ａの外面のうち、雨垂れ跡などの汚れが発生すると目立つ屋外側の外面や下面などだけでよく、屋内側の面や内面に被覆層１０を形成する必要はない。

図５はたて継手Ｂを示すものであり、筒状のコア８を射出成形用の金型にセットし、この金型に上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出してインサート成形することによって、コア８の表面に熱可塑性樹脂組成物の被覆層１０を成形し、コア８の外面に被覆層１０を被覆したたて継手Ｂを作製することができるものである。被覆層１０を形成する箇所は、たて継手Ｂの表面のうち、雨垂れ跡などの汚れが発生すると目立つ外周面だけでよく、内周面に被覆層１０を形成する必要はない。またたて継手Ｂの外周に設ける被覆層１０に既述の図２と同様な水切り６を形成する場合、雨水は水切り６の下端から水切り落下して、水切り６より下側のたて継手Ｂの外周面に雨水は付着しないので、水切り６より下側にはコア８の外周に被覆層１０を設ける必要はない。

図６は止まりＣを示すものであり、コア８を射出成形用の金型にセットし、この金型に上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出してインサート成形することによって、コア８の表面に熱可塑性樹脂組成物の被覆層１０を成形し、コア８の外面に被覆層１０を被覆した止まりＣを作製することができるものである。被覆層１０を形成する箇所は、止まりＣのうち、雨垂れ跡などの汚れが発生すると目立つ外面だけでよく、内面に被覆層１０を形成する必要はない。

また、コア８の表面に熱可塑性樹脂のベース層９を被覆し、このベース層９の表面に上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出成形して被覆層１０で被覆することによって、射出成形体を作製することもできる。コア８としては、鋼板などの金属材で形成したものを用いることができ、射出成形体の強度をこの金属コア８で補強することができるものである。またベース層９を形成するベース用の熱可塑性樹脂としては、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートとＡＢＳのアロイ樹脂などを用いることができるものであり、またベース層９は被覆層１０で被覆されるために、リサイクル樹脂を用いることもできる。

図７は軒継手Ａを示すものであり、上面が開口するコ字形断面に形成されるコア８を射出成形用の金型にセットし、この金型にベース用の熱可塑性樹脂を射出してインサート成形することによって、コア８の表面の全面をベース層９で被覆し、さらに上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出してインサート成形することによって、ベース層９の表面に被覆層１０を成形し、ベース層９の外面に被覆層１０を被覆した軒継手Ａを作製することができるものである。被覆層１０を形成する箇所は、軒継手Ａの外面のうち、雨垂れ跡などの汚れが発生すると目立つ屋外側の外面や下面などだけでよく、屋内側の面や内面に被覆層１０を形成する必要はない。

図８はたて継手Ｂを示すものであり、筒状のコア８を射出成形用の金型にセットし、この金型にベース用の熱可塑性樹脂を射出してインサート成形することによって、コア８の表面の全面をベース層９で被覆し、さらに上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出してインサート成形することによって、ベース層９の表面に被覆層１０を成形し、ベース層９の外面に被覆層１０を被覆したたて継手Ｂを作製することができるものである。被覆層１０を形成する箇所は、雨垂れ跡などの汚れが発生すると目立つ外周面だけでよく、内周面に被覆層１０を形成する必要はない。また図５の場合と同様に、被覆層１０に水切り６を形成する場合、水切り６より下側にはベース層９の外周に被覆層１０を設ける必要はない。

図９は止まりＣを示すものであり、コア８を射出成形用の金型にセットし、この金型にベース用の熱可塑性樹脂を射出してインサート成形することによって、コア８の表面の全面をベース層９で被覆し、さらに上記のシリコーンオイルやシリカを含有する熱可塑性樹脂組成物を射出してインサート成形することによって、ベース層９の表面に被覆層１０を成形し、ベース層９の外面に被覆層１０を被覆した止まりＣを作製することができるものである。被覆層１０を形成する箇所は、雨垂れ跡などの汚れが目立つ外面だけでよく、内面に被覆層１０を形成する必要はない。

次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。

（実施例１〜７）
アクリル樹脂（住友化学（株）製メタクリル樹脂「ＬＧ」（ＭＦＲ１０ｇ／１０ｍｉｎ））を７０質量部、シリコン樹脂被覆アクリルゴム（三菱レイヨン（株）製アクリルゴム「Ｓ２００１」（シリコン樹脂が表面にグラフトしている））を３０質量部、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ２３４」）を０．５質量部、ヒンダードアミン系光安定剤（高分子量タイプ：チバ・スペシャリティ・ケミカルズ（株）製「ＣＨＩＭＡＳＳＯＲＢ９４４ＦＤＬ」（分子量約２０００〜３１００））を０．３質量部、ヒンダードアミン系光安定剤（低分子量タイプ：チバ・スペシャリティ・ケミカルズ（株）製「ＴＩＮＵＶＩＮ７６５」（分子量約５００））を０．３質量部、無機顔料（酸化鉄）を１質量部、そしてさらに表１の動粘度のシリコーンオイルを、表１の配合量で配合し、これを混合・混練することによって、アクリル樹脂組成物を調製した。

尚、シリコーンオイルにおいて、動粘度が３０ｍｍ^２／ｓのものは「ＫＦ９６−３０ｃｓ」、動粘度が５０ｍｍ^２／ｓのものは「ＫＦ９６−５０ｃｓ」、動粘度が１万ｍｍ^２／ｓのものは「ＫＦ９６Ｈ−１万ｃｓ」、動粘度が１０万ｍｍ^２／ｓのものは「ＫＦ９６Ｈ−１０万ｃｓ」、動粘度が３０００００ｍｍ^２／ｓのものは「ＫＦ９６Ｈ−３０万ｃｓ」（いずれも信越化学工業株式会社製）を用いた。

そして上記のように調製したアクリル樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。尚、射出成形は、シリンダ温度２５０℃の条件で行なった。

（実施例８〜１０）
シリコーンオイルの代わりに，シリカ（エボニックデグサジャパン株式会社製「ＡＣＥＭＡＴＴＨＫ１２５」：白色微粒子、平均粒径４．０μｍ（粒度分布計により測定））を表１の配合量で配合するようにした他は、上記実施例１〜７と同様にしてアクリル樹脂組成物を調製した。そしてこのアクリル樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（比較例１）
シリコーンオイル及びシリカを配合しないようにした他は、上記実施例１〜７と同様にしてアクリル樹脂組成物を調製した。そしてこのアクリル樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（比較例２〜５）
シリコーンオイルやシリカを表１のように配合するようにした他は、上記実施例１〜７と同様にしてアクリル樹脂組成物を調製した。そしてこのアクリル樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（実施例１１）
表２のように、ポリカーボネート樹脂（帝人化成（株）製「Ｌ−１２５０Ｚ」）１００質量部に、動粘度が１万ｍｍ^２／ｓのシリコーンオイル１質量部を配合し、混合・混練することによって、ポリカーボネート樹脂組成物を調製した。

そしてこのポリカーボネート樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（実施例１２）
表２のように、ＡＳＡ樹脂（ＵＭＧＡＢＳ（株）製「Ｓ３１０Ｃ」）１００質量部に、動粘度が１万ｍｍ^２／ｓのシリコーンオイル１質量部を配合し、混合・混練することによって、ＡＳＡ樹脂組成物を調製した。

そしてこのＡＳＡ樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（実施例１３）
表２のように、ＡＢＳ樹脂（テクノポリマー（株）製「ＴＦＸ４５０」）１００質量部に、動粘度が１万ｍｍ^２／ｓのシリコーンオイル１質量部を配合し、混合・混練することによって、ＡＢＳ樹脂組成物を調製した。

そしてこのＡＢＳ樹脂組成物を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（比較例６）
シリコーンオイルを配合しないポリカーボネート樹脂を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（比較例７）
シリコーンオイルを配合しないＡＳＡ樹脂を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

（比較例８）
シリコーンオイルを配合しないＡＢＳ樹脂を射出成形することによって、単層構成の試験用の射出成形板を作製した。

上記のように射出成形板を射出成形するにあたって、成形性を評価した。成形性の評価は、射出成形時に充填不良があるかどうかで判断し、問題なく成形できる場合を「◎」、一部にわずかな成形不良があるが製品として問題ない場合を「○」、成形不良があって製品として問題がある場合を「×」と評価した。

また上記のようにして作製した射出成形板について、滑落角と９０°滑落水量を測定することによって、表面の滑水性を評価した。

滑落角の測定は、射出成形板を水平に配置し、イオン交換水の５０μリットルの水滴を射出成形板の水平な上面に滴下した後、射出成形板を徐々に傾斜させ、水滴が滑落し始める角度を計測することによって行なった。

またこの滑落角の測定は、射出成形板を５０℃のイオン交換水中に１０日間浸漬して溶出処理をした後にも、同様にして行なった。

９０°滑落水量の測定は、射出成形板の表面が９０°の鉛直角度になるように立て、この表面に水を流す量を徐々に増やして、表面に残水なく水が流れ落ちるときの最大水量を計測することによって行なった。

またこの９０°滑落水量の測定は、射出成形板を５０℃のイオン交換水中に１０日間浸漬して溶出処理をした後にも、同様にして行なった。

そして滑水性の評価判断は、シリコーンオイルやシリカを配合しない樹脂を用いた比較例１、比較例６〜８と比較して、滑落角や９０°滑落水量が、溶出処理前においても溶出処理後においても、向上するものを「○」、あまり変らないものを「△」、悪くなっているものを「×」とした。

また、射出成形板を屋外に１年間暴露することによって、屋外暴露防汚性を評価した。評価は、表面の雨垂れ汚れを観察して、汚れの状態で判定し、汚れが目立たないものを「○」、汚れがやや発生するものを「△」、汚れが目立つものを「×」とした。

表１，２の各実施例にみられるように、熱可塑性樹脂としてアクリル樹脂、ポリカーボネート、ＡＳＡ、ＡＢＳのように親水基を有する熱可塑性樹脂を用い、この熱可塑性樹脂１００質量部に対して、シリコーンオイルを０．１〜２．０質量部の範囲で、シリカを５〜３０質量部の範囲でそれぞれ配合することによって、滑水性を高めて、防汚性を向上できることが確認される。

単層構成の軒継手を示すものであり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は従来形状の断面図である。単層構成のたて継手を示すものであり、（ａ）は水平断面図、（ｂ）は垂直断面図である。単層構成の止まりを示すものであり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は水平断面図、（ｃ）は垂直断面図である。コアと被覆層の二層構成の軒継手を示す斜視図である。コアと被覆層の二層構成のたて継手を示すものであり、（ａ）は水平断面図、（ｂ）は垂直断面図である。コアと被覆層の二層構成の止まりを示すものであり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は水平断面図、（ｃ）は垂直断面図である。コアとベース層と被覆層の三層構成の軒継手を示す断面図である。コアとベース層と被覆層の三層構成のたて継手を示すものであり、（ａ）は水平断面図、（ｂ）は垂直断面図である。コアとベース層と被覆層の三層構成の止まりを示すものであり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は水平断面図、（ｃ）は垂直断面図である。

符号の説明

８コア
９ベース層
１０被覆層
Ａ軒継手
Ｂたて継手
Ｃ止まり

Claims

親水基を有する熱可塑性樹脂１００質量部に対し、シリコン成分として、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ ^２／ｓ（２５℃）であるシリコーンオイル０．１〜２．０質量部と、シリカ５〜３０質量部の少なくとも一方を含有する熱可塑性樹脂組成物が、金属と熱可塑性樹脂の少なくとも一方から形成されるコアの表面に射出成形して被覆されていると共に、上端が上方へ向けて尖った水落しが形成されていることを特徴とする熱可塑性樹脂射出成形体。
親水基を有する熱可塑性樹脂１００質量部に対し、シリコン成分として、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ ^２／ｓ（２５℃）であるシリコーンオイル０．１〜２．０質量部と、シリカ５〜３０質量部の少なくとも一方を含有する熱可塑性樹脂組成物が、金属で形成されるコアの表面に熱可塑性樹脂のベース層が被覆され、前記ベース層の表面に射出成形して被覆されていると共に、上端が上方へ向けて尖った水落しが形成されていることを特徴とする熱可塑性樹脂射出成形体。
前記水落しの上端から内側の面は、０°を超える角度で内方へ向けて下り傾斜することを特徴とする請求項１又は２に記載の熱可塑性樹脂射出成形体。
前記水落しの上端から外側の面は、水の転落角を超える角度で外方へ向けて下り傾斜することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂射出成形体。
熱可塑性樹脂射出成形体に雨垂れ跡が付着することを防止する方法であって、前記熱可塑性樹脂射出成形体が、親水基を有する熱可塑性樹脂１００質量部に対し、シリコン成分として、動粘度が５０〜１０００００ｍｍ ^２／ｓ（２５℃）であるシリコーンオイル０．１〜２．０質量部と、シリカ５〜３０質量部の少なくとも一方を含有する熱可塑性樹脂組成物を射出成形して得られたものであることを特徴とする熱可塑性樹脂射出成形体の雨垂れ跡の防止方法。