JP5000249B2 - 排熱回収ボイラ - Google Patents

Description

本発明は、内部に伝熱器が配置された煙道内にガスタービンからの排ガスを導入して前記伝熱器で排ガスの熱を吸収して蒸気を発生した後、排ガスを下流側の煙道へ排出する排熱回収ボイラに関し、特に動的地震力の低減に好適な支持構造体を有する排熱回収ボイラ（以下、ＨＲＳＧということがある。）に関する。

図６に一部内部構造を示すＨＲＳＧの斜視図を示すが、ＨＲＳＧは、伝熱管群からなる伝熱器（以下伝熱器と称する）５でガスタ−ビンで仕事をした後の排ガスの持つエネルギーを回収して蒸気を発生させ、外部の蒸気タービンに供給して発電する複合発電プラント（コンバインドサイクル発電プラント）に使用される。この発電方式は、発電効率が高く、さらに負荷応答性が良好であり、電力需要の時間変動への対応が容易であるという特徴を有する。

また、図７には図６のＨＲＳＧの内部構造などの側断面略図（図７（ａ））と図７（ａ）のａ−ａ線断面矢視図（図７（ｂ））を示すが、前記ガスタービンからの排ガスは、ＨＲＳＧの煙道入口では排ガス温度が６００〜７００℃程度に達する。排ガスの流通経路である煙道のケーシング１は、鋼板２からなる左右側壁面と上下壁面と、該鋼材２を補強する型鋼などの補強部材から構成された筐体構造であり、排ガスはケーシング１内で前記伝熱器５と熱交換したのち、２００℃以下程度となりケーシング１の出口に連接して設けられた下流側の図示しない煙突から又は煙道を介して煙突から大気中に放散される。

前記ケ−シング１の口径は、例えば２５ｍ（高さ）×１０〜１５ｍ（幅）あり、ケーシング１の内部に吊り梁９により吊下げられている伝熱器５は大きいＨＲＳＧでは約２０００トンにもなる大重量物であり、さらに図６に示すようなケ−シング１内には脱硝用触媒２０が配置されている。また、ケ−シング１の上面には合計で５００トン以上になる汽水分離ドラム６および配管機器類がケ−シング１の補強部材である梁３、１１、柱１０（図８参照）などにより支持されて設けられている。

このように、ケ−シング１は大型構造物であり、さらに重量物であるさまざまな機器をサポ−トすることが要求されることから、大型かつ大重量の構造物としての強度を確保する必要があり、特に、地震時や暴風時に作用する水平力に対し、十分な強度がなければならない。そのため、ケ−シング１の壁面の補強部材である柱１０や梁３、１１、１４などの型鋼は大きな荷重を支持するために柱１０の高さが１〜１．５ｍにも達する大きなサイズになることもある。

なお、本明細書の補強材である梁３は長手方向が水平方向に向いたケーシング上壁面を補強する構造部材であり、梁１１は長手方向が水平方向に向いたケーシング下壁面を補強する構造部材であり、梁１４はケーシング下壁面のガス流れ方向に長手方向が向いた補強部材であり、柱１０は長手方向が鉛直方向を向いた構造部材である。

次に、ＨＲＳＧは、ケーシング１の内部における高温の排ガスからの熱吸収効率の向上と安全面から外部への遮熱を厳密に行うために保温材を施工する必要があり、ケーシング１の内側に保温材１３を施工する内部保温構造か、ケーシング１の外側に保温材を施工する外部保温構造のどちらかの構造が採用されている。

ケ−シング１の外部に保温材を施工する外部保温構造にした場合、ケーシング１の内面が高温のガスに晒されるためにケーシング１の補強部材である梁３、１１、１４または柱１０の内部で温度差が生じ、過大な熱応力を発生させるという問題がある。これに対してケーシング１の内部に保温材１３を施工する内部保温構造を採用した場合には、前記梁３、１１、１４または柱１０が高温に加熱されることがなくなるので梁３、１１、１４または柱１０の内部で温度差は生じない。したがって、ケ−シング１の構造部材の温度上昇による強度低下を防止し、ケ−シング１の重量を出来る限り小さくすると共に、ＨＲＳＧケ−シング１全体としての熱伸びが少ないことから、ＨＲＳＧのケ−シング１の保温構造は付属配管等の支持構造を簡素化できる内部保温構造が一般に採用されている。

図８は、ＨＲＳＧケーシング１の側面外観図（図８（ａ））、図８（ａ）のａ−ａ線断面矢視図（図８（ｂ））、図８（ｂ）の円Ａ内のブレースの詳細構造図（図８（ｃ））と円Ｂ内のブレースの詳細構造図（図８（ｄ））を示す。

ケーシング全体は、左右側壁面と上下壁面とを有する筐体であるケーシング１の下壁面から延長して下部に設けられた型鋼からなる柱脚１２により地盤上に自立支持されている。ケ−シング１は、板厚６〜９ｍｍの鋼板２とその補強部材として配置される型鋼であるスチフナ４およびケーシング１を含めたケーシング全体の荷重サポ−ト用としてケ−シング１の左右側壁面および上下壁面に対して鉢巻き状に配置され、主に梁３、１１、１４と柱１０により構成されており、前記梁１１及び１４の下部は前記柱脚１２と一体的に接続している。

ケ−シング１の内部に設置されている伝熱器５や脱硝用触媒装置２０の荷重（自重）は梁３でサポ−トされ、柱脚１２により地盤上に支持されるが、地震時及び暴風時に発生する水平力も各々の梁３で負担する。ケーシング１の内部には、図８（ｂ）に示すように、ガス流れ方向から見て二等辺三角形状の山形の内部ブレ−ス７を設置し、水平力を負担する構造部材が設置されている。図８（ｃ）に示すように上壁面中央部のケーシング１に取り付けられたブラケット１７にはブレ−ス用板１８が接続され、該ブレ−ス用板１８とブラケット１７を介して内部ブレ−ス７がケーシング１に支持されている。内部ブレース７の上端部が固着したブレ−ス用板１８は、該ブレ−ス用板１８に設けたルーズ穴１８ａに挿通したピン１６を介してブラケット１７に連結している。また、図８（ｄ）に示すよう下壁面と側壁面のケーシング１と内部ブレ−ス７の下端部はブラケット１７を介して接続している。内部ブレース７の下端部もブラケット１７にピン１６を介して接続している。

また、図９（ａ）に図８（ａ）のａ−ａ線断面矢視図を示し、図９（ｂ）に図９（ａ）の円Ｂ内の内部ブレース７とケーシング１との接合部の詳細構造図を示す。なお、図９の円Ａ内には図８（ｃ）と同じ構造のケーシング１と内部ブレース７との接続部が設けられている。

上壁面のケーシング１の中央部と側壁面のケーシング１の中央部はそれぞれブラケット１７を介して内部ブレース７と接続し、さらに下壁面のケーシング１の中央部と内部ブレース７もブラケット１７を介して接続され、全体として、ケーシング１内にはガス流れ方向から見て菱形形状の内部ブレ−ス７が配置される場合もある。

上述のように排ガスが水平方向に流れるものは横型ＨＲＳＧと称するが、横型ＨＲＳＧについては、構造物の高さが比較的低いことにより、これまで横型ＨＲＳＧにかかる地震力は電気事業法による静的震度法の規定が適用されてきた。

この構造物に対して動的解析手法を適用した場合の地震応答加速度を図１０に示す。建築基準法の応答加速度に対して、一般の地震波による地震応答加速度が固有周期Ｔ＝０．４秒から１秒程度までで、かなり大きくなっている。横型ＨＲＳＧに対して従来は静的震度法による弾性設計であったが、今後は、動的解析手法を適用しての制震構造を適用することが必要になってくるものと想定されている。
特許第３１８１３７１号公報 特開２００４−０９２９８８号公報

横型ＨＲＳＧは、筐体であるケーシング１内に重量物である伝熱器５を吊下げて設置し、かつ上部には汽水分離ドラム６など重量物を搭載し、柱脚１２により基礎まで荷重を伝達する構造物であるが、全ての構造部材を弾性設計しているため、前記ケーシング１を支持、補強する梁３や柱１０などの型鋼と内部ブレ−ス７などにより、地震時の水平力を負担する際に、大きな弾塑性変形が繰り返し作用する動的地震応答荷重を低減させる支持構造の検討が不十分であった。
本発明の課題は、繰り返し作用する大きな弾塑性変形を安定して許容し、地震応答荷重を低減可能な支持構造を有する排熱回収ボイラを提供することにある。

上記目的を達成するため本発明は次の解決手段で解決される。
請求項１記載の発明は、内部に伝熱器を配置し、水平方向に流れるガスを入口部から導入して前記伝熱器でガスの熱を吸収して蒸気を発生させて出口部から排出させ、ガスが流れる側が保温材で覆われた横型筐体構造を有する排熱回収ボイラにおいて、筐体構造の排ガス入口部と出口部の間の排ガス流れに沿う両側壁面と上下壁面を構成するケーシングと、該ケーシングを補強するためのケーシング補強部材と、前記ケーシング内の排ガス流れに対して直交する方向の横断面内に設けられ、前記ケーシングとの間に接続部を有する内部ブレースと、前記ケーシングの下部に設けられ、地盤上に自立支持された柱脚と、該柱脚と前記ケーシング下壁面の補強部材との間に設けられた外部ブレースと、前記ケーシングと内部ブレースの接合部又は前記ケーシング補強部材と外部ブレースの接合部に設けた弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向とガス流れに沿った方向に作用する地震エネルギーをそれぞれ吸収する複数の制振装置とを備え、前記内部ブレースの一つは、排熱回収ボイラの熱伸びの起点を含む前記横断面（構面Ｙ）に設けられ、弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する複数の制振装置は、排ガス流れと並行する方向に平面が向いた前記ケーシングと内部ブレースとの接続部に設けられ、弾塑性変形により排ガス流れに沿った方向に作用する地震エネルギーを吸収する複数の制振装置は、前記内部ブレースが設けられた前記熱伸びの起点を含む横断面（構面Ｙ）から垂下した面を支持するケーシング下壁面の補強部材（実施例では図４の梁１４）と外部ブレースの接合部に設けられる排熱回収ボイラである。

請求項２記載の発明は、弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置が、ガス流れの最終部のケーシングの下壁面の補強部材（実施例では図４の梁１１）の中央部と外部ブレースの接合部に設けられる請求項１記載の排熱回収ボイラである。

請求項３記載の発明は、内部ブレースが排ガス流れに対して直交方向の横断面内で菱形又は山形に配置され、外部ブレーズが山形又はＶ字形に配置される請求項１記載の排熱回収ボイラである。

請求項４記載の発明は、ケーシングと内部ブレースとの接続部に設けた弾塑性変形によりガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置が、保温材の内部に設置される請求項１記載の排熱回収ボイラである。

請求項１〜４記載の発明によれば、排熱回収ボイラのケーシングと内部ブレースとの接合部に弾塑性変形によりガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置（実施例では制振装置３０）を設けることにより、ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを効果的に吸収することが可能となる。また、ケーシングは柱脚により地上より自立支持されているため、ケーシングの柱脚とケーシングの補強部材との間に、ガス流れ方向に作用する地震エネルギーを弾塑性変形により吸収する制振装置（実施例では図４の制振装置３１ａ）を設けることにより、ガス流れ方向に作用する地震エネルギーを効果的に吸収することが可能となる。

なお、請求項２記載の発明による制振装置は、本発明の実施例ではガス流れの最終部（ＨＲＳＧの排ガスダクト出口部）のケーシング下壁面の補強部材（実施例では図４の梁１１）の中央部と外部ブレースの接合部に配置される制振装置（実施例では図４の制振装置３１ｂ）であり、前記制振装置はガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置として機能する。

請求項１記載の発明によれば、無理なく大きな弾塑性変形が可能な制振装置をＨＲＳＧ支持構造に適用できることから、地震応答荷重の低減が可能となる。地震応答荷重の低減効果は、ＨＲＳＧの規模、地盤条件、予想される地震動の強さ等に左右され、一様に特定することはできないが、代表的な条件で応答解析を実施した結果では約２０％以上の低減効果が得られた（図５参照）。すなわち、本発明によれば、従来技術に比べ、地震応答荷重低減効果が高く、安全性の高い横型ＨＲＳＧ支持構造を提供することが可能となる。

また、既設の横型ＨＲＳＧにおいても、同様の制振装置の追加が可能であり、本発明を適用することで、既設横型ＨＲＳＧの耐震性能を向上することができる。

また、前記内部ブレースの一つはケーシング内の排ガス流れに対して直交する方向にある横断面であって、排熱回収ボイラの熱伸びの起点を含む面（図４の構面Ｙ）に設けられているので、この部分に設ける制振装置（実施例では制振装置３０）は上下方向の伸びを考慮するだけでよく、制振装置の小型化、性能向上が可能となる。また前記熱伸びの起点は脱硝装置の直前または直後に設定するが、後述するように温度域も安定しており好適な位置である。また弾塑性変形により排ガス流れに沿った方向に作用する地震エネルギーを吸収する複数の制振装置（実施例では図４の制振装置３１ａ）は、前記内部ブレースが設けられた伸びの起点を含む横断面（図４の構面Ｙ）から垂下した面を支持する外部ブレース（２２）と排ガス流れと並行する方向に平面が向いた前記ケーシングの補強部材（実施例では梁１４）との接合部に設けることにより制振装置の小型化、性能向上が可能となる。

請求項２記載の発明によれば、弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置（実施例では図４の制振装置３１ｂ）をＨＲＳＧのガス流れ最終部に設けたので、それより下流側の煙道又は煙突との接続面の変形を少なくしている。

請求項３記載の発明によれば、内部ブレースは排ガス流れに対して直交方向の横断面内で菱形又は山形に配置することで、排ガス流れと並行する方向に平面が向いた前記ケーシングと内部ブレースとの接続部に設ける制振装置の小型化が可能となり、また外部ブレースは山形又はＶ字形に配置することで、外部ブレースをＹ型の制振装置の一部として利用できる利点がある。

請求項４記載の発明によれば、ケーシングと内部ブレースとの接続部には、少なくとも弾塑性変形によりガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置を、保温材の内部に設置することで、制振装置が高温により損傷することを防止することができる。

本発明の実施例を図面と共に説明する。
本実施例の排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）は図６〜図９に示す構成を備えている。また、図４は本実施例のＨＲＳＧのケーシングの図示を省略した補強部材からなる構造部材とブレースを示す鳥瞰図である。図示していないガスタービンからの排ガスは図４の左側からケーシング１（図７参照）内に導入され、ケーシング１内に配置された伝熱器５（図６参照）で熱吸収された後、図４の右側から図示していない煙突に送られて排出される。

従来からＨＲＳＧにおいては、ケーシング１の全体は左右側壁面と上下壁面とを有する筐体を構成するケーシング１の下部に設けられた柱脚１２により地盤上に自立している。前記ケーシング１内部には重量物である伝熱管が配置されており、さらにケーシング１の上部には汽水分離ドラム６など重量物が搭載されている。このような排熱回収ボイラのケーシング構造では、前記ケーシング１は左右側壁面と上下壁面を構成する鋼板２（図６、図８参照）から成っており、該ケーシング１と梁３、１１、柱１０などの補強部材などにより前記重量物の重量を支持している。さらに、ケーシング１のガス流れに対して直交方向の任意の横断面内にあって、左右側壁面と上下壁面のケーシング１に接続した内部ブレース７を設けることにより、ガス流れに対して直交する方向への筐体構造の変形を防止している。

前記内部ブレース７は、ケーシング１内のガス流れ方向に直交する方向の任意の横断面（構面）に設けられており、図４に示す例では全体で内部ブレース７を備えた構面Ｙを３面設けている。排ガス温度はケーシング１の入口で６００℃以上であるが、出口では１５０℃以下になっている。ケーシング１の入口から導入された排ガスが伝熱器５で熱吸収されて３５０℃〜３００℃の排ガスとなった領域には脱硝装置２０が設けられており、脱硝装置２０内の触媒の活性温度域において排ガスの脱硝を行う。

また、ケーシング１内の前記構面のうち２箇所の構面Ｙはそれぞれ脱硝装置２０の直前および直後のガス流れ内にあり、それらの構面Ｙの一つにケーシング１の熱伸びの設計上の起点Ｘが設定されており、残りの１つの構面Ｙはケーシング１の最後流部の側壁面に設けられ、いずれの構面Ｙも温度域が３５０℃以下の部分とすることで内部ブレース７の材質として炭素鋼を使用可能としている。

本実施例では、前記ケーシング１と内部ブレース７との接合部に弾塑性変形により地震エネルギーを吸収して弾塑性変形する制振装置３０、３１（図１）を設けることにより、地震エネルギーを効果的に吸収することができる。

地震エネルギーの作用方向としてはガス流れに対して直交方向に作用するものとガス流れ方向に作用するものとがあるが、本実施例では挟み込み式制振装置３０とＹ形制振装置３１を地震エネルギーを吸収する装置として、それぞれ適切な箇所に設置している。

制振装置３０の設置箇所はケーシング１の内部ブレース７と上壁面ケーシング１の接合部、内部ブレース７と下壁面ケーシング１の接合部および内部ブレース７と両側壁ケーシング１の接合部である。また、制振装置３１の設置箇所はケーシング１の下部に設けた柱脚１２と下壁面ケーシング１のガス流れ方向に長手方向が向いた補強部材である梁１４とを接続する下壁面ケーシング１の外側に設けた外部ブレース２２と梁１４の接合部である。

図１に本実施例で使用する制振装置３０，３１の概要を示す。図１（ａ）の側面図と図１（ｂ）の図１（ａ）の矢印Ａ方向から見た図に示す制振装置は挟み込み式制振装置３０であり、ケーシング１の内部の内部ブレース７とケーシング１の接合部に設置する。図１（ｃ）に示す側面簡略図と図１（ｄ）に示す図１（ｃ）の装置に地震力Ｐ（ｔ）が作用した場合に構造材料がΔ（ｍｍ）だけ変形した場合を示す制振装置はＹ形制振装置３１（アーム２１と一対の外部ブレース２２、２２からなる）であり、エネルギー吸収性能が大きく、安定した履歴挙動を示すものであり、一般のビル鉄骨と同様に使用するものである。なお、図１（ｅ）には制振装置３１の図面左右方向に地震力が作用した場合の構造材の履歴挙動を示す。

制振装置３０は上板３０ａと下板３０ｂと、該上板３０ａと下板３０ｂの間に複数枚の鋼板３０ｃと、リンク材３０ｄとからなる弾塑性エレメントと上板３０ａに設けられた制振対象物の部材との接続部とからなる。

リンク材３０ｄは両端の鋼板３０ｃの内側に配置され、上板３０ａと下板３０ｂを連結し、上板３０ａと下板３０ｂの平行移動が大きくなり過ぎないように振動を抑制する部材である。複数枚の鋼板３０ｃは並列に間隔を空けて配置される。また、上板３０ａに設けられた制振対象物の部材とは本実施例の場合は、内部ブレース７の下端部に固定接続したブラケット７ａと該ブラケット７ａに固定接続され、上板３０ａに上下動自在に挿入されるフレーム７ｂからなる。

制振装置３０は地震時に前記複数の鋼板３０ｃの平面に直交する方向の振動方向（図２の場合は、図面左右方向）に外力（本実施例の場合は内部ブレース７の先端部が移動した際の力）が作用すると前記弾塑性エレメント（３０ａ〜３０ｄ）が弾塑性変形することにより制振作用を奏する。

なお、前記内部ブレース７は高温のガスに晒されているため、運転中は熱伸びが生じるため、制振装置３０の上板３０ａには図示しないが内部ブレース７の上下方向の伸び代に対する逃げ代を設けている。

挟み込み式制振装置３０は、１組の内部ブレース７とケーシング１の接合部に対して設置可能である。内部ブレース７は排ガスに曝されるために高温となるが、内部ブレース７はＶ字型に配置されているためにケーシング１に対して直交する方向に熱伸びすることになる。これに応じて挟み込み式制振装置３０は内部ブレース７の頂部を挟み込むことで地震力を伝達することから、内部ブレース７は制振装置３０との間で、この熱伸び差を吸収することができる。

すなわち、図１（ａ）及び図１（ｂ）に示すように、内部ブレース７のフレーム７ｂは挟み込み式制振装置３０の中を上下移動自在であるので内部ブレース７と制振装置３０との間の熱伸びによるずれを吸収できる。こうして挟み込み式制振装置３０は内部ブレース７の熱伸びを拘束することなく加振方向の水平力を伝達することができる。

また、ケーシング１の内部には排ガスが流れ、伝熱器５との間で熱交換することが必要であるため、ガス流路を妨げない事が必要である。そのため、挟み込み式制振装置３０の適用箇所はケーシング１内の上下と両側方に設けられる保温材保護用のバッフル（図示せず）のスペースに設置することが望ましく、その中でもメンテナンスを考慮した場合、容易に保守のできる伝熱管５が配置されていないケーシング１の内部が最も理想的な配置箇所となる。

内部ブレース７の一つはケーシング内の排ガス流れに対して直交する方向にある横断面であって、ＨＲＳＧの熱伸びの起点を含む面（図４の構面Ｙ）に設けられているので、この部分に設ける制振装置３０は上下方向の伸びを考慮するだけでよく、制振装置３０の小型化、性能向上が可能となる。また前記熱伸びの起点は脱硝装置２０の直前または直後に設定するが、後述するように温度域も安定しており好適な位置である。

次にＹ形制振装置３１であるが、これは梁１４と柱脚１２とを接続する一対の外部ブレース２２と梁１４とが交差する接合部に設置する。図４に示す例ではＹ形制振装置３１ａはアーム２１（図１参照）と一対の外部ブレース２２で梁１４に山形に取り付けられている。

図２はＨＲＳＧのガス流れに対して直交する方向の横断面（構面Ｙ）に対しての制振装置３０の設置例を示し、梁１１の中央部に位置するケーシング１と内部ブレース７との接合部に制振装置３０を設けた例を示している。

内部ブレース７のケーシング１との接合部に制振装置３０が配置されるが、制振装置３０の上板３０ａに内部ブレース７の下端部（フレーム７ｂ）が上下動自在に取り付けられ、制振装置３０の下板３０ｂにケーシング１が固定接続している。なお、図２に示す内部ブレース７は菱形形状であるが、対向する側壁面ケーシング１の中央部同士と菱形ブレース７との接続部を掛け渡す水平ブレース８を設けた例を示し、さらに、ケーシング１の下部に設けられ、地盤上に自立支持された型鋼からなる柱脚１２と梁１４との間にＶ字状の外部ブレース２２が設けられている。

内部ブレース７は菱形になっており、内部ブレース７は排ガスに曝されるため高温となり熱伸びが生じる。これに対して、挟み込み式制振装置３０はケーシング１に接続し、内部保温材１３により包み込まれており、制振装置３０自体の温度上昇が抑制される。なお保温材１３としては、温度条件などにより異なるが、ロックウール、セラミックファイバーなどが用いられる。

前記制振装置３０は図２に示すようにケーシング１の下壁面に一箇所設けてもよく、さらに左右側壁面及び／又は上壁面に設けることにより制振性能がより高くなる。

前記内部ブレース７は、ケーシング１のガス流れ方向から見て、図８に示すように山形形状または図２、図９に示すように菱形形状であるが、本実施例では図８に示す山形形状または図２、図９に示す菱形形状のブレース７とケーシング１の接続部に制振装置３０を設けることにより、ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを効果的に吸収することができる。

また、前記ケーシング１は、その下部に設けられた下部柱脚１２により地盤上に自立支持されており、該下部柱脚部１２に接続されたブレース２２と補強部材１４との接合部に制振装置３１のアーム２１を設けることにより、さらに効果的に地震エネルギーを吸収することができる。

図３はＨＲＳＧのガス流れ方向のケーシング１の側壁面より下部に設けたＹ形制振装置３１の設置例を示す。このＹ形制振装置３１をケーシング１の側壁面に沿う方向の地震エネルギーを吸収するように配置することで、ガス流れに沿った方向に対して制振効果がある。

図３に示すＹ形制振装置３１は、各一端を柱脚１２に接続した２本の外部ブレース２２とその２本の外部ブレース２２の他端を梁１４に接続したアーム２１からなり、全体として山形（三角形）をなす構成で配置される。さらに、図３のＹ形制振装置３１の設置例の斜視図に相当する図４には補強部材１４に、ガス流れ方向に作用する地震エネルギーを弾塑性変形により吸収する制振装置３１ａを設けた構成図を示す。また、図４に示すように、ＨＲＳＧのガス出口部のケーシング１の下壁面の補強部材である梁１１の中央部とケーシング１の下方の柱脚１２とをそれぞれ両端部に接続した外部ブレース２２と前記梁１１の接続部には ガス流れ方向に直交する方向に作用する地震エネルギーを弾塑性変形により吸収するＹ形制振装置３１ｂを配置している。

前述のように、排熱回収ボイラ内には伝熱器５が充填され、さらにケーシング１の上部には汽水分離ドラム６などが搭載され、さらにケーシング１の外部には蒸気タービンへの配管などが縦横に存在している。特にケーシング１の内部の伝熱器５は個々の伝熱管パネルがガス流れ方向に連続して並列配列されており、さらに、それぞれの伝熱管パネルは複数の連絡管で連絡されている。そのため、ガス流れ方向に弾塑性変形により地震エネルギーを吸収する構造の制振装置を用いると、機器の移動が生じるために、機器同士が接触して損傷などを生じる可能性があり、さらに機器の復旧のための調整箇所数の増加などが生じる可能性があり、ガス流れ方向に弾塑性変形する制振構造は好ましくない。

そこで、本実施例ではガス流れ方向に作用する地震エネルギーを吸収する機能についてはケーシング１の側壁面の補強部材を延長した下部柱脚１２に設けた前記弾塑性変形により吸収する制振装置３１ａ（図４）に取り付ける。

特に図４に示す制振装置３１ａは、内部ブレース７が設けられた熱伸びの起点を含む横断面（図４の構面Ｙ）から垂下した面を支持する排ガス流れと並行する方向に平面が向いたケーシング１の補強部材である梁１４と外部ブレース２２の接合部に設けることにより制振装置３１の小型化、性能向上が可能となる。

また、図４に示す前記３つの構面Ｙの内の最後流側のケーシング１の下壁面の中央部と内部ブレース７の接続部にはガス流れに対して直交方向に弾塑性変形による制振機能がある制振装置３０を設けているが、制振装置３０の下方には制振装置３１ｂを設け、これらの制振装置３０、３１でＨＲＳＧのガス流れに対して直交方向に弾塑性変形による制振機能を持たせることができ、ＨＲＳＧ出口部より下流側の煙道又は煙突との接続面の変形を少なくしている。

これらの制振装置３０、３１の取付けにより、あらゆる地震エネルギーの作用方向に効果的な制振機能を持たせた排熱回収ボイラとすることができる。制振装置３０、３１は、その設置個所に合わせ使い分けたことに本実施例の特徴がある。

また、図５に動的解析による地震応答加速度の比較を示す。図５に示す動的解析はＨＲＳＧの図４に示す位置に制振装置３０を合計１２個（４×３）取り付け、制振装置３１を合計３個取り付けた場合の結果である。
図５に示す結果は、一般の地震波（ＥＬＣＥＮＴＲＯ ＴＡＦＴ 八戸）による地震応答解析を行ったものである。
図５に示すように、本実施例の構成では第一層（柱脚１２と梁１１のある部分で測定）と第二層（梁３のある部分で測定）共に一次設計地震動レベルにおいては、制振装置３０、３１を設置していない従来技術に比べて、地震応答加速度が約２０％低減可能であることが分かった。また、この地震応答加速度の低減は地震動レベルが大きくなるほど低減効果も大きくなる。

横型ＨＲＳＧは、ＨＲＳＧそのもので自立する構造であるため一般の制振手法を適用するためには、構造的制約があり容易に適用できないが、本発明によれば、動的地震力を好適に低減することに対して効果がある。

本発明に使用する制振装置の概要を示し、図１（ａ）は挟み込み式制振装置の側面図、図１（ｂ）は図１（ａ）の矢印Ａ方向から見た図、図１（ｃ）はＹ形制振装置の側面簡略図、図１（ｄ）は図１（ｃ）の装置に地震力が作用した場合に構造材料が変形した場合の履歴挙動を示す図であり、図１（ｅ）は図１（ｃ）のＹ形制振装置の図面左右方向に地震力が作用した場合の構造材の履歴挙動を示す。 本発明のガス流れ直交断面での挟み込み式制振装置の説明図を示す。 本発明のガス流れ方向側面でのＹ形制振装置の説明図を示す。 本発明における制振装置のＨＲＳＧへの設置個所を説明する図を示す。 本発明による動的地震応答量低減状態の説明図を示す。 排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）の全体構造の斜視説明図を示す。 図６のＨＲＳＧの内部構造などの側断面略図（図７（ａ））と図７（ａ）のａ−ａ線断面矢視図（図７（ｂ））を示す。 ＨＲＳＧケ−シングの側面外観図（図８（ａ））、図８（ａ）のａ−ａ線断面矢視図（図８（ｂ））、図８（ｂ）の円Ａ内のブレースの詳細構造図（図８（ｃ））と円Ｂ内のブレースの詳細構造図（図８（ｄ））を示す。 ＨＲＳＧケ−シングの図８（ａ）のａ−ａ線断面矢視図（図９（ａ））と図９（ａ）の円Ｂ内のブレースとケーシングとの接合部の詳細構造図（図９（ｂ））を示す。 ＨＲＳＧの動的地震応答特性の概念説明図を示す。

符号の説明

１ ケーシング ２ 鋼板
３、９、１１、１４ 梁 ４ スチフナ
５ 伝熱器 ６ 汽水分離ドラム
７ 内部ブレース ８ 水平ブレース
９ 吊り梁 １０ 柱
１２ 柱脚 １３ 内部保温材
１６ ピン １７ ブラケット
１８ ブレース用板 １８ａ ルーズ穴
２０ 脱硝装置 ２１ アーム
２２ 外部ブレース ３０、３１ 制振装置

Claims (4)

1. 内部に伝熱器を配置し、水平方向に流れるガスを入口部から導入して前記伝熱器でガスの熱を吸収して蒸気を発生させて出口部から排出させ、ガスが流れる側が保温材で覆われた横型筐体構造を有する排熱回収ボイラにおいて、
   筐体構造の排ガス入口部と出口部の間の排ガス流れに沿う両側壁面と上下壁面を構成するケーシングと、
   該ケーシングを補強するためのケーシング補強部材と、
   前記ケーシング内の排ガス流れに対して直交する方向の横断面内に設けられ、前記ケーシングとの間に接続部を有する内部ブレースと、
   前記ケーシングの下部に設けられ、地盤上に自立支持された柱脚と、
   該柱脚と前記ケーシング下壁面の補強部材との間に設けられた外部ブレースと、
   前記ケーシングと内部ブレースの接合部又は前記ケーシング補強部材と外部ブレースの接合部に設けた弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向とガス流れに沿った方向に作用する地震エネルギーをそれぞれ吸収する複数の制振装置とを備え、
   前記内部ブレースの一つは、排熱回収ボイラの熱伸びの起点を含む前記横断面に設けられ、
   弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する複数の制振装置は、排ガス流れと並行する方向に平面が向いた前記ケーシングと内部ブレースとの接続部に設けられ、
   弾塑性変形により排ガス流れに沿った方向に作用する地震エネルギーを吸収する複数の制振装置は、前記内部ブレースが設けられた前記熱伸びの起点を含む横断面から垂下した面を支持するケーシング下壁面の補強部材と外部ブレースの接合部に設けられる
   ことを特徴とする排熱回収ボイラ。
2. 弾塑性変形により排ガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置は、ガス流れの最終部のケーシングの下壁面の補強部材の中央部と外部ブレースの接合部に設けられることを特徴とする請求項１記載の排熱回収ボイラ。
3. 内部ブレースは排ガス流れに対して直交方向の横断面内で菱形又は山形に配置され、外部ブレースは山形又はＶ字形に配置されることを特徴とする請求項１記載の排熱回収ボイラ。
4. ケーシングと内部ブレースとの接続部に設けた弾塑性変形によりガス流れに対して直交方向に作用する地震エネルギーを吸収する制振装置は、保温材の内部に設置されることを特徴とする請求項１記載の排熱回収ボイラ。

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