JP4967397B2 - 固体高分子形燃料電池およびそのセパレータに好適なステンレス鋼 - Google Patents
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Description
(a)運転温度が80℃程度と格段に低い、
(b)電池本体の軽量化,小型化が可能である、
(c)立ち上げが早く、燃料効率および出力密度が高い
等の利点を有している。そのため、固体高分子形燃料電池は、電気自動車の搭載用電源や家庭用,携帯用の小型分散型電源(定置型の小型発電機)として実用化に向けて、今日もっとも注目されている燃料電池の一つである。
(A)発生した電子を運ぶ導電体、
(B)酸素(空気)や水素の流路(それぞれ図1中の空気流路6,水素流路7)、
(C)生成した水や排出ガスの排出路(それぞれ図1中の空気流路6,水素流路7)
としての機能が求められる。また、耐久性に関しては、自動車用の燃料電池では約5,000時間と想定されているが、家庭用の小型分散電源等として使用される定置型の燃料電池では約40,000時間と想定されており、自動車用に比べて格段の耐久性が要求される。
現在までに実用化されている固体高分子形燃料電池は、セパレータとしてカーボン素材を用いている。このカーボン製セパレータは、接触抵抗も比較的低く、腐食しないという利点がある。しかしながら、衝撃によって破損しやすく、小型化が困難で、かつ流路を形成するための加工コストが高いという欠点がある。特に加工コストの問題は、燃料電池普及の最大の障害となっている。そこで、カーボン素材にかわり金属素材、とりわけステンレス鋼を使用する試みがなされている。
また特許文献2には、SUS304等の金属セパレータの表面に金めっきを施すことによって、接触抵抗を低減し高出力を確保する技術が開示されている。しかし、薄い金めっきではピンホールの発生を防止するのが困難であり、逆に厚い金めっきではコストが上昇するという問題が残っている。
すなわち本発明は、C:0.03質量%以下,N:0.03質量%以下を含有するとともにC含有量とN含有量の合計が0.03質量%以下を満足し、さらにSi:3質量%以下、Mn:1質量%以下、Al:0.2質量%以下、Cr:13〜45質量%を含み、Ti:2質量%以下、Nb:2質量%以下、Mo:7質量%以下、W:7質量%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分を有するステンレス鋼であって、Ti含有量[%Ti](質量%),Nb含有量[%Nb](質量%),Mo含有量[%Mo](質量%),W含有量[%W](質量%)が下記の(1)式を満足し、かつ表面に粒径0.3μm以上の(Fe,Cr)2(Ti,Nb,Mo,W)型ラーベス相が1011個/m2以上存在するステンレス鋼である。
また本発明は、固体高分子膜,電極,ガス拡散層およびセパレータからなる固体高分子形燃料電池であって、セパレータとして上記のステンレス鋼を用いる固体高分子形燃料電池である。
C:0.03質量%以下,N:0.03質量%以下,C+N:合計0.03質量%以下
C,Nは、いずれもステンレス鋼中のCrと化合物を形成し、粒界にCr炭窒化物を析出させる元素であり、ステンレス鋼の耐食性の劣化を招く。そのため、CとNの含有量は低いほど好ましい。発明者の研究によれば、C:0.03質量%以下,N:0.03質量%以下とすることによってステンレス鋼の耐食性の劣化を抑制できる。ただし、C含有量とN含有量が合計0.03質量%を超えると、ステンレス鋼を所定の形状に加工(たとえばプレス成形等)する際に割れが発生し易くなる。したがって、C:0.03質量%以下,N:0.03質量%以下かつC+N:合計0.03質量%以下とする。好ましくはC:0.015質量%以下,N:0.015質量%以下かつC+N:0.02質量%以下である。
Crは、ステンレス鋼として基本的な耐食性を確保するために必要な元素である。Cr含有量が13質量%未満では、セパレータとして長期間の使用に耐えられない。一方、45質量%を超えると、σ相の析出によって靭性が低下してステンレス鋼の製造性を低下させるとともに所定の形状に加工する際に割れが発生し易くなる。したがって、Crは13〜45質量%とする。好ましくは16〜35質量%である。
Ti,Nbは、いずれもステンレス鋼中のC,Nを炭窒化物として固定し、プレス成形性を改善するのに有効な元素である。またMo,Wは、いずれもステンレス鋼の耐食性を改善するのに有効な元素である。ところが、Ti含有量が2質量%,Nb含有量が2質量%,Mo含有量が7質量%,W含有量が7質量%を超えると、ステンレス鋼が脆化し、所定の形状にプレス成形する際に割れが発生し易くなる。したがって、Tiは2質量%以下,Nbは2質量%以下,Moは7質量%以下,Wは7質量%以下とする。
このラーベス相の粒径や分布密度については後述する。
さらに本発明のステンレス鋼は、Si,MnおよびAlの中から選ばれる1種以上を含有することが好ましい。
Si:3質量%以下
Siは、ステンレス鋼の溶製工程で脱酸のために添加される元素である。しかしSi含有量が3質量%を超えると、ステンレス鋼が硬質化して延性の劣化を招き、ステンレス鋼の製造性を低下させるとともに所定の形状に加工する際に割れが発生し易くなる。したがって、Siは3質量%以下が好ましい。また、Siはラーベス相の析出を促進する元素である。Si含有量が0.05質量%未満では、ラーベス相の析出促進の効果は得られない。したがって、Siは0.05〜3質量%の範囲内が一層好ましい。より好ましくは0.1〜1.5質量%である。
Mnは、ステンレス鋼中のSを硫化物として固定することによってSの粒界偏析を抑制し、ステンレス鋼の製造工程(たとえば熱間圧延)における割れの発生を防止するのに有効な元素である。Mn含有量が1質量%を超えると、その効果が飽和し、コストアップとなる。したがって、Mnは1質量%以下が好ましい。より好ましくは0.001〜0.8質量%である。
Alは、ステンレス鋼の溶製工程で脱酸のために添加される元素である。Al含有量が0.2質量%を超えると、その効果が飽和し、コストアップとなる。したがって、Alは0.2質量%以下が好ましい。より好ましくは0.01〜0.2質量%である。
さらに本発明のステンレス鋼は、ステンレス鋼の製造工程における熱間加工性を改善するためにCa,Mg,B,希土類元素を添加しても良い。Ca,Mg,B,希土類元素の添加量は、各々0.1質量%以下が好ましい。また、ステンレス鋼の耐食性を改善するためにNi,Cuを添加しても良い。Niの添加量は1質量%以下,Cuの添加量は5質量%以下が好ましい。
ラーベス相は、鋼材の成分に応じて様々な形で析出するが、本発明のステンレス鋼では(Fe,Cr)2(Ti,Nb,Mo,W)型ラーベス相が析出する。ステンレス鋼の表面にラーベス相が析出すれば、接触抵抗を低減する効果が発揮される。ステンレス鋼をセパレータとして使用すると空気極側の不動態皮膜が著しく成長するが、粒径0.3μm以上のラーベス相がステンレス鋼の表面に1011個/m2以上の分布密度で存在することによって導電性を確保することができる。
ステンレス鋼を溶製する手段は、特に限定せず、従来から知られている装置(たとえば転炉,電気炉等)を使用して溶融状態のステンレス鋼の1次精錬を行ない、さらに必要に応じて強攪拌かつ真空雰囲気中で2次精錬(たとえばSS−VOD法等)を行なうのが好ましい。
セパレータに加工する工程は、切削加工を採用する場合とプレス成形を採用する場合で異なる。切削加工を採用する場合は、得られたスラブを熱間圧延した後、焼鈍(800〜1150℃)し、さらに必要に応じて酸洗を行ない、切削加工を施して溝を形成することによってセパレータを製造する。プレス成形を採用する場合は、スラブに熱間圧延と冷間圧延を施して所定の厚さのステンレス鋼板とした後、焼鈍(800〜1150℃)し、さらに必要に応じて酸洗を行ない、プレス成形によってセパレータを製造する。
酸洗は、時効熱処理によって生成するステンレス鋼の表面の酸化物(いわゆるスケール)を除去して、ラーベス相を露出するために行なう。
次に、冷延焼鈍板の板幅方向中央部かつ長手方向中央部から試験片(200mm×200mm)を、それぞれ6枚ずつ切り出し、プレス成形にてセパレータを作製した。各鋼種6枚ずつのセパレータのうち2枚は時効熱処理を施さず、残り4枚を2枚1組にして時効熱処理(600℃×50時間,800℃×10時間)を施した後、450℃の溶融塩(NaOH:25質量%,NaNO3:75質量%)に浸漬してスケールの改質を行ない、さらに硝弗酸(硝酸6質量%,弗酸:3質量%)で酸洗を行なった。
ラーベス相の粒径,分布密度の測定
走査型電子顕微鏡(いわゆるSEM)を用いて各セパレータの表面を観察し、2万倍の写真を無作為に20視野ずつ撮影した。写真に撮影されたラーベス相の各粒子の円相当径を測定し、その円相当径が0.3μm以上の粒子の個数を計測して分布密度(個/m2)を算出した。表2,3に示す数値は、その平均値である。なお、ラーベス相の確認は、SEMに付属している特性X線分析装置を使用した。
各鋼種の時効熱処理を施さなかったセパレータ2枚を1組とし、同じ条件で時効熱処理を施したセパレータをそれぞれ2枚1組として接触抵抗を測定した。接触抵抗の測定は、図2に示すように、2枚のセパレータ8を両面から同じ面積を有する3枚のカーボンペーパ9(東レ製TGP-H-120)で交互に挟み、さらに銅板に金めっきを施した電極10を接触させ、単位面積あたり20kgf/cm2の圧力を加えて、2枚のセパレータ8間の抵抗を測定した。この測定値に接触面積を乗じ、さらに接触面の数(=2)で除した値を接触抵抗とした。
また参考例として、厚さ約0.1μmの金めっきを施したステンレス鋼(SUS304)製セパレータ(厚さ0.3mm)、およびグラファイト製セパレータ(厚さ5mm)の接触抵抗を同様の方法で測定した。その結果を表3に示す。
各鋼種の時効熱処理を施さなかったセパレータ2枚を1組とし、同じ条件で時効熱処理を施したセパレータをそれぞれ2枚1組として、図1に示すような単セルを作製した。空気流路6および水素流路7の溝は、高さ0.5mm,幅2mmの矩形形とし、全部で17列を配置した。
その後、燃料電池の起動停止を模擬するために、開回路状態で1時間保持し出力電流密度0.4A/cm2で1時間運転した後で開回路状態に戻すというサイクルを繰り返し200回行なった。そして、5サイクル目と200サイクル目の電流密度0.4A/cm2における出力電圧を測定した。その結果を表2,3に示す。
表2,3から明らかなように、ラーベス相が1011個/m2以上の密度で分布するセパレータは、いずれも金めっきを施したステンレス鋼製セパレータと同等の低い接触抵抗を示す。これに対して、時効熱処理を施さなかったセパレータは、ラーベス相の分布密度が低くなり、接触抵抗が高い。
C含有量,Cr含有量,CとNの合計含有量が本発明の範囲を外れるセパレータは、耐食性が劣るので、200サイクル目の発電特性が著しく劣化する。
なお、ここではプレス成形の後で時効熱処理を行なってラーベス相を析出させる例を示したが、プレス成形の前に時効熱処理を行なっても良い。また、セパレータの形状に加工する際には、プレス成形のみならず切削加工やコイニングの手法を用いても良い。
2 ガス拡散層
3 ガス拡散層
4 セパレータ
5 セパレータ
6 空気流路
7 水素流路
8 セパレータ
9 カーボンペーパ
10 電極
Claims (3)
- C:0.03質量%以下、N:0.03質量%以下を含有するとともにC含有量とN含有量の合計が0.03質量%以下を満足し、さらにSi:3質量%以下、Mn:1質量%以下、Al:0.2質量%以下、Cr:13〜45質量%を含み、Ti:2質量%以下、Nb:2質量%以下、Mo:7質量%以下、W:7質量%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分を有するステンレス鋼であって、Ti含有量[%Ti]、Nb含有量[%Nb]、Mo含有量[%Mo]、W含有量[%W]が下記の(1)式を満足し、かつ表面に粒径0.3μm以上の(Fe,Cr)2(Ti,Nb,Mo,W)型ラーベス相が1011個/m2以上存在することを特徴とするステンレス鋼。
記
2[%Ti]+[%Nb]+[%Mo]+0.5[%W]≧1 ・・・(1)
[%Ti]:Ti含有量(質量%)
[%Nb]:Nb含有量(質量%)
[%Mo]:Mo含有量(質量%)
[%W]:W含有量(質量%) - 固体高分子膜、電極、ガス拡散層およびセパレータからなる固体高分子形燃料電池であって、前記セパレータとして請求項1に記載のステンレス鋼を用いることを特徴とする固体高分子形燃料電池。
- 前記セパレータの空気極側の表面に、粒径0.3μm以上の(Fe,Cr)2(Ti,Nb,Mo,W)型ラーベス相が1011個/m2以上存在することを特徴とする請求項2に記載の固体高分子型燃料電池。
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