JP4967106B2 - コンクリート成型体及び構造体 - Google Patents

Description

本発明は、コンクリート成型体及びコンクリート構造体であって、天然黒鉛または人造黒鉛を微粉砕した粉末状体を混合材料として用い、床面の大面積の施工に適し、また、融雪機能を有するコンクリート二次製品の製造にも適した、耐久性および強度に富む採暖機能、融雪機能を有するコンクリート成型体及びコンクリート構造体に関する。

黒鉛（グラファイト）は、優れた熱伝導性を有することから、コンクリート等に混合することで、使用するコンクリートの熱伝導率を高めることができる。このコンクリートを用いたコンクリート成型体（コンクリート２次製品）は利用範囲が広く、需要も多い。たとえば融雪を必要とする道路、地面の熱を下部に逃がすクールアイランド手法を実現するためには、熱伝導率が高く、耐久性に富むコンクリートを広い面積に打設できたり、またコンクリート成型体として、安価で大量に混練、打設し供給する技術が望まれる。このような技術的な要請に対する関連発明として、従来、高温に曝される耐火性モルタル部材や、積雪地域のコンクリート構造物に埋設される伝熱部材として利用されてきている（特許文献１，特許文献２参照）。

特許文献１には、耐火性混合原料９２〜９７質量％、燐状黒鉛を３〜８質量％の混合物を、所定の樹脂バインダ等で一体化させてなる耐火性モルタル材が開示されている。この耐火性モルタル材において、燐状黒鉛は耐火性モルタル材に応力が加わった場合にも所定の可塑性を確保するため、溶鋼の浸潤を防止するシール効果を奏する。

特許文献２に開示された発熱プレキャストコンクリート路板、発熱現場打ちコンクリート路盤は、黒鉛（グラファイト）が粗骨材を兼ね、さらに補強材を兼ねるカーボン短繊維を加えた構造からなり、カーボン短繊維に通電することで、グラファイト粗骨材の発熱を促進させることも考慮されている。

特開平９−１８３６７１号公報 特開２００３−１９３４１３公報

ところで、特許文献１に示した耐火性モルタル材では、熱硬化性樹脂・脂肪族多価アルコール混合物からなるバインダが必須であり、またそのバインダの選定、調製が難しく、現場での対応が難しいという問題がある。

さらに、特許文献２に記載されたコンクリート路盤等では、グラファイトを発熱させるための通電手段としてカーボン短繊維等が必要であるため、広範囲での路盤を対象とした施工を行うのが困難な上、完成後においても通電設備等の維持が広範囲にわたるため、維持費が膨大になるおそれがある。

加えて、一般に、従来、鱗状黒鉛微粉末を配合したコンクリートに代表される水硬性複合物は、コンクリート自体の熱伝導率を高めることはできるが、施工面における材料の選定が難しく、たとえば用いる各種のバインダに対する水量の調整も施工面、強度面での仕様を満たすのが難しい。特に、施工面においては、バインダの水量が少ない場合には、ミキサで混練りして現場打ちしたり、型枠打設するような通常のコンクリート打設方法による製造困難であった。また、この水硬性複合物を融雪機能を持たせた各種のコンクリート二次製品として使用することにより、特許文献２に開示された路盤状の構造体に比べ、同等の融雪機能を得られ、かつ施工が容易な成型体を敷設する等の施工により、融雪構造が実現できれば、簡単な構造、容易な施工によって、高い採暖、融雪効果が得られる。

そこで、本発明の目的は、従来の技術が有する問題点を解消し、熱伝導率が高く、所要する強度と耐久性を満足し、床面、路面等の大面積での施工に適した熱伝導率が高い水硬性複合物を用いた、融雪機能を有するコンクリート二次製品としてのコンクリート成型体及びこれを用いたコンクリート構造体を提供することにある。

本発明は、コンクリート成型体として、鱗鱗状黒鉛、土状黒鉛の天然黒鉛又は人造黒鉛微粉末を含む粉状体を混合してなる水硬性複合物を、底面が断熱材で被覆された扁平板部と、該扁平板部の下面に形成された前記扁平板部の底面積より小さく、その外周面が断熱材で被覆された根状部とが一体してなるように固化させた部材からなることを特徴とする。

請求項１に記載されたコンクリート成型体の、前記扁平板部の上面表面が所定間隔をあけて連続して露出して踏石部が構成され、該踏石部以外の下方の部材表面に、その表面を覆う所定層厚の高熱伝導率材料が設けられた面状構造体が構成されたことを特徴とする。

真空脱水締めにより打設表面から所定深さまでの水分の一部を脱水圧密し、コンクリート部材表面の緻密化を行うことが好ましい。

上述したように本発明によれば、歩道や路面のように、大面積の施工に適し、また、採暖や融雪機能を有する耐久性および強度に富む水硬性複合物を、コンクリート二次製品の製造に適用することにより、採暖機能、融雪機能を有する耐久性のある踏石等のコンクリート成型体や踏石を複数個、連続して敷設することで、歩道、路面として採暖機能、融雪機能を有するコンクリート構造体を提供できるという効果を奏する。

以下、本発明のコンクリート成型体及びコンクリート構造体を実施するための最良の形態として、以下の実施例について、添付図面を参照して説明する。

［水硬性複合物の構成、製造］
以下、本発明の実施例で、コンクリート成型体、コンクリート構造体を構成する水硬性複合物について説明する。
本発明では、硬化時に水硬性複合物のマトリックスを構成する結合材としてセメントを使用する。セメント種類としては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強セメント、混合セメント、アルミナセメント、ジェットセメントなどを適宜用いることができる。必要に応じて白色セメントに着色剤を用いたカラーセメントすることも可能である。

また、熱伝導性を高めるために混和する材料として、水硬性複合物に熱伝導率の高い粉体（高熱伝導率粉体）を含有させることとした。この高熱伝導率粉体は主成分として、グラファイト（以下、黒鉛）を使用する。黒鉛は、天然黒鉛としての鱗状黒鉛、塊状黒鉛、土状黒鉛、あるいは人造黒鉛を使用し、その粒径は、０．１〜５．０mm程度の砂状粉末から比表面積６，０００cm²/g程度の微粒末を使用することができる。この黒鉛としては、純正品の他、乾電池や耐火物鋳物などを破砕して粉砕して得た所定品質の確保されたリサイクル品を利用することもできる。さら黒鉛に粉状体、顆粒状、粗骨材程度の粒径までの炭化ケイ素、マグネシア、アルミナ、アルミニウム等を加えて、熱伝導率を高めるとともに、硬化物の質量を増加させ、耐久性を向上させることも好ましい。

また、水硬性複合物からなるコンクリート成型体は、使用骨材の粒径調整により、５〜２０％程度の空隙率の硬化物を製造することが好ましい。また、前記空隙率を確保するためには、その骨格体として、セラミックスや金属板等の加工部材によって、あらかじめハニカム構造等を構成するようにしてもよい。また、水硬性複合物としてのコンクリート成型体に加えて、アスファルト複合物、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂等による骨格体を形成し、この骨格体で形成された空隙に、ペースト状の高熱伝導率粉体をベースとして、モルタルやグラウトを上述の骨格体に充填することで、複合構造材で構成された高空隙率水硬性複合物所定形状に成形でき、各種形状の成型体を製造することができる。

本発明に用いる高空隙率成型体と複合物は、空隙率が大きいほど、高熱伝導率粉体をベースとした材料を充填し易く、より高い熱伝導率を得ることができる。充填態様としては、材料を流れ易いペースト状にすることで、空隙を確実に充填することができる。骨格体の空隙率としては５％以上の空隙を有する場合、高熱伝導率粉体を充填した効果が現れるが、施工を考慮した場合、１５％以上であることが好ましい。

本発明に用いる鱗状黒鉛、土状黒鉛の天然黒鉛、人造黒鉛、乾電池や耐火物鋳物の破砕物から得る黒鉛の粉末や微粒末は、所定粒径に圧縮成形し、あるいは圧縮成形後、所定粒径に破砕して用いることも可能である。このため、水硬性複合物のコンクリート又はモルタルの骨材として用いることで、成型体全体の熱伝導率をより高めることができる。

本発明に用いる粉状体の主成分を構成する黒鉛は、その品質が確保できれば、天然黒鉛、人造黒鉛、リサイクル破砕材のいずれでも良く、またこれらを所定の割合で混合した材料も使用できる。さらに、他の良熱伝導率材料、遠赤外線に富む材料を混合することも好ましい。たとえばフェライト、アルミニウム、炭化ケイ素などをさらに加えることができる。また、遠赤外線を期待する材料として段戸産石英片岩、人工セラミックスを用いることが好ましい。また、水硬性複合物としてのコンクリート成型体の補強筋として、従来の異形棒鋼に代えてマグネシウム合金、アルミ合金の加工棒材等を用いることが好ましい。

使用骨材としては、たとえば硬質の段戸産石英片岩などを用いることで、水硬性複合物としての強度増進を図ることができる。なお、融雪を目的とする成型体を製造する場合、段戸産石英片岩のように遠赤外線の発生が多いと、熱伝導率による融雪効果は一層上昇する。たとえばこの温室内の床面等を施工する際、本発明の骨材として段戸産石英片岩を使用することで、床面等の保温性を高めることができ、給熱設備の省エネ効果が発揮でき、維持費用を節減することができる。

水硬性複合物からなるコンクリート成型体等の二次製品を製造する場合、結合材としてアルミナセメントを用いると、円板状の踏石程度の大きさの製品は常温で１時間以内で脱型でき、型枠の利用効率を高める、製造コストを下げることが可能になる。

一般的には熱伝導率は比重との関係が深い。しかし、本発明の手法を用いると、軽くて熱伝導率が高い高強度、高耐久性の水硬性複合物の部材が得られる。なお、コンクリート成型体の部材の大きさ、寸法、形状に制約はない。瓦状、パネル、プレキャスト製品も可能である。なお、鉄筋コンクリート用コンクリートとしても適用できる。

本発明の熱伝導率が高い複合物は、熱の伝導は勿論、熱の放出にも応用することができる。たとえば融雪成型体としての熱伝導特性も、直射日光による地表面の熱を地下側に伝達するためにも適用できる。

本発明の高熱伝導率水硬性複合物は、必要に応じて現場で混練製造することができる。例えば、硬化材としてアルミナセメント、細骨材として鱗状黒鉛と段戸産石英片岩粉末の混合品、砂利状のもとしてブラックシリカと炭化ケイ素顆粒の混合品を用いた物は、モルタル打設後２０分後には脱型できる。このため、現場条件を満たす様々な形態の物を低コストで供給できる。

以下、本発明を数例の実験例をもとに、水硬性複合物としての性能（効果）について説明する。
［実験例１］
高強度モルタル（比較例）と本発明の実験例としてのセメントペーストの混合比率を変えた実験を行った。セメントは住友大阪セメント（株）社製早強ポルトランドセメント、高熱伝導率粉体は三井鉱山（株）社製の鱗状黒鉛、シリカフュームはエルケムジャパン（株）社製の商品名「シリカフューム９４０Ｕ」、減水剤はポリカルボン酸系である（株）ポゾリス物産社製の商品名「レオビルドSP8HE」である。なお、各々の配合には有機剤として特殊アクリル共重合体が主成分である（株）イーテック社製商品名「ＪＳＲトマックパワー」を減水剤と同量だけ添加した。

各材料をミキサー中に投入してから練りを行い、水と減水剤を投入し、本練りを行なった。得られた水硬性複合物は、規定の型枠に打設し、４×４×１６cm寸法の供試体を得て、材齢５６日後、その比重と熱伝導率を測定した。

［実験例２］
実験例２は、実験例１に対してセメントとセメントペーストの配合のうち、高熱伝導率粉体の構成を変え、混合黒鉛を採用した配合からなる。セメントは電気化学工業セメント（株）社製のアルミナセメント、高熱伝導率粉体は三井鉱山（株）社製の鱗状黒鉛と日本黒鉛工業（株）社製のコクエン２００の同量配合品、フライアッシュ(II)は中部電力（株）社製である。減水剤はポリカルボン酸系である花王（株）社製の商品名「マイティ２０００TH」である。なお有機剤として、クラリアントポリマー（株）社製の商品名「チローゼ」を減水剤の２倍量、添加した。さらにリチウムを主成分とする駿河工業（株）社製の商品名「ペントラシール」を用いた。骨材として０.６mmアンダーの鉄砂を用いた。

各材料をミキサー中に投入して空練りを行い、水と有機剤と混合した減水剤、及びペントラシールを投入して本練りを行なった。得られた水硬性複合物は規定の型枠に打設し、２時間後に脱型し、４×４×１６cm寸法の供試体を得た。材齢７日目の供試体の比重と熱伝導率を測定した。
［実験例３］

おこし状の高空隙コンクリートを製造し、曲げ強度と透水性と空隙率を測定した。用いたミキサーは２軸ミキサーであり、１００リットル容量ミキサに対して材料７５リットルを投入して混練りを行った。骨材は（株）夏目砕石製の硬質石英片岩砕石、砕砂で、細骨材率は１２.５％、粗骨材の最大寸法は２５mmとした。セメントは三菱マテリアル（株）社製の早強ポルトランドを用い、セメント質量の１０％のエジプト産シリカフュームを用いた。減水剤はナフタリンスルホン酸・ホルマリン高縮合物塩を主成分とした花王（株）社製の商品名「マイティ１００」(粉末型)を用いた。セメントとシリカフュームの混合物には、破砕物から得た粉末状黒鉛を０.５％添加した。混練方法は水を除く全材料をミキサーへ投入し、空練りを１分間行なった後、水を加えて３分間の本練りを行なった。

本練りの４５分間経過後、１分間の再混練りを行なって型枠打設し、材齢２８日における曲げ強度と透水性と空隙率とを測定した。セメントとシリカフュームに対し０.５％の粉末状黒鉛は若干の曲げ強度低下になるだけである。なお、再混練時における物性の差は認められなかった。

［実験例４］
同量の早強セメントと黒鉛と炭化ケイ素顆粒とを混合し、ポリカルボン酸系の減水剤とアクリル系有機剤を与えながら混練し、成形物を製造した。材齢２８日における硬化物の熱伝導率は１５W/mkに達し、高い熱伝導率を示した。

［実験例５］
以上の実験例４までで確認された構造体として、好ましい組成に対して、実際の床スラブ等の施工段階において、コンクリート硬化過程におけるスラブ表面の緻密性を高めるために、真空脱水締め工法の有効性確認実験を行った。

本実験例で使用したセメントは太平洋セメント（株）普通ポルトランドセメント、骨材は安山岩砕石・砕砂である。単位セメント量４００kg、ｓ／ａ＝５２％のベースコンクリートにおいて、細骨材質量の８０％を５mm以下の人造黒鉛に置き換えたコンクリートを使用した。このフレッシュコンクリートは、スランプ値１８cm、水セメント比は８５％の軟練りコンクリートあった。このコンクリートを用い、４００m^t2の床面積にスラブ厚さ１０cmのスラブコンクリートを打設した。コンクリートは打設後にブリ−ディング水が確認された。打設面積の半分を被覆して公知の真空状態発生装置による真空脱水締固めを行なった。真空脱水締固め後のコンクリートは圧密され、スラブ厚さは平均９．２cmに減少した。材齢３ケ月における真空脱水締固めを行なったスラブと行なっていないスラブのコンクリート性状を比較すると、真空脱水締固めにより圧縮強度は８倍、熱伝導率は３倍に達していることが確認された。

［成型体による採暖、融雪効果の確認のための施工実験例］
以上に述べた材料に関する各実験例に加えて、本発明の高熱伝導率水硬性複合物によって製造したコンクリート成型体による採暖効果、融雪効果を確認するために、以下の施工実験例６〜施工実験例１２について説明する。
［施工実験例１］
本施工実験例１では、図１に示したような、６m×１０m面積で高さ４mのカマボコ型ビニルハウス温室１を、２室連結で設置した。１方の温室１Ａの床面に所定の間隔をあけて採暖機能を有するコンクリート成型体からなる採暖部材１０を設置し、他方は通常のコンクリートスラブを打設した。この採暖部材１０は、本実施例では、図２（ａ）の正面図に示したように、直径１０cm、長さ１５cmの円柱体状からなり、地中に１０cm程度埋設した。採暖部材１０は実験例３の比較例の配合で製造、硬化後、実験例２の配合のモルタルで空隙を充填する方法で製造し、スラブ１１との空隙は実験例４の配合からなる高熱伝導率モルタル１２で充填した。なお、図２（ｂ）の断面図に示したように、円柱体の補強材として円柱の軸線方向の中心位置にφ９mmのマグネシウム合金製の補強筋１５を１本配筋した。

（計測結果）
冬期の１１月から２月までの２室１Ａ，１Ｂのそれぞれの温室の地表５cm下における温度はほぼ一定であったが、室内の平均温度差は４℃であり、採暖部材を設けた温室１Ａの方が高い室内温度が保持された。

［施工実験例２］
実験例４に用いた配合の高熱伝導率モルタルを用い、図３各図に示したような、コンクリート成型体としての踏石２０を製造した。この踏石２０は、図３（ａ）に示したように、直径４５cm、厚さ５.５cmの円板状の踏石部２１と、その下面の中心位置から下方に向けて延在する根状部２２とから構成された側面視して略Ｔ字形をなすキノコ状の踏石から構成されている。根状部２２は、本実施例では、直径５cm、長さ６５cmの細長円柱状からなり、図３（ｂ）に示したように、根状部２２の長さと、後述する円板部の補強材２５の長さとを足した長さの材料加工品で、厚さ３mmのマグネシウム合金製の管体２４を加工して型枠として用い、内部に踏石部２１と同配合のモルタルを充填し、踏石２１と根状部２２とを一体成形したプレキャストコンクリート製品である。踏石部２１には、図３（ｂ），（ｃ）に示したように、所定配筋が施されている。補強材２５は、根状部２２の管体２４の先端を所定長さにわたり、切った部位を同図（ｃ）に示したように、放射状に曲げ広げて補強材２５としたものである。さらに踏石部２１の底面と根状部２２の外周面は被覆部として、根状部２２の底からわずか上方位置（たとえば３cm程度）の範囲で比重０.５厚さ２０mmの断熱モルタル２６で被覆され、部材下端は管体２４の下端が露出した形状からなる。さらに踏石部２１の中央部には、図３（ｂ），（ｃ）に示したように、リング状をなしたセラミックヒーター２７(１００w)が内蔵されている。このセラミックヒーター２７は外部の電源（図示せず）から動作タイミングを制御しながら、通電することで使用される。

（歩道部への適用例）
上述したキノコ状の踏石２０の適用例として、踏石２０を１列に１０体、５０cm間隔に敷設し、歩道部を構築した。計測期間中に、外気２℃で５cmの積雪があったが、降雪５分後に、踏石２０上の雪は消散した。他日、外気−１℃で６cmの積雪があったが、踏石上には他部分より約１cm低く見える程度で完全には融雪していない状態にあった。セラミックヒーター２７に通電したところ、通電５分後、踏石２０上の雪は完全に融雪した。

［施工実験例３］
他の施工実験例３で使用した踏石３０は、図４に示したように、直径５５cm、厚さ７cmの円板状部材からなる。踏石部３１内部にも図３（ｃ）に示したものと同様のリング状の誘導加熱体３７が内蔵され、外部の図示しない通電部からの電力供給により発熱体としての機能を果たすことができる。踏石部３１を構成する硬化材としては、アルミナセメント、細骨材として土状黒鉛と段戸産石英片岩粉末の混合品、砂利状のものとしてブラックシリカと炭化ケイ素顆粒の１：１.５：１.５での混合骨材を用いた。減水剤にはポリカルボン酸系、アクリル系の有機剤と消泡剤とを用いた。硬化後の踏石部の熱伝導率は１５W/mk程度であった。

この円板状の踏石３０を図５に示したように、一列に１０体、５５cm間隔で路面に埋設、設置した。外気１℃で６５cmの降雪があった。降り始めから５分後に誘導加熱体３７に通電したら、降雪後の踏石３０上と踏石３０間の積雪は解けて以後の積雪は見られなかった。

踏石３０の根状部３２の変形例として、図６各図に示したように、直径４５cm、厚み５.５cmの円板状の踏石部３１と、その底面に一体的に形成された長さ５cmの円錐状の根状部３２とを同配合のモルタルで充填し、一体的に成形することも好ましい。踏石部３１と根状部３２には、図６（ｂ）に示したように、アルミニウム合金による配筋３５（補強筋）を埋設してある。踏石部３１の底面と根状部３２の外周部には比重０.５の断熱モルタル３６を厚さ４cmで被覆してある。さらに、根状部３２の底部には９５℃の蒸気が循環する暖気ダクト３８（φ６.５cm）が接している（図７参照）。暖気ダクトの外周部も比重０.５の断熱モルタル３６（厚さ４cm）で被覆されている。なお、図６（ｃ）では、説明のために、暖気ダクト３８の周囲の断熱モルタル３６の図示を一部を省略している。コンクリートを構成する硬化材としては、アルミナセメント、細骨材として破砕黒鉛粉末、砂利状のものとして炭化ケイ素顆粒と土状黒鉛を混ぜて用いた。黒鉛全体の量が炭化ケイ素の量（質量）より多くした硬化物の熱伝導率は１８W／mkに達した。

他の変形例として、図６各図と同様の形状であって、それぞれ踏石部３１を直径５５cm、厚み７.０cmの円板状とし、長さ７cmの円錐形の根状部３２とを、踏石部３１と同配合のモルタルで一体的に充填して製造することも好ましい。踏石部３１と根状部３２にはマグネシウム合金による配筋３５（補強筋）を施すことが好ましい。踏石部３１の底面と根状部３２の外周部には比重０.５の断熱モルタル３６を厚さ４cmで被覆し、同様に根状部３２の底部は９５℃の蒸気が循環する暖気ダクト３８（φ９.５cm）に接するように敷設することが好ましい。コンクリートを構成する硬化材としてはアルミナセメント、細骨材として鱗状黒鉛粉末、砂利状のものとして炭化ケイ素顆粒と土状黒鉛顆粒を混ぜて用いた。全黒鉛の量が炭化ケイ素の量（質量）より多くしたため、硬化物の熱伝導率は１８W／mkに達したモルタルを使用した。

［施工実験例４］
このキノコ状をなす踏石２０の施工実験例として、図８の概略縦断図を示したように、踏石２０を１列に２０体、５０cm間隔で歩道部４０を構築した。地中において、この踏石の根状部２２は９５℃の蒸気が循環する暖気ダクト４８に接している。暖気ダクト４８の上記供給源としては、公知のボイラー等を用い、地中に蒸気を安定して供給可能な中継調整手段４９等を埋設すればよい。歩道部４０は踏石２０の周囲及び踏石間を塞ぐように歩道スラブ４１が施工されている。この歩道スラブ４１のコンクリートには、硬化材として早強セメント、細骨材として鱗状黒鉛粉末、粗骨材として炭化ケイ素顆粒を混合した、高熱伝導率コンクリート（熱伝導率１５W／mk）を使用した。歩道全体には２／１００の水勾配が設けられた。

計測期間中に、歩道部４０には、夜間約５時間で３５cmの積雪があり、翌朝の最低気温は−１３℃を記録した。暖気ダクト４８の蒸気循環は降雪１時間後に始めたが、翌朝、踏石２０を用いた歩道部４０上には積雪はなかった。

［施工実験例５］
キノコ状をなす踏石２０の他の施工実験例として、図９に概略縦断図を示したように、直径５５cm、厚み７.０cmの円板状の踏石部２１とし、この踏石２０を２列２０本（計４０体）を、５０cm間隔でガレージ５０の前面から公道５１までの傾斜路５２に設置した。この踏石２０の根状部２２は、図８と同様に、９５℃の蒸気が循環するダクト４８（φ９.５cm）に接している。さら踏石２０の周り及び踏石間には、踏石２０と同配合のモルタルを用いた路面工５３が施工された。路面工５３のモルタルは打設２５分後、歩行に耐えられた。傾斜路５２として公道５１に向けた５／１００の水勾配を設けた。車は打設６時間経過後から傾斜路５２上を通行開始した。

計測期間中、傾斜路５２には、夜間約８時間で６５cmの積雪があり、翌朝の最低気温は−１５℃を記録した。暖気ダクト４８の蒸気循環は、降雪直後から始めたが、翌朝、踏石２０を用いた路面５３上には雪が見られなかった。除雪せずに車の出入りができた。

［施工実験例６］
本実験例６では、図１０に示したように、距離１０mの歩道部６０下の地中深さ１.５mに、断面幅５０×４５cm、厚さ７cmの鉄筋コンクリート製ダクト６８（図１１（ｂ）参照）を埋設した。このダクト６８のコンクリート骨材の２５％に鱗状黒鉛顆粒を用いた。一方、このダクトの上方の歩道面には踏石２０を敷設した。踏石２０は直径５５cm、厚み７.０cmの円板状とし、踏石部２１の下面からは地中のダクト６８に到達する長さの根状部２２を設け、踏石部２１と同配合のモルタルで充填した。踏石部２１と根状部２２にはマグネシウム合金による配筋（図示せず）を施した。踏石部２１、根状部２２の硬化材としては、アルミナセメント、細骨材として鱗状黒鉛、砂利状のものとして炭化ケイ素顆粒と土状黒鉛顆粒を混ぜて用いた。また、詳細構造として、図１０に示したように、根状部２２の下端２２ａはダクト６８内にわずかに露出するように、各踏石２０が設置されている。歩道部６０、ダクト６８は１／１００の勾配が設けられている。

計測期間中に、この歩道部６０には、夜間約１時間で５cmの積雪があり、翌朝の最低気温は−１℃であった。上述の踏石上に積雪は見られなかった。他のダクト上部には約０.５cm程度の積雪が見られたが、歩行に支障はなかった。また、他日、夜間約５時間で５０cmの積雪があり、翌朝の最低気温は−１１℃であった。この踏石上と他のダクト部分は雪が積もったままであったが、図１０に白矢印で示したように、ダクト６８に２００℃の熱風を循環させたところ、約１.５時間で踏石上の雪は完全に解け、踏石位置以外のダクト上方の歩道面には僅かな積雪が残った程度で歩行に支障はなかった。

［施工実験例７］
施工実験例７で用いたダクト６８内に、図１１（ａ），（ｂ）に示したように、ダクト内に所定間隔で配置されたラック６４上にφ１０cmの温水パイプ６５を２本を配管した。温水パイプ６５には図示しない公知の温水供給装置から常に温水（６５℃）を供給し、パイプ６５の経路内を循環させた。

計測期間中に、歩道部６０には、夜間約５時間で５０cmの積雪があった。翌朝の最低気温は−１２℃で、また翌日の降雪で６５cm以上の積雪となったが、この踏石および踏石位置以外のダクト上方の歩道面には積雪は見なかった。また、ダクト上方位置の歩道面は乾燥状態であった。

本発明のコンクリート成型体を適用した施工実験例１における温室の一部を示した斜視図。 図１のコンクリート成型体を拡大して示した正面図、断面図。 施工実験例７におけるコンクリート成型体を示した正面図、断面図。 施工実験例８におけるコンクリート成型体を示した正面図、断面図。 施工実験例８におけるコンクリート構造体（歩道）の施工状態を示した斜視図。 コンクリート成型体を変形例を示した斜視図、正面図、断面図。 暖気ダクトの被覆状態を示した部分断面図。 施工実験例４におけるコンクリート構造体（歩道）の施工状態を示した縦断面図。 施工実験例５におけるコンクリート構造体（車道）の施工状態を示した縦断面図。 施工実験例６におけるコンクリート構造体（歩道）の施工状態を示した縦断面図。 施工実験例７におけるコンクリート構造体（歩道）の施工状態及びを示した縦断面図、斜視図。

１０ 採暖部材
１５ 補強筋
２０，３０ 踏石
２２，３２ 根状部
２７ セラミックヒーター
３７ 誘導加熱体
３８，４８ 暖気ダクト
４０，６０ 歩道部
５２ 傾斜路
５３ 路面工

Claims (2)

1. 鱗状黒鉛、土状黒鉛の天然黒鉛又は人造黒鉛微粉末を含む粉状体を混合してなる水硬性複合物を、底面が断熱材で被覆された扁平板部と、該扁平板部の下面に形成された前記扁平板部の底面積より小さく、その外周面が断熱材で被覆された根状部とが一体してなるように固化させた部材からなることを特徴とするコンクリート成型体。
2. 請求項１に記載されたコンクリート成型体の、前記扁平板部の上面表面が所定間隔をあけて連続して露出して踏石部が構成され、該踏石部以外の下方の部材表面に、その表面を覆う所定層厚の高熱伝導率材料が設けられた面状構造体が構成されたことを特徴とするコンクリート構造体。

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