JP4959620B2

JP4959620B2 - 燃焼器及び燃焼器の燃料供給方法

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Publication number: JP4959620B2
Application number: JP2008089154A
Authority: JP
Inventors: 圭祐三浦; 洋井上; 一仁小山; 武雄齋藤
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2007-04-26
Filing date: 2008-03-31
Publication date: 2012-06-27
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Also published as: US8607573B2; JP2008292139A; CN101294714B; US20120094239A1; US20090031728A1; CN101294714A; HK1125688A1; US8104284B2

Description

本発明は、燃焼器及び燃焼器の燃料供給方法に関する。

特許文献１の燃焼器は、空気噴流と燃料噴流を同軸または同軸に近い位置に配置した同軸噴流が噴出する空気孔を多数配置した構造である。この燃焼器は、燃料と空気を均等に分散させて燃焼室に供給し、短い距離で燃料と空気を混合することによって、逆火を防ぐとともに低ＮＯｘ燃焼を図っている。また、一部の空気孔に旋回角を施すことで、燃焼室に旋回流を形成し、旋回流中心部に循環領域または低流速領域を作ることによって火炎を保持している。特開２００３−１４８７３４号公報があげられる。

特開２００３−１４８７３４号公報

特許文献１の燃焼器では、ＮＯｘ低減のために燃料と空気の混合度を更に上げると、保炎領域における火炎の燃焼速度が遅くなり、火炎の安定性が損なわれるといった課題があった。

本発明は、同軸噴流を用いた燃焼器においてＮＯｘを更に減少させても、燃焼安定性を維持することを目的とする。

本発明は、燃料と空気が混合燃焼する燃焼室と、該燃焼室の壁面に設けられ、前記燃焼室に燃料と空気の同軸噴流が噴出する複数の空気孔が複数列の同心円状に配置された空気孔プレートと、内周側の前記空気孔列に燃料を噴出する該燃料噴孔の近傍において、周囲の空気流の乱れを抑制する構造を有した第１の燃料ノズル及び周囲の空気流の乱れを促進する構造を有した第２の燃料ノズルを備え、前記空気孔列のうち内周側から１列目又は２列目の少なくとも一方の空気孔列に設けられた前記第１の燃料ノズルが、前記第２の燃料ノズルに対し１つ置きまたは２つ置きに並んで配置されていることを特徴とする。

本発明によれば、同軸噴流を用いた燃焼器においてＮＯｘを更に減少させても、燃焼安定性を維持することが出来る。

図６は、ガスタービン全体の概略図である。

圧縮機１０で圧縮された空気１９は、外筒２と燃焼器ライナ３の間を通過する。その空気１９の一部は、燃焼器ライナ３の冷却空気２０として燃焼室１に流入する。また、その空気１９の残りは燃焼空気２１として空気孔４９を通り燃焼室１に流入する。

本実施例では、燃料供給系統１２および燃料供給系統１３は制御弁１４ａを備えた燃料供給系統１４から分割されている。また、燃料供給系統１２には制御弁１２ａ、燃料供給系統１３は制御弁１３ａを備えており、個別に制御をおこなうことができる。また、その下流にはそれぞれに遮断弁１２ｂ，１３ｂが備えられている。

図に示すように、本実施例の燃焼器では複数本の燃料ノズル４０を備えており、その燃料ノズル４０は複数個の燃料ノズルに燃料を分配する燃料ヘッダー１５，１６に接続されている。燃料ヘッダー１５には燃料供給系統１２から燃料が供給され、燃料ヘッダー１６は燃料供給系統１３から燃料が供給される。各燃料供給系統には制御弁を備えているため、複数本ある燃料ノズル４０のうちの一部を一纏めにして制御することが可能である。

燃料ノズル４０と空気孔４９は、それぞれが対となっている。燃料ヘッダー１５，１６に供給された燃料は、燃料ノズル４０から空気孔４９に噴出される。空気孔４９から噴出された燃料と空気は、燃焼室１に流入・混合し、均質で安定な火炎を形成する。発生した高温燃焼ガスはタービン１１に供給され、仕事をして排出される。

図１は燃焼器１００の斜視図を示す。燃焼器１００において、燃料ノズル４０と空気孔（５１，５３，５４）の一つ一つが対となっており、この燃料ノズル及び空気孔が多数配置されている。燃焼空気２１は、燃焼器ライナ３と外筒２の間を通過して燃料ノズル４０の周囲を流れ、空気孔から燃焼室１に噴出する。空気孔プレート５０の破線５２内の空気孔（５３，５４）は、燃焼器の円周方向に噴流が旋回する旋回角を有する。そして、空気孔（５３，５４）から噴出した噴流は、バーナ下流に旋回流２２を形成する。燃焼器の軸中心に形成される循環流２３によって、火炎２４を保炎する。この旋回流２２は、燃焼器の中心軸に対して円周方向に空気孔（５３，５４）から同軸噴流が噴出することにより、複数の同軸噴流が環状に連なって形成された、大きな螺旋状の流れをいう。

空気孔プレート５０の破線５２内の空気孔（５３，５４）に対応する燃料ノズルは、燃料供給系統１２から燃料ヘッダー１５を経由して燃料が供給される。空気孔プレート５０の破線５２より外側の空気孔５１は、燃料供給系統１３から燃料ヘッダー１６を経由して燃料が供給される。また、燃料ヘッダー１５，１６は２重管構造となっており、燃料供給系統１２と燃料供給系統１３からの燃料を分けて供給することができる。

図２は、空気孔プレートの拡大図を示す。複数の空気孔が、燃焼器１００の中心軸に対して周方向に配置されて、一つの列を成している。図１において、燃焼器の中心軸は円筒状の燃焼器ライナ３の円筒中心軸と一致する。また、空気孔は、半径方向に同心円状に配置されており、図２では３列となっている。そして、空気孔プレート５０の破線５２内には、６孔の空気孔５３，５４が配置されている。中央破線５２の内側領域に設けられた空気孔５３，５４は、空気孔プレート５０に対して傾斜角を有する。空気孔５３，５４から噴出する同軸噴流が、燃焼器の中心軸に対して円周方向に噴出することにより、中央破線５２の内側領域で火炎を保炎することが出来る。また、中央破線５２の外側領域に設けられた空気孔５１は、空気孔プレート５０の燃焼室壁面に対して垂直に形成されている。

本実施例では、中央破線５２の内側に設けられた空気孔と対になる燃料ノズルは、第１の燃料ノズル群及び第２の燃料ノズル群によって構成される。空気孔５３と一対の燃料ノズルは、第１の燃料ノズル群を形成する。また、空気孔５４と一対の燃料ノズルは、第２の燃料ノズル群を形成する。

そして、第１の燃料ノズル群及び第２の燃料ノズル群から噴出する燃料は、空気孔の出口断面における空気に対する燃料の分散性能が異なる。図２では、空気孔５４における燃料の分散性能が、空気孔５３における燃料の分散性能より高くなる。なお、燃料の分散性能とは、空気孔の出口断面において燃料が均一に分散する度合いとする。そのため、燃料の分散性能が高いほど、空気孔の出口断面における燃料分布が均一となる。

図３，図４は、図２に示す中央破線５２内の燃料ノズル及び空気孔プレートの構成を示す。中央破線５２内の空気孔のうち、空気孔５３の３孔は、先端にテーパ７０をつけた燃料ノズル４２である第１の燃料ノズル群と一対になる。残りの空気孔５４の３孔は、先端にリブ７１を付けた燃料ノズル４３である第２の燃料ノズル群と一対になる。

図３（ａ）は、空気孔５３（第１の燃料ノズル群）における拡大図である。空気孔の内部において燃料流の外周側に空気流が形成されるように、燃料ノズルと空気孔が配置されている。燃料ノズル４２から噴出した燃料噴流２７は、空気孔５３の壁面に衝突する。そして、燃料流２７は空気孔５３の壁面に沿って燃焼室１に噴出する。そのため、空気孔５３では燃料流２７と空気流２６との混合が進まずに、空気孔から噴出する。

図３（ａ）のグラフ６０は、空気孔５３の出口断面における燃料濃度分布を示す。横軸は空気孔出口の位置、縦軸は燃料濃度を示す。実線６１が燃料ノズル４２における燃料濃度分布、破線６２が、完全に燃料と空気が混合したときの燃料濃度を表している。実線６１に示すとおり、空気孔の出口断面において、燃料が分散しておらず、局所的に燃料濃度の高い領域が存在する。そのため、空気噴流と燃料噴流の混合が進んでいないまま、燃焼室１に噴出する。

図３（ｂ）は、（ａ）のＸ−Ｘ断面（空気孔の出口部）における燃料分布を示す。図３（ｃ）は、（ａ）のＹ−Ｙ断面（燃料ノズルの燃料噴孔）における燃料分布を示す。燃料ノズルの燃料噴孔から噴出した直後の燃料流は、その断面積が燃料噴孔の断面積とほぼ同一となる。また、燃料ノズルの形状が周囲の空気流を阻害しない形状であるため、燃料流は空気流を貫通して空気孔５３の側壁に衝突する。空気孔５３の出口においても、燃料流が空気孔５３の側壁に沿って偏って流れるため、空気流と混合が進まず、燃料流の形状を維持したまま燃焼室に噴出するものと考えられる。従って、空気孔の出口断面における燃料の分散性能は低くなる。

図４（ａ）は、空気孔５４（第２の燃料ノズル群）における空気孔の拡大図である。燃料ノズル４３の先端（燃料噴孔の近傍）には、リブ７１を取付けている。リブ７１は、燃料ノズル４３の円筒面に設けられた突起物であり、空気流に乱れが生じればよい。このリブ７１により、燃料ノズル先端に空気流の渦３１が発生している。この渦３１によって燃料と空気が攪拌されて、混合が急速に進むと考えられる。そのため、グラフ６０に示すように、空気孔の出口断面における燃料濃度分布６１は全体的になだらかとなり、均一化されている。

図４（ｂ）は、（ａ）のＸ−Ｘ断面（空気孔の出口部）における燃料分布を示す。図４（ｃ）は、（ａ）のＹ−Ｙ断面（燃料ノズルの燃料噴孔）における燃料分布を示す。燃料ノズルの燃料噴孔から噴出した燃料流２８は、リブ７１の働きにより生成された渦３１によって、燃料噴孔の断面積より大きな面積に分散する。そして、燃料流２８が空気孔５４を流れる間にも、渦３１により燃料流２８と空気流２６の混合が進む。そのため、空気孔５４の出口断面においては、燃料が均一に分散して、燃料の分散性能が高くなると考えられる。

第１の燃料ノズル４２及び第２の燃料ノズル４３の下流側に配置された空気孔の出口断面における濃度分布を比較すると、以下の関係がある。即ち、第１の燃料ノズル４２から噴出した燃料流は空気流との混合が不十分なまま燃焼室に排出されるため、図３（ｂ）の領域２７における燃料濃度が上昇し、形成される火炎の燃焼温度も上昇する。これに対し、第２の燃料ノズル４３から噴出した燃料流は空気流との十分な混合がなされた後に燃焼室へ排出されるため、図４（ｂ）の領域２８における燃料濃度は低く、燃焼温度の上昇を抑制することができる。従って、空気孔の出口断面における燃料噴流の燃料濃度は、燃料の分散性能を低くするほど高くなり、その結果、形成される火炎の温度も上昇させることができる。

このように、燃料ノズルによって燃料の分散性能を異ならせることにより、それぞれの燃料ノズルから噴出する燃料流の燃料濃度に差異をつけることができる。また、領域２７の燃料濃度が領域２８の燃料濃度より高くなるため、第１の燃料ノズルによって保炎性能を向上させることが可能である。

特に、燃料の分散性能が低い燃料ノズル４２から噴出した燃料流によって、空気孔出口に１６００℃以上の火炎を形成させれば、バーナ火炎を保炎して燃焼安定性を維持することが可能である。

図５は、中央破線５２内の空気孔プレートについて、円周方向に展開した展開図であり、図２の曲線Ａに沿って展開している。本実施例では、中央破線５２内の空気孔５３，５４に旋回角を施している。また、先端にテーパを施した燃料ノズル４２（第１の燃料ノズル群）とリブを取付けた燃料ノズル４３（第２の燃料ノズル群）を交互に配置する。そして、燃料ノズル４２，４３は、空気孔の内部に挿入されている。

前述したように、テーパ型の燃料ノズル４２では燃料流と空気流の混合が進まずに、燃料流と空気流が燃焼室に噴出する。そのため、第１の燃料ノズル群と対になる空気孔の出口において、局所的に燃料濃度の高い領域が存在している。また、空気孔出口の近傍には、低流速循環領域２９が形成される。

局所的に燃料濃度の高い領域は、低流速循環領域２９に隣接するため、低流速循環領域２９は多くの燃料を取込む。そして、低流速循環領域２９が火炎基部２５となって、火炎が安定に保炎されると考えられる。特に、火炎基部２５では燃料と空気の混合が進んでいないため、拡散燃焼に近い状態となり、燃焼安定性が良い。

なお、拡散燃焼ではＮＯｘが多く排出される。しかし、第１の燃料ノズル群が燃料を供給する空気孔には、第２の燃料ノズル群が燃料を供給する空気孔に比べて多くの空気が供給されるため、火炎基部２５から発生するＮＯｘを低減する効果が得られる。また、火炎基部２５より下流側に形成される火炎２４は、燃料と空気の混合が進んでいるため希薄な予混合燃焼となる。そのため、火炎基部２５が生成するＮＯｘ排出量は最小限に抑えることが出来る。

一方、リブ型燃料ノズル４３から構成される第２の燃料ノズル群では、空気孔の出口断面における燃料の分散度が高い。そのため、十分に混合された燃料と空気が空気孔から噴出する。従って、空気孔出口に形成される循環流３０に、燃料が多く取り込まれない。また、燃料と空気が均一に混合されているため、火炎の伝播速度が遅くなる。そのため、第２の燃料ノズル群が有する空気孔５４の出口には、火炎基部２５が形成されず、ＮＯｘの生成を抑制できる。

このように、第１の燃料ノズル群と第２の燃料ノズル群を交互に配置することで、第１の燃料ノズル群によって形成される安定な火炎が、第２の燃料ノズル群によって形成される火炎に、熱や活性化学種を供給する。そのため、第２の燃料ノズル群から噴出する希薄予混合気の燃焼を補助し、下流側に一つのまとまった火炎２４を形成するため、安定に燃焼できる。また、第２の燃料ノズル群及び空気孔から噴出した燃料と空気が火炎２４に到達するまでに距離があるため、燃料と空気が更に混合され、ＮＯｘの排出量を減少させることができる。

以上のように、中央破線５２の内側において、拡散的に燃焼する火炎基部の生成数を限
定し、拡散燃焼と予混合燃焼が互いに熱量を補うことによって、火炎の燃焼安定性を維持
しつつＮＯｘの排出量を削減することができる。

また、１つのバーナに対して燃料の分散性能が低い燃料ノズルが少なくとも１本あれば、全ての燃料ノズルにおいて燃料の分散性能が高い場合と比較して、火炎の燃焼安定性を向上させることができる。

次に、第１の燃料ノズル群と第２の燃料ノズル群において、空気孔に流入する空気量を比較する。燃料ノズル４２の先端はテーパ７０を備えており、空気流２６の流れを阻害しない形状となっている。一方、燃料ノズル４３のリブ７１は、空気孔の入口を塞ぐように配置されているため、空気流２６が空気孔に流入することを阻害する。そのため、第２の燃料ノズル群に比べて第１の燃料ノズル群の方が、空気孔に空気が流入しやすい。従って、供給する燃料の流量が同じであれば、第１の燃料ノズル群の方が、燃空比は低くなる。なお、燃空比は以下の式で定義する。

燃空比＝燃料量／空気量（式１）
前述のように、テーパ型燃料ノズル（第１の燃料ノズル群）は、リブ型燃料ノズル（第２の燃料ノズル群）に比べて燃料の分散性能が低くなり、ＮＯｘが発生しやすくなる。しかし、第１の燃料ノズル群は、第２の燃料ノズル群に比べて燃空比が低いため、火炎基部２５に多くの空気を供給することが出来る。従って、第１の燃料ノズル群から発生するＮＯｘの排出量を抑制することができる。

図７は、大気圧における燃焼実験の結果である。横軸は燃焼ガス温度、縦軸はＮＯｘ排出量である。縦軸のＮＯｘ排出量は、１５％Ｏ₂、実機圧力条件（１５ata）相当に換算した値である。実線は、本発明を採用した燃料ノズルの配置であり、１列目（中央破線の内側）はリブ型燃料ノズルとテーパ型燃料ノズルを交互に配置し、２・３列目は全ての燃料ノズルがリブ型となっている。破線は、１〜３列目において、すべての燃料ノズルにリブ型燃料ノズルを採用している。本実験では、１列目の燃料ノズルに供給する燃料と２・３列目に供給する燃料の配分を変えて試験を行っており、図７の結果はその代表例である。

燃料配分を変えると、図７のように燃焼温度に対するＮＯｘの排出量が変化する。しかし、ある一定の燃焼温度以下における失火限界（１）では、ＮＯｘ排出量はほぼ同じ値となった。なお、失火限界（２）においてＮＯｘが高い理由は、ＮＯｘを下げるために１列目の燃料配分を少なくして、極端に燃料流量が少なくなり燃焼安定性が大幅に低下したためである。

すべてリブ型燃料ノズルを採用した場合（破線）、失火限界（１）におけるＮＯｘ排出量は約７ppmである。本発明のように１列目燃料ノズルにおいて、リブ型燃料ノズルとテーパ型燃料ノズルを交互に配置する場合（実線）、失火限界（１）におけるＮＯｘの排出量が４ppmまで下げることができる。

通常、ＮＯｘ排出量と燃焼安定性はトレードオフの関係にある。ある燃焼温度に対する
ＮＯｘ排出量が少なければ、燃焼安定性が低下する。そのため、失火点における燃焼温度
が上昇し、失火限界におけるＮＯｘ排出量に限界があった。しかし、本発明は燃焼安定性
と低ＮＯｘ燃焼の両立が達成された結果、より低いＮＯｘ排出量でも燃焼安定性の低下を防ぎ、火炎を保持することが可能となる。

なお、中央部破線５２内の空気孔は、楕円上に配置しても良い。

また、図２５，図２６のように、保炎領域を拡大して火炎の安定性を向上させるため、中央部破線５２の半径を大きくして、１列目の空気孔の配置を外周側に広げることが望ましい。この場合、１列目の空気孔の個数は８個，１０個と増やし、旋回流を増やすことで、旋回流を安定・強化して、火炎が安定する。ただし、１列目の空気孔の個数はこの限りではない。

また、ガスタービンの発電負荷が低く、燃焼器全体の燃空比が低い運転条件では、火炎
基部２５が火炎全体を保持するために、十分な燃料を供給する必要がある。図１に示すよ
うに、燃料供給系統を２つに分けているため、燃焼器全体の燃空比が低い条件においても
、燃料供給系統１２から中央部破線５２内の空気孔と対になる燃料ノズルに供給する燃料を一定量維持して、広い運転条件において安定に火炎を保持することができる。

なお、運転条件によっては、中央部破線５２の内側領域に配置された一つの空気孔から噴出する噴流の燃空比が、中央部破線５２の外側領域に配置された一つの空気孔から噴出する噴流の燃空比よりも高くなる場合がある。ただし、燃焼器全体の燃空比が低いため、ＮＯｘの排出量が多くなることはない。このような運用方法は他の実施例でも有効である。

空気孔の出口断面における燃料の分散性能が低い燃料ノズルの実施例を示す。図８に示すように、外径が細く、先端が加工されていない直管形状の燃料ノズル４６では、燃料ノズル４６の肉厚が薄い。そして、燃料ノズル先端に大きな乱れが発生せず、燃料と空気の分散性能が低下する。そのため、グラフ６０に示すように空気孔出口において局所的に燃料濃度の高い領域が存在する。また、中央破線より外側の領域に配置された空気孔に燃料を供給する燃料ノズルに比べ径を細くすることによって、空気がより多く空気孔に流入する。

次に、空気孔の出口断面における燃料の分散性能が高い燃料ノズルの他の実施例を示す。図９と図１０は、燃料ノズルと空気孔の拡大図である。

図９において、燃料ノズル４４の先端部は、傾斜拡大している。リブ型燃料ノズル４３と同様に、燃料ノズル４４の先端部は大きな渦３１を形成する。渦３１が生成する乱れによって燃料と空気の混合が進み、空気孔出口の燃料濃度は平均化される。

図１０は、図９の燃料ノズルに比べて、外径が太く、先端が加工されていない直管形状
の燃料ノズル４５を示す。燃料ノズル４５の肉厚が厚いため、図１０の燃料ノズル先端に
大きな渦３１が形成され、燃料と空気の混合が良くなる。グラフ６０に示すように、空気
孔の出口断面において燃料濃度が平均化されている。

図１１は中央部破線５２内の空気孔プレートを円周方向に展開した図である。本実施例では、中央部破線５２内において、６本の燃料ノズルのうち３本は、外径が細く先端加工のない直管形状の燃料ノズル４６、残りの３本の燃料ノズルは、外径が太く先端加工のない直管形状の燃料ノズル４５とし、これらを交互に配置している。

燃料ノズル４６を有した第１の燃料ノズル群は、燃料と空気の混合が悪く、局所的に燃
料の濃い領域が存在する。また、空気との混合が進んでいない燃料噴流２７が空気孔出口
周囲の低流速循環領域２９に隣接するため、低流速循環領域２９を基点に火炎が安定に保
炎される。そして、他の燃料ノズルに比べて空気が流入しやすいため、火炎基部２５の下
流では空気と燃料の混合が進み、希薄な予混合燃焼となる。

一方、燃料ノズル４５を有した第２の燃料ノズル群では、空気孔の中で燃料と空気の混
合が進んでいるため、空気孔出口付近の低流速循環領域３０に火炎基部２５が形成されな
い。第１の燃料ノズル群によって形成される安定な火炎により、混合の進んだ燃料と空気
の予混合気は安定に予混合燃焼され、ＮＯｘの低減に寄与する。

本実施例でも火炎基部２５による安定燃焼と希薄な予混合燃焼を組み合わせ、一つの火
炎２４を形成することによって、火炎の安定化と低ＮＯｘ燃焼を同時に達成することがで
きる。

本実施例は実施例１に対し、空気孔プレートの半径が大きくなっており、半径方向に４
列の空気孔が配置されている。図１２には、燃焼器のバーナ端面である空気孔プレート５
０のみを示している。

中央部破線５２内の空気孔５３はテーパ型燃料ノズル４２と組になっており、テーパ型燃料ノズル４２である第１の燃料ノズル群は、燃料の分散性能が低い。そのため、空気孔出口において局所的に燃料濃度の高い領域が存在している。また、中央部破線５２内の空気孔５４はリブ型燃料ノズル４３と組になっており、リブ型燃料ノズル４３である第２の燃料ノズル群は、燃料の分散性能が高い。そのため、空気孔出口における燃料濃度分布は平均化されている。

本実施例のように燃焼器自体が大きくなることで、空気孔プレートが大きくなる場合、
より安定で大きな旋回流を形成するために中央部破線５２内の旋回領域も径方向に拡大し
、空気孔の数が増加している。このとき、拡散的に燃焼して、ＮＯｘが比較的多く排出される火炎基部の個数を削減するため、第１の燃料ノズル群に属する燃料ノズルを２つ置きに配置することが望ましい。

図１３は、中央部破線５２内における空気孔プレートを円周方向に展開した図であり、図１２のＢ−Ｂ曲線に沿って展開している。第２の燃料ノズル群から噴出した燃料は、隣り合う第２の燃料ノズル群が形成する安定な火炎により、安定に燃焼することができる。また、一つ置きや二つ置きのように規則正しく配置するのではなく、不規則に配置しても良い。

なお、局所的に火炎の安定性を図るため、図１４のように混合性能の低い第１の燃料ノ
ズルを隣り合わせて配置することも考えられる。ただし、第１の燃料ノズルの個数が増えればＮＯｘの排出量は増加する。逆に、第１の燃料ノズルが極端に少ないと、第２の燃料ノズルから噴出される燃料に熱や活性化学種が十分に供給されず、火炎の安定性が低下する点に留意する。

また、バーナ構造を大きく変更することなく、中央部破線内に配置された燃料ノズルの
形状を変えるだけで、拡散的に燃焼する火炎基部２５の個数や位置を細かく調整できる。
本発明の燃焼器をガスタービンに使用する場合、天然ガスだけでなく、ジメチルエーテル
や水素の混ざった混合ガスなどの非常に燃焼しやすいガスや、カロリーの低いガスを燃料
として利用したいというニーズがある。そのため、これらの燃料を安定に、かつ、低ＮＯ
ｘで燃焼させることが求められる。ガスの組成によって、形成される火炎の特性が大きく
変わる。従って、バーナ構造を大きく変えることなく、中央部破線内の燃料ノズルの形状
を変えるだけで、燃焼安定性を強化したり、逆に低ＮＯｘ化を図ることができ、容易に多
種な燃料に対応することが可能になる。

また、水素のように、反応性に富み燃焼速度の速い燃料の場合、火炎基部２５の個数を調整する以外に、第１の燃料ノズル群における燃料の分散性能を改善することもできる。反応性に富み燃焼速度の速い燃料であれば、燃料と空気の分散性能を低下させ、拡散的に燃焼させなくても良い。燃料濃度の濃い領域が一部だけ残っていれば、火炎基部２５が形成され、必要な燃焼速度が確保されるからである。そのため、火炎全体を安定に保持するために必要な火炎基部２５を確保しつつ、さらなるＮＯｘ低減を実現することができる。

このように、本発明では各種燃料に対し燃料ノズルの形状を一部変更し、火炎基部を形成する燃料ノズルの分散性能を調整することにより、火炎基部の強さ（大きさ）を調整でき、多種多様な燃料に対応することができる。

図１５は、実施例４における空気孔プレートを示す。本実施例は、実施例３に対し、中央部破線５２内の空気孔を半径方向に２列に増やし、旋回流を強化している点が異なる。本実施例においても、空気孔５３はテーパ型燃料ノズル４２と組になっており、テーパ型燃料ノズル４２である第１の燃料ノズル群は燃料の分散性能が低い。また、中央部破線５２内の空気孔５４はリブ型燃料ノズル４３と組になっており、リブ型燃料ノズル４３である第２の燃料ノズル群は燃料の分散性能が高い。１列目空気孔５６，２列目空気孔５７ともに、空気孔の上流側には第１の燃料ノズル群と第２の燃料ノズル群を交互に配置している。

本実施例では、拡散的に燃焼する火炎基部２５の個数が多く、ＮＯｘの排出量に関して
不利である。しかし、空気孔プレートの半径が大きいために、より大きな火炎を形成する
必要がある場合、保炎領域における燃焼安定性を向上させることができる。また、空気孔
プレートの半径が大きくなり、火炎基部２５以外の燃焼量が増えれば、火炎基部２５から
発生するＮＯｘ排出量は相対的に減少する。そのため、全体としてのＮＯｘ排出量は低く
抑えることができる。

なお、図１６に示すように、２列目の空気孔５７において燃料の分散性能が低い第１の燃料ノズル群を２つおきに配置してもよい。拡散的に燃焼する火炎基部２５を減らすことによって、より一層のＮＯｘ低減を図ることができる。また、１列目の火炎基部２５からも熱や活性化学種が供給されるため、２列目の火炎基部２５の個数が減っても安定に燃焼させることができる。

また、図１７に示すように、１列目の空気孔５６をすべて燃料の分散性能が高い第２の燃料ノズル群としても良い。１列目の空気孔５６から噴出される燃料は、２列目に設けられた第１の燃料ノズル群による火炎基部２５から熱や活性化学種を伝達され、安定に燃焼することができる。図１６に比べ、拡散的に燃焼する火炎基部２５が少ないため、低ＮＯｘ燃焼には有利である。また、図１６に比べ、火炎基部が２列目に位置し、３列目から５列目の空気孔から噴出される燃料に熱や化学活性種を供給しやすいため、火炎全体の安定性が向上する。

本実施例は、実施例１と比較して、中央部破線５２の内側に配置した空気孔だけでなく、中央部破線５２の外側の空気孔にも燃料の分散性能が低い第１の燃料ノズル群を使用している点が異なる。

図１８は、本実施例における空気孔プレートの拡大図である。図１９は、空気孔５５の
拡大図を示す。空気孔５５は旋回角を有しておらず、先端にテーパ７０を施した燃料ノズ
ル４２と一対になっている。また、空気孔５５と燃料ノズル４２の中心軸をずらすともに
、空気孔５５の中に燃料ノズル４２の先端を挿入していない。

図１９に示す第１の燃料ノズル群では、燃料ノズル４２の先端に乱れが生じない。また、空気の流れに対し燃料噴流が偏っているため、燃料と空気の混合が十分に進まない。そのため、グラフ６０に示すように、空気孔出口で局所的に燃料濃度の濃い領域が残り、空気孔の出口断面における燃料の分散性能は低い。また、空気孔出口の低流速循環領域２９に隣接するため、この低流速循環領域２９に燃料が取込まれ、低流速循環領域２９を起点に火炎が形成される。

本実施例のように、中央部破線５２の外側領域に、燃料の分散性能が低い燃料ノズルを
配置することによって、安定的に燃焼する火炎基部２５を増やしたため、火炎の燃焼安定
性を向上させることができる。

図２０は、実施例６におけるバーナ面を示す。本実施例は、実施例１のバーナを一つのセクターバーナ８０とし、マルチ状に配置して一つのバーナを構成している。それぞれのバーナにおいて、中央部破線５２内の空気孔５３，５４は旋回角を施しており、第１の燃料ノズル群と第２の燃料ノズル群を交互に配置している。そのため、個々のセクターバーナ８０に火炎がそれぞれ形成される。セクターバーナ８０によって形成する火炎の個数を変えることにより、燃焼負荷に応じた制御を行うことが容易となる。

図２７は、７つのセクターバーナのうち、外周６個のセクターバーナ８１における中央
１列目をすべて第２の燃料ノズル群（燃料ノズルがリブ型ノズル）としている。図７に示
すように、１つのセクターバーナにおいて、燃料の分散性能が高い燃料ノズル（第２の燃料ノズル群）のみを配置すると、失火限界におけるＮＯｘの排出量は本発明に比べ高くな
る。そこで、本実施例のようにマルチ配列にすると、中央のセクターバーナ８０が周囲の
セクターバーナ８１に熱及び化学活性種を供給する。そのため、セクターバーナ８１が単
独で燃焼する場合に比べて、燃焼安定性が向上する。従って、図２０に比べて燃焼安定性
を維持し、かつ、外周のセクターバーナが全て第２の燃料ノズル群を採用している分だけ
、さらなる低ＮＯｘ化を実現できる。なお、図２７に示すバーナの直径は、２２０mmである。そして、１つのセクターバーナの直径は、約７０mmとなる。

図２８は、中央セクターバーナ８０において、１列目の空気孔に囲まれた面積が広くなっている。このように、中央セクターバーナ８０の中央部に設けられた保炎領域が大きくなることで、中央セクターバーナ自体の燃焼安定性が向上する。また、中央セクターバーナから周囲のセクターバーナに供給される熱および化学活性種の量が増加するため、バーナ全体の燃焼安定性を向上できる。

図２１はバーナ端面図である。本実施例は、空気孔５３（第１の燃料ノズル群）の直径を、他の空気孔の直径に比べて小さくしている。また、燃料ノズル４２の内部流路４７の直径も、小さくしている。図２２は、中央部破線５２内に配置された空気孔プレートの円周方向における展開図（図２１のＣ曲線に沿って展開した図）を示す。

空気孔５３の直径を他の空気孔に比べて小さくしているため、空気孔５３に流入する空気流２６の量を減らすことができる。また、燃料ノズル４２の内部流路４７の直径を、燃料ノズル４３の内部流路４８の直径に比べて小さくすることで、１本の燃料ノズル４２が空気孔５３に供給する燃料流量を、他の燃料ノズル４３が空気孔に供給する燃料流量よりも少なくしている。

このとき、空気孔５３に流入する空気量と、燃料ノズル４２から噴出する燃流量が、他の空気孔・燃料ノズルに比べて少ないため、火炎基部２５の燃焼量が火炎２４の燃焼量に比べて小さくなる。そして、燃焼器全体でのＮＯｘ排出量を低く抑えることができる。また、火炎基部２５の個数は変わらないため、燃焼安定性を大きく損なうことはない。本実施例は他の実施例でも同様に有効である。

燃料の分散性能が低く、空気孔出口において局所的に燃料濃度の高い第１の燃料ノズル
群に供給する１本あたりの燃料流量を、燃料の分散性能が高く、空気孔出口における燃料
濃度分布が平均化されている第２の燃料ノズル群に供給する１本あたりの燃料流量に比べ
て少なくする方法は、他の実施例でも有効である。火炎基部を形成する第１の燃料ノズル
群に供給する燃料流量を減らし、火炎基部を縮小することにより、さらなるＮＯｘの低減
を図ることができる。

本実施例では、中央部破線５２内で火炎基部２５を形成する空気孔５３の直径を、他の
燃料ノズルの空気孔直径に比べて小さくすることにより、空気孔５３に流入する空気量を
減らしている。しかし、空気孔５３と組み合わせる燃料ノズルを太くしても同様の効果が
得られる。なお、先端に空気循環流が形成されないように、燃料ノズル先端にテーパを設
ける必要がある。

本実施例は、実施例１と比較して、中央部破線内の燃料ノズルに供給する燃料を２系統
に分けて制御する点が異なる。図２３に示すように、第１の燃料ノズル群の燃料ノズル４
２は燃料供給系統８３から燃料を供給され、第２の燃料ノズル群の燃料ノズル４３は燃料
供給系統８４から燃料を供給される。それぞれの燃料系統は、流調弁８５，８６を備え、
別々に燃料流量を制御することができる。

本構成とすることにより、起動から定格負荷条件の幅広い運転条件において、常に最適
な燃焼量の火炎基部２５を形成することができる。定格負荷条件の火炎基部２５は、必要
最小限の燃焼量とし、火炎基部２５から発生するＮＯｘの排出量を最小限に抑えることが
出来る。

一方、ガスタービンの発電負荷が少なく燃焼器全体の燃空比が低い条件における火炎基
部２５は、火炎２４を維持するために燃焼量を増加させる。そのために、空気孔内の空気に対する第１の燃料ノズル群から噴出する燃料量は、第２の燃料ノズル群から噴出する燃料量より大きくするように運用する。前記運用によって、ガスタービンの運用負荷範囲を広くすることができる。また、ガスタービンの発電負荷の低い条件では、火炎全体の燃空比が低いためＮＯｘの排出量も抑えることが出来る。

図２４は、本実施例における燃料ノズルと空気孔の拡大図を示す。本実施例は実施例１
に比べて、空気孔の直線部５８を設け、燃料と空気が混合するための予混合距離を長くし
ている。また、先端にテーパを設けた燃料ノズル４２も長くし、先端部を空気孔５３の傾
斜部まで伸ばしている。一方、リブを設けた燃料ノズル４３の燃料噴孔は、空気孔の直線部５８の入口に配置する。図２４において、第１の燃料ノズル群は燃料ノズル４２に該当し、第２の燃料ノズル群は燃料ノズル４３に該当する。このような構成とすることにより、第１の燃料ノズル群は、燃料が空気と混合されないで空気孔出口から噴出される。そのため、局所的に燃料濃度の濃い領域が残存する。

一方、第２の燃料ノズル群では、燃料ノズル４３から噴出した燃料が空気と混合する予
混合距離を、第１の燃料ノズル群より長く取られている。そのため、第２の燃料ノズル群
では、空気孔の出口断面における燃料の分散性能が高い。この結果、火炎２４の燃焼安定性を維持しつつ、より一層のＮＯｘ排出量の低減を実現することができる。

本発明の実施例１におけるガスタービン燃焼器の図である。本発明の実施例１におけるバーナ端面図である。本発明の実施例１におけるテーパ型燃料ノズルと空気孔およびその位置関係、ならびに空気および燃料噴流の流れを示した側断面図である。本発明の実施例１におけるリブ型燃料ノズルと空気孔およびその位置関係、ならびに空気および燃料噴流の流れを示した側断面図である。本発明の実施例１における燃料ノズルと空気孔および燃料噴流，低流速循環領域と火炎との関係を示した側断面図である。ガスタービン燃焼器の全体を表す縦断側面の概略図である。燃焼ガス温度とＮＯｘとの関係を示した図である。本発明を構成する燃料ノズルの一例として示した図である。本発明を構成する燃料ノズルの一例として示した図である。本発明を構成する燃料ノズルの１例として示した図である。本発明の実施例２における燃料ノズルと空気孔および燃料噴流，低流速循環領域と形成される火炎との関係を示した側断面図である。本発明の実施例３におけるバーナ端面図である。本発明の実施例３における燃料ノズルと空気孔および燃料噴流，低流速循環領域と形成される火炎との関係を示した側断面図である。本発明の実施例３の一例として示したバーナ端面図である。本発明の実施例４におけるバーナ端面図である。本発明の実施例４の一例として示したバーナ端面図である。本発明の実施例４の一例として示したバーナ端面図である。本発明の実施例５におけるバーナ端面図である。本発明の実施例５における燃料ノズルと空気孔およびその位置関係ならびに空気、および燃料噴流の流れを示した側断面図である。本発明の実施例６におけるバーナ端面図である。本発明の実施例７におけるバーナ端面図である。本発明の実施例７における燃料ノズルと空気孔およびその位置関係ならびに空気および燃料噴流の流れを示した側断面図である。本発明の実施例８における燃料ノズルと空気孔およびその位置関係を示した側断面図である。本発明の実施例９における燃料ノズルと空気孔およびその位置関係ならびに燃料系統を示した側断面図である。実施例１におけるバーナ端面図である。実施例１におけるバーナ端面図である。実施例６におけるバーナ端面図である。実施例６におけるバーナ端面図である。

符号の説明

１燃焼室
２外筒
３燃焼器ライナ
１０圧縮機
１１タービン
１２，１３，１４，８３，８４燃料供給系統
１５，１６，４１燃料ヘッダー
１９空気
２０冷却空気
２１燃焼空気
２２旋回流
２３循環流
２４火炎
２５火炎基部
２６空気流
２７，２８燃料流
２９，３０低流速循環領域
３１渦
４０，４２，４３，４４，４５，４６燃料ノズル
４７，４８内部流路
４９，５１，５３，５４，５５空気孔
５０空気孔プレート
５２破線
５６１列目空気孔
５７２列目空気孔
５８空気孔直線部
６０グラフ
６１実線
６２完全混合時の燃料濃度
７０テーパ
７１リブ
８０，８１セクターバーナ

Claims

燃料と空気が混合燃焼する燃焼室と、
該燃焼室の壁面に設けられ、前記燃焼室に燃料と空気の同軸噴流が噴出する複数の空気孔が複数列の同心円状に配置された空気孔プレートと、
内周側の前記空気孔列に燃料を噴出する該燃料噴孔の近傍において、周囲の空気流の乱れを抑制する構造を有した第１の燃料ノズル及び周囲の空気流の乱れを促進する構造を有した第２の燃料ノズルを備え、
前記空気孔列のうち内周側から１列目又は２列目の少なくとも一方の空気孔列について、前記第１の燃料ノズルが前記第２の燃料ノズルに対し１つ置きまたは２つ置きに並んで配置されていることを特徴とする燃焼器。
請求項１記載の燃焼器であって、前記第１の燃料ノズルが燃料を供給する空気孔の直径が、前記第２の燃料ノズルが燃料を供給する空気孔の直径に比べて小さいことを特徴とする燃焼器。
請求項１記載の燃焼器であって、前記空気孔の中に前記燃料ノズルの先端を挿入して配置されることを特徴とする燃焼器。
請求項１記載の燃焼器であって、前記第１の燃料ノズルの先端にテーパを設け、前記第２の燃料ノズルの先端にリブを設けることを特徴とする燃焼器。
請求項１記載の燃焼器であって、前記第２の燃料ノズルの先端部が傾斜拡大した形状を有することを特徴とする燃焼器。
請求項１記載の燃焼器であって、前記空気孔プレートは、該空気孔プレートに対して前記空気孔に傾斜角を付与する内側領域と、該空気孔プレートに対して垂直に前記空気孔を設けた外側領域によって構成されることを特徴とする燃焼器。
請求項６記載の燃焼器であって、前記内側領域に設けられた前記第１の燃料ノズルが、前記第２の燃料ノズルに対し１つ置きまたは２つ置きに並んで配置されていることを特徴とする燃焼器。
請求項６記載の燃焼器であって、前記外側領域に設けられた空気孔及び該空気孔に燃料を供給する燃料ノズルは、該燃料ノズルと該空気孔の中心軸をずらして配置することを特徴とする燃焼器。
請求項１記載の燃焼器であって、前記第１の燃料ノズル群と第２の燃料ノズル群の分散性能の調整を、前記燃料ノズルの先端形状を異ならしめることによって行うことを特徴とする燃焼器。