JP4936974B2 - 電力開閉制御装置 - Google Patents
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Description
図1は、この発明の実施の形態1による電力開閉制御装置を示す構成図である。
図において、電力開閉制御装置は、電圧計測手段1、周波数・位相算出手段2、目標閉極位相マップ生成手段3、目標閉極時刻算出手段4、閉極制御手段5からなる。
電圧計測手段1は、電力開閉装置である遮断器6の電源側電圧と負荷側電圧とを計測し、一定時間分記憶する手段である。また、遮断器6は電源7と負荷側の送電線8との間に設けられ、電源7と送電線8との電力開閉を行う装置である。
電圧計測手段1は、遮断器6の電源側電圧および負荷側電圧を計測して一定時間分記憶し、電源側電圧1aおよび負荷側電圧1bとして周波数・位相算出手段2に出力する。
周波数・位相算出手段2は、電圧計測手段1から出力された過去一定時間分の電源側電圧1aおよび負荷側電圧1bより、電源側電圧の周波数および位相2aと、負荷側電圧の周波数および位相2bをそれぞれ算出する。具体的には、得られた電圧信号について符号が負から正、または正から負に変化した点である複数のゼロクロス点時刻を検出し、記憶する。電圧信号が正弦波信号であった場合は、半周期毎にゼロクロス点が得られるので、記憶された複数のゼロクロス点時刻の時間間隔の平均値の逆数をとって2倍した値を周波数f(Hz)とすればよい。電源側電圧の周波数については、系統条件に応じて50Hzまたは60Hzで固定であるので、予め設定しておいた値を用いる。
時刻t1のゼロクロス点が負から正の場合、
位相(度)=(t2−t1)×f×360
時刻t1のゼロクロス点が正から負の場合、
位相(度)=(t2−t1)×f×360+180
以上の計算により、電源側電圧の周波数および位相2aおよび負荷側電圧の周波数および位相2bを求める。
先ず、遮断器6の特性について説明する。閉極制御手段5から閉極制御信号5aが出力されると、ある機械的な動作時間経過後に遮断器6の接触子が機械的に接触する。接触子が機械的に接触する瞬間を閉極と呼び、閉極制御信号5aが出力されてから閉極するまでの時間を閉極時間と呼んでいる。また、閉極前に先行放電によって主回路電流が流れ始めることが知られている。この先行放電をプレアークと呼び、主回路電流が流れ始める瞬間を投入と呼ぶ。投入の瞬間は、遮断器6の接触子間に印加される電圧、即ち、電源側電圧1aと負荷側電圧1bの差分値である極間電圧の絶対値に依存する。
図2における耐電圧直線101は、時刻102に閉極させた遮断器における、ある時刻での接触子間の耐電圧値を示したもので、その傾きは遮断器6のプレアーク特性に応じて一意に決まる値である。ある時刻において耐電圧値よりも極間電圧の絶対値104が低い場合は、接触子間の耐電圧が上回っているため投入されないが、耐電圧直線101と極間電圧の絶対値104との交点である図2中の点103では、接触子間の耐電圧が極間電圧の絶対値104以下となるのでプレアークが発生して投入が行われる。以後、耐電圧直線101と極間電圧の絶対値104との交点を投入点と称する。
しかし、遮断器6には機械的動作バラツキが存在するため、次回の閉極時間の予測値である予測閉極時間12と実際の閉極時間が一致するとは限らない。即ち、目標閉極時刻から予測閉極時間12だけ遡った時点で閉極制御信号5aを出力すると、実際の閉極時刻は目標閉極時刻を中心として正規分布上のバラツキを有することになる。
図2中に、閉極時間バラツキ105が存在した場合の耐電圧直線の変動範囲を106と107で示している。よって、図2に示した例では点108〜点109の範囲で投入されることになる。
また、送電線故障時においては、電源側電圧1aは定格振幅とみなせるが、負荷側電圧1bは故障時の条件に応じて振幅が変動するため、電源側電圧1aと負荷側電圧1bの差分値である極間電圧の大きさも変動することになる。
図3は、電源側電圧201と負荷側電圧202と極間電圧の絶対値203の変化を示す説明図である。
先ず、遮断器6のプレアーク特性に基づいて、予め耐電圧直線204の傾きを設定しておく。また、遮断器6の機械的動作バラツキ特性に基づいて、予め閉極時間バラツキ205を設定しておく。以降では、電源側電圧の周波数が60(Hz)であったとして説明を行う。図3は、負荷側電圧の周波数=30(Hz)、負荷側電圧の振幅=0.5(PU)における(電源側電圧位相,負荷側電圧位相)=(0度,30度)のマップ点を求める方法を示したものである。尚、1PUとは定格振幅を1とした時の振幅値の相対値を示している。
次に、遮断器6のプレアーク特性に基づく傾きを有する耐電圧直線204を、時刻0秒を中心として閉極時間バラツキ205の範囲内で変化させ、極間電圧の絶対値203との交点の最大値である投入電圧206を求める。そして、図4に示すように、負荷側電圧の振幅を0〜1PUの間で変化させた時の投入電圧206の最大値を最大投入電圧207とする。図4は、負荷側電圧の周波数=30(Hz)、(電源側電圧位相,負荷側電圧位相)=(0度,30度)の例を示す。このようにして得られた最大投入電圧207をマップ点とする。
以上の操作について、負荷側電圧の周波数を変化させて繰り返すことで、各負荷側電圧の周波数における目標閉極位相マップ3aを生成する。
尚、目標閉極位相マップ3aは、電力開閉制御装置を運用する前に生成しておくものとする。
図5を用いて目標閉極時刻列4aの算出方法を説明する。負荷側電圧の周波数が30(Hz)で、現在時刻の(電源側電圧位相,負荷側電圧位相)=(0度,30度)とすると、現在時刻は208の位置となる。以降、時間の経過につれて、電源側電圧位相と負荷側電圧位相は直線209上を矢印方向に変化していくこととなる。直線209の傾きは、以下の式により求められる。
直線209の傾き=負荷側電圧周波数/電源側電圧周波数
よって、現在時刻208以降の最大投入電圧の値は、目標閉極位相マップ3a上を直線209に沿って読み取っていくことにより直ちに求めることができる。例えば、最大投入電圧が0.8PU未満の時刻の値を1とし、0.8PU以上を0として、目標閉極時刻列4aを生成した例を図5下部に示している。最大投入電圧が0.8PU未満となる時刻領域が1と示されているので、目標閉極時刻列4aが1となる時刻で遮断器6を閉極させれば、投入点における極間電圧が小さくなり、投入時の過電圧が抑制できる。
尚、目標閉極時刻列4aは、現在時刻から予測閉極時間12よりも経過した未来の時刻領域について計算を行う必要がある。
図6は、閉極制御手段5の動作を示すタイミングチャートである。
図6に示すように、閉極指令11が入力されると、現在時刻301から予測閉極時間12以上経過した時刻領域であって、目標閉極時刻列4aが1となる時刻を探す。図6では、時刻302が所望の時刻となるので、時刻302から予測閉極時間12だけ遡った時刻303、即ち、現在時刻301から遅延時間304だけ経過した時点で閉極制御信号5aを出力する。
閉極制御信号5aが出力されると、予測閉極時間12が経過した後の時刻302において、遮断器6が閉極されることになる。
Claims (2)
- 電力開閉装置の電源側電圧および負荷側電圧を測定する電圧計測手段と、
前記電源側電圧および前記負荷側電圧それぞれの周波数と位相を算出する周波数・位相算出手段と、
予め、前記電力開閉装置のプレアーク特性、機械的動作バラツキ特性および負荷側電圧の振幅変動を考慮して目標閉極位相マップを生成する目標閉極位相マップ生成手段と、
前記電源側電圧および前記負荷側電圧それぞれの周波数と位相から、前記目標閉極位相マップを参照して目標閉極時刻列を算出する目標閉極時刻算出手段と、
前記電力開閉装置への閉極指令が入力された場合、当該電力開閉装置の閉極動作を開始させるための閉極制御信号の出力タイミングを、予め設定された予測閉極時間および前記目標閉極時刻列に基づいて制御する閉極制御手段とを備えた電力開閉制御装置。 - 目標閉極位相マップは、前記電力開閉装置の投入時点における電源側電圧位相と負荷側電圧位相とに対応した極間電圧の絶対値の最大値を示すマップであることを特徴とする請求項1記載の電力開閉制御装置。
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