JP4929399B2 - 回転機器のロータ及びその製造方法 - Google Patents
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Description
蒸気タービンを含む石炭焚火力発電では、従来より高効率化が進められてきており、現在では一般的に600℃級以下の蒸気条件で発電が行われ、タービンロータ、動翼等の主要部材には前記蒸気温度に対する耐熱性を有する12Cr鋼などの高クロム鋼(フェライト系耐熱鋼)が用いられている。
また近年、CO2排出量削減と、更なる熱効率向上のために、700℃級の蒸気条件を採用した発電技術が求められているが、700℃級の蒸気条件を採用すると前記12Cr鋼などの高クロム鋼(フェライト系耐熱鋼)では強度不足となる。
そこで、タービンロータの材料として、更に高い高温強度を有するNi基合金を適用することが考えられるが、Ni基合金は大型鋼塊の製造が難しいためタービンロータの大型化が難しく、さらに非常に高価格であるため、Ni基合金のみを用いてタービンロータを製造することは現実的ではない。
そこで、特許文献1(特開2008−88525号公報)にはNi基合金で構成することが必須な部位にのみNi基合金を用い、それ以外の部位は鉄鋼材料で構成したタービンロータとして、650℃以上の高温蒸気が導入される蒸気タービンに備えられるタービンロータであって、前記タービンロータが、蒸気温度に応じてNi基合金からなる部分とCrMoV鋼からなる部分に分割された部位をそれぞれ溶着により連結して構成され、前記Ni基合金からなる部分と前記CrMoV鋼からなる部分との連結部及び前記CrMoV鋼からなる部分の蒸気温度が580℃以下に維持されるタービンロータが開示されている。またCrMoV鋼としては、Crが重量%で0.85〜2.5%含有される低CrMoV鋼が挙げられている。
しかしながら、特許文献1に開示された技術においては、CrMoV鋼としてCrが重量%で0.85〜2.5%含有される低CrMoV鋼が挙げられており、該低CrMoV鋼ではNi基合金で構成される部位以外の部位において耐熱性が不足することが予想される。また、特許文献1に開示された技術における低CrMoV鋼を単純に高Cr鋼に置き換えると、Ni基合金と高Cr鋼の線膨張係数の差が大きく溶接継手部にかかる熱応力が大きくなり、溶接継手部での強度を維持することが困難となる。
蒸気又は燃焼ガスが作動流体として導入される回転機器に備えられ、通過する作動流体温度に応じて異なる強度の複数の部材を溶接によって接合した回転機器のロータにおいて、
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材と、高クロム鋼で形成された少なくとも2つの第2の部材とから構成され、
前記2つ以上の第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士が接合された部材の両端部それぞれに、前記第2の部材を溶接によって接合するとともに、
前記作動流体の入口にあたる部位を前記Ni基合金で形成した第1の部材とし、
更に前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後熱処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする。
前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接によって接合して構成することで、ロータの大型化にも対応することができる。
また、前記第1の部材を室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金で形成し、前記第2の部材を高クロム鋼で形成することにより、前記第1の部材と前記第2の部材との線膨張係数の差が小さくなるため、前記第1の部材と前記第2の部材との溶接継手部にかかる熱応力も小さくなり、従って前記溶接継手部においても充分な強度を維持することができる。
また、蒸気又は燃焼ガスである作動流体の入口にあたる部位をNi基合金で形成した第1の部材とすることで作動流体のロータへの導入温度と略同温となる高温部におけるロータの強度を維持することができ、その他の部位(作動流体のロータへの導入温度未満の部位)においても高クロム鋼で形成した第2の部材とすることで充分な強度を維持することができる。
本発明は、作動流体が700℃級の蒸気であっても適用可能である。
これにより、ロータのさらなる大型化に対応することができるとともに、ロータ設計の自由度が高くなる。
また、前記高クロム鋼で形成された第2の部材の少なくとも一端側に、低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合することで構成されることが好ましい。
低合金鋼は通常ロータの軸受けに使われる金属との相性がよく、ロータの端部に低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合することにより、ロータ端部における軸受けとの接触部で溶接肉盛などの加工が不要となる。
また、室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下を満たすNi基合金の組成として、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜15%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17〜25%、Al:0.2〜2%、Ti:0.5〜4.5%、Fe:10%以下、B:0.02%以下及びZr:0.2%以下の1種又は2種を含有し、Al+Tiの原子%が2.5〜7.0%であり、残部Niと不可避的不純物からなっていてもよい。
さらに、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo:17〜26%、Al:0.1〜2.0%、Ti:0.1〜2.0%、Fe:10%以下、B:0.02%以下、Zr:0.2%以下、W及びReとを含有し、残部の成分は実質的にNiからなり、Al+Tiの原子%が1〜5.5%であり、次式:17≦Mo+(W+Re)/2≦27を満たしてもよい。
さらに、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17〜27%、Al:0.1〜2%、Ti:0.1〜2%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、Fe:10%以下、Co:5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%を含有し、残部Niと不可避的不純物からなっていてもよい。
さらに、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%未満、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:5〜20%未満、W:10%以下、Al:0.1〜2.5%、Ti:0.10〜0.95%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%、Fe:4%以下を含有し、Al+Ti+Nb+Taの原子%が2.0〜6.5%であり、残部Niと不可避的不純物からなっていてもよい。
また、前記高クロム鋼として、
前記高クロム鋼が、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、Cr:7%を超え10.0%未満、Ni:1.5%以下、V:0.10%〜0.30%以下、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.07%、C:0.10%以上、Si:0.10%以下、Mn:0.05〜1.5%、Al:0.02%以下、及びMo並びにWをA(1.75%Mo、0.0%W)、B(1.75%Mo、0.5%W)、C(1.53%Mo、0.5%W)、D(1.3%Mo、1.0%W)、E(2.0%Mo、1.0%W)、F(2.5%Mo、0.5%W)、G(2.5%Mo、0.0%W)、Aを結ぶ直線の内側(直線を含まず)の量を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなっていてもよい。
さらに、前記高クロム鋼が、線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、C:0.08〜0.25%、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以下、Ni:0.05〜1.0%、Cr:10.0〜12.5%、Mo:0.6〜1.9%、W:1.0〜1.95%、V:0.10〜0.35%、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.08%、B:0.001〜0.01%、Co:2.0〜8.0%を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなっていてもよい。
また、前記低合金鋼として、
前記低合金鋼が、2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼であることが好ましい。
前記第1の部材同士、及び第1の部材と第2の部材との溶接部は、溶接したままでは焼き入れ状態となっており、溶接継手の強度特性を確保するためには各継手に応じた溶接後熱処理が必要である。また、Ni基合金同士の溶接部即ち第1の部材同士の溶接部では、1段目及び2段目の時効処理を行う必要があり、Ni基合金と高クロム鋼即ち第1の部材と第2の部材との溶接部は溶接後熱処理を施す必要がある。前記第1の部材がNi基合金であり、第2の部材が高クロム鋼であれば、前記2段目の時効処理条件と前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理条件とはほぼ同じである。
そこで、前記1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後熱処理とを同温度で同時に行うことで、前記2段目の時効と前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理を同時に行うことができ熱処理に係る時間を短縮することができる。
なお、このとき、前記第1の部材同士の溶接継手及び第1の部材と第2の部材との溶接部だけに局所的に熱処理を行うのではなく、ロータ全体を熱処理すると残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
前記第1の部材同士の溶接部の2段目の時効条件と、前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理と、前記第2の部材と第3の部材との溶接部の溶接後熱処理条件とはほぼ同じである。
そこで、前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、さらに前記第2の部材と第3の部材を溶接し、前記Ni基合金の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行うことで、前記2段目の時効と、前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理と、前記前記第2の部材と第3の部材との溶接部の溶接後熱処理とを同時に行うことができ熱処理に係る時間を短縮することができる。
なお、このとき、前記第1の部材同士の溶接継手、第1の部材と第2の部材との溶接部及び第2の部材と第3の部材との溶接部だけに局所的に熱処理を行うのではなく、ロータ全体を熱処理すると残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材同士を溶接によって接合し、該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理を同温度で同時に行うことを特徴とする。
さらに、前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材および第2の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することが好ましい。
このような温度範囲で熱処理を実施することで、前記各溶接部に充分な強度を持たせることができる。
また、少なくとも2つの前記第1の部材同士を溶接によって接合し、該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、前記第2の部材の少なくとも一端側に、低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行うことを特徴とする。
さらに、前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することが好ましい。
このような温度範囲で熱処理を実施することで、前記各溶接部に充分な強度を持たせることができる。
(構成)
まず図1を用いて実施例1に係る例えば650℃以上の高温蒸気が導入される蒸気タービンに用いられるタービンロータの構成について説明する。
図1に示すように、タービンロータ1は、2つのNi基合金部11a、11b、2つの高クロム鋼部12a、12b、2つの低クロム鋼部13a、13bから構成されている。
2つのNi基合金部11aと11bは溶接によって接合されて溶接継手21を形成し、2つのNi基合金部11a、11bはそれぞれ高クロム鋼部12a、12bと溶接によって接合されてそれぞれ溶接継手22a、22bを形成し、さらに高クロム鋼部12a、12bはそれぞれ低クロム鋼部13a、13bと溶接によって接合されてそれぞれ溶接継手23aを形成することで、一端部から低クロム鋼部13a、溶接継手23a、高クロム鋼部12a、溶接継手22a、Ni基合金部11a、溶接継手21、Ni基合金部11b、溶接継手22b、高クロム鋼部12b、溶接継手23b、低クロム鋼部13bの順に一体化されたタービンロータ1を形成している。
また、前記Ni基合金部11a、11b及び溶接継手21は650℃以上の温度の蒸気に晒される位置に配置され、溶接継手22a並びに22b、及び高クロム鋼部12a並びに12bは650℃以下の温度の蒸気に晒される位置に配置され、前部溶接継手23a並びに23b、及び低クロム鋼13a並びに13bは更に低い温度の位置に配置される。これらの配置温度は前記各部位を構成する材料を安定して使用可能な高温限界温度以下であれば他の温度に設定することもできる。
次に、タービンロータ1を構成する、Ni基合金部11a、11b、高クロム鋼部12a、12b、低クロム鋼部13a、13bの材料について説明する。
(A)Ni基合金部
Ni基合金部は、650℃以上であって好ましくは700℃程度の高温であっても安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金で形成されている。前記範囲の線膨張係数を有するNi基合金を用いることで、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの線膨張係数の差が小さくなるため、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの間の溶接継手22a、22bにかかる熱応力も小さくなり、従って前記溶接継手においても充分な強度を維持して、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bを接合することができる。
前記線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金として表1にまとめた(1)〜(4)の化学組成範囲の材料が挙げられる。
なお、Ni基合金は、(1)〜(4)の範囲に限定されるものではなく、650℃以上の高温であっても安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が前記の12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下の範囲のNi基合金であれば他の組成であってもよい。
高クロム鋼部は、650℃程度の温度まで安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃である高クロム鋼で形成されている。前記範囲の線膨張係数を有するNi基合金を用いることで、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの線膨張係数の差が小さくなるため、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの間の溶接継手22a、22bにかかる熱応力も小さくなり、従って前記溶接継手においても充分な強度を維持して、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bを接合することができる。
前記線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃である高クロム鋼として表2にまとめた(5)(6)の化学組成範囲の材料が挙げられる。
なお、高クロム鋼は、(5)(6)の範囲に限定されるものではなく、650℃程度の温度まで安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が前記の11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃の範囲の高クロム鋼であれば他の組成であってもよい。
このような範囲の高クロム鋼には、一般にタービンロータに使用される12Cr鋼も含まれており、従来よりタービンロータに使用されている12Cr鋼を高クロム鋼として使用できる。
また、表2中における(5)(6)の組成の高クロム鋼には不可避的不純物も含まれるが、その含有率は0%に近いほど好ましい。
低クロム鋼部は、前記高クロム鋼部よりも低温である低クロム鋼部が上昇する温度まで安定して使用可能な耐熱性を有するものであればよく、例えば2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼などが挙げられる。
なお、低クロム鋼部は、2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼に限定されるものではなく、前記高クロム鋼部よりも低温である低クロム鋼部が上昇する温度であっても安定して使用可能な耐熱性を有する低クロム鋼であれば他の組成であってもよい。
(製造方法)
次に図1及び図2を参照しながら実施例1に係るタービン1の製造方法について説明する。
図2は実施例1に係るタービン1の製造工程(製造手順)を表した概略図である。
図2においては4種類の製造工程を概略図で示しており、第1の製造工程は101→102→103→104→111→112→115→116→117の工程であり、第2の製造工程は101→102→103→104→111→112→113→114の工程であり、第3の製造工程は101→102→103→104→105→108→109→110の工程であり、第4の製造工程は101→102→103→104→105→106→107である。
以下においては第1の製造工程から順に説明していく。
(A)第1の製造工程
第1の製造工程においては、101でまずNi基合金部11a、11bの溶体化処理を行う。
次に102でNi基合金部同士を溶接し、必要に応じて103でNi基合金同士継手21の溶体化処理を実施する。次いで104でNi基合金同士継手21の1段目時効を行う(a)。1段目時効は700〜1000℃の範囲で行う。
104で前記1段目時効が終了すると、111で引き続いて、1段目時効を終えたNi基合金同士継手21(a)の2段目時効を行う。2段目時効は600〜800℃で実施する。
111で2段目時効が終了すると112でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接し(b´´)、115で該溶接部(b´´)の熱処理を実施する。該熱処理は600〜800℃で実施する。
115でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの溶接部(b´´)の熱処理が終了すると、116で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接し(c´´´)、117で該溶接部(c´´´)に熱処理を施す。該熱処理は600〜800℃で実施する。
以上の101から117の工程により、Ni基合金同士の溶接部は1段目時効(104)及び2段目時効(111)が施され、Ni基合金と高クロム鋼の溶接部は溶接後に熱処理(115)が施され、高クロム鋼と低クロム鋼の溶接部は溶接後に熱処理(117)が施され、溶接継手部にも充分な強度を持たせたロータを製造することができる。
第2の製造工程は、前記第1の製造工程と図2における112までは同じであるのでその説明を省略する。
112でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接(b´´)すると、次いで113で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接(c´´)する。
113で前記溶接(c´´)が終了すると、114でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部(b´´)と高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接部(c´´)とに熱処理を施す。該熱処理は600〜800℃で実施する。
以上の工程によりロータ1が製造される。
第2の製造工程においては、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部の熱処理と、高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとの溶接部の熱処理とを同じ温度で実施できることを利用して、112、113で溶接を実施した後、114で同時に熱処理を実施した。これにより、第1の製造工程よりも短時間でタービンロータ1の製造が可能となる。
第3の製造工程は、前記第1及び第2の製造工程と図2における104までは同じであるのでその説明を省略する。
104でNi基合金同士継手21の1段目の時効処理が終了すると、105でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接(b)する。該溶接が終了するとロータ全体に600〜800℃で熱処理を施す。これによりNi基同士継手21の2段時効が成立するとともに、Ni基合金部と高クロム鋼部との溶接部の溶接後の熱処理も成立する。
108で熱処理が終了すると、109で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接(c´)し、110で該溶接部(c´)に600〜800℃で熱処理を施す。
以上の工程によりロータ1が製造される。
第3の製造工程においては、Ni基合金部同士継手の2段目時効と、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部の熱処理とを同じ温度で実施できることを利用して、該2段目時効と熱処理を108で同時に実施した。これにより、第1の製造工程よりも短時間でタービンロータ1の製造が可能となるとともに、108でロータ全体を熱処理することで残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
第4の製造工程は、前記第3の製造工程と図2における105までは同じであるのでその説明を省略する。
105でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接(b)すると、次いで106で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接(c)する。該溶接が終了するとロータ全体に600〜800℃で熱処理を施す。これによりNi基同士継手21の2段時効が成立するとともに、Ni基合金部と高クロム鋼部との溶接部の溶接後の熱処理も成立し、さらに高クロム鋼部と低クロム鋼部との溶接部の溶接後の熱処理も成立する。
以上の工程によりロータ1が製造される。
第4の製造工程においては、Ni基合金部同士継手の2段目時効と、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部の熱処理と、高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bの溶接部の熱処理とを同じ温度で実施できることを利用して、該2段目時効と熱処理を107で同時に実施した。これにより、第1〜第3の何れの製造工程よりも短時間でタービンロータ1の製造が可能となるとともに、107でロータ全体を熱処理することで残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
Claims (14)
- 蒸気又は燃焼ガスが作動流体として導入される回転機器に備えられ、通過する作動流体温度に応じて異なる強度の複数の部材を溶接によって接合した回転機器のロータにおいて、
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材と、高クロム鋼で形成された少なくとも2つの第2の部材とから構成され、
前記2つ以上の第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士が接合された部材の両端部それぞれに、前記第2の部材を溶接によって接合するとともに、
前記作動流体の入口にあたる部位を前記Ni基合金で形成した第1の部材とし、
更に前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後熱処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする回転機器のロータ。 - 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜15%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17超〜25%、Al:0.2〜2%、Ti:0.5〜4.5%、Fe:10%以下、B:0.02%以下及びZr:0.2%以下の1種又は2種を含有し、Al+Tiの原子%が2.5〜7.0%であり、残部Niと不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。
- 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo:17〜26%、Al:0.1〜2.0%、Ti:0.1〜2.0%、Fe:10%以下、B:0.02%以下、Zr:0.2%以下、W及びReとを含有し、残部の成分は実質的にNiからなり、Al+Tiの原子%が1〜5.5%であり、次式:
17≦Mo+(W+Re)/2≦27
を満たすことを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。 - 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17〜27%、Al:0.1〜2%、Ti:0.1〜2%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、Fe:10%以下、Co:5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%を含有し、残部Niと不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。
- 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%未満、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:5〜20%未満、W:10%以下、Al:0.1〜2.5%、Ti:0.10〜0.95%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%、Fe:4%以下を含有し、Al+Ti+Nb+Taの原子%が2.0〜6.5%であり、残部Niと不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。
- 前記高クロム鋼が、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、Cr:7%を超え10.0%未満、Ni:1.5%以下、V:0.10%〜0.30%以下、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.07%、C:0.10%以上、Si:0.10%以下、Mn:0.05〜1.5%、Al:0.02%以下、及びMo並びにWをA(1.75%Mo、0.0%W)、B(1.75%Mo、0.5%W)、C(1.53%Mo、0.5%W)、D(1.3%Mo、1.0%W)、E(2.0%Mo、1.0%W)、F(2.5%Mo、0.5%W)、G(2.5%Mo、0.0%W)、Aを結ぶ直線の内側(直線を含まず)の量を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなることを特徴とする請求項1〜5の何れか1に記載の回転機器のロータ。
- 前記高クロム鋼が、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、C:0.08〜0.25%、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以下、Ni:0.05〜1.0%、Cr:10.0〜12.5%、Mo:0.6〜1.9%、W:1.0〜1.95%、V:0.10〜0.35%、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.08%、B:0.001〜0.01%、Co:2.0〜8.0%を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなることを特徴とする請求項1〜6の何れか1に記載の回転機器のロータ。
- 蒸気又は燃焼ガスが作動流体として導入される回転機器に備えられ、通過する作動流体温度に応じて異なる強度の複数の部材を溶接によって接合した回転機器のロータにおいて、
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された第1の部材と、高クロム鋼で形成された第2の部材とを溶接によって接合することで構成され、
前記作動流体の入口にあたる部位を前記Ni基合金で形成した第1の部材で構成するとともに、
前記高クロム鋼で形成された第2の部材の少なくとも一端側に、
低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合し、
前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、さらに前記第2の部材と第3の部材を溶接し、前記Ni基合金の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする回転機器のロータ。 - 前記低合金鋼が、2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼であることを特徴とする請求項8に記載の回転機器のロータ。
- 前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、さらに前記第2の部材と第3の部材を溶接し、前記Ni基合金の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする請求項8又は9に記載の回転機器のロータ。
- 室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、
前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、
前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理を同温度で同時に行うことを特徴とする回転機器のロータの製造方法。 - 前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することを特徴とする請求項11記載の回転機器のロータの製造方法。
- 少なくとも2つの前記第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、
前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、
前記第2の部材の少なくとも一端側に、低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合し、
前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行うことを特徴とする請求項11記載の回転機器のロータの製造方法。 - 前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することを特徴とする請求項13記載の回転機器のロータの製造方法。
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