JP4918478B2 - スピーカ - Google Patents

Description

本発明は、スピーカに関し、より特定的には小型、薄型のスピーカに関する。

近年、所謂ハイビジョンやワイドビジョンテレビ等の普及により、テレビの画面は横長のものが一般的になりつつある。しかし一方では、我が国の住宅事情から、テレビセット全体として横幅が狭いもの、薄型のものが望まれている。このように、テレビの画面は横長化されつつも、テレビセット全体としては横幅が狭いもの、薄型のものが望まれているため、テレビに搭載されるスピーカユニット（以下、スピーカと呼ぶ）には、さらなる小型化、薄型化が求められている。そこで、振動板上に銅箔のパターンを形成したものをボイスコイルとしたスピーカが提案されている（例えば特許文献１参照）。

以下、図２１を参照して、従来のスピーカについて説明する。図２１は、従来のスピーカの構造断面図である。従来のスピーカは、ヨーク９１、マグネット９２、振動板９３、ボイスコイル９４を備える。マグネット９２は、その下面がヨーク９１の中央部に固着される。マグネット９２およびヨーク９１の間の空隙には、磁気ギャップ９５が形成される。振動板９３は平面状であり、その端部はヨーク９１に固着される。振動板９３の中央部はマグネット９２の上面に固着される。ボイスコイル９４は、振動板９３の上面にパターン形成された銅箔で構成され、上記磁気ギャップ９５中に存在する振動板９３の一部（以下、振動部分と呼ぶ）の全面に配置される。

このとき、ボイスコイル９４には、駆動電流と磁気ギャップ９５中の磁束とによって上下方向に駆動力が発生する。この駆動力によって、振動板９３の振動部分が上下方向に振動して、音が発生する。このように、従来のスピーカにおいては、振動板９３の上面にパターン形成された銅箔をボイスコイル９４として用いることによって、小型化を実現している。
特開２００１−２１１４９７号公報

ここで、上述した従来のスピーカでは、振動板９３の振動部分の上面のみにボイスコイル９４が形成されている。したがって、この振動部分では、上面と下面とで伸び率が異なるものとなり、周囲環境の変化によって変形が生じてしまう。この変形によって、音質が劣化するという問題があった。また近年、テレビ画面の高画質化に伴い、スピーカの高音質化が求められている。これに対し、従来のスピーカでは、上述したように音質劣化を伴うものであるため、近年要求されている高音質化を実現することが困難であった。

それ故に、本発明の目的は、上記課題を解決し、高音質化を実現した小型、薄型スピーカを提供することである。

本発明の第１の発明は、スピーカであって、磁気回路と、磁気回路において形成された磁気ギャップ中にその一部が配置された振動板と、振動板における第１の振動面に形成された環状の第１のボイスコイルと、振動板において第１の振動面と反対の面である第２の振動面に形成され、第１のボイスコイルと導通した環状の第２のボイスコイルと、第１の振動面の外縁部に固着され、振動板を振動可能に支持するエッジとを備え、第１のボイルコイルは、エッジの内周より内側であって磁気ギャップ中に位置するように形成され、第２のボイスコイルは、その最外周がエッジの内周より外側であって磁気ギャップ中に位置するように形成されることを特徴とする。

本発明の第２の発明は、上記第１の発明において、振動板の第１次共振モードの節が、第１のボイスコイルの最内周と第２のボイスコイルの最外周との間に存在することを特徴とする。

本発明の第３の発明は、上記第２の発明において、第１次共振モードの節の位置から第１のボイスコイルの最内周までの距離と、当該第１次共振モードの節の位置から第２のボイスコイルの最外周までの距離とが同じ距離であることを特徴とする。

本発明の第４の発明は、上記第２の発明において、磁気回路は、第２の振動面と対向する位置に配置された柱状のマグネットを含み、マグネットにおける第２の振動面と対向する面の端部が第１次共振モードの節の位置と一致することを特徴とする。

本発明の第５の発明は、上記第２の発明において、磁気回路は、第１の振動面と対向する位置に配置された柱状の第１のマグネットと、第２の振動面と対向する位置に配置された柱状の第２のマグネットとを含み、第１のマグネットにおける第１の振動面と対向する面の端部と、第２のマグネットにおける第２の振動面と対向する面の端部とを最短で接続する直線上に第１次共振モードの節が存在することを特徴とする。

本発明の第６の発明は、上記第１の発明において、スピーカは、第１のボイスコイルに駆動電流を入力するための第１の引き出し線と、第２のボイスコイルに駆動電流を入力するための第２の引き出し線とをさらに備え、第１および第２の引き出し線は、振動板の中心に対して対称となる位置に配置され、第１および第２のボイスコイルの巻方向は、第１の振動面に対して同方向であり、第１および第２のボイスコイルの各重心の位置は、振動板の中心と一致することを特徴とする。

本発明の第７の発明は、上記第６の発明において、第１および第２のボイスコイルの各重心の位置が振動板の中心と一致するように振動板に付加された重りをさらに備える。

本発明の第８の発明は、上記第７の発明において、重りは、第１および第２のボイスコイルを構成する配線と同形状であって、第１および第２のボイスコイルのうちいずれか一方の配線に対して沿うように付加されることを特徴とする。

本発明の第９の発明は、上記第１の発明において、振動板は、細長形状であり、第１および第２のボイスコイルは、振動板に形成された形状が当該振動板の長手方向に沿った長手部分を含む細長形状であり、第２のボイスコイルは、少なくとも長手部分の最外周がエッジの内周より外側であって磁気ギャップ中に位置するように形成されることを特徴とする。

本発明の第１０の発明は、上記第９の発明において、振動板の短手方向における第１次共振モードの節が、第１のボイスコイルの長手部分における最内周と第２のボイスコイルの長手部分における最外周との間に存在することを特徴とする。

本発明の第１１の発明は、上記第１０の発明において、短手方向における第１次共振モードの節の位置から第１のボイスコイルの長手部分における最内周までの距離と、当該第１次共振モードの節の位置から第２のボイスコイルの長手部分における最外周までの距離とが同じ距離であることを特徴とする。

本発明の第１２の発明は、上記第１０の発明において、磁気回路は、第２の振動面と対向する位置に配置された柱状のマグネットを含み、振動板の短手方向において、マグネットにおける第２の振動面と対向する面の端部が短手方向における第１次共振モードの節の位置と一致することを特徴とする。

本発明の第１３の発明は、上記第１０の発明において、磁気回路は、第１の振動面と対向する位置に配置された柱状の第１のマグネットと、第２の振動面と対向する位置に配置された柱状の第２のマグネットとを含み、振動板の短手方向において、第１のマグネットにおける第１の振動面と対向する面の端部と、第２のマグネットにおける第２の振動面と対向する面の端部とを最短で接続する直線上に短手方向における第１次共振モードの節が存在することを特徴とする。

本発明の第１４の発明は、上記第９の発明において、スピーカは、第１のボイスコイルに駆動電流を入力するための第１の引き出し線と、第２のボイスコイルに駆動電流を入力するための第２の引き出し線とをさらに備え、第１および第２の引き出し線は、振動板の中心に対して対称となる位置に配置され、第１および第２のボイスコイルの巻方向は、第１の振動面に対して同方向であり、第１および第２のボイスコイルの長手部分における各重心の位置は、振動板の中心と一致することを特徴とする。

本発明の第１５の発明は、上記第１４の発明において、第１および第２のボイスコイルの長手部分における各重心の位置が振動板の中心と一致するように振動板に付加された重りをさらに備える。

本発明の第１６の発明は、上記第１５の発明において、重りは、第１および第２のボイスコイルを構成する配線と同形状であって、第１および第２のボイスコイルのうちいずれか一方の長手部分に対して沿うように付加されることを特徴とする。

本発明の第１７の発明は、上記第１の発明において、第１のボイスコイルの最外周が、第２のボイスコイルの最内周より外側に位置することを特徴とする。

本発明の第１８の発明は、上記第１の発明において、第１のボイスコイルの最外周が、エッジの内周と近接することを特徴とする。

本発明の第１９の発明は、上記第１の発明において、エッジの形状がロール形状であることを特徴とする。

本発明の第２０の発明は、上記第１の発明に係るスピーカと、スピーカを搭載するための筐体とを備える。

上記第１の発明によれば、振動板の両面に第１および第２のボイスコイルが形成されるので、周囲環境の変化による振動板の変形を抑えることができる。その結果、高音質化を実現した、小型、薄型のスピーカを提供することができる。また本発明によれば、第１のボイスコイルがエッジと振動板との間に挟まれない構造となるので、第１のボイスコイルがエッジと振動板との間に挟まれることによって生じるエッジと振動板との接着不良を防ぐことができる。

上記第２の発明によれば、第１次共振モードの節の位置で駆動力を発生させることができ、当該第１次共振モードに起因する音圧周波数特性のピークディップを防ぎ、歪の少ない再生音を実現することができる。

上記第３の発明によれば、第１および第２のボイスコイルそれぞれに発生する駆動力の合力が第１次共振モードの節の位置で最大となり、より効果的に第１次共振モードを抑えることができる。

上記第４の発明によれば、第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となり、当該第１次共振モードの節の位置に配置された第１および第２のボイスコイルに発生する駆動力を大きくすることができる。その結果、より高能率のスピーカを提供することができる。

上記第５の発明によれば、第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となり、かつマグネットが２つあることで、当該第１次共振モードの節の位置に配置された第１および第２のボイスコイルに発生する駆動力をマグネットが１つの場合と比べて大きくすることができる。これにより、マグネットが１つの場合よりもさらに高能率のスピーカを提供することができる。

上記第６〜８の発明によれば、振動板の非対称振動を抑えることができ、当該非対称振動に起因する歪の発生を抑えることができる。

上記第９の発明によれば、振動板の形状が細長形状であっても、高音質化を実現した、小型、薄型のスピーカを提供することができる。また接着不良による異常音や歪の発生を抑えた、さらなる高音質化を図ることができる。

上記第１０の発明によれば、振動板の短手方向における第１次共振モードの節が、第１のボイスコイルの長手部分における最内周と第２のボイスコイルの長手部分における最外周との間に存在する。ここで細長形状の振動板においては、振動板の短手方向における第１次共振モードが長手方向よりも音質劣化に与える影響が大きい。したがって本発明によれば、この短手方向における第１次共振モードの節の位置で駆動力を発生させることができ、当該第１次共振モードに起因する音質劣化を効率良く抑えることができる。

上記第１１の発明によれば、第１および第２のボイスコイルの長手部分それぞれに発生する駆動力の合力が、振動板の短手方向における第１次共振モードの節の位置で最大となり、より効果的に第１次共振モードを抑えることができる。

上記第１２の発明によれば、振動板の短手方向における第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となり、当該第１次共振モードの節の位置に配置された第１および第２のボイスコイルに発生する駆動力を大きくすることができる。その結果、より効率的に高能率のスピーカを提供することができる。

上記第１３の発明によれば、振動板の短手方向における第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となり、かつマグネットが２つあることで、当該第１次共振モードの節の位置に配置された第１および第２のボイスコイルに発生する駆動力をマグネットが１つの場合と比べて大きくすることができる。これにより、マグネットが１つの場合よりもさらに高能率のスピーカを提供することができる。

上記第１４〜１６の発明によれば、振動板の短手方向における非対称振動を抑えることができ、当該非対称振動に起因する歪の発生を効率良く抑えることができる。

上記第１７の発明によれば、第１および第２のボイスコイルが振動板の振動方向に対して重なるように配置されるので、第１および第２のボイスコイルがより一体的に駆動することができる。

上記第１８の発明によれば、第１および第２のボイスコイルが近接して配置されるので、第１および第２のボイスコイルがより一体的に駆動することができる。

上記第１９の発明によれば、振動板の振幅が線形性の良い振幅となり、振幅が非線形になることによって発生する歪を抑えることができる。

（第１の実施形態）
図１および図２を参照して、本発明における第１の実施形態に係るスピーカについて説明する。図１は、第１の実施形態に係るスピーカの平面図である。図２は、図１に示すスピーカの短辺方向における構造断面図である。なお、以下の説明では、一例として図１に示すような細長構造のスピーカについて説明する。また、一例として振動板の形状が矩形の対向する２辺のみを半円に置換した、レーストラックのような形状（以下、トラック形状とする）とする。

図２に示すように、本実施形態に係るスピーカは、振動板１０、エッジ１１、ボイスコイル１２、フレーム１３、ヨーク１４、およびマグネット１５で構成される。

振動板１０は、例えばポリイミドやエポキシ等の高分子材料（高分子フィルム）等で構成される。振動板１０の形状はトラック形状である。また振動板１０の断面形状は略平面状である。断面形状を略平面状にすることで、スピーカ全体の薄型化を図ることができる。

エッジ１１は、振動板１０を振動可能に支持する部材である。具体的には、エッジ１１の内縁部が振動板１０上面の外縁部に接着剤ＡＤによって固着される。エッジ１１の外縁部はフレーム１３に固着される。これにより、エッジ１１は振動板１０を上下方向に振動可能に支持している。また、エッジ１１の断面形状はロール形状である。エッジ１１の断面形状がロール形状になることで、線形性の良い振動板１０の振幅を確保することができる。なお、上記ロール形状は半円形状に限定されず、線形性の良い振幅を確保することが可能な形状であればよい。したがって、上記ロール形状は例えば楕円を半分にした半楕円形状であってもよい。

ボイスコイル１２は、銅箔等の導体をパターン形成して得られる通称プリントコイルである。ボイスコイル１２は、環状で形成され、振動板１０の上下面それぞれに形成される。本実施形態では図１に示すように、ボイスコイル１２は長方形で形成されている。ここで、振動板１０の上面に形成されたボイスコイル１２を上面コイル１２ａと称す。また、振動板１０の下面に形成されたボイスコイル１２を下面コイル１２ｂと称す。上面コイル１２ａと下面コイル１２ｂは、スルーホールＳＨで接続されており、電気的に導通している。なお、ボイスコイル１２の形成方法および配置位置については、後述にて詳細に説明する。

フレーム１３は、矩形の筐体である。フレーム１３の上面には、図２に示すように開口部が形成される。ヨーク１４は、フレーム１３より外径の小さい矩形の筐体である。ヨーク１４の上面には、図２に示すように開口部が形成される。ヨーク１４は、その下部がフレーム１３の内部底面に固設され、フレーム１３の筐体内部に設置される。マグネット１５は、柱状体（例えば直方体）のマグネットである。マグネット１５は、その下面がヨーク１４の内部底面に固着され、ヨーク１４の筐体内部に設置される。ヨーク１４およびマグネット１５によって、ヨーク１４およびマグネット１５の上面と振動板１０の下面との間に磁気ギャップ１６が形成される。このように、ヨーク１４はおよびマグネット１５は、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの位置に磁気ギャップ１６を形成する磁気回路を構成する。そして上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂには、磁気ギャップ１６中の磁束と駆動電流とによって、上下方向の駆動力が発生する。この駆動力によって振動板１０が上下方向に振動し、音が発生する。

ここで、上述したボイスコイル１２の形成方法について具体的に説明する。形成方法については様々な方法が一般的に知られている。本実施形態では、その一般的な方法のいずれを用いてもよいが、セミアディティブ法と称される方法を用いるのが好適である。この方法では、まず振動板１０に相当する高分子フィルム（厚み：１２．５〜５０ミクロン）を基材として、蒸着によって、その基材の上下面それぞれに対して薄い銅箔を形成する。

その後、蒸着した銅箔の厚みが２〜８ミクロンとなるまで電気めっきを行う。次に、スルーホールＳＨを形成すべき位置に、基材の上下面を貫通する穴を設ける。その後、上下面それぞれに対して光感光レジスト層を形成する。光感光レジスト層の形成後、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂのパターン部分を遮蔽するマスクをかけて露光処理を行う。露光処理後、未感光の光感光レジスト層を除去する。このとき、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂのパターン部分がむき出しになる。一方、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂのパターン部分以外の部分はレジスト層で覆われている。むき出しになった上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂのパターン部分が所定の厚み（通常は４０ミクロン程度）になるまで、電気めっきを行う。このとき、上下面を貫通する穴にもめっきが進行し、上下面の各銅箔が接続される。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂを電気的に導通させるスルーホールが形成される。

その後、上下面それぞれに対して、残りのレジスト層を除去し、全体をエッチングする。このエッチングによって、基材に蒸着された厚みの薄い銅箔が上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂよりも先に除去される。そして、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂのパターン部分およびスルーホールＳＨ部分の銅箔のみが基材上に残ることとなる。このようにして、振動板１０の上面には上面コイル１２ａが形成され、振動板１０の下面には上面コイル１２ａとスルーホールＳＨで導通した下面コイル１２ｂが形成される。以上でボイスコイル１２の形成方法についての説明を終わる。

次に、図１および図３を参照して、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂに流れる駆動電流について説明する。図３は、図１で示す振動板１０、エッジ１１、およびボイスコイル１２の下面側の様子を示した図である。

図３において、フレーム１３に設けられた２つの入力端子（図示なし）のうち、一方の入力端子から入力された駆動電流は、振動板１０に形成された端子１０１ａに入力される。端子１０１ａは、フレーム１３に設けられた入力端子に固設されるものであり、引き出し線１０２ａによって上面コイル１２ａと導通する。上面コイル１２ａのリード線部１２１ａは、振動板１０の中心線Ｈ上に位置し、引き出し線１０２ａと接続される。端子１０１ａに入力された駆動電流は、図１に示す上面コイル１２ａを流れ、スルーホールＳＨに到達する。スルーホールＳＨは、振動板１０の中心線Ｈ上に位置し、下面コイル１２ｂと接続されている。したがって、上面コイル１２ａを流れた駆動電流は、スルーホールＳＨを介して下面コイル１２ｂを流れる。下面コイル１２ｂのリード線部１２１ｂは、振動板１０の中心線Ｈ上に位置し、引き出し線１０２ｂと接続される。これより、図３に示すように下面コイル１２ｂを流れた駆動電流は、引き出し線１０２ｂを介して振動板１０に形成された端子１０１ｂに入力される。端子１０１ｂは、フレーム１３に設けられた他方の入力端子に固設される。

このように、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂを流れる駆動電流は、上面側または下面側のいずれか一方側から見ると同じ向きに流れる。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの巻方向は、振動板１０の上面側または下面側のいずれか一方面側から見ると同方向となる。これにより、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂには、駆動電流と磁気ギャップ１６中の磁束とによって、同方向の駆動力が発生する。

次に、図４を参照して、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの配置位置について説明する。図４は、短辺方向における振動板１０、エッジ１１、およびボイスコイル１２の構造断面図である。

図４に示すように、上面コイル１２ａの長辺部分は振動板１０の上面に配置される。また上面コイル１２ａは、エッジ１１の内周より内側に配置される。一方、下面コイル１２ｂの長辺部分は振動板１０の下面に配置される。下面コイル１２ｂの長辺部分の最外周は、エッジ１１の内周より外側に位置する。なお図４の場合では、振動板１０の短辺方向における第１次共振モードの節が、上面コイル１２ａの長辺部分における最内周と下面コイル１２ｂの長辺部分における最外周との間である巻幅内に存在している。第１次共振モードについては後述にて詳細に説明する。上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの短辺部分は、図１および図３に示したようにエッジ１１の内周より内側であって、振動板１０の上下面に対して同じ位置に配置される。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの短辺部分は、振動板１０を間に挟んだ状態で、上下方向において重なるように配置される。

ここで、振動板１０には振動時に分割共振が発生する。この分割共振によってスピーカの音圧周波数特性にピークディップが生じ、音質が劣化してしまうという問題がある。なお、この問題は略平面状の振動板１０において特に生じやすい。またこの分割共振のうち、特に第１次共振モード（ここでは音圧周波数特性に寄与する節数が偶数個であるモードのみを考慮し、その次数を１、２、３とする）が音質に大きな影響を与えている。この第１次共振モードの節は、振動板１０の長辺方向および短辺方向の端部付近に位置する場合が多い。

まず、振動板１０の長辺方向における第１次共振モードについて考える。上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分は、図１および図３に示したように振動板１０の長辺方向の全体に渡って配置されている。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分の長さが十分長いので、長辺方向では振動板１０を全面駆動させることができる。そして、振動板１０が全面駆動することで、振動板１０の長辺方向における第１次共振モードを抑えることができる。

一方、振動板１０の短辺方向においては、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの短辺部分の長さが短いので、短辺方向における第１次共振モードの周波数が非常に高くなる。このため、短辺方向における第１次共振モードを抑えることで、次に発生する第２次共振モードの周波数までの広帯域に渡って、当該第１次共振モードに起因する音質劣化を防止することができる。ここで、短辺方向における第１次共振モードを抑えてさらなる高音質化を図るためには、第１次共振モードの節または節の近傍の位置にボイスコイル１２を配置する方法が考えられる。第１次共振モードの節または節の近傍の位置にボイスコイル１２を配置することで、第１次共振モードの節または節の近傍の位置で駆動力が発生し、第１次共振モードに起因する音質劣化を抑えることができる。

ここで、振動板１０の短辺方向における第１次共振モードの節の位置は、例えば図４では振動板１０の外周付近（端部より内側）に存在している。振動板１０の短辺の長さを１と仮定して数値例を挙げて説明すると、第１次共振モードの節は例えば振動板１０の短辺の端から０．２２４付近に相当する位置、および０．７７６付近に相当する位置に存在する場合が多い。したがって図４の場合に、単純に上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分をそれぞれ第１次共振モードの節の位置に配置すると、図５に示すようになる。しかしこの場合、問題がある。図５は、短辺方向における第１次共振モードの節の位置に上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分をそれぞれ同じ位置に配置した例を示す図である。

図５に示すように、短辺方向における第１次共振モードの節の位置に上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分をそれぞれ配置した場合、上面コイル１２ａがエッジ１１および振動板１０の接着部分に挟まる構造となる。ここで、上面コイル１２ａは駆動電流が流れることによって発熱する。したがって、上面コイル１２ａの発熱によって接着剤ＡＤが炭化または軟化し、接着不良が発生するという問題がある。さらに、上面コイル１２ａは銅箔のパターンであるため、上面コイル１２ａ上には段差が生じている。この段差によって、エッジ１１および振動板１０の間の接着強度は、段差がないときに比べて弱くなってしまうという問題もある。

このように、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分をそれぞれ第１次共振モードの節の位置に単純に配置すれば、振動板１０とエッジ１１とが接着不良によって外れてしまい、動作時の異音や歪が発生するという問題がある。

しかしながら、本実施形態においては、図４に示したように、上面コイル１２ａをエッジ１１の内周よりも内側に配置して、エッジ１１および振動板１０の間に上面コイル１２ａが挟まれない構造を採用している。つまり、上面コイル１２ａはエッジ１１の内周よりも内側に配置され、下面コイル１２ｂはその最外周がエッジ１１の内周より外側に配置された構造である。これにより、エッジ１１および振動板１０の接着不良を生じさせることなく、振動板１０の短辺方向における第１次共振モードの節の位置で駆動力を発生させることができる。

このように、上面コイル１２ａをエッジ１１の内周よりも内側に配置し、下面コイル１２ｂをその最外周がエッジ１１の内周より外側に位置するように配置することで、振動板１０およびエッジ１１の接着不良を防止しつつ、振動板１０の短辺方向における第１次共振モードに起因する音質劣化を防止することができる。

なお、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分は、図６に示すように、上下方向に配線の一部が重なるように配置されてもよい。図６は、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂが上下方向において配線の一部が重なるように配置された例を示す図である。図６では、振動板１０の短辺方向における第１次共振モードの節が上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの巻幅内に位置しており、当該節の位置で駆動力が発生する。ここで、図４と図６とで、上面コイル１２ａと下面コイル１２ｂとのずれ量を参照すると、図６に示す方がずれ量が小さい。ここでずれ量が小さいほど、磁束密度が一定の場合には上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂがより一体的に駆動し易くなり、駆動力が節の位置に集中するため、音質面で好適である。なお、このずれ量を最小にするには、下面コイル１２ｂの最外周がエッジ１１の内周よりも外側に位置するので、上面コイル１２ａをエッジ１１の内周に可能な限り近接した位置に配置すればよい。なお、節の位置そのものがエッジ１１のずれや接着剤ＡＤの重量のバラツキにより変化する。したがって、上述したようにずれ量は小さいほどよいが、ずれ量をゼロとはせずに上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂが配置されることで、節の位置が変化しても当該変化後の節の位置で駆動力を発生させることができる。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂのずれ量が最小であっても、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂがずらして配置されることで、エッジのずれや接着剤ＡＤの重量のバラツキによる節の位置の変化に対応することができる。

また、上述した図４および図６に示した配置位置以外に、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分が、短辺方向における第１次共振モードの節の位置を中心として、当該中心から同じ量だけずれた位置で配置されてもよい。図７は、上面コイル１２ａの長辺部分と下面コイル１２ｂの長辺部分とが同じずれ量Ｘだけずらした状態を示す図である。図７に示すような位置関係で上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分を配置した場合、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂにそれぞれ発生する駆動力の合力は、短辺方向における第１次共振モードの節の位置で最大となる。これにより、図４および図６に示した場合に比べて、より効果的に短辺方向における第１次共振モードを抑えることができる。

また、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分が図８および図９に示すようなずれ量で配置されてもよい。図８および図９は、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分が図７のずれ量Ｘと異なるずれ量で配置された例を示す図である。図８では、ずれ量Ｘよりも小さいずれ量Ｙ（Ｙ＜Ｘ）で上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分を配置した例を示している。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分は、上下方向でコイルの一部が重なるように配置されている。図９では、ずれ量Ｘよりも大きいずれ量Ｚ（Ｚ＞Ｘ）で上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分を配置した例を示している。なお、ずれ量は上述したように、小さいほど好適である。

また、上述では、第１次共振モードの節が上面コイル１２ａの最内周と下面コイル１２ｂの最外周との間の巻幅内に位置する例を述べた。これに対して、第１次共振モードの節が当該巻幅外に位置する場合であっても、当該巻幅の近傍に位置する場合には第１次共振モードの節の近傍で駆動力を発生させることができ、音質劣化を抑えることができる。

なお、上述では、ヨーク１４およびマグネット１５で構成される磁気回路とボイスコイル１２との位置関係については特に言及していなかったが、以下に説明する位置関係で配置することにより、より高能率のスピーカを実現することができる。図１０を参照して、より高能率のスピーカを実現するための位置関係について具体的に説明する。図１０は、本実施形態に係るスピーカの短辺方向における断面図と振動板１０の下面に形成される磁気ギャップ１６中の磁束密度分布とを示した図である。図１０に示す磁束密度分布において、水平軸はスピーカの断面における中心軸を０とし、当該中心軸から振動板１０の端方向へ進んだ位置を表す。また、垂直軸はその水平軸上の位置において形成される水平方向の磁束の密度を示す。ここで、磁束密度を水平方向に限ったのは、水平方向の磁束密度がボイスコイル１２に駆動力を発生させるからである。また図１０に示す磁束密度分布では、磁束密度を絶対値で示している。これは、スピーカの断面における中心軸で磁束密度が０となり、その中心軸を境界として磁束密度の極性が反転するためである。ここで、図１０に示す磁束密度分布から分かるように、スピーカの中心軸から端に進むにしたがって磁束密度が大きくなり、マグネット１５の端部で最大となる。したがって、短辺方向における第１次共振モードの節の位置がマグネット１５の端部の直上に位置するように設計する。ここで、第１共振モードの節の位置は、振動板１０、エッジ１１、およびボイスコイル１２によって変更可能である。また、第１次共振モードの節の位置にマグネット１５の端部が配置されるように、マグネット１５の大きさや配置位置を変更してもよい。このように、第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となるように設定することで、第１次共振モードの節の位置には上述したようにボイスコイル１２が配置されるので、当該ボイスコイル１２に発生する駆動力が最大となる。その結果、第１次共振モードによる音質劣化を抑えつつ、より高能率のスピーカを実現することができる。

また、図１１に示すように、マグネット１５が複数ある場合についても、第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となるように設定すれば、高能率のスピーカを実現することができる。図１１は、マグネット１５の上方であって振動板１０を介した位置にマグネット２５が配置された例を示す図である。図１１において、マグネット２５はマグネット１５と同一形状である。そして、マグネット２５は、マグネット１５の上方に配置される。マグネット２５の中心軸は、マグネット１５の中心軸と一致している。マグネット１５および２５の間には空間が形成され、振動板１０は当該空間内に配置される。マグネット１５および２５は、それぞれが対向する面が同一極性となるように着磁されている。つまり、マグネット１５の上面の極性とマグネット２５の下面の極性とが同一の極性となる。これにより、水平方向の磁束密度が大きくなり、マグネット１５のみの場合と比べて駆動力が増加する。また、磁束密度の最大点はマグネット１５および２５の端部を接続する点線上となる。したがって、図１１に示す例では、短辺方向における第１次共振モードの節の位置を点線上に配置することで、ボイスコイル１２に発生する駆動力が最大となり、図１０の場合よりも高能率なスピーカを実現することができる。

なお、マグネット２５のサイズがマグネット１５と異なるサイズであってもよい。

以上のように、本実施形態によれば、ボイスコイル１２は、上面コイル１２ａと下面コイル１２ｂとで構成され、振動板１０の両面に形成される。これにより、振動板１０の上面と下面とで伸び率を等しくすることができ、周囲環境の変化による変形を抑えることができる。その結果、高音質化を実現した、小型、薄型のスピーカを提供することができる。

また本実施形態によれば、上面コイル１２ａをエッジ１１の内周より内側に配置し、下面コイル１２ｂをその最外周がエッジ１１の内周より外側に位置するように配置することで、振動板１０およびエッジ１１の接着不良を防止しつつ、短辺方向の第１次共振モードに起因する音質劣化を防止することができる。その結果、さらなる高音質化を実現することができる。

また本実施形態によれば、短辺方向における第１次共振モードの節の位置を中心として、上面コイル１２ａの長辺部分と下面コイル１２ｂの長辺部分とを同じずれ量だけずらして配置することで、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂにそれぞれ発生する駆動力の合力が、短辺方向における第１次共振モードの節の位置で最大とすることができる。その結果、より効果的に短辺方向における第１次共振モードを抑えることができる。

また本実施形態によれば、第１次共振モードの節の位置で磁束密度が最大となるように振動板、エッジ、ボイスコイル、または磁気回路を設定することで、ボイスコイル１２に発生する駆動力を最大にすることができる。その結果、第１次共振モードによる音質劣化を抑えつつ、より高能率のスピーカを実現することができる。

なお、上述ではエッジ１１が振動板１０の上面に接着された例を示したが、図１２に示すように、エッジ１１が振動板１０の下面に接着される場合もある。図１２は、エッジ１１が振動板１０の下面に接着された例を示す図である。この場合、エッジ１１が振動板１０の下面に接着されているので、下面コイル１２ｂの長辺部分がエッジ１１の内周より内側に配置される。上面コイル１２ａは、その最外周がエッジ１１の内周より外側に位置するように配置される。

また、上述ではエッジ１１の内縁部が振動板１０上面の外縁部に接着剤ＡＤによって固着されるとした。ここで、接着剤ＡＤ以外の方法で固着した場合であっても、エッジ１１と振動板１０との接合部にボイスコイルが配置されることで接着不良が生じる。しかしながら、このような場合であっても、本実施形態に係るスピーカは接着不良を防ぐことができる。

また、上述では振動板１０の短辺方向における第１次共振モードの節の位置に、ボイスコイル１２の長辺部分が配置されていた。これに対して、さらに振動板１０の長辺方向における第１次共振モードの節の位置に、ボイスコイル１２の短辺部分が配置されていてもよい。この場合、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの短辺部分を、上述した長辺部分と同様の方法でずらして配置すればよい。つまり、上面コイル１２ａは全周に渡ってエッジ１１の内周より内側に配置され、下面コイル１２ｂは全周に渡ってその最外周がエッジ１１の内周より外側に位置するように配置されてもよい。

また、振動板１０の形状は上述したトラック形状に限定されない。例えば、振動板１０の形状が円形、楕円、または正方形であってもよい。円形の場合、第１次共振モードの節は同心円上であって振動板１０の外縁部付近に存在する場合が多い。楕円の場合には、上述したトラック形状とほぼ同様の位置に存在する場合が多い。また、振動板１０の形状は、図１３に示すように、図１で示したトラック形状よりもさらに細長いトラック形状であってもよい。図１３は、本実施形態における振動板１０の形状例を示した図である。

また、引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状は、図３に示した形状には限定されない。引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状が例えば図１４に示す形状であってもよい。図１４は、引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状違いの例を示した図である。ここで、引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状は、振動板１０から端子１０１ａおよび１０１ｂまでの距離が長いほど望ましい。また引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状は、振動板１０の中心に対して対称な形状であることが望ましい。また引き出し線１０２ａおよび１０２ｂは、振動板１０の中心に対して対称な位置に配置されることが望ましい。これらにより、引き出し線１０２ａおよび１０２ｂに応力が集中することを防止することができる。

図３に示した引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状は、上記条件を満たした形状である。具体的に言えば、振動板１０の中心線Ｈ上から一度振動板１０側に反転して振動板１０に接近する屈曲部を有する形状である。また、図１４に示す引き出し線１０２ｂの形状も上記条件を満たした形状である。引き出し線１０２ｂは、下面コイル１２ｂを振動板１０の短辺方向の右端から引き出して、振動板１０の中心線Ｈより左側に位置する端子１０１ｂへ接続する形状である。このとき、下面コイル１２ｂのリード部１２１ｂは、振動板１０の短辺方向の右端に位置している。一方、図１４に示す引き出し線１０２ａの形状は、上面コイル１２ａを振動板１０の短辺方向の左端から引き出して、振動板１０の中心線Ｈより右側に位置する端子１０１ａへ接続する形状である。

このように、図１４に示す引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状は、振動板１０側から端子１０１ａおよび１０１ｂまでの距離が長い形状である。また、振動板１０の中心に対して対称な形状である。なお、引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状は、図３および図１４に示した形状に限定されない。上記条件を満たす形状であればどのような形状であってもよい。

（第２の実施形態）
以下、図１５および図１６を参照して、本発明における第２の実施形態に係るスピーカについて説明する。図１５は、第２の実施形態に係るスピーカの平面図である。図１６は、図１５に示すスピーカの短辺方向における構造断面図である。なお、第２の実施形態に係るスピーカは、上述した第１の実施形態に係るスピーカに対して振動板１０に付加配線５０を付加し、振動板１０の重量バランスの向上を図ったスピーカである。また、付加配線５０以外の本実施形態に係る各構成部は、上述した第１の実施形態における各構成部と同じ構成であり、同一符号を付して説明を省略する。

上述した第１の実施形態に係るスピーカでは、引き出し線１０２ａおよび１０２ｂを振動板１０の中心に対して対称の位置に配置していた。またスルーホールＳＨ以外で上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂが交差しないようにパターン形成していた。つまり、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの巻方向が、振動板１０の上面側（または下面側）から見て同方向となるようにパターン形成していた。これらの条件下では、上面コイル１２ａまたは下面コイル１２ｂのいずれか一方が半ターン分不足する。図１では、上面コイル１２ａにおいて、振動板１０の中心線Ｈに対して左側の配線数が４本であるのに対し、右側の配線数は３本となっている。このように振動板１０の短辺方向において、１本の配線数の分だけ振動板１０の重量バランスが崩れている。そこで本実施形態では、付加配線５０を付加して振動板１０の重量バランスの向上を図ることを考える。これにより、振動板１０の重量バランスに起因して生じる非対称振動を抑えることができ、当該非対称振動に起因する歪の発生を抑えることができる。

図１５および図１６に示すように、付加配線５０は、中心線Ｈよりも右側において上面コイル１２ａの最内周の長辺部分と並列接続されている。付加配線５０は、上面コイル１２ａの長辺部分と同じ長さ、同じ厚み、および同じ幅の配線である。また付加配線５０は、振動板１０の中心線Ｈに対して、上面コイル１２ａの長辺部分が左右対称の形状となるように配置される。図１６で言えば、上面コイル１２ａの長辺部分の断面形状が振動板１０の中心に対して左右対称の形状となっている。これにより、上面コイル１２ａの長辺部分の重心は振動板１０の中心と一致し、振動板１０の重量バランスが向上する。

ここで、図１７を参照して、振動板１０が非対称振動をしているときの振動板１０の様子を分析する。図１７は、振動板１０の短辺方向における振動の様子を示した図である。なお、図１７に示す振動の様子は有限要素法を用いて計算したものである。図１７（ａ）は振動板１０そのものの振動の様子を示す。図１７（ａ）に示した振動を回転振動と並進振動とに分解すると、図１７（ｂ）および（ｃ）のようになる。図１７（ｂ）は回転振動を示す図である。図１７（ｃ）は並進振動を示す図である。図１７（ｂ）に示す回転振動が、歪の発生原因である。

さらに、上面コイル１２ａの重量バランスによって、図１７（ｂ）に示した回転振動がどのように変化するかについて、図１８を参照して説明する。図１８は、上面コイル１２ａの左右の配線数と回転振動の振幅量との関係を示す図である。図１８では、横軸が周波数を示し、縦軸が振幅量の絶対値を示す。また図１８に示すＺ振幅は、並進振動の振幅量を示す。それ以外のカーブは、回転振動の振幅量を示す。なお、それ以外のカーブそれぞれに付された番号（４、３、２、１、０）は、上面コイル１２ａの欠落した配線数を示す。つまり、４のカーブは、上面コイル１２ａの長辺部分において左側の配線数が４本、右側の配線数が４本欠落した０本となる場合の回転振動の振幅量を示す。同様に、３のカーブは右側の配線数が３本欠落した場合の回転振動の振幅量を示す。２のカーブは右側の配線数が２本欠落した場合の回転振動の振幅量を示す。１のカーブは右側の配線数が１本欠落した場合の回転振動の振幅量を示す。０のカーブは左右の配線数が同じ本数となる場合の回転振動の振幅量を示す。また０〜４のカーブは、並進振動がＺ振幅の振幅量となるときの回転振動をそれぞれ示している。つまり０〜４のカーブは、Ｚ振幅を入力の基準とし、同じ入力のもとで回転振動の振幅量を比較したカーブである。また２〜４のカーブは、実際にコイル形成したもので計算した結果ではなく、重量バランスのみ考慮して計算した結果である。

図１８の分析結果により、４のカーブの振幅量が他のカーブに比べて全体的に大きくなることがわかる。そして、４から０のカーブになるに従い、回転振動の振幅量が小さくなることがわかる。このように欠落本数が少ないほど、回転振動の振幅量が小さくなることがわかる。つまり欠落本数が少ないほど、上面コイル１２ａの長辺部分の重心は振動板１０の中心に近づき、上面コイル１２ａの長辺部分の重量バランスは向上する。重量バランスが向上することで、回転振動の振幅量が小さくなり、回転振動に起因する歪の発生を抑えることができる。

以上のように、付加配線５０のような重りを振動板１０に付加することによって、ボイスコイル１２を含む振動板１０全体の重量バランスが向上する。これにより、短辺方向の非対称振動の発生が抑制され、異常音や歪の発生を防ぐことができる。その結果、上述した第１の実施形態に対して、さらなる高音質化を実現することができる。

なお、上述では、付加配線５０が上面コイル１２ａの最内周の長辺部分と並列接続されているとしたが、切り離した状態であってもよい。また図１９に示すように、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの各重心が振動板１０の断面における中心軸Ｏ上に位置するように、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂ自体の配置を考慮してもよい。図１９は、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂを、それぞれの重心が中心軸Ｏ上に位置するように配置した例を示す図である。ここで、具体的な説明のために上面コイル１２ａの右側の長辺部分を長辺部分１２ａＲとする。上面コイル１２ａの左側の長辺部分を長辺部分１２ａＬとする。また、下面コイル１２ｂの右側の長辺部分を長辺部分１２ｂＲとする。下面コイル１２ｂの左側の長辺部分を長辺部分１２ｂＬとする。図１９に示すように、長辺部分１２ａＲは配線数が３本である。これに対し、長辺部分１２ａＬは配線数が４本である。また、長辺部分１２ｂＲおよび１２ｂＬはともに配線数が４本である。したがって、下面コイル１２ｂについては、各長辺部分１２ｂＲおよび１２ｂＬは重量が同じであり、中心軸０から同じ距離だけ離れた位置に配置されることで、その重心は中心軸Ｏ上に位置することとなる。

一方、上面コイル１２ａは、各長辺部分１２ａＲおよび１２ａＬの重量が異なる。この場合、各長辺部分１２ａＲおよび１２ａＬから中心軸Ｏまでの各距離を調整することで、上面コイル１２ａの重心を中心軸Ｏ上に位置させることができる。具体的には、以下の関係式を満たす位置に配置すればよい。
（長辺部分１２ａＬの重量）＊（中心軸Ｏまでの距離Ｊ）
＝（長辺部分１２ａＲの重量）＊（中心軸Ｏまでの距離Ｋ）
このように、上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの各重心が振動板１０の断面における中心軸Ｏ上に位置するように配置することで、振動板１０全体の重量バランスが向上し、異常音や歪の発生を防ぐことができる。

また、上述では振動板１０の短辺方向における重量バランスについて説明したが、振動板１０の長辺方向における重量バランスについても向上を図るようにしてもよい。また、付加配線５０とは異なる位置に捨てパターンなどの重りを付加して重量バランスの向上を図るようにしてもよい。また、ゴムやエポキシを主体とする接着剤を塗布することで重りを付加し、重量バランスの向上を図るようにしてもよい。

また振動板１０およびエッジ１１は、本実施形態においては一体構造であってもよい。また振動板１０の形状は、上述した第１の実施形態と同様に円形、楕円形状、または正方形であってもよい。

なお、上述した第１および第２の実施形態に係るスピーカは、高音質化を実現した小型、薄型のスピーカであり、ＰＤＰや液晶テレビなどの映像機器、携帯電話やＰＤＡなどの情報通信機器、およびゲーム機器などの電子機器等に搭載されると有用である。さらには、自動車に備えられた電子機器に搭載されても有用である。

以下、図２０を参照して、スピーカ６１がＰＤＰの内部筐体に搭載された場合について説明する。図２０は、スピーカ６１をＰＤＰの内部筐体に搭載した場合の構造例を示す図である。スピーカ６１は、上述した第１および第２の実施形態に係るスピーカのいずれかである。図２０では、スピーカ６１は表示画面６０の左右両側に設置されている。このように、スピーカ６１がＰＤＰに搭載されることでＰＤＰ全体の横幅を狭くすることができ、かつ高音質なサウンドをユーザに提供することができる。なお、図２０では、左右のスピーカ６１が表示画面６０の中心と同じ高さの位置に設置されている。これにより、左右のスピーカ６１によって音像が表示画面６０の中心に定位し、ユーザに対してより臨場感あふれるサウンドを提供することができる。

本発明に係るスピーカは、小型、薄型で高音質のスピーカを搭載することが可能な映像機器、情報通信機器、ゲーム機器などの電子機器、さらには自動車に備えられた電子機器などに有用である。

第１の実施形態に係るスピーカの平面図 図１に示すスピーカの短辺方向における構造断面図 図１で示す振動板１０、エッジ１１、およびボイスコイル１２の下面側の様子を示した図 短辺方向における振動板１０、エッジ１１、およびボイスコイル１２の構造断面図 短辺方向における第１次共振モードの節の位置に上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分をそれぞれ配置した例を示す図 上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂが上下方向において配線の一部が重なるように配置された例を示す図 上面コイル１２ａの長辺部分と下面コイル１２ｂの長辺部分とが同じずれ量Ｘだけずらした状態を示す図 上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分が図７のずれ量Ｘと異なるずれ量で配置された例を示す図 上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂの長辺部分が図７のずれ量Ｘと異なるずれ量で配置された例を示す図 本実施形態に係るスピーカの短辺方向における断面図と振動板１０の下面に形成される磁気ギャップ１６中の磁束密度分布とを示した図 マグネット１５の上方であって振動板１０を介した位置にマグネット２５が配置された例を示す図 エッジ１１が振動板１０の下面に接着された例を示す図 本実施形態における振動板１０の形状例を示した図 引き出し線１０２ａおよび１０２ｂの形状違いの例を示した図 第２の実施形態に係るスピーカの平面図 図１５に示すスピーカの短辺方向における構造断面図 振動板１０の短辺方向における振動の様子を示した図 上面コイル１２ａの左右の配線数と回転振動の振幅量との関係を示す図 上面コイル１２ａおよび下面コイル１２ｂを、それぞれの重心が中心軸Ｏ上に位置するように配置した例を示す図 スピーカ６１をＰＤＰの内部筐体に搭載した場合の構造例を示す図 従来のスピーカの構造断面図

符号の説明

１０ 振動板
１１ エッジ
１２ ボイスコイル
１２ａ 上面コイル
１２ｂ 下面コイル
１３ フレーム
１４ ヨーク
１５、２５ マグネット
５０ 付加配線
６０ 表示画面
６１ スピーカ
１０１ 端子
１０２ 引き出し線
１２１ リード線部

Claims (20)

1. 磁気回路と、
   前記磁気回路において形成された磁気ギャップ中にその一部が配置された振動板と、
   前記振動板における第１の振動面に形成された環状の第１のボイスコイルと、
   前記振動板において前記第１の振動面と反対の面である第２の振動面に形成され、前記第１のボイスコイルと導通した環状の第２のボイスコイルと、
   前記第１の振動面の外縁部に固着され、前記振動板を振動可能に支持するエッジとを備え、
   前記第１のボイルコイルは、前記エッジの内周より内側であって前記磁気ギャップ中に位置するように形成され、
   前記第２のボイスコイルは、その最外周が前記エッジの内周より外側であって前記磁気ギャップ中に位置するように形成されることを特徴とする、スピーカ。
2. 前記振動板の第１次共振モードの節が、前記第１のボイスコイルの最内周と前記第２のボイスコイルの最外周との間に存在することを特徴とする、請求項１に記載のスピーカ。
3. 前記第１次共振モードの節の位置から前記第１のボイスコイルの最内周までの距離と、当該第１次共振モードの節の位置から前記第２のボイスコイルの最外周までの距離とが同じ距離であることを特徴とする、請求項２に記載のスピーカ。
4. 前記磁気回路は、前記第２の振動面と対向する位置に配置された柱状のマグネットを含み、
   前記マグネットにおける前記第２の振動面と対向する面の端部が前記第１次共振モードの節の位置と一致することを特徴とする、請求項２に記載のスピーカ。
5. 前記磁気回路は、
   前記第１の振動面と対向する位置に配置された柱状の第１のマグネットと、
   前記第２の振動面と対向する位置に配置された柱状の第２のマグネットとを含み、
   前記第１のマグネットにおける前記第１の振動面と対向する面の端部と、前記第２のマグネットにおける前記第２の振動面と対向する面の端部とを最短で接続する直線上に前記第１次共振モードの節が存在することを特徴とする、請求項２に記載のスピーカ。
6. 前記スピーカは、
   前記第１のボイスコイルに駆動電流を入力するための第１の引き出し線と、
   前記第２のボイスコイルに駆動電流を入力するための第２の引き出し線とをさらに備え、
   前記第１および第２の引き出し線は、前記振動板の中心に対して対称となる位置に配置され、
   前記第１および第２のボイスコイルの巻方向は、前記第１の振動面に対して同方向であり、
   前記第１および第２のボイスコイルの各重心の位置は、前記振動板の中心と一致することを特徴とする、請求項１に記載のスピーカ。
7. 前記第１および第２のボイスコイルの各重心の位置が前記振動板の中心と一致するように前記振動板に付加された重りをさらに備える、請求項６に記載のスピーカ。
8. 前記重りは、前記第１および第２のボイスコイルを構成する配線と同形状であって、前記第１および第２のボイスコイルのうちいずれか一方の配線に対して沿うように付加されることを特徴とする、請求項７に記載のスピーカ。
9. 前記振動板は、細長形状であり、
   前記第１および第２のボイスコイルは、前記振動板に形成された形状が当該振動板の長手方向に沿った長手部分を含む細長形状であり、
   前記第２のボイスコイルは、少なくとも前記長手部分の最外周が前記エッジの内周より外側であって前記磁気ギャップ中に位置するように形成されることを特徴とする、請求項１に記載のスピーカ。
10. 前記振動板の短手方向における第１次共振モードの節が、前記第１のボイスコイルの長手部分における最内周と前記第２のボイスコイルの長手部分における最外周との間に存在することを特徴とする、請求項９に記載のスピーカ。
11. 前記短手方向における第１次共振モードの節の位置から前記第１のボイスコイルの長手部分における最内周までの距離と、当該第１次共振モードの節の位置から前記第２のボイスコイルの長手部分における最外周までの距離とが同じ距離であることを特徴とする、請求項１０に記載のスピーカ。
12. 前記磁気回路は、前記第２の振動面と対向する位置に配置された柱状のマグネットを含み、
    前記振動板の短手方向において、前記マグネットにおける前記第２の振動面と対向する面の端部が前記短手方向における第１次共振モードの節の位置と一致することを特徴とする、請求項１０に記載のスピーカ。
13. 前記磁気回路は、
    前記第１の振動面と対向する位置に配置された柱状の第１のマグネットと、
    前記第２の振動面と対向する位置に配置された柱状の第２のマグネットとを含み、
    前記振動板の短手方向において、前記第１のマグネットにおける前記第１の振動面と対向する面の端部と、前記第２のマグネットにおける前記第２の振動面と対向する面の端部とを最短で接続する直線上に前記短手方向における第１次共振モードの節が存在することを特徴とする、請求項１０に記載のスピーカ。
14. 前記スピーカは、
    前記第１のボイスコイルに駆動電流を入力するための第１の引き出し線と、
    前記第２のボイスコイルに駆動電流を入力するための第２の引き出し線とをさらに備え、
    前記第１および第２の引き出し線は、前記振動板の中心に対して対称となる位置に配置され、
    前記第１および第２のボイスコイルの巻方向は、前記第１の振動面に対して同方向であり、
    前記第１および第２のボイスコイルの長手部分における各重心の位置は、前記振動板の中心と一致することを特徴とする、請求項９に記載のスピーカ。
15. 前記第１および第２のボイスコイルの長手部分における各重心の位置が前記振動板の中心と一致するように前記振動板に付加された重りをさらに備える、請求項１４に記載のスピーカ。
16. 前記重りは、前記第１および第２のボイスコイルを構成する配線と同形状であって、前記第１および第２のボイスコイルのうちいずれか一方の長手部分に対して沿うように付加されることを特徴とする、請求項１５に記載のスピーカ。
17. 前記第１のボイスコイルの最外周が、前記第２のボイスコイルの最内周より外側に位置することを特徴とする、請求項１に記載のスピーカ。
18. 前記第１のボイスコイルの最外周が、前記エッジの内周と近接することを特徴とする、請求項１に記載のスピーカ。
19. 前記エッジの形状がロール形状であることを特徴とする、請求項１に記載のスピーカ。
20. 請求項１に記載のスピーカと、
    前記スピーカを搭載するための筐体とを備える、電子機器。

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