JP4911120B2 - 眼鏡レンズ - Google Patents
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Description
本発明は、特定の構造を有するポリカーボネート樹脂と特定の構造を有するスチレン樹脂を構成成分とする樹脂組成物から得られる眼鏡レンズに関する。
眼鏡レンズ材料として、光学ガラスあるいは光学用透明樹脂が使用されている。光学ガラスは、耐熱性や透明性、寸法安定性、耐薬品性等に優れ、様々な屈折率やアッベ数を有する多種類の材料が存在しているが、材料コストが高い上、成型加工性が悪く、また生産性が低いという問題点を有している。
また、熱硬化性透明樹脂も眼鏡レンズ材料として広く用いられているが、長い硬化時間が必要で生産性が悪く、また耐衝撃性が低い問題点を有している。
一方、光学用透明樹脂、中でも熱可塑性透明樹脂からなる眼鏡レンズは、射出成型により大量生産が可能で、しかも非球面レンズの製造も容易であるという利点を有している。
一方、光学用透明樹脂、中でも熱可塑性透明樹脂からなる眼鏡レンズは、射出成型により大量生産が可能で、しかも非球面レンズの製造も容易であるという利点を有している。
しかしながら、光学用透明樹脂を眼鏡レンズとして用いる場合、高屈折率や高アッベ数のほか、透明性、耐熱性、低複屈折性が求められる。例えば、ビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂は高屈折率、高耐熱性という利点を有しているが、複屈折が非常に大きいという欠点を有している。ポリスチレンは高屈折率という利点を有しているが、耐熱性が低く複屈折が大きいという欠点を有している。ポリメチルメタクリレートは複屈折が小さいが、ガラス転移温度、耐熱性が低く、屈折率が小さい。非晶質ポリオレフィンは耐熱性が低く、複屈折は大きく、屈折率が小さい。
眼鏡レンズ用途に実用化されている光学用透明樹脂の中で屈折率が高いものとしては、ビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（ｎｄ＝１．５８３）、ポリスチレン（ｎｄ＝１．５８８）がある。とりわけ、ビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂は、高屈折率でなおかつ優れた耐熱性および優れた機械特性を有するため眼鏡レンズ用途に使用されてきた。しかしながら、ビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂やポリスチレン製の眼鏡レンズは、複屈折が大きいという弱点を有するため虹模様がみえることや視界がぼけるなどの重大な欠陥があった。そのため、屈折率が高く、低複屈折でかつ物性バランスに優れた眼鏡レンズ向け樹脂の開発が幅広く行われてきた。
上述の材料の複屈折を小さくする方法として、符号の異なる正負の複屈折を持つ組成同士で、互いの複屈折を打ち消しあう手法が挙げられる。複屈折の正負は、高分子主鎖方向の分極率と高分子側鎖方向の分極率の差で決定される。る。複屈折を小さくする方法として、樹脂の構成モノマー同士での複屈折相殺の方法が挙げられる。例えば、高分子側鎖方向に分極率の大きくなるフルオレン構造を有するビスフェノール類の報告がなされている（特許文献１参照）。
樹脂構成モノマー同士での複屈折相殺の方法に加え、異符号の複屈折を持つ樹脂同士を混ぜ合わせる方法も挙げられる。例えば、高分子主鎖方向の分極率の方が高分子側鎖方向の分極率より大きくなるビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂は正の複屈折となり、高分子側鎖方向の分極率の方が大きくなるスチレン樹脂は負の複屈折となり、それら異符号の複屈折を持つ材料を組み合わせることにより複屈折を低減させる方法は多く提案がなされている（特許文献２、３参照）。
しかしながら、本発明者らの検討の結果、それら報告中の樹脂組成からなる材料では、正負の固有複屈折を打ち消し合うには不十分であり、また最も重大な問題としてそれら材料からなる光学レンズは濁りが生じてしまい、実用上、看過できない透明性であった。
それら濁りを改善する提案を行っている報告もある（特許文献２、３参照）。しかしながら、本発明者らの検討の結果、それら報告中の樹脂組成からなる材料では、正負の固有複屈折を打ち消し合うには組成比等、用いる樹脂に対する検討が不十分であり、また濁りを低減させているものの、効果は小さく実用上看過できない透明性であった。
このように、高屈折率、低アッベ数、低複屈折、高透明性、高ガラス転移温度（耐熱性）をバランス良く有する眼鏡レンズはこれまでに知られていなかった。
特開平７−１０９３４２号公報
特開平１０−１０１７８６号公報
特開平１０−１０１７８７号公報
本発明は、上記課題を解決しようとするものであり、特定の構造を有するポリカーボネート樹脂と特定の構造を有するスチレン樹脂からなる、工業的に射出成型生産可能な、高屈折率、低アッベ数、低複屈折、高透明性を有する眼鏡レンズを提供する。
本発明者らは、上記課題を解決するべく鋭意検討を重ねた結果、特定構造を有するポリカーボネート樹脂と特定構造を有するスチレン樹脂を特定範囲の重量比で含有する樹脂組成物からなるレンズが眼鏡用途に好適な性能バランスを発現することを見出し本発明に到達した。すなわち本発明はつぎのとおりである。
（１）２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン由来の構造単位を９０ｍｏｌ％以上含有するポリカーボネート樹脂であって、該樹脂の光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、該樹脂のアッベ数が３０以上３５以下であり、重量平均分子量が１５，０００〜３５，０００であるポリカーボネート樹脂（Ａ）と、スチレンと無水マレイン酸との共重合により得られるスチレン樹脂であって、無水マレイン酸由来の構造単位を３〜１８ｍｏｌ％含有し、該樹脂の光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、該樹脂のアッベ数が３０以上３５以下であり、重量平均分子量が４０，０００〜４００，０００であるスチレン樹脂（Ｂ）を含有し、且つポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）との重量比（Ａ／Ｂ）が４０／６０〜７０／３０の範囲である樹脂組成物からなる眼鏡レンズであって、一個あたりの光軸方向の厚みが０．０１ｍｍ〜３０ｍｍであり、且つ該体積が０．０００１ｃｍ３〜２５．０ｃｍ３である眼鏡レンズ。
（２）前記樹脂組成物の還元粘度が、塩化メチレンを溶媒とする０．５ｇ／ｄｌ濃度の溶液の２０℃において０．２ｄｌ／ｇ以上２．０ｄｌ／ｇ以下である前記（１）記載の眼鏡レンズ。
（３）光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、且つアッベ数が３０〜３５である前記（１）または（２）記載の眼鏡レンズ。
（４）１ｍｍの光路長において全光線透過率が８５．０％以上９８．０％以下である前記（１）〜（３）のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
（５）１ｍｍの光路長において透過してくる光線に占める散乱光の比率が０．０１％以上３．０％以下である前記（１）〜（４）のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
（６）１ｍｍの光路長において透過してくる光線をエリプソメトリー（ＰＥＭデュアルロックイン）で測定した時に、複屈折値が−３００ｎｍ以上３００ｎｍ以下である前記（１）〜（５）のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
（７）前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記スチレン樹脂（Ｂ）を重量比（Ａ／Ｂ）４０／６０〜７０／３０の範囲でブレンドした後射出成型する前記（１）記載の眼鏡レンズを製造する方法。
（８）ブレンドする際、２００℃以上２６５℃以下の樹脂溶融状態で練り合わせる前記（７）記載の眼鏡レンズの製造方法。
（９）射出成型する際、射出成型機の金型温度が８０℃以上１３０℃以下である前記（７）または（８）記載の眼鏡レンズの製造方法。
（１）２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン由来の構造単位を９０ｍｏｌ％以上含有するポリカーボネート樹脂であって、該樹脂の光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、該樹脂のアッベ数が３０以上３５以下であり、重量平均分子量が１５，０００〜３５，０００であるポリカーボネート樹脂（Ａ）と、スチレンと無水マレイン酸との共重合により得られるスチレン樹脂であって、無水マレイン酸由来の構造単位を３〜１８ｍｏｌ％含有し、該樹脂の光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、該樹脂のアッベ数が３０以上３５以下であり、重量平均分子量が４０，０００〜４００，０００であるスチレン樹脂（Ｂ）を含有し、且つポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）との重量比（Ａ／Ｂ）が４０／６０〜７０／３０の範囲である樹脂組成物からなる眼鏡レンズであって、一個あたりの光軸方向の厚みが０．０１ｍｍ〜３０ｍｍであり、且つ該体積が０．０００１ｃｍ３〜２５．０ｃｍ３である眼鏡レンズ。
（２）前記樹脂組成物の還元粘度が、塩化メチレンを溶媒とする０．５ｇ／ｄｌ濃度の溶液の２０℃において０．２ｄｌ／ｇ以上２．０ｄｌ／ｇ以下である前記（１）記載の眼鏡レンズ。
（３）光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、且つアッベ数が３０〜３５である前記（１）または（２）記載の眼鏡レンズ。
（４）１ｍｍの光路長において全光線透過率が８５．０％以上９８．０％以下である前記（１）〜（３）のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
（５）１ｍｍの光路長において透過してくる光線に占める散乱光の比率が０．０１％以上３．０％以下である前記（１）〜（４）のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
（６）１ｍｍの光路長において透過してくる光線をエリプソメトリー（ＰＥＭデュアルロックイン）で測定した時に、複屈折値が−３００ｎｍ以上３００ｎｍ以下である前記（１）〜（５）のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
（７）前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記スチレン樹脂（Ｂ）を重量比（Ａ／Ｂ）４０／６０〜７０／３０の範囲でブレンドした後射出成型する前記（１）記載の眼鏡レンズを製造する方法。
（８）ブレンドする際、２００℃以上２６５℃以下の樹脂溶融状態で練り合わせる前記（７）記載の眼鏡レンズの製造方法。
（９）射出成型する際、射出成型機の金型温度が８０℃以上１３０℃以下である前記（７）または（８）記載の眼鏡レンズの製造方法。
本発明によれば、低複屈折で実質的に光学歪みのない優れた高屈折率眼鏡レンズを得ることができる。本発明の眼鏡レンズは、射出成型可能で生産性が高く安価である。また、本発明により、ガラスレンズでは技術的に加工の困難な高屈折率低複屈折非球面レンズを射出成型により簡便に得ることができ、極めて有用である。
本発明における眼鏡レンズの構成成分であるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン由来の構造単位を９０ｍｏｌ％以上含有する。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）を得るためには、炭酸エステル形成化合物からポリカーボネートを製造する際に用いられている公知の方法、例えばビスフェノール類とホスゲンとの直接反応（ホスゲン法）、あるいはビスフェノール類とビスアリールカーボネートとのエステル交換反応（エステル交換法）などの方法を採用することができる。
炭酸エステル形成化合物としては、例えばホスゲンや、ジフェニルカーボネート、ジ−ｐ−トリルカーボネート、フェニル−ｐ−トリルカーボネート、ジ−ｐ−クロロフェニルカーボネート、ジナフチルカーボネートなどのビスアリルカーボネートが挙げられる。これらの化合物は２種類以上併用することも可能である。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）を得るために、いわゆるホスゲン法を用いる場合、通常酸結合剤および溶媒の存在下において、ビスフェノール類とホスゲンを反応させる。酸結合剤としては、例えばピリジンや、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどのアルカリ金属の水酸化物などが用いられ、また溶媒としては、例えば塩化メチレン、クロロホルムなどが用いられる。
さらに、縮重合反応を促進するために、トリエチルアミンのような第三級アミンまたは第四級アンモニウム塩などの触媒を、また重合度調節には、フェノール、ｐ−ｔ−ブチルフェノール、p-クミルフェノール、長鎖アルキル置換フェノール、オレフィン置換フェノール等一官能基化合物を分子量調節剤として加えることが好ましい。また、所望に応じ亜硫酸ナトリウム、ハイドロサルファイトなどの酸化防止剤や、フロログルシン、イサチンビスフェノールなど分岐化剤を少量添加してもよい。
反応温度は通常０〜１５０℃、好ましくは５〜４０℃の範囲とするのが適当である。反応時間は反応温度によって左右されるが、通常０．５分〜１０時間、好ましくは１分〜２時間である。また、反応中は、反応系のｐＨを１０以上に保持することが望ましい。
一方、本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）を得るために、いわゆるエステル交換法を用いる場合、ビスフェノール類とビスアリールカーボネートとを混合し、減圧下で高温において反応させる。反応温度は通常１５０〜３５０℃、好ましくは２００〜３００℃の範囲の温度において行われ、また減圧度は最終で好ましくは１ｍｍＨｇ以下にして、エステル交換反応により生成した該ビスアリールカーボネートから由来するフェノール類を系外へ留去させる。反応時間は反応温度や減圧度などによって左右されるが、通常１〜４時間程度である。反応は窒素やアルゴンなどの不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましく。また、所望に応じ、分子量調節剤、酸化防止剤や分岐化剤を添加して反応を行ってもよい。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）にて屈折率が１．５８２〜１．５８８を取る必要がある。この屈折率範囲以外ではスチレン樹脂との屈折率差が広がり、それを基にした濁りが眼鏡レンズに無視できない程度に生じるようになり、実用上大きな障害となってしまう。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、そのアッベ数が３０〜３５を取る必要がある。このアッベ数の範囲以外ではスチレン樹脂とのアッベ数差が広がり、それを基にした濁りが眼鏡レンズに無視できない程度に生じるようになり、実用上大きな障害となってしまう。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、ポリスチレン換算重量平均分子量が１５，０００〜３５，０００、好ましくは２０，０００〜３４，０００、より好ましくは２５，０００〜３３，０００である。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）がレンズに対し十分な強度を与えるためには、その還元粘度が０．２０〜２．０ｄｌ／ｇであることが好ましい。これはポリスチレン換算重量平均分子量で表現すると１５，０００〜３５，０００に相当する。ポリカーボネート樹脂（Ａ）の還元粘度は好ましくは０．２３〜０．８４ｄｌ／ｇ、より好ましくは０．３０〜０．６４である。還元粘度が２．０ｄｌ／ｇを超えると十分な成型性が得られなくなるため好ましくない。一方、還元粘度が０．２０ｄｌ／ｇより小さくなると成型体の著しい強度不足が起こり、実使用が不可能となる。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）には、各種の添加剤、例えば、高分子改質剤、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、着色剤、帯電防止剤、滑剤、可塑剤、離型剤などを適量配合することができる。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、異物含有量が極力少ないことが望まれ、溶融原料の濾過、触媒液の濾過が好適に実施される。フィルターのメッシュは０．０１μｍ以上５μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．１μｍ以上１μｍ以下である。さらに、生成するポリカーボネート樹脂のポリマーフィルターによる濾過が好適に実施される。ポリマーフィルターのメッシュは０．５μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１．０μｍ以上３０μｍ以下である。また、樹脂ペレットを採取する工程は当然低ダスト環境でなければならず、クラス１０００以下であることが好ましく、より好ましくはクラス１００以下である。なお、ここでいうクラス１０００とは、０．５μｍ以上の粒子を基準とし、１立法フィート中の粒子数が１０００個であることを意味する。またここでいうクラス１００とは、０．５μｍ以上の粒子を基準とし、１立法フィート中の粒子数が１００個であることを意味する。
本発明における眼鏡レンズの構成成分としてのスチレン樹脂（Ｂ）は、無水マレイン酸とスチレンとの共重合により得られるものであり、無水マレイン酸由来の構造単位を３〜１８ｍｏｌ％含有する。好ましくは５〜１４ｍｏｌ％、より好ましくは７〜１０である。スチレン樹脂（Ｂ）の製造には公知の重合方法を採用することができる。本発明に使用されるスチレン樹脂（Ｂ）はランダム、ブロックおよび交互共重合構造のいずれをとっても良い。
本発明に用いるスチレン樹脂（Ｂ）がレンズに対し十分な強度を与えるためにはポリスチレン換算重量平均分子量が４０，０００以上あれば良く、ポリスチレン換算重量平均分子量が４００，０００までは成型に耐えうる流動性を確保できる。ポリスチレン換算重量平均分子量は４０，０００〜４００，０００、好ましくは１００，０００〜３００，０００、より好ましくは１５０，０００〜２５０，０００である。
本発明に用いるスチレン樹脂（Ｂ）は光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）にて屈折率が１．５８２〜１．５８８を取る必要がある。この屈折率範囲以外ではポリカーボネート樹脂との屈折率差が広がり、それを基にした濁りが眼鏡レンズに無視できない程度に生じるようになり、実用上大きな障害となってしまう。好ましくは１．５８２〜１．５８６、より好ましくは１．５８２〜１．５８５である。
本発明に用いるスチレン樹脂（Ｂ）はそのアッベ数が３０〜３５を取る必要がある。このアッベ数の範囲以外ではポリカーボネート樹脂とのアッベ数差が広がり、それを基にした濁りが眼鏡レンズに無視できない程度に生じるようになり、実用上大きな障害となってしまう。好ましくは３０〜３４、より好ましくは３０〜３３である。
本発明に用いるスチレン樹脂（Ｂ）には、各種の添加剤、例えば、高分子改質剤、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、着色剤、帯電防止剤、滑剤、可塑剤、離型剤などを適量配合することができる。
本発明に用いるスチレン樹脂（Ｂ）は、異物含有量が極力少ないことが望まれ、溶融原料の濾過、触媒液の濾過が好適に実施される。フィルターのメッシュは０．０１μｍ以上５μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．1μｍ以上１μｍ以下である。さらに、生成するスチレン樹脂のポリマーフィルターによる濾過が好適に実施される。ポリマーフィルターのメッシュは０．５μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１．０μｍ以上３０μｍ以下である。また、樹脂ペレットを採取する工程は当然低ダスト環境でなければならず、クラス１０００以下であることが好ましく、より好ましくはクラス１００以下である。
本発明に用いる樹脂組成物は上記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と上記スチレン樹脂（Ｂ）を重量割合（Ａ／Ｂ）で４０／６０〜７０／３０の範囲で含有する。好ましくは４５／５５〜７０／３０、より好ましくは５０／５０〜６５／３５含有する。ポリカーボネート樹脂（Ａ）が４０より小さくなると、光学レンズの複屈折が負の符号にて大きくなるため好ましくない。ポリカーボネート樹脂（Ａ）が７０より多くなると、眼鏡レンズの複屈折が正の符号にて大きくなるため好ましくない。
本発明に用いる樹脂組成物が眼鏡レンズとして十分な強度を保つためには、その還元粘度が０．２０〜２．０ｄｌ／ｇであることが好ましい。本発明に用いる樹脂組成物の還元粘度は好ましくは０．２３〜０．８４ｄｌ／ｇ、より好ましくは０．３０〜０．６４である。還元粘度が２．０ｄｌ／ｇを超えると十分な成型性が得られなくなるため好ましくない。一方、還元粘度が０．２０ｄｌ／ｇより小さくなると成型体の著しい強度不足が起こり、実使用が不可能となる。
本発明に用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）は、上記所定量の範囲内でブレンドされ、射出成型眼鏡レンズ材料として供される。
ポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）をブレンドする手段としては、押出機を用いて樹脂溶融状態にて混練する方法と、両樹脂を溶融させないで混合する方法があるが、その方法に限定はない。
ポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）とを溶融状態でブレンドする場合は、押出機により溶融樹脂温度２００℃〜２６５℃、好ましくは２２０〜２６０℃、より好ましくは２４０〜２５５℃で混練しペレタイズする。これにより両樹脂がブレンドされた樹脂組成物のペレットが得られる。押出機の構成、スクリューの構成等は特に限定されない。押出機中の溶融樹脂温度が２６５℃を超えると樹脂が着色して眼鏡レンズに不適となる。一方、樹脂温度が２００℃を下回ると、樹脂粘度が上昇し、押出機中のスクリューとの摩擦熱による局所的な発熱により樹脂の着色が発生して眼鏡レンズに不適となる。
ポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）とを溶融させない状態でブレンドする場合には、巨視的に偏在しないように混合するだけで良い。その方法は特に限定されないが、例えば、両樹脂を袋に所定量入れてよく振り混ぜた後に成型機に投入するだけの、いわゆるドライブレンドでも良い。
上記ブレンドにより、ポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）を構成成分として含有する眼鏡レンズ用樹脂組成物が得られる。本発明の眼鏡レンズは当該樹脂組成物をレンズ形状に射出成型することによって得ることができる。射出成型には一般の射出成型機や射出圧縮成型機等が用いられる。射出成型の成型条件は特に限定されないが、成型機中の樹脂温度は１８０〜２８０℃、好ましくは１９０℃〜２７０℃、より好ましくは２１０℃〜２６０℃である。また、射出圧力は５０〜１７００ｋｇ／ｃｍ２、好ましくは７０ｋｇ／ｃｍ２〜１，５００ｋｇ／ｃｍ２、より好ましくは９０ｋｇ／ｃｍ２〜１，３００ｋｇ／ｃｍ２である。金型温度は眼鏡レンズへの金型形状転写性に影響を与えるため、８０℃以上１３０℃以下、好ましくは８５℃以上１２０℃以下、より好ましくは９０℃以上１１０℃以下である。
眼鏡レンズへの異物の混入を極力避けるため、成型環境も当然低ダスト環境でなければならず、クラス１０００以下であることが好ましく、より好ましくはクラス１００以下である。
このようにして得られる本発明の眼鏡レンズは、ＪＩＳ−Ｋ−７１４２の方法で測定した光線ｄ線での屈折率が１．５８２〜１．５８８の範囲、好ましくは１．５８３〜１．５８７、より好ましくは１．５８４〜１．５８６である。
本発明の眼鏡レンズは、ＪＩＳ−Ｋ−７１４２の方法で測定したアッベ数が３０〜３５、好ましくは３０〜３４、より好ましくは３０〜３３である。
本発明の眼鏡レンズは、エリプソメトリー：ＰＥＭデュアルロックインの方法で測定した複屈折値が−３００ｎｍ以上３００ｎｍ以下、好ましくは−１００以上１００ｎｍ以下、より好ましくは−５０ｎｍ以上５０ｎｍ以下である。
本発明の眼鏡レンズは、積分球式光電光度法で測定した全光線透過率が８５．０％以上９９．０％以下、好ましくは８７．０％以上９８．０％以下、より好ましくは８８．０％以上９７．０％以下である。
本発明の眼鏡レンズは、積分球式光電光度法で測定した全透過光線中に占める散乱光の比率、いわゆるヘイズが０．００１％以上３．０％以下、好ましくは０．０１％以上２．５％）下、より好ましくは０．１％以上２．０％以下である。
このように、本発明の眼鏡レンズは高屈折率、低アッベ数、低複屈折率及び高透明性、低ヘイズ性を有するものである。
本発明の眼鏡レンズは、必要に応じて非球面レンズの形で用いることもできる。非球面レンズは、１枚のレンズで球面収差を実質的にゼロとすることが可能であるため、複数の球面レンズの組み合わせで球面収差を取り除く必要がなく、軽量化および生産コストの低減が可能になる。非球面レンズの非点収差は０〜１５ｍλであることが好ましく、より好ましくは０〜１０ｍλ、特に好ましくは０〜８ｍλである。
本発明の眼鏡レンズの光軸方向の厚みは、用途に応じて広範囲に設定可能である。特に制限はないが、好ましくは０．０１〜３０ｍｍ、より好ましくは０．１〜１５ｍｍ、特に好ましくは０．３〜１０ｍｍである。また、本発明の眼鏡レンズの体積は０．０００１ｃｍ３〜２５．０ｃｍ３、好ましくは０．００１ｃｍ３〜２５．０ｃｍ３、より好ましくは０．０１ｃｍ３〜２０．０ｃｍ３である。
本発明の眼鏡レンズの表面には、必要に応じ、反射防止層あるいはハードコート層といったコート層が設けられていても良い。反射防止層は、単層であっても多層であっても良く、有機物であっても無機物であっても構わないが、無機物であることが好ましい。具体的には、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化チタニウム、酸化セリウム、酸化マグネシウム、フッ化マグネシウム等の酸化物あるいはフッ化物が例示される。これらのうちでより好ましいものは酸化ケイ素、酸化ジルコニウムであり、更に好ましいものは酸化ケイ素と酸化ジルコニウムの組み合わせである。
また、反射防止層に関しては、単層／多層の組み合わせ、またそれらの成分、厚みの組み合わせ等について特に限定はされない。好ましくは２層構成又は３層構成、特に好ましくは３層構成である。また、該反射防止層全体として、光学レンズの厚みの０．０００１７％〜３．３％、具体的には０．０５μｍ〜３μｍ、好ましくは１μｍ〜２μｍ、特に好ましくは０．１μｍ〜１μｍとなるような厚みで形成するのがよい。
以下に本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に何らの制限を受けるものではない。なお、実施例中の測定値は以下の方法あるいは装置を用いて測定した。
１）ポリスチレン換算重量平均分子量（Ｍｗ）：ＧＰＣを用い、クロロホルムを展開溶媒として、既知の分子量（分子量分布＝１）の標準ポリスチレンを用いて検量線を作成した。この検量線に基づいて、ＧＰＣのリテンションタイムから算出した。
２）ガラス転移温度（Ｔｇ）：示差熱走査熱量分析計（ＤＳＣ）により測定した。
３）屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ：ポリカーボネート樹脂を３ｍｍ厚×８ｍｍ×８ｍｍの直方体にプレス成型し、ＡＴＡＧＯ（株）製屈折率計により測定した。
４）複屈折：日本分光（株）製エリプソメーターにより測定した。
５）射出成型機：住友重機械工業（株）製ＳＨ５０を用いた。
６）全光線透過率：日本電色工業（株）製ＭＯＤＥＬ１００１ＤＰにより測定した。
なお、複屈折及び全光線透過率は、下記実施例で得られた眼鏡レンズ（レンズ中心部厚み；２ｍｍ）について測定した。
１）ポリスチレン換算重量平均分子量（Ｍｗ）：ＧＰＣを用い、クロロホルムを展開溶媒として、既知の分子量（分子量分布＝１）の標準ポリスチレンを用いて検量線を作成した。この検量線に基づいて、ＧＰＣのリテンションタイムから算出した。
２）ガラス転移温度（Ｔｇ）：示差熱走査熱量分析計（ＤＳＣ）により測定した。
３）屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ：ポリカーボネート樹脂を３ｍｍ厚×８ｍｍ×８ｍｍの直方体にプレス成型し、ＡＴＡＧＯ（株）製屈折率計により測定した。
４）複屈折：日本分光（株）製エリプソメーターにより測定した。
５）射出成型機：住友重機械工業（株）製ＳＨ５０を用いた。
６）全光線透過率：日本電色工業（株）製ＭＯＤＥＬ１００１ＤＰにより測定した。
なお、複屈折及び全光線透過率は、下記実施例で得られた眼鏡レンズ（レンズ中心部厚み；２ｍｍ）について測定した。
実施例１
重量平均分子量は３３，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８３であり、アッベ数は３０である、ビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（商品名：ユーピロンＨ−４０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）７．０ｋｇと、重量平均分子量は３００，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８６であり、アッベ数は３２であり、無水マレイン酸由来の構造単位を８ｍｏｌ％含むスチレン樹脂（商品名：ダイラークＤ−２３２、ノバケミカル（株）製）３．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、９９ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．５％であった。
重量平均分子量は３３，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８３であり、アッベ数は３０である、ビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（商品名：ユーピロンＨ−４０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）７．０ｋｇと、重量平均分子量は３００，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８６であり、アッベ数は３２であり、無水マレイン酸由来の構造単位を８ｍｏｌ％含むスチレン樹脂（商品名：ダイラークＤ−２３２、ノバケミカル（株）製）３．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、９９ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．５％であった。
実施例２
ポリカーボネート樹脂として上記ユーピロンＨ−４０００（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）６．０ｋｇと、スチレン樹脂として上記ダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）４．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、２５ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．４％であった。
ポリカーボネート樹脂として上記ユーピロンＨ−４０００（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）６．０ｋｇと、スチレン樹脂として上記ダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）４．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、２５ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．４％であった。
実施例３
ポリカーボネート樹脂として上記ユーピロンＨ−４０００（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）５．０kgと、スチレン樹脂として上記ダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）５．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８４であり、アッベ数はν＝３１であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、２４ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．３％であった。
ポリカーボネート樹脂として上記ユーピロンＨ−４０００（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）５．０kgと、スチレン樹脂として上記ダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）５．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８４であり、アッベ数はν＝３１であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、２４ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．３％であった。
実施例４
ポリカーボネート樹脂として上記ユーピロンＨ−４０００（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）４．０ｋｇと、スチレン樹脂として上記ダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）６．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８４であり、アッベ数はν＝３１であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、８６ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．３％であった。
ポリカーボネート樹脂として上記ユーピロンＨ−４０００（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）４．０ｋｇと、スチレン樹脂として上記ダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）６．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８４であり、アッベ数はν＝３１であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、８６ｎｍであり、複屈折の極めて小さい実質的な光学歪みのないレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ９０％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．３％であった。
比較例１
重量平均分子量は４５，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８３であり、アッベ数は３０であるビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（商品名：ユーピロンＳ−３０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）８．０kgと、重量平均分子量は３００，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８６であり、アッベ数は３２であり、無水マレイン酸を７ｍｏｌ％含むスチレン樹脂としてダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）２．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、３２０ｎｍであり、複屈折が大きい実質的な光学歪みの大きいレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ８９％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．６％であった。
重量平均分子量は４５，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８３であり、アッベ数は３０であるビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（商品名：ユーピロンＳ−３０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）８．０kgと、重量平均分子量は３００，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８６であり、アッベ数は３２であり、無水マレイン酸を７ｍｏｌ％含むスチレン樹脂としてダイラークＤ−２３２（ノバケミカル（株）製）２．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、３２０ｎｍであり、複屈折が大きい実質的な光学歪みの大きいレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ８９％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．６％であった。
比較例２
ポリカーボネート樹脂（上記ユーピロンＨ−４０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）３．０ｋｇと、スチレン樹脂（上記ダイラークＤ−２３２、ノバケミカル（株）製）７．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、４９５ｎｍであり、複屈折が大きく実質的な光学歪みが大きいレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ８９％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．６％であった。
ポリカーボネート樹脂（上記ユーピロンＨ−４０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）３．０ｋｇと、スチレン樹脂（上記ダイラークＤ−２３２、ノバケミカル（株）製）７．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８３であり、アッベ数はν＝３０であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、４９５ｎｍであり、複屈折が大きく実質的な光学歪みが大きいレンズであることが確かめられた。
また、全光線透過率を測定したところ８９％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、０．６％であった。
比較例３
重量平均分子量は３３，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８３であり、アッベ数は３０であるビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（商品名：ユーピロンＨ−４０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）５．０ｋｇと、重量平均分子量は５００，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８６であり、アッベ数は３２であり、無水マレイン酸由来の構造単位を１８ｍｏｌ％含むスチレン樹脂（商品名：ダイラークＤ−３３２、ノバケミカル（株）製）５．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８２であり、アッベ数はν＝３１であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、７５ｎｍであり、複屈折が小さく実質的な光学歪みの小さいレンズであることが確かめられた。
しかし、全光線透過率を測定したところ８２％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、１２％であった。
重量平均分子量は３３，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８３であり、アッベ数は３０であるビスフェノールＡを原料とするポリカーボネート樹脂（商品名：ユーピロンＨ−４０００、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）５．０ｋｇと、重量平均分子量は５００，０００、光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８６であり、アッベ数は３２であり、無水マレイン酸由来の構造単位を１８ｍｏｌ％含むスチレン樹脂（商品名：ダイラークＤ−３３２、ノバケミカル（株）製）５．０ｋｇを押出し機にて２５５℃にて練り合わせ、ペレタイズして眼鏡レンズ用樹脂組成物のペレットを得た。
該ペレットを１００℃で５時間真空乾燥した後、シリンダー温度２５０℃、金型温度１００℃で射出成型し、直径７６ｍｍ、Ｒ＝８７．１６７、カーブ６Ｒ、レンズ外周肉厚６ｍｍ、レンズ中心肉厚２ｍｍ、体積２０．０ｃｍ３のレンズを得た。その光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を測定したところｎｄ＝１．５８２であり、アッベ数はν＝３１であった。
該樹脂レンズの複屈折を測定したところ、７５ｎｍであり、複屈折が小さく実質的な光学歪みの小さいレンズであることが確かめられた。
しかし、全光線透過率を測定したところ８２％であり、レンズを透過してくる光線に占める散乱光の比率を測定したところ、１２％であった。
Claims (9)
- ２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン由来の構造単位を９０ｍｏｌ％以上含有するポリカーボネート樹脂であって、該樹脂の光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、該樹脂のアッベ数が３０以上３５以下であり、重量平均分子量が１５，０００〜３５，０００であるポリカーボネート樹脂（Ａ）と、スチレンと無水マレイン酸との共重合により得られるスチレン樹脂であって、無水マレイン酸由来の構造単位を３〜１８ｍｏｌ％含有し、該樹脂の光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、該樹脂のアッベ数が３０以上３５以下であり、重量平均分子量が４０，０００〜４００，０００であるスチレン樹脂（Ｂ）を含有し、且つポリカーボネート樹脂（Ａ）とスチレン樹脂（Ｂ）との重量比（Ａ／Ｂ）が４０／６０〜７０／３０の範囲である樹脂組成物からなる眼鏡レンズであって、一個あたりの光軸方向の厚みが０．０１ｍｍ〜３０ｍｍであり、且つ該体積が０．０００１ｃｍ３〜２５．０ｃｍ３である眼鏡レンズ。
- 前記樹脂組成物の還元粘度が、塩化メチレンを溶媒とする０．５ｇ／ｄｌ濃度の溶液の２０℃において０．２ｄｌ／ｇ以上２．０ｄｌ／ｇ以下である請求項１記載の眼鏡レンズ。
- 光線ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率が１．５８２〜１．５８８であり、且つアッベ数が３０〜３５である請求項１または２記載の眼鏡レンズ。
- １ｍｍの光路長において全光線透過率が８５．０％以上９８．０％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
- １ｍｍの光路長において透過してくる光線に占める散乱光の比率が０．０１％以上３．０％以下である請求項１〜４のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
- １ｍｍの光路長において透過してくる光線をエリプソメトリー（ＰＥＭデュアルロックイン）で測定した時に、複屈折値が−３００ｎｍ以上３００ｎｍ以下である請求項１〜５のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
- 前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）と前記スチレン樹脂（Ｂ）を重量比（Ａ／Ｂ）４０／６０〜７０／３０の範囲でブレンドした後射出成型する請求項１記載の眼鏡レンズを製造する方法。
- ブレンドする際、２００℃以上２６５℃以下の樹脂溶融状態で練り合わせる請求項７記載の眼鏡レンズの製造方法。
- 射出成型する際、射出成型機の金型温度が８０℃以上１３０℃以下である請求項７または８記載の眼鏡レンズの製造方法。
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