JP4888583B2 - 冷凍装置 - Google Patents

Description

本発明は、冷凍装置に関し、特に複数の圧縮機が冷媒回路に接続されている冷凍装置に関するものである。

従来より、冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた冷凍装置が知られている。この種の冷凍装置は、例えば、食品等を貯蔵する冷蔵庫の庫内を冷却するための冷凍機や、室内の空調を行う空調機などに広く利用されている。

特許文献１には、室内ユニットと冷蔵冷凍ユニットとが設けられた冷凍装置が開示されている。この冷凍装置は、冷房運転をしながら冷蔵・冷凍ユニットを冷やす運転を行ったり、暖房運転をしながら冷蔵・冷凍ユニットを冷やす運転を行ったりすることができる。

特開２００７−７８３３８号公報

ところで、複数の圧縮機が接続されている冷凍装置で、寒冷地などで外気温度が例えばマイナス１０℃程度まで低下した状況になり、数台の圧縮機が運転中で、残り数台の圧縮機が停止している運転状態を考えてみる。このとき、運転中の圧縮機につながっている蒸発器の圧力（低圧圧力）は一般に５℃〜１０℃程度の温度に相当する圧力なので、外気温度（もしくは室外ユニットに圧縮機が収納されている場合は圧縮機本体またはその周囲の温度）がマイナス１０℃であれば、その温度相当飽和圧力が上記低圧圧力より低くなる。そうすると、停止中の圧縮機の内部の圧力が運転中の圧縮機よりも低圧になるので、冷媒が運転中の圧縮機へではなく、停止中の圧縮機に流入して行くことが考えられる。

そのような事態になると、停止中の圧縮機に溜まっている低温の冷凍機油に冷媒ガスが溶け込んで凝縮し（以下、冷凍機油に冷媒ガスが溶け込んで凝縮することを冷媒の寝込みという）、油の粘度が低下してしまうことになる。その結果、停止中の圧縮機を再起動した場合に、粘度の低い油が圧縮機内の機械的な摺動部分に供給されることになり、潤滑不良や焼損が生じることが考えられる。

本発明は、このような問題点に鑑みて創案されたものであり、その目的は、複数の圧縮機を有する冷凍装置において停止中の圧縮機での冷媒の寝込みを防止し、再起動時の動作不良や焼損を抑制することである。

第１の発明は、運転周波数を変更可能な圧縮機を含むとともに並列に接続された複数の圧縮機（21，114）と、熱源側熱交換器（25，115）と、膨張機構（52，153，163）と、利用側熱交換器（53，154，164）とが順に接続された冷媒回路（20，200）を有する冷凍装置を前提としている。

そして、この冷凍装置は、上記複数の圧縮機（21，114）に運転中の圧縮機と停止中の圧縮機が混在する状態で、停止中の圧縮機本体または圧縮機周囲の温度相当飽和圧力が運転中の圧縮機に接続されている蒸発器側の熱交換器の低圧圧力よりも低下すると、その低圧圧力を、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度相当飽和圧力よりも低下させるように、運転中の圧縮機の周波数を制御する制御部（9，200）を備えていることを特徴としている。圧縮機本体の温度には、圧縮機の吐出管温度を利用することができ、圧縮機周囲の温度には、外気温度などを利用することができる。

この第１の発明では、寒冷地の冬期などに、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度が低下して、その温度相当飽和圧力が運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも低くなると、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）が、上記温度相当飽和圧力よりも低くなる制御が行われる。このようにすると、運転中の圧縮機の低圧圧力が停止中の圧縮機の圧力よりも低くなるので、冷媒は運転中の圧縮機に流入し、停止中の圧縮機には流入しない。

第２の発明は、第１の発明において、上記複数の圧縮機（21，114）と熱源側熱交換器（25，115）が熱源側ユニット（2，110）に収納され、上記制御部（9，200）が、熱源側熱交換器（25，115）が凝縮器になる運転状態では、運転中の圧縮機に接続されている蒸発器の低圧圧力を、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力よりも低下させるように、運転中の圧縮機の周波数を制御することを特徴としている。凝縮器の周囲の温度には圧縮機本体の温度やその周囲の温度が含まれる。

この第２の発明では、熱源側熱交換器（25，115）が凝縮器になるときには、熱源側ユニット（2，110）の中が一般に外気温度よりも高温になる。そして、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御が行われる。

第３の発明は、第１の発明において、上記複数の圧縮機（21，114）と熱源側熱交換器（25，115）が熱源側ユニット（2，110）に収納され、上記制御部（9，200）が、熱源側熱交換器（25，115）が蒸発器になる運転状態では、運転中の圧縮機に接続されている蒸発器の低圧圧力を、外気温度よりも低い蒸発器の周囲の温度相当飽和圧力よりも低下させるように、運転中の圧縮機の周波数を制御することを特徴としている。蒸発器の周囲の温度には圧縮機本体の温度やその周囲の温度が含まれる。

この第３の発明では、熱源側熱交換器（25，115）が蒸発器になるときには、熱源側ユニット（2，110）の中が一般に外気温度よりも低温になる。そして、外気温度よりも低い蒸発器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御が行われる。

第４の発明は、第１の発明において、上記冷媒回路（20）は、上記熱源側熱交換器（25）が凝縮器として構成され、上記利用側熱交換器（53）が蒸発器として構成され、利用側熱交換器（53）で冷却のみを行うように構成されていることを特徴としている。

この第４の発明では、第２の発明と同様に、熱源側熱交換器（25）が凝縮器になるときに、熱源側ユニット（2）の中が一般に外気温度よりも高温になる。そして、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御が行われる。

第５の発明は、第１の発明において、上記冷媒回路（200）が、凝縮器と蒸発器に切り換え可能な上記熱源側熱交換器（115）と、凝縮器と蒸発器に切り換え可能な第１利用側熱交換器（154）と、蒸発器として構成された第２利用側熱交換器（164）とを備え、第２利用側熱交換器（164）を蒸発器とし、第１利用側熱交換器（154）と熱源側熱交換器（115）を凝縮器とする第１の運転と、第２利用側熱交換器（164）と熱源側熱交換器（115）を蒸発器とし、第１利用側熱交換器（154）を凝縮器とする第２の運転とが切り換え可能に構成されていることを特徴としている。

この第５の発明では、第２，第３の発明と同じように、熱源側熱交換器（115）が凝縮器や蒸発器になるときに、熱源側ユニット（110）の中の凝縮器や蒸発器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御が行われる。

本発明によれば、寒冷地の冬期などに、停止中の圧縮機本体やその周囲の温度が低下して、その温度相当飽和圧力が運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも低くなると、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）を、上記温度相当飽和圧力よりも低くする制御が行われる。このようにすると、運転中の圧縮機の低圧圧力が停止中の圧縮機の圧力よりも低くなるので、冷媒は運転中の圧縮機に流入し、停止中の圧縮機には流入しない。したがって、複数の圧縮機（21，114）を有する冷凍装置において、停止中の圧縮機での冷媒の寝込みを防止し、再起動時の動作不良や焼損を抑制することが可能になる。

上記第２の発明によれば、熱源側熱交換器（25，115）が凝縮器になるときには、熱源側ユニット（2，110）の中が一般に外気温度よりも高温になる。そして、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御される。このようにしても、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも停止中の圧縮機の機内圧力が低下するのを防止できるから、停止中の圧縮機に冷媒が寝込むことによる不具合を防止できる。例えば、上記低圧圧力を、外気温度相当飽和圧力に設定すればよい。

上記第３の発明によれば、熱源側熱交換器（25，115）が蒸発器になるときには、熱源側ユニット（2，110）の中が一般に外気温度よりも低温になる。そして、圧縮機は、外気温度よりも低い蒸発器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御される。このようにしても、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも停止中の圧縮機の機内圧力が低下するのを防止できるから、停止中の圧縮機に冷媒が寝込むことによる不具合を防止できる。

上記第４の発明によれば、上記第２の発明と同様に、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御を行うことにより、停止中の圧縮機に冷媒が寝込むことによる不具合を防止できる。

上記第５の発明によれば、上記第２，第３の発明と同様に、外気温度とは異なる凝縮器や蒸発器の周囲温度の相当飽和圧力に基づいて制御を行うことにより、停止中の圧縮機に冷媒が寝込むことによる不具合を防止できる。

さらに、上記第１〜第５の発明によれば、従来は一般的に冷媒の寝込み防止のためにクランクケースヒータで圧縮機（21，114）を加熱して、冷凍機油に溶け込んだ冷媒を蒸発させて冷凍機油から分離させていたのに対して、クランクケースヒータを用いなくてもよいので、装置構成を簡素化できる。

図１は、実施形態１に係る冷凍装置の冷媒回路図である。 図２は、実施形態１の圧縮機における圧縮機構の要部を示す横断面図である。 図３は、実施形態１の圧縮機の制御を示すフローチャートである。 図４は、実施形態２に係る冷凍装置の冷媒回路図である。 図５は、実施形態２における冷房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図６は、実施形態２における暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図７は、実施形態２における冷蔵冷凍運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図８は、実施形態２における冷却冷房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図９は、実施形態２における冷却冷房運転時の別の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図１０は、実施形態２における第１冷却暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図１１は、実施形態２における第２冷却暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。 図１２は、実施形態２における第３冷却暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。

〈全体構成〉
本実施形態の冷凍装置（1）は、複数の冷蔵倉庫を冷却するものである。図１に示すように、上記冷凍装置（1）は、庫外ユニット（熱源側ユニット）（2）と、複数の庫内ユニット（利用側ユニット）（3）と、制御部であるコントローラ（9）とを備えている。上記庫外ユニット（2）は屋外に設置され、各庫内ユニット（3）は各冷蔵倉庫ごとに設置されている。又、上記庫外ユニット（2）には庫外回路（20）が、各庫内ユニット（3）には庫内回路（50）がそれぞれ設けられている。そして、この冷凍装置（1）の冷媒回路（10）は、蒸気圧縮式冷凍サイクルを行うように、庫外回路（20）に対して複数の庫内回路（50）が並列に接続されて構成されている。

具体的に、上記庫外回路（20）と各庫内回路（50）とは、第１連絡配管（14）及び第２連絡配管（15）によって互いに接続されている。上記第１連絡配管（14）の一端は、上記庫外回路（20）の一端部に設けられた第１閉鎖弁（11）に接続され、該第１連絡配管（14）の他端は分岐して、各庫内回路（50）の一端にそれぞれ接続されている。又、上記第２連絡配管（15）の一端は、上記庫外回路（20）の他端部に設けられた第２閉鎖弁（12）に接続され、該第２連絡配管（15）の他端は分岐して、各庫内回路（50）の他端にそれぞれ接続されている。

〈庫外ユニット〉
上記庫外ユニット（2）の庫外回路（20）には、第１から第３までの３台の圧縮機（21a,21b,21c）と、庫外熱交換器（熱源側熱交換器）（25）と、レシーバ（27）と、過冷却熱交換器（28）と、過冷却用減圧弁（減圧手段）（29）とが設けられている。

全ての圧縮機（21a,21b,21c）は、何れも全密閉式で高圧ドーム型のスクロール圧縮機であり、各圧縮機（21a,21b,21c）には、中間圧位置に開口する中間ポート（5,6,7）を有する圧縮室（4a,4b,4c）（図２参照）を備えた圧縮機構と、その圧縮機構を駆動する電動機とがそれぞれ設けられている。

第１圧縮機（可変容量型圧縮機）（21a）の電動機には、該電動機の回転数を所定範囲内で自在に変更可能なインバータが接続されている。このインバータにより電動機の回転数を調整して、上記第１圧縮機（21a）の運転容量を増減させることが可能である。また、上記第２，第３圧縮機（固定容量型圧縮機）（21b,21c）の電動機には、上記インバータは接続されておらず、該電動機の回転数は一定になっている。したがって、上記第２，第３圧縮機（21b,21c）の運転容量は一定となる。

図２は、上記第１圧縮機（21a）における圧縮機構（47）の要部を示す横断面図である。尚、上記第２，第３圧縮機（21b,21c）の圧縮機構は、上記第１圧縮機（21a）の圧縮機構（47）と同様の構成であるため、説明は省略する。

図２に示すように、上記圧縮機構（47）は、固定スクロール（41）と、該固定スクロール（41）に噛合する可動スクロール（42）とを備えている。そして、上記固定スクロール（41）に設けられた固定側ラップ（41a）と上記可動スクロール（42）に設けられた可動側ラップ（42b）とが噛合して区画形成された第１、第２圧縮室（43,44）を備えている。

尚、固定側ラップ（41a）の内周面と可動側ラップ（42b）の外周面との間に形成される空間が第１圧縮室（43）であり、固定側ラップ（41a）の外周面と可動側ラップ（42b）の内周面との間に形成される空間が第２圧縮室（44）である。これらの圧縮室（43,44）は、可動スクロール（42）の公転運動に伴って、該圧縮室（43,44）の容積が増減するようになっている。

上記固定スクロール（41）の外周側には、吸入ポート（45）が形成されている。この吸入ポート（45）は、可動スクロール（42）の公転運動に伴って両方の圧縮室（43,44）に間欠的に連通するように構成されている。又、上記固定スクロール（41）の中央部には、吐出ポート（46）が形成されている。この吐出ポート（46）は、可動スクロール（42）の公転運動に伴って両方の圧縮室（43,44）に間欠的に連通するように構成されている。

そして、上記固定スクロール（41）には、中間ポート（5）が形成されている。この中間ポート（5）は、可動スクロール（42）の公転運動に伴って上記第１圧縮室（43）に間欠的に連通するように構成されている。

具体的には、第１圧縮室（43）が吸入ポート（45）及び吐出ポート（46）のどちらにも連通していない中間圧位置にあるときに、上記中間ポート（5）と第１圧縮室（43）とが連通し、第１圧縮室（43）が中間圧位置以外の位置にあるときに、上記中間ポート（5）と第１圧縮室（43）とが遮断される。

上記各圧縮機（21a,21b,21c）の吐出側には、それぞれ吐出管（22a,22b,22c）が接続されている。各吐出管（22a,22b,22c）には、それぞれ逆止弁（CV）が設けられている。これらの吐出管（22a,22b,22c）は、吐出合流管（22）を介して接続されている。上記逆止弁（CV）は、各圧縮機（21a,21b,21c）から吐出合流管（22）へ向かう冷媒の流れのみを許容する向きに設けられている。

又、上記各吐出管（22a,22b,22c）には、それぞれ逆止弁（CV）の上流側に油分離器（38a,38b,38c）が設けられている。上記各油分離器（38a,38b,38c）は、圧縮機（21a,21b,21c）の吐出冷媒から冷凍機油を分離するためのものである。そして、各油分離器（38a,38b,38c）には、それぞれ油戻し管（39a,39b,39c）が接続されている。これら３つの油戻し管（39a,39b,39c）は、油戻し合流管（39）の一端で合流している。油戻し合流管（39）の他端は、後述する第２インジェクション配管（38）に接続されている。又、上記各油戻し管（39a,39b,39c）には、上記油分離器（38a,38b,38c）の側から順に逆止弁（CV）とキャピラリチューブ（CP）とが設けられている。

なお、上記各油戻し管（39a,39b,39c）に設けられた逆止弁（CV）は、油戻し合流管（39）へ向かう冷凍機油の流れのみを許容する向きに設けられている。

上記各圧縮機（21a,21b,21c）の吸入側には、それぞれ吸入管（23a,23b,23c）が接続されている。これらの吸入管（23a,23b,23c）は、吸入合流管（23）に接続されている。吸入合流管（23）は、上記第２閉鎖弁（12）に接続されている。

上記庫外熱交換器（25）の他端は、第１冷媒配管（32）を介してレシーバ（27）の頂部に接続されている。上記庫外熱交換器（25）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。庫外熱交換器（25）の近傍には、庫外ファン（26）が設けられている。そして、上記庫外熱交換器（25）は、庫外ファン（26）によって送られた庫外空気と該庫外熱交換器（25）内を流れる冷媒との間で熱交換が行われるように構成されている。

上記過冷却熱交換器（28）は、高圧側流路（28a）と中圧側流路（28b）とを有し、上記高圧側流路（28a）および上記中圧側流路（28b）を流れる冷媒同士が熱交換するように構成されている。

上記高圧側流路（28a）の流入端は、レシーバ（27）の底部に接続されている。また、高圧側流路（28a）の流出端は、第２冷媒配管（33）を介して第１閉鎖弁（11）に接続されている。一方、中圧側流路（28b）の流入端及び流出端は、それぞれインジェクション回路（40）に接続されている。

上記インジェクション回路（40）は、各圧縮機（21a,21b,21c）に冷媒をインジェクションするためのものであり、第１インジェクション配管（分岐配管）（37）と第２インジェクション配管（38）と第１、第２、第３分岐インジェクション配管（37a,37b,37c）とを備えている。

上記第１インジェクション配管（37）は、上記第２冷媒配管（33）から分岐して、上記中圧側流路（28b）の流入端に接続されている。また、上記第１インジェクション配管（37）には過冷却用減圧弁（減圧手段）（29）が設けられている。この過冷却用減圧弁（29）は、開度可変な電子膨張弁により構成されている。

上記第２インジェクション配管（38）の一端に、上記中圧側流路（28b）の流出端が接続され、該第２インジェクション配管（38）の他端は、第１、第２、第３分岐インジェクション配管（37a,37b,37c）に分岐している。第１、第２、第３分岐インジェクション配管（37a,37b,37c）は、それぞれ各圧縮機（21a,21b,21c）の中間ポート（5,6,7）に接続されている。

上記第１分岐インジェクション配管（37a）には第１流量調整弁（30a）が設けられ、第２、第３分岐インジェクション配管（37b,37c）にはそれぞれ第２流量調整弁（30b,30c）が設けられている。この第１流量調整弁（30a）は開度可変な電子膨張弁により構成され、第２流量調整弁（30b,30c）は、開閉可能な電磁弁により構成されている。

上記レシーバ（27）は、上述したように庫外熱交換器（25）と過冷却熱交換器（28）との間に配置され、庫外熱交換器（25）で凝縮した高圧冷媒を一時的に貯留できるようになっている。

上記庫外回路（20）には、各種センサや圧力スイッチが設けられている。具体的に、各吐出管（22a,22b,22c）には、それぞれ吐出管温度センサ（61）と高圧圧力スイッチ（62）が設けられている。吐出管温度センサ（61）は吐出管（22a,22b,22c）の温度を検出するものであり、高圧圧力スイッチ（62）は吐出圧力を検出して異常高圧時には冷凍装置（1）を緊急停止させるものである。

各吐出管（22a,22b,22c）の合流箇所（即ち、吐出合流管（22）の流入端）には、圧縮機（21a,21b,21c）の吐出圧力を検出するための吐出圧力センサ（64）が設けられている。各吸入管（23a,23b,23c）の合流箇所（または合流箇所の近傍でもよい）には、圧縮機（21a,21b,21c）の吸入圧力を検出するための吸入圧力センサ（65）が設けられている。庫外ファン（26）の近傍には、外気温度（具体的には庫外ユニット（2）内の温度）を検出するための外気温センサ（67）が設けられている。吸入管（23b）には、低圧圧力スイッチ（63）が設けられている。

また、上記第２冷媒配管（33）には、第１液温度センサ（68）が設けられている。液温度センサ（68）は、液冷媒の温度を検出するものである。

〈庫内ユニット〉
上記２つの庫内ユニット（3）は同様に構成されている。各庫内ユニット（3）には、庫内回路（50）が設けられている。上記庫内回路（50）は、一端側から他端側へ向かって順に、加熱用配管（51）、庫内膨張弁（52）および庫内熱交換器（利用側熱交換器）（53）が設けられている。

上記加熱用配管（51）は、上記庫内熱交換器（53）の下方に設けられたドレンパン（55）に取り付けられている。このドレンパン（55）は、庫内熱交換器（53）から滴下する結露水を回収するものである。ここで、上記ドレンパン（55）に上記加熱用配管（51）が取り付けられているのは、上記結露水が凍結して生成される氷塊を、加熱用配管（51）を流通する高圧冷媒の熱を利用して融解するためである。

上記庫内膨張弁（52）は、開度が調節可能な電子膨張弁で構成されている。

上記庫内熱交換器（53）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器で構成され、該庫内熱交換器（53）の近傍には、庫内ファン（54）が設けられている。そして、上記庫内熱交換器（53）は、庫内ファン（54）によって送られた庫内空気と該庫内熱交換器（53）内を流れる冷媒とが熱交換するように構成されている。

また、上記庫内回路（50）には、３つの温度センサが設けられている。具体的に、庫内熱交換器（53）の伝熱管には、冷媒の蒸発温度を検出するための蒸発温度センサ（72）が設けられている。庫内回路（50）におけるガス側端の近傍には、ガス冷媒の温度を検出するための冷媒温度センサ（73）が設けられている。庫内ファン（54）の近傍には、庫内の温度を検出するための庫内温度センサ（74）が設けられている。

〈コントローラ〉
上記コントローラ（9）は、上述した各センサ、高圧圧力スイッチ（62）及び低圧圧力スイッチ（63）の検出値が入力される。そして、これら検出値に基づいて、上記コントローラ（9）は、各圧縮機（21a,21b,21c）及びファン（26,54）の駆動制御、各種の弁（24,29,31,52,SV）の切換や開度調節を行いながら、上記冷凍装置（1）の運転を制御する。

上記コントローラ（9）は、庫外熱交換器（25）が凝縮器になる運転状態において、外気温度（より具体的には庫外ユニット（2）の中の温度であり、停止している圧縮機本体またはその周囲の温度）の温度相当飽和圧力が、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも下がる条件になると、運転中の圧縮機の低圧圧力を上記温度相当飽和圧力より下げる制御を行う。つまり、コントローラ（9）は、外気温度よりも高くなっている凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御を行う。なお、圧縮機本体の温度には、圧縮機の吐出管温度を利用することができ、圧縮機周囲の温度には、庫外熱交換器（25）周辺の温度や外気温度などを利用することができる。

−運転動作−
以下に、上記冷凍装置（1）の運転動作について説明する。冷凍装置（1）は、冷蔵倉庫内を所定温度（例えば、５℃）に維持する冷却運転を行うように構成されている。

この冷却運転では、３台の圧縮機（21a,21b,21c）のうち少なくとも１台が駆動されて、各庫内ユニット（3）で庫内が冷却される。ここでは、まず、３台全ての圧縮機（21a,21b,21c）を駆動する場合について説明する。また、過冷却用減圧弁（29）および庫内膨張弁（52）の開度が適宜調節される。各電磁弁（SV）は、運転状態に応じて開閉される。

この冷却運転では、上記第１、第２，第３圧縮機（21a,21b,21c）が駆動されると、冷媒回路（10）において図１に示す実線の矢印の方向に冷媒が流れる。このとき、上記庫外熱交換器（25）が凝縮器として機能し、且つ上記各庫内熱交換器（53）が蒸発器として機能することにより、上記冷媒回路（10）において蒸気圧縮式冷凍サイクルが行われる。

具体的に、上記第１、第２，第３圧縮機（21a,21b,21c）で圧縮された高圧ガス冷媒が各吐出管（22a,22b,22c）から吐出される。各吐出管（22a,22b,22c）から吐出された高圧ガス冷媒は各油分離器（38a,38b,38c）に流入する。該各油分離器（38a,38b,38c）では、高圧冷媒から冷凍機油が分離される。この分離した冷凍機油は、一旦各油分離器（38a,38b,38c）内に貯留された後、各油戻し管（39a,39b,39c）および油戻し合流管（39）を通って第２インジェクション配管（38）へ流入する。一方、冷凍機油が分離された高圧冷媒は、各油分離器（38a,38b,38c）を流出して上記吐出合流管（22）で合流する。

上記吐出合流管（22）で合流した高圧冷媒は、庫外熱交換器（25）へ流入する。庫外熱交換器（25）では、高圧冷媒が庫外空気と熱交換して凝縮する。凝縮した冷媒は、第１冷媒配管（32）、レシーバ（27）および過冷却熱交換器（28）の高圧側流路（28a）を順に通過した後に第２冷媒配管（33）へ流入する。第２冷媒配管（33）に流入した冷媒は、一部が第１インジェクション配管（37）へ流れ、残りが上記第１閉鎖弁（11）を介して第１連絡配管（14）へ流れる。

第１インジェクション配管（37）の方へ流れた高圧冷媒は、上記過冷却用減圧弁（29）で所定の圧力まで減圧されて中間圧冷媒となった後、上記過冷却熱交換器（28）の中圧側流路（28b）へ流入する。過冷却熱交換器（28）では、その中間圧冷媒と高圧側流路（28a）を流れる高圧冷媒とが熱交換する。これにより、上記高圧冷媒が冷却されて過冷却度が大きくなる一方、上記中間圧冷媒が加熱されてガス冷媒となる。このガス冷媒は、上記過冷却熱交換器（28）を流出した後、第２インジェクション配管（38）を介して第１、第２、第３分岐インジェクション配管（37a,37b,37c）に分流する。

そして、第１分岐インジェクション配管（37a）に流入した中間圧冷媒は、その流量が上記第１流量調整弁（30a）で調整された後、第１圧縮機（21a）における中間圧位置の第１圧縮室（43）にインジェクションされる。

また、第２、第３分岐インジェクション配管（37b,37c）に流入した各中間圧冷媒は、その各流量が上記第２，３流量調整弁（30b,30c）で調整された後、第２，第３圧縮機（21b,21c）における中間圧位置の各圧縮室へそれぞれインジェクションされる。

一方、上記第１連絡配管（14）の方へ流れた高圧冷媒は、各庫内回路（50）へ分流する。庫内回路（50）へ流入した高圧冷媒は、加熱用配管（51）を流通する。その際、ドレンパン（55）では、加熱用配管（51）を流れる冷媒によって結露水が凍結した氷塊が加熱用配管（51）の冷媒によって融解される。これにより、加熱用配管（51）を流れる高圧冷媒がさらに過冷却される。加熱用配管（51）を流出した高圧冷媒は、上記庫内膨張弁（52）で減圧されて低圧冷媒になった後、上記庫内熱交換器（53）へ流入する。

上記庫内熱交換器（53）では、低圧冷媒が庫内空気と熱交換して蒸発する。これにより、庫内空気が冷却される。各庫内熱交換器（53）で蒸発した冷媒は、第２連絡配管（15）を通って再び庫外回路（20）へ流入する。庫外回路（20）へ流入した低圧冷媒は、吸入合流管（23）へ流れ、吸入管（23a,23b,23c）から各圧縮機（21a,21b,21c）へ吸入される。各圧縮機（21a,21b,21c）へ吸入された低圧冷媒は、上記中間ポート（5,6,7）から流入した中間圧冷媒とともに、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となる。そして、この高圧冷媒は、圧縮機（21a,21b,21c）から再び吐出される。このように冷媒が循環することにより、各冷蔵倉庫内を所定温度に維持する冷却運転が行われる。

〈圧縮機の制御動作〉
ここで、上記３台の圧縮機（21a，21b,21c）のうち、１台または２台が起動していて残りの圧縮機が停止している状態を想定する。このとき、寒冷地で冬期に外気温度（より具体的には庫外ユニット（2）の中の温度）がマイナス１０℃程度の低温になると、停止している圧縮機もマイナス１０℃近くまで温度が低下する。一方、運転中の圧縮機につながっている蒸発器の蒸発温度が０℃〜５℃程度であるとすると、停止中の圧縮機の方が低温になる。そのため、停止中の圧縮機の温度相当飽和圧力が、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも低くなり、冷媒が停止中の圧縮機に流入することが考えられる。また、その場合には、冷媒が圧縮機内に溜まっている冷凍機油に溶け込み、油が希釈されて、再起動時に潤滑不良が生じるおそれがある。

そこで、本実施形態では、停止している圧縮機本体またはその周囲の温度相当飽和圧力が、運転中の圧縮機の低圧圧力よりも下がる条件になると、上記コントローラ（9）により、運転中の圧縮機の低圧圧力を上記温度相当飽和圧力より下げる制御を行う。

まず、通常の運転時の制御について簡単に説明する。

(1) 圧縮機（21a，21b,21c）の制御を庫内温度や室温と設定温度の差によって行うときは、Tsetを設定温度とし、Th1を吸込温度、圧縮機の周波数をHzとすると、
Hz＝ｆ（Tset−Th1）
で表される値に基づいてＰＩＤ制御を行う。

(2) 圧縮機（21a，21b,21c）のロードを設定温度のみに基づいて制御するときは、目標ＬＰ＝ｆ（設定温度−１０）に設定して、それを設定温度より１０Ｋ低い値の相当飽和圧力として、
Hz＝ｆ（ＬＰ−目標ＬＰ）
で表される値に基づいてＰＩＤ制御を行う。なお、ここで述べているＬＰ（低圧圧力）は、蒸発器の蒸発圧力のことであり、圧縮機の吸入圧力ではない。

次に、停止中の圧縮機で冷媒の寝込みを防止する制御について図３のフローチャートを用いて説明する。まず、ステップST１では、運転中の圧縮機の低圧圧力ＬＰが、ｆ（ｔａ）で求められる値よりも小さいかどうかを判別する。ｆ（ｔａ）は、外気温度の関数であり、外気温度相当飽和圧力、または、圧縮機や室外熱交換器が室外ユニットに収納されている構成においては、圧縮機本体またはその周囲温度の相当飽和圧力と考えてもよい。

ステップST１の判別結果が「ＹＥＳ」の場合、ステップST２へ進む。ステップST２へ進んだときは、外気相当飽和圧力が運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも高いので、停止中の圧縮機へは冷媒は流入していかない。したがって、上記(1),(2)のいずれも場合も、上記したとおりの制御を行う。

また、ステップST１の判別結果は「ＮＯ」の場合、ステップST３へ進み、（Ta）の温度を補正する。本実施形態では、室外熱交換器が凝縮器になる。そこで、室外ユニット内の温度は外気温度よりも高くなっていると考えられる。したがって、上記の(1)の時に、目標ＬＰ＝ｆ（Ｔａ）として、
Hz＝ｆ（ＬＰ−目標ＬＰ）のＰＩＤ制御を行う。
また、(2)のときは上記と同様の制御を行う。

このようにすることにより、冷媒が停止中の圧縮機へ流入しないので、冷媒の寝込みが生じず、冷凍機油は希釈されない。

−実施形態の効果−
以上のように、本実施形態によれば、冷媒が停止中の圧縮機へ流入しないので、冷媒の寝込みが生じず、冷凍機油は希釈されない。したがって、圧縮機の再起動時の潤滑不良や焼損が生じず、装置の安定性を高めることができる。

また、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）を下げることによって庫内温度が低下すると、装置はサーモオフ（休止運転：圧縮機が停止し、送風のみを行うような運転）になり、庫内温度はそれよりも低下しない。このとき、圧縮機はすべて停止することになるので、冷媒回路中を冷媒が循環しない。そのため、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度が低くても、冷媒が各圧縮機へ流入して寝込むことを防止できる。

このように、本実施形態では、上記庫外熱交換器（25）が凝縮器として構成されるとともに、上記庫内熱交換器（53）が蒸発器として構成されて、上記冷媒回路が庫内熱交換器（53）で冷却のみを行うように構成されている冷凍装置において、停止している圧縮機に冷媒が寝込むのを防止し、装置の安定性を高めることができる。

また、冷媒の寝込み防止のために、従来はクランクケースヒータで圧縮機（21）を加熱して、冷凍機油に溶け込んだ冷媒を蒸発させて冷凍機油から分離させるのが一般的であるが、本実施形態によればクランクケースヒータを用いなくてもよいので、装置構成を簡素化できる。なお、本実施形態はクランクケースヒータを用いないことを要件とするものではなく、状況に応じて、クランクケースヒータを本実施形態の制御と併用するようにしてもよい。

《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。

この実施形態２に係る冷凍装置（100）は、例えばコンビニエンスストアに設けられる。冷凍装置（100）は、図４に示すように、室外に設置される室外ユニット（110）と、店内空間を空調する室内ユニット（150）と、庫内を冷却する２台の庫内ユニット（160a,160b）と、ブースタユニット（180）とを備えている。２台の庫内ユニット（160a,160b）は、冷蔵用の第１庫内ユニット（160a）と冷凍用の第２庫内ユニット（160b）とから構成されている。

室外ユニット（110）には室外回路（111）が、室内ユニット（150）には室内回路（152）が、第１庫内ユニット（160a）には第１庫内回路（161a）が、第２庫内ユニット（160b）には第２庫内回路（161b）が、ブースタユニット（180）にはブースタ回路（181）がそれぞれ設けられている。この冷凍装置（100）では、室外回路（111）、室内回路（152）、第１庫内回路（161a）、第２庫内回路（161b）、及びブースタ回路（181）を４本の連絡配管（201,202,203,204）で接続することによって、蒸気圧縮冷凍サイクルを行う冷媒回路（200）が構成されている。第１庫内回路（161a）と第２庫内回路（161b）は並列に接続されている。また、第２庫内回路（161b）とブースタ回路（181）は直列に接続されている。

そして、上記冷媒回路（200）には空調系統の利用側熱交換器と冷蔵・冷凍系統の利用側熱交換器とが設けられている。また、後述する各圧縮機（114a,114b,114c）には、空調系統の利用側熱交換器に接続される圧縮機と、冷蔵・冷凍系統の利用側熱交換器に接続される圧縮機とが含まれている。

４本の連絡配管（201,202,203,204）は、第１液側連絡配管（201）、第２液側連絡配管（202）、第１ガス側連絡配管（203）、及び第２ガス側連絡配管（204）から構成されている。第１液側連絡配管（201）は、一端が室外回路（111）の第１液側閉鎖弁（205）に接続され、他端が室内回路（152）に接続されている。第２液側連絡配管（202）は、一端が室外回路（111）の第２液側閉鎖弁（206）に接続され、他端が２手に分岐して第１庫内回路（161a）と第２庫内回路（161b）に接続されている。第１ガス側連絡配管（203）は、一端が室外回路（111）の第１ガス側閉鎖弁（207）に接続され、他端が室内回路（152）に接続されている。第２ガス側連絡配管（204）は、一端が室外回路（111）の第２ガス側閉鎖弁（208）に接続され、他端が２手に分岐して第１庫内回路（161a）と第２庫内回路（161b）に接続されている。また、第２庫内回路（161b）とブースタ回路（181）との間は、接続ガス管（194）によって接続されている。

〈室外ユニット〉
室外回路（111）には、圧縮機構（140）、室外熱交換器（115）、及びレシーバ（112）が設けられている。圧縮機構（140）は、可変容量圧縮機（114a）と第１固定容量圧縮機（114b）と第２固定容量圧縮機（114c）とから構成されている。圧縮機構（140）では、これらの圧縮機（114a,114b,114c）の吐出側が互いに接続されている。また、これらの圧縮機（114a,114b,114c）は、吸入側が後述する第３四路切換弁（133）に接続されている。本実施形態２では、可変容量圧縮機（114a）が第１圧縮機（114a）を構成し、第１固定容量圧縮機（114b）及び第２固定容量圧縮機（114c）がそれぞれ第２，第３圧縮機（114b,14c）を構成している。

可変容量圧縮機（114a）には、インバータを介して電力が供給される。可変容量圧縮機（114a,114b）は、インバータの出力周波数を変化させることによって、その運転容量を段階的に調節することができるように構成されている。一方、第１，第２固定容量圧縮機（114b，114c）は、電動機が常に一定の回転速度で運転されるものであって、その運転容量が変更不能となっている。

可変容量圧縮機（114a）は、庫内ユニット（160a,160b）で蒸発した冷媒を吸入する庫内用圧縮機を構成している。可変容量圧縮機（114a）は、庫内専用の圧縮機である。第２固定容量圧縮機（114c）は、冷房運転時に室内ユニット（150）で蒸発した冷媒を吸入する室内用圧縮機を構成している。第２固定容量圧縮機（114c）は、室内専用の圧縮機である。また、第１固定容量圧縮機（114b）は、後述する第３四路切換弁（133）が第１状態のときに庫内用圧縮機を構成し、その第３四路切換弁（133）が第２状態のときに室内用圧縮機を構成する。つまり、第１固定容量圧縮機（114b）は、庫内用圧縮機と室内用圧縮機に兼用される。

圧縮機構（140）では、冷蔵側及び冷凍側の庫内熱交換器（164a,64b）における冷却負荷の合計である庫内側負荷が比較的小さい場合には、可変容量圧縮機（114a）のみが庫内用圧縮機に設定され、その可変容量圧縮機（114a）の運転容量が、例えば可変容量圧縮機（114a）の吸入管（157a）の圧力が一定値になるように調節される。その結果、可変容量圧縮機（114a）の運転容量は、庫内側負荷に応じて調節されることになる。そして、庫内側負荷が可変容量圧縮機（114a）の運転容量の最大値を超えると、第１固定容量圧縮機（114b）も庫内用圧縮機に設定される。このとき、庫内用圧縮機の合計運転容量は、可変容量圧縮機（114a）によって調節される。

また、室内熱交換器（154）における冷房負荷が比較的小さい場合には、第２固定容量圧縮機（114c）のみが室内用圧縮機に設定される。そして、冷房負荷が大きくなると、第１固定容量圧縮機（114b）も室内用圧縮機に設定される。なお、庫内側負荷と冷房負荷が共に大きい場合には、第１固定容量圧縮機（114b）は庫内用圧縮機に優先的に用いられる。

可変容量圧縮機（114a）、第１固定容量圧縮機（114b）、及び第２固定容量圧縮機（114c）は共に、例えば全密閉の高圧ドーム型のスクロール圧縮機により構成されている。各圧縮機（114）は、既に図２で説明したのと同様のスクロール式の圧縮機構（47）を備えている。圧縮機構（47）の具体的な説明は省略する。

可変容量圧縮機（114a）の第１吐出管（156a）、第１固定容量圧縮機（114b）の第２吐出管（156b）及び第２固定容量圧縮機（114c）の第３吐出管（156c）は、吐出合流管（121）に接続されている。吐出合流管（121）は、第１四路切換弁（131）に接続されている。吐出合流管（121）からは吐出分岐管（122）が分岐している。吐出分岐管（122）は、第２四路切換弁（132）に接続されている。

各吐出管（156）には、圧縮機（114）側から順に、油分離器（137a,137b,137c）と高圧圧力スイッチ（139a,139b,139c）と逆止弁（CV1,CV2,CV3）とが配置されている。各高圧圧力スイッチ（139）は、異常高圧時に圧縮機（114）を緊急停止させるように構成されている。各逆止弁（CV1,CV2,CV3）は、圧縮機（114）へ向かう冷媒の流れを禁止するように構成されている。

可変容量圧縮機（114a）の第１吸入管（157a）は、第２ガス側閉鎖弁（208）に接続されている。第２固定容量圧縮機（114c）の第３吸入管（157c）は、第２四路切換弁（132）に接続されている。第１固定容量圧縮機（114b）の第２吸入管（157b）は、第３四路切換弁（133）に接続されている。第２吸入管（157b）には、低圧圧力スイッチ（139d）が設けられている。第１吸入管（157a）からは、第１吸入分岐管（158a）が分岐している。第３吸入管（157c）からは、第２吸入分岐管（158b）が分岐している。第１吸入分岐管（158a）及び第２吸入分岐管（158b）は共に第３四路切換弁（133）に接続されている。また、第１吸入分岐管（158a）及び第２吸入分岐管（158b）には、第３四路切換弁（133）側からの冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV7,CV8）がそれぞれ設けられている。

室外熱交換器（115）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器により構成されている。室外熱交換器（115）は熱源側熱交換器を構成している。室外熱交換器（115）の近傍には、室外熱交換器（115）に室外空気を送る室外ファン（123）が設けられている。室外熱交換器（115）では、冷媒と室外空気との間で熱交換が行われる。

室外熱交換器（115）のガス側は、第１四路切換弁（131）に接続されている。室外熱交換器（115）の液側は、第１液管（124）を介してレシーバ（112）の頂部に接続されている。第１液管（124）には、室外熱交換器（115）へ向かう冷媒の流れを禁止する電磁弁（228）が設けられている。

レシーバ（112）は、縦長の密閉容器状に構成されている。レシーバ（112）では、室外熱交換器（115）等で凝縮した高圧冷媒が一時的に貯留される。また、レシーバ（112）の底部には、第２液管（125）の一端が接続されている。第２液管（125）の他端は、第１分岐配管（126）と第２分岐配管（127）とに分岐している。

第１分岐配管（126）は、第１液側閉鎖弁（205）に接続されている。第１分岐配管（126）は、第１液側連絡配管（201）を介して室内回路（152）に連通している。第１分岐配管（126）には、第２液管（125）へ向かう冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV10）が設けられている。第１分岐配管（126）からは、第１液管（124）における電磁弁（228）とレシーバ（112）の間に接続された第３分岐管（128）が分岐している。第３分岐管（128）には、第１分岐配管（126）へ向かう冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV11）が設けられている。

第２分岐配管（127）は、第２液側閉鎖弁（206）に接続されている。第２分岐配管（127）は、第２液側連絡配管（202）を介して各庫内回路（161a,161b）に連通している。第２分岐配管（127）には、後述する第２中間熱交換器（117）が接続されている。第２分岐配管（127）からは、第４分岐管（129）とインジェクション管（インジェクション回路を構成する分岐配管）（130）とが分岐している。

第４分岐管（129）は、第２中間熱交換器（117）と第２液側閉鎖弁（206）の間から分岐している。第４分岐管（129）は、第２分岐配管（127）に接続されている方とは逆の端部が第１液管（124）における室外熱交換器（115）と電磁弁（228）の間に接続されている。第４分岐管（129）には、第２中間熱交換器（117）側から順に、第２中間熱交換器（117）への冷媒の流入を禁止する逆止弁（CV9）と、開度可変の電子膨張弁により構成された第１室外膨張弁（166）が設けられている。また、第４分岐管（129）における逆止弁（CV9）と第１室外膨張弁（166）との間と、第１液管（124）における電磁弁（228）とレシーバ（112）の間に、連絡管（129a）が接続されている。この連絡管（129a）には、第１液管（124）から第４分岐管（129）へ向かう冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV17）が設けられている。

インジェクション管（130）は、第４分岐管（129）の分岐箇所と第２液側閉鎖弁（206）の間から分岐している。インジェクション管（130）はインジェクション通路を構成している。インジェクション管（130）は、第２分岐配管（127）から延びる主注入管（130d）と、主注入管（130d）から分岐して可変容量圧縮機（114a）の中間ポート（5）に接続する左側分岐注入管（130a）と、主注入管（130d）から分岐して第２固定容量圧縮機（114c）の中間ポート（6）に接続する右側分岐注入管（130c）と、主注入管（130d）から分岐して第１固定容量圧縮機（114b）の中間ポート（7）に接続する中央分岐注入管（130b）とを備えている。

主注入管（130d）には、第２室外膨張弁（減圧手段）（167）が設けられている。第２室外膨張弁（167）は開度可変の電子膨張弁により構成されている。第２室外膨張弁（167）では、第２分岐配管（127）から主注入管（130d）に流入した冷媒が、冷凍サイクルにおける中間圧に減圧される。

各分岐注入管（130a,130b,130c）には、流量調整弁として電子膨張弁（211,212,213）が設けられている。

本実施形態２では、室内熱交換器（154）及び庫内熱交換器（164）の両方へ供給される冷媒を冷却するための第１中間熱交換器（116）と、室内熱交換器（154）及び庫内熱交換器（164）のうち庫内熱交換器（164）だけに供給される冷媒を冷却するための第２中間熱交換器（117）とが設けられている。

第１中間熱交換器（116）は、第１流路（116a）を流通する冷媒と第２流路（116b）を流通する冷媒とを熱交換させるように構成されている。第１中間熱交換器（116）は、例えば二重管式熱交換器により構成されている。第１中間熱交換器（116）では、第１流路（116a）が第２液管（125）に接続され、第１流路（116a）の内側に形成された第２流路（116b）が主注入管（130d）における第２室外膨張弁（167）の下流に接続されている。第１中間熱交換器（116）における熱交換では、第２液管（125）の高圧の冷媒が主注入管（130d）の中間圧の冷媒によって冷却される。

第２中間熱交換器（117）は、第１流路（117a）を流通する冷媒と第２流路（117b）を流通する冷媒とを熱交換させるように構成されている。第２中間熱交換器（117）は、例えばプレート式の熱交換器により構成されている。第２中間熱交換器（117）では、第１流路（117a）が第２分岐配管（127）に接続され、第２流路（117b）が主注入管（130d）における第１中間熱交換器（116）の下流に接続されている。第２中間熱交換器（117）における熱交換では、第２分岐配管（127）の高圧の冷媒が主注入管（130d）の中間圧の冷媒によって冷却される。

第１四路切換弁（131）は、第１ポート（P1）が吐出合流管（121）に、第２ポート（P2）が第２四路切換弁（132）の第４ポート（P4）に、第３ポート（P3）が室外熱交換器（115）に、第４ポート（P4）が第１ガス側閉鎖弁（1113）にそれぞれ接続されている。また、第２四路切換弁（132）は、第１ポート（P1）が吐出分岐管（122）に、第２ポート（P2）が第３吸入管（157c）に、第４ポート（P4）が第１四路切換弁（131）の第２ポート（P2）にそれぞれ接続されている。第２四路切換弁（132）の第３ポート（P3）は閉塞された閉鎖ポートに構成されている。また、第３四路切換弁（133）は、第１ポート（P1）が吐出合流管（121）に接続された高圧管（136）に、第２ポート（P2）が第２吸入管（157b）に、第３ポート（P3）が第２吸入分岐管（158b）に、第４ポート（P4）が第１吸入分岐管（158a）にそれぞれ接続されている。

第１乃至第３の各四路切換弁（131,32,33）は、第１ポート（P1）と第３ポート（P3）が互いに連通して第２ポート（P2）と第４ポート（P4）が互いに連通する第１状態（図４に実線で示す状態）と、第１ポート（P1）と第４ポート（P4）が互いに連通して第２ポート（P2）と第３ポート（P3）が互いに連通する第２状態（図４に破線で示す状態）との間で切換自在に構成されている。

本実施形態２では、第１吐出管（156a）に第１油分離器（137a）が、第２吐出管（156b）に第２油分離器（137b）が、第３吐出管（156c）に第３油分離器（137c）が設けられている。各油分離器（137）は、密閉容器状に構成され、対応する圧縮機（114）から吐出された冷媒から冷凍機油を分離するように構成されている。

また、第１油分離器（137a）には第１油戻し管（142）が接続され、第２油分離器（137b）には第２油戻し管（143）が接続され、第３油分離器（137c）には第３油戻し管（144）が接続されている。各油戻し管（142,143,144）は、油分離器（137）で分離された冷凍機油をインジェクション管（130）を通じて圧縮機（114）の中間圧の圧縮室に送るように構成されている。上記各油戻し管（142,143,144）は合流した後にインジェクション管（130）に接続され、各圧縮機（114）へ中間ポート（5,6,7）から注入される。

第１油戻し管（142）には、第１油分離器（137a）側から順番に、第１油分離器（137a）側へ戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁（CV12）と、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチューブ（141a）とが設けられている。第２油戻し管（143）には、第２油分離器（137b）側から順番に、第２油分離器（137b）側へ戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁（CV13）と、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチューブ（141b）とが設けられている。第３油戻し管（144）には、第３油分離器（137c）側から順番に、第３油分離器（137c）側へ戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁（CV14）と、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチューブ（141c）とが設けられている。

また、室外ユニット（110）には、各種のセンサが設けられている。具体的に、吐出合流管（121）には、吐出圧力センサ（118）が設けられている。各吐出管（156）には、吐出温度センサが設けられている（図示省略）。第１吸入管（157a）には、第１吸入圧力センサ（119a）及び第１吸入温度センサ（120a）が設けられている。第３吸入管（157c）には、第２吸入圧力センサ（119b）及び第２吸入温度センサ（120b）が設けられている。インジェクション管（130）には、液温度センサ（172）と中間圧力センサ（173）が設けられている。これらのセンサの検出値は、後述するコントローラ（210）に入力される。

〈室内ユニット〉
室内回路（152）では、その液側端からガス側端へ向かって順に、室内膨張弁（153）と室内熱交換器（154）とが設けられている。室内膨張弁（153）は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。また、室内熱交換器（154）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器により構成されている。室内熱交換器（154）は、第２利用側熱交換器（154）を構成している。室内熱交換器（154）の近傍には、室内熱交換器（154）に室内空気を送る室内ファン（155）が設けられている。室内熱交換器（154）では、冷媒と室内空気との間で熱交換が行われる。

また、室内回路（152）では、室内熱交換器（154）の伝熱管に、蒸発温度センサ（221）が設けられている。また、室内回路（152）におけるガス側端の近傍に、ガス温度センサ（222）が設けられている。室内ユニット内には、室温センサ（223）が設けられている。

〈庫内ユニット〉
第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）では、その液側端からガス側端へ向かって順に、庫内膨張弁（163a,163b）と庫内熱交換器（164a,164b）とがそれぞれ設けられている。各庫内膨張弁（163a,163b）は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。各庫内熱交換器（164a,164b）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器により構成されている。第１庫内回路（161a）の庫内熱交換器（164a）は、第１利用側熱交換器（164a）を構成している。各庫内熱交換器（164a,164b）の近傍には、庫内熱交換器（164a,164b）に庫内空気を送る庫内ファン（165a,165b）が設けられている。各庫内熱交換器（164a,64b）では、冷媒と庫内空気との間で熱交換が行われる。

また、各庫内回路（161a,161b）では、庫内熱交換器（164a,164b）の伝熱管に、蒸発温度センサ（224a,224b）が設けられている。また、庫内回路（161a,161b）におけるガス側端の近傍に、ガス温度センサ（225a,225b）が設けられている。庫内ユニット内には、庫内温度センサ（226a,226b）が設けられている。

〈ブースタユニット〉
ブースタ回路（181）には、運転容量が可変のブースタ圧縮機（186）が設けられている。ブースタ圧縮機（186）の吐出管（178）には、ブースタ圧縮機（186）側から順に、油分離器（187）、高圧圧力スイッチ（188）、逆止弁（CV15）が設けられている。油分離器（187）には、キャピラリーチューブ（191）が設けられた油戻し管（192）が接続されている。また、ブースタ回路（181）には、ブースタ圧縮機（186）をバイパスするバイパス管（195）が設けられている。バイパス管（195）には、逆止弁（CV16）が設けられている。

〈コントローラ〉
上記コントローラは、庫外熱交換器（115）が凝縮器又は蒸発器になる運転状態において、外気温度（より具体的には庫外ユニット（110）の中の温度であり、停止している圧縮機本体またはその周囲の温度）の温度相当飽和圧力が、運転中の圧縮機の低圧圧力よりも下がる条件になると、運転中の圧縮機の低圧圧力を上記温度相当飽和圧力より下げる制御を行う。つまり、コントローラ（210）は、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力、または外気温度よりも低い蒸発器の周囲の温度相当飽和圧力に基づいて制御を行う。なお、圧縮機本体の温度には、圧縮機の吐出管温度を利用することができ、圧縮機周囲の温度には、庫外熱交換器（25）の周辺の温度や外気温度などを利用することができる。

その他の制御の具体的な内容は実施形態１と基本的に同じである。

−運転動作−
次に、冷凍装置（100）が行う運転動作について運転の種類毎に説明する。この冷凍装置（100）は、７種類の運転モードを設定可能に構成されている。具体的には、<i>室内ユニット（150）の冷房のみを行う冷房運転、<ii>室内ユニット（150）の暖房のみを行う暖房運転、<iii>第１庫内ユニット（160a）と第２庫内ユニット（160b）での庫内の冷却のみを行う冷蔵冷凍運転、<iv>第１庫内ユニット（160a）及び第２庫内ユニット（160b）での庫内の冷却と共に室内ユニット（150）での冷房を行う冷却冷房運転、<v>室外熱交換器（115）を用いずに、第１庫内ユニット（160a）及び第２庫内ユニット（160b）での庫内の冷却と室内ユニット（150）での暖房とを行う第１冷却暖房運転、<vi>第１冷却暖房運転で室内ユニット（150）の暖房能力が余るときに行う第２冷却暖房運転、そして<vii>第１冷却暖房運転で室内ユニット（150）の暖房能力が不足するときに行う第３冷却暖房運転が選択可能に構成されている。

〈冷房運転〉
冷房運転では、図５に示すように、第１四路切換弁（131）及び第２四路切換弁（132）が共に第１状態に設定された状態で、第２固定容量圧縮機（114c）の運転が行われる。各庫内膨張弁（163）は閉状態に設定される。冷房運転中は、室内熱交換器（154）を通過した冷媒の過熱度が目標過熱度（1例えば５℃）になるように、室内膨張弁（153）の開度が制御される。この点は、後述する冷却冷房運転でも同じである。

冷房運転では、室外熱交換器（115）が凝縮器となって室内熱交換器（154）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。なお、冷房運転では、冷房能力が不足する場合に、第１固定容量圧縮機（114b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（133）が第２状態に設定されて、第１固定容量圧縮機（114b）が室内用圧縮機を構成する。可変容量圧縮機（114a）は常に停止している。

具体的に、冷房運転では、第２固定容量圧縮機（114c）から吐出された冷媒が、室外熱交換器（115）で凝縮し、レシーバ（112）を経て室内回路（152）に流入する。室内回路（152）では、流入した冷媒が、室内膨張弁（153）で減圧された後に、室内熱交換器（154）で室内空気から吸熱して蒸発する。冷媒によって冷却された室内空気は店内空間へ供給される。室内熱交換器（154）で蒸発した冷媒は、第２可変容量容量圧縮機（114b）に吸入されて再び吐出される。なお、室内熱交換器（154）での冷媒の蒸発温度は、例えば１０℃程度になる。

〈暖房運転〉
暖房運転では、図６に示すように、第１四路切換弁（131）が第２状態に設定されて第２四路切換弁（132）が第１状態に設定された状態で、第２固定容量圧縮機（114c）の運転が行われる。各庫内膨張弁（163）は閉状態に設定される。

暖房運転では、室内熱交換器（154）が凝縮器となって室外熱交換器（115）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。なお、暖房運転では、暖房能力が不足する場合には、第１固定容量圧縮機（114b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（133）は第２状態に設定される。可変容量圧縮機（114a）は常に停止している。

具体的に、第２固定容量圧縮機（114c）から吐出された冷媒は、室内回路（152）に流入して、室内熱交換器（154）で室内空気に放熱して凝縮する。冷媒によって加熱された室内空気は店内空間へ供給される。室内熱交換器（154）で凝縮した冷媒は、第１室外膨張弁（166）で減圧された後に室外熱交換器（115）で蒸発し、第２固定容量圧縮機（114c）に吸入されて再び吐出される。

〈冷蔵冷凍運転〉
冷蔵冷凍運転では、図７に示すように、第１四路切換弁（131）が第１状態に設定された状態で、可変容量圧縮機（114a）の運転が行われる。室内膨張弁（153）は閉状態に設定される。冷蔵冷凍運転中は、庫内熱交換器（164,64b）を通過した冷媒の過熱度が目標過熱度（1例えば５℃）になるように、庫内膨張弁（163a,163b）の開度が制御される。この点は、後述する冷却冷房運転及び冷却暖房運転でも同じである。

冷蔵冷凍運転では、室外熱交換器（115）が凝縮器となって各庫内熱交換器（164）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。なお、冷蔵冷凍運転では、庫内の冷却能力が不足する場合には、第１固定容量圧縮機（114b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（133）が第１状態に設定されて、第１固定容量圧縮機（114b）が庫内用圧縮機を構成する。第２固定容量圧縮機（114c）は常に停止している。

具体的に、冷蔵冷凍運転では、可変容量圧縮機（114a）から吐出された冷媒が、室外熱交換器（115）で凝縮する。そして、室外熱交換器（115）で凝縮した冷媒は、レシーバ（112）を経て、第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）にそれぞれ分配される。

第１庫内回路（161a）では、流入した冷媒が、庫内膨張弁（163a）で減圧された後に、庫内熱交換器（164a）で庫内空気から吸熱して蒸発する。冷媒によって冷却された庫内空気は、冷蔵ショーケースの庫内へ供給される。また、第２庫内回路（161b）では、流入した冷媒が、庫内膨張弁（163b）で減圧された後に、庫内熱交換器（164b）で庫内空気から吸熱して蒸発する。冷媒によって冷却された庫内空気は、冷凍ショーケースの庫内へ供給される。庫内熱交換器（164b）で蒸発した冷媒は、ブースタ圧縮機（186）によって圧縮される。そして、庫内熱交換器（164a）で蒸発した冷媒と、ブースタ圧縮機（186）によって圧縮された冷媒とは、合流後に可変容量圧縮機（114a）に吸入されて再び吐出される。

なお、冷蔵冷凍運転では、庫内熱交換器（164a）での冷媒の蒸発温度が例えば５℃に設定され、庫内熱交換器（164b）での冷媒の蒸発温度が例えば−３０℃に設定される。庫内熱交換器（164b）を出た冷媒はブースタ圧縮機（186）で圧縮されるので、第２ガス側連絡配管（204）で合流する冷媒の温度は約５℃になる。

また、冷蔵冷凍運転では、第１固定容量圧縮機（114b）が庫内用圧縮機となる場合に、可変容量圧縮機（114a）及び第１固定容量圧縮機（114b）が同じ庫内熱交換器（164a）で蒸発した冷媒を吸入する同吸入の冷凍サイクルが行われる。

〈冷却冷房運転〉
冷却冷房運転では、第１四路切換弁（131）及び第２四路切換弁（132）が共に第１状態に設定された状態で、可変容量圧縮機（114a）及び第２固定容量圧縮機（114c）の運転が行われる。冷却冷房運転では、室外熱交換器（115）が凝縮器となって室内熱交換器（154）及び各庫内熱交換器（164）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

なお、冷却冷房運転では、室内ユニット（150）における冷房能力及び庫内ユニット（160）における冷却能力が足りている場合には、第１固定容量圧縮機（114b）が停止される。また、庫内ユニット（160）における冷却能力が不足する場合には、図８に示すように、第３四路切換弁（133）が第１状態に設定されて第１固定容量圧縮機（114b）の運転が行われる。この場合、第１固定容量圧縮機（114b）は庫内用圧縮機となる。また、室内ユニット（150）における冷房能力が不足する場合には、図９に示すように、第３四路切換弁（133）が第２状態に設定されて第１固定容量圧縮機（114b）の運転が行われる。この場合、第１固定容量圧縮機（114b）は室内用圧縮機となる。

具体的に、冷却冷房運転では、可変容量圧縮機（114a）及び第２固定容量圧縮機（114c）から吐出された冷媒が、室外熱交換器（115）で凝縮する。そして、室外熱交換器（115）で凝縮した冷媒は、レシーバ（112）を経て、第１庫内回路（161a）、第２庫内回路（161b）、及び室内回路（152）に分配される。

第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）に分配された冷媒は、冷蔵冷凍運転と同様の流れで流通し、可変容量圧縮機（114a）に吸入されて再び吐出される。室内回路（152）に分配された冷媒は、冷房運転と同様の流れで流通し、第２固定容量圧縮機（114c）に吸入されて再び吐出される。

なお、冷却冷房運転では、室内熱交換器（154）での冷媒の蒸発温度が例えば１０℃程度になり、第１庫内回路（161a）の庫内熱交換器（164a）での冷媒の蒸発温度が例えば５℃に設定され、第２庫内回路（161b）の庫内熱交換器（164b）での冷媒の蒸発温度が例えば−３０℃に設定される。室内熱交換器（154）における冷媒の蒸発温度は、第１庫内回路（161a）の庫内熱交換器（164a）における冷媒の蒸発温度よりも高くなる。

冷却冷房運転では、第１庫内回路（161a）の庫内熱交換器（164a）で蒸発した冷媒を可変容量圧縮機（114a）が吸入して、その庫内熱交換器（164a）よりも冷媒の蒸発温度が高くなる室内熱交換器（154）で蒸発した冷媒を第２固定容量圧縮機（114c）が吸入する別吸入の冷凍サイクルが行われる。また、第１固定容量圧縮機（114b）が室内用圧縮機となる場合には、第１固定容量圧縮機（114b）も室内熱交換器（154）で蒸発した冷媒を吸入する。また、冷却冷房運転では、第１固定容量圧縮機（114b）が庫内用圧縮機となる場合に、可変容量圧縮機（114a）及び第１固定容量圧縮機（114b）が同じ庫内熱交換器（164a）で蒸発した冷媒を吸入する同吸入の冷凍サイクルにもなる。

〈第１冷却暖房運転〉
第１冷却暖房運転では、図１０に示すように、第１四路切換弁（131）が第２状態に設定されて第２四路切換弁（132）が第１状態に設定された状態で、可変容量圧縮機（114a）の運転が行われる。第１冷却暖房運転では、庫内の冷却能力が不足する場合に、第１固定容量圧縮機（114b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（133）が第１状態に設定され、第１固定容量圧縮機（114b）は庫内用圧縮機となる。第１冷却暖房運転では、室内熱交換器（154）が凝縮器となって各庫内熱交換器（164）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。第１冷却暖房運転中は、第１庫内ユニット（160a）と第２庫内ユニット（160b）との冷却能力（1蒸発熱量）と、室内ユニット（150）の暖房能力（1凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。

具体的に、可変容量圧縮機（114a）から吐出された冷媒は、室内熱交換器（154）で室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（154）で凝縮した冷媒は、第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）にそれぞれ分配される。第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）に分配された冷媒は、冷蔵冷凍運転と同様の流れで流通し、可変容量圧縮機（114a）に吸入されて再び吐出される。

第１冷却暖房運転では、第１固定容量圧縮機（114b）が庫内用圧縮機となる場合に、可変容量圧縮機（114a）及び第１固定容量圧縮機（114b）が同じ庫内熱交換器（164a）で蒸発した冷媒を吸入する同吸入の冷凍サイクルが行われる。この点は、後述する第２冷却暖房運転及び第３冷却暖房運転でも同じである。

〈第２冷却暖房運転〉
第２冷却暖房運転は、第１冷却暖房運転の際に暖房能力が余っている場合に、図１１に示すように、第２四路切換弁（132）を第２状態に切り換えることによって行われる。第２冷却暖房運転では、室外熱交換器（115）が凝縮器として動作する。第２冷却暖房運転時の設定は、第２四路切換弁（132）以外は、基本的に第１冷却暖房運転と同じである。

第２冷却暖房運転では、可変容量圧縮機（114a）から吐出した冷媒の一部が、室外熱交換器（115）に流入する。室外熱交換器（115）では、流入した冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（115）で凝縮した冷媒は、室内熱交換器（154）で凝縮した冷媒と合流して、第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）にそれぞれ分配される。第２冷却暖房運転では、第１庫内ユニット（160a）と第２庫内ユニット（160b）との冷却能力（1蒸発熱量）と、室内ユニット（150）の暖房能力（1凝縮熱量）とはバランスせずに、余る凝縮熱が室外熱交換器（115）で放出される。

〈第３冷却暖房運転〉
第３冷却暖房運転は、第１冷却暖房運転の際に暖房能力が不足する場合に、図１２に示すように、第２四路切換弁（132）を第１状態に設定すると共に第１室外膨張弁（166）を開状態に設定した状態で、第２固定容量圧縮機（114c）の運転を行うことによって行われる。第３冷却暖房運転では、室内熱交換器（154）が凝縮器となって各庫内熱交換器（164）及び室外熱交換器（115）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

第３冷却暖房運転では、室内熱交換器（154）で凝縮した冷媒が、第１庫内回路（161a）及び第２庫内回路（161b）だけでなく、室外熱交換器（115）側へも分配される。室外熱交換器（115）に分配された冷媒は、第１室外膨張弁（166）で減圧された後に室外熱交換器（115）で蒸発して、第２固定容量圧縮機（114c）に吸入されて再び吐出される。第３冷却暖房運転では、第１庫内ユニット（160a）と第２庫内ユニット（160b）との冷却能力（1蒸発熱量）と、室内ユニット（150）の暖房能力（1凝縮熱量）とはバランスせずに、不足する蒸発熱が室外熱交換器（115）で吸熱される。

〈低圧制御動作〉
ここで、上記３台の圧縮機（114a，114b，114c）のうち、１台または２台が起動していて残りの圧縮機が停止している状態を想定する。このとき、寒冷地で冬期に外気温度（より具体的には庫外ユニット（100）の中の温度）がマイナス１０℃程度の低温になると、停止している圧縮機もマイナス１０℃近くまで温度が低下する。一方、運転中の圧縮機につながっている蒸発器の蒸発温度が０℃〜５℃程度であるとすると、停止中の圧縮機の方が低温になる。そのため、停止中の圧縮機の温度相当飽和圧力が、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも低くなり、冷媒が停止中の圧縮機に流入することが考えられる。また、その場合には、冷媒が圧縮機内に溜まっている冷凍機油に溶け込み、油が希釈されて、再起動時に潤滑不良が生じるおそれがある。

そこで、本実施形態では、停止している圧縮機本体またはその周囲の温度相当飽和圧力が、運転中の圧縮機の低圧圧力よりも下がる条件になると、上記コントローラ（210）により、運転中の圧縮機の低圧圧力を上記温度相当飽和圧力より下げる制御を行う。

まず、通常の運転時の制御について簡単に説明する。

(1) 圧縮機の制御を庫内温度や室温と設定温度の差によって行うときは、Tsetを設定温度とし、Th1を吸込温度、圧縮機の周波数をHzとすると、
Hz＝ｆ（Tset−Th1）
で表される値に基づいてＰＩＤ制御を行う。

(2) 圧縮機のロードを設定温度のみに基づいて制御するときは、目標ＬＰ＝ｆ（設定温度−１０）に設定して設定温度より１０Ｋ低い値の相当飽和圧力として、
Hz＝ｆ（ＬＰ−目標ＬＰ）
で表される値に基づいてＰＩＤ制御を行う。なお、ここで述べているＬＰ（低圧圧力）は、蒸発器の蒸発圧力のことであり、圧縮機の吸入圧力ではない。

次に、庫外熱交換器（115）が凝縮器になっているときに、停止中の圧縮機での冷媒の寝込みを防止する制御について図３のフローチャートを用いて説明する。まず、ステップST１では、運転中の圧縮機の低圧圧力ＬＰが、ｆ（ｔａ）よりも小さいかどうかを判別する。ｆ（ｔａ）は、外気温度ｔａの相当飽和圧力、または、圧縮機や室外熱交換器が室外ユニットに収納されている構成においては、圧縮機の周囲温度の相当飽和圧力と考えてよい。

ステップST１の判別結果が「ＹＥＳ」の場合、ステップST２へ進む。ステップST２へ進んだときは、外気相当飽和圧力が運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）よりも高いので、停止中の圧縮機へは冷媒は流入していかない。したがって、上記(1),(2)のいずれも場合も、上記したとおりの制御を行う。

また、ステップST１の判別結果は「ＮＯ」の場合、ステップST３へ進み、（Ta）の温度を補正する。本実施形態では、室外熱交換器が凝縮器になる。そこで、室外ユニット内の温度は外気温度よりも高くなっていると考えられる。したがって、上記の(1)の時に、目標ＬＰ＝ｆ（Ｔａ）として、
Hz＝ｆ（ＬＰ−目標ＬＰ）のＰＩＤ制御を行う。
なお、(2)のときは上記と同様の制御を行う。

また、室外熱交換器が蒸発器になっているときには、ステップST３において、(1)のときに目標ＬＰ＝蒸発器ＬＰとして、
Hz＝ｆ（ＬＰ−クーラＬＰ）のＰＩＤ制御を行う。
なお、(2)のときは上記と同様の制御を行う。

このようにすることにより、冷媒が停止中の圧縮機へ流入しないので、冷媒の寝込みが生じず、冷凍機油は希釈されない。

−実施形態２の効果−
以上のように、本実施形態２によれば、実施形態１と同様に冷媒が停止中の圧縮機へ流入しないので、冷媒の寝込みが生じず、冷凍機油は希釈されない。したがって、圧縮機の再起動時の潤滑不良や焼損が生じず、装置（100）の安定性を高めることができる。

また、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）を下げることによって庫内温度が低下すると、装置（100）はサーモオフ（休止運転：圧縮機が停止し、送風のみを行うような運転）になり、庫内温度はそれよりも下がらない。つまり、冷えすぎは生じない。また、このとき、圧縮機（114）はすべて停止することになるので、冷媒回路（200）中を冷媒が循環しない。そのため、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度が低くても、冷媒が各圧縮機へ流入することを防止できる。

また、運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）を下げることによって庫内温度が低下すると、装置（100）はサーモオフ（休止運転：圧縮機が停止し、送風のみを行うような運転）になり、庫内温度はそれよりも低下しない。このとき、圧縮機（114）はすべて停止することになるので、冷媒回路（200）中を冷媒が循環しない。そのため、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度が低くても、冷媒が各圧縮機へ流入することを防止できる。

このように、本実施形態では、凝縮器と蒸発器に切り換え可能な庫外熱交換器（熱源側熱交換器）（115）と、凝縮器と蒸発器に切り換え可能な室内熱交換器（第１利用側熱交換器）（154）と、蒸発器として構成された庫内熱交換器（第２利用側熱交換器）（164）とを備え、冷媒回路が、第２利用側熱交換器（164）を蒸発器とし、第１利用側熱交換器（154）と熱源側熱交換器（115）を凝縮器とする第１の運転と、第２利用側熱交換器（164）と熱源側熱交換器（115）を蒸発器とし、第１利用側熱交換器（154）を凝縮器とする第２の運転とが切り換え可能に構成されている冷凍装置（100）において、庫外熱交換器が凝縮器になっているときと蒸発器になっているときのどちらの運転状態でも、停止している圧縮機に冷媒が寝込むのを防止し、装置の安定性を高めることができる。

また、冷媒の寝込み防止のために、従来は一般的にクランクケースヒータで圧縮機（114）を加熱して、冷凍機油に溶け込んだ冷媒を蒸発させて冷凍機油から分離させていたが、本実施形態によればクランクケースヒータを用いなくてもよいので、装置構成を簡素化できる。なお、本実施形態はクランクケースヒータを用いないことを前提とするものではなく、状況に応じて、クランクケースヒータを本実施形態の制御と併用するようにしてもよい。

《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。

上記各実施形態では、庫外回路（20）において３台の圧縮機（21a,21b,21c）（114a,114b,114c）を設けるようにしたが、これに限定されず、圧縮機の台数は２台または４台以上であってもよい。

又、上記各実施形態では、圧縮機本体またはその周囲の温度に基づく制御を行うようにしているが、実際の庫外温度に基づいて圧縮機の低圧制御を行ってもよい。

また、上記各実施形態では、外気温度がマイナス１０℃程度まで下がる条件での制御について説明したが、本発明は、複数台の圧縮機のうちで起動中のものと停止中のものが混在する場合に、外気温度にかかわらず、外気温度相当飽和圧力が運転中の圧縮機の低圧圧力（蒸発圧力）がよりも下がる条件になれば、上記低圧圧力を外気温度相当養和圧力よりも下げる制御を行えばよい。

なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

以上説明したように、本発明は、複数の圧縮機を有して蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷凍装置について有用である。

1 冷凍装置
2 熱源側ユニット
9 コントローラ（制御部）
20 冷媒回路
21 圧縮機
25 熱源側熱交換器
52 膨張機構
53 利用側熱交換器
100 冷凍装置
110 熱源側ユニット
114 圧縮機
115 熱源側熱交換器
153 膨張機構
163 膨張機構
164 利用側熱交換器
200 冷媒回路
210 コントローラ（制御部）

Claims (5)

1. 運転周波数を変更可能な圧縮機を含むとともに並列に接続された複数の圧縮機（21，114）と、熱源側熱交換器（25，115）と、膨張機構（52，153，163）と、利用側熱交換器（53，154，164）とが順に接続された冷媒回路（20，200）を有する冷凍装置であって、
   上記複数の圧縮機（21，114）に運転中の圧縮機と停止中の圧縮機が混在する状態で、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度相当飽和圧力が運転中の圧縮機に接続されている蒸発器側の熱交換器の低圧圧力よりも低下すると、運転中の圧縮機に接続されている蒸発器の低圧圧力を、停止中の圧縮機本体またはその周囲の温度相当飽和圧力よりも低下させるように、運転中の圧縮機の周波数を制御する制御部（9，200）を備えていることを特徴とする冷凍装置。
2. 請求項１において、
   上記複数の圧縮機（21，114）と熱源側熱交換器（25，115）が熱源側ユニット（2，110）に収納され、
   上記制御部（9，200）は、熱源側熱交換器（25，115）が凝縮器になる運転状態では、運転中の圧縮機に接続されている蒸発器の低圧圧力を、外気温度よりも高い凝縮器の周囲の温度相当飽和圧力よりも低下させるように、運転中の圧縮機の周波数を制御することを特徴とする冷凍装置。
3. 請求項１において、
   上記複数の圧縮機（21，114）と熱源側熱交換器（25，115）が熱源側ユニット（2，110）に収納され、
   上記制御部（9，200）は、熱源側熱交換器（25，115）が蒸発器になる運転状態では、運転中の圧縮機に接続されている蒸発器の低圧圧力を、外気温度よりも低い蒸発器の周囲の温度相当飽和圧力よりも低下させるように、運転中の圧縮機の周波数を制御することを特徴とする冷凍装置。
4. 請求項１において、
   上記冷媒回路（20）は、上記熱源側熱交換器（25）が凝縮器として構成され、上記利用側熱交換器（53）が蒸発器として構成され、利用側熱交換器（53）で冷却のみを行うように構成されていることを特徴とする冷凍装置。
5. 請求項１において、
   上記冷媒回路（200）は、凝縮器と蒸発器に切り換え可能な上記熱源側熱交換器（115）と、凝縮器と蒸発器に切り換え可能な第１利用側熱交換器（154）と、蒸発器として構成された第２利用側熱交換器（164）とを備え、
   第２利用側熱交換器（164）を蒸発器とし、第１利用側熱交換器（154）と熱源側熱交換器（115）を凝縮器とする第１の運転と、第２利用側熱交換器（164）と熱源側熱交換器（115）を蒸発器とし、第１利用側熱交換器（154）を凝縮器とする第２の運転とが切り換え可能に構成されていることを特徴とする冷凍装置。

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