JP4836876B2 - タンデム圧延機の制御方法及びタンデム圧延機 - Google Patents
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例えば、特許文献1の板厚制御方法では、圧延材の硬度ムラに起因する圧延材の長手方向の板厚変動(以降、板厚ハンチングと呼ぶこともある)を抑制するために、圧延スタンドに対してミル剛性制御を採用すると共に、当該制御のチューニング率を1.0より大きくする技術が開示されている。
また、特許文献2の板厚制御方法では、板厚ハンチングを防止するために、出側板厚変動と圧延荷重変動との相関係数を算出し、この相関係数によりミル剛性制御のチューニング率を補正するようにしている。
また、実際の圧延では、往々にして圧延材の硬度変動はある所から急激に大きくなることが知られており、特許文献2の技術を適用して出側板厚と圧延荷重の相関係数を求め、この相関係数によりミル剛性制御のチューニング率を補正するようにしても、相関係数の算出等に時間がかかり、急に発生し始めた板厚ハンチングに対する制御に遅れを生じることとなる。したがって、特許文献2の技術は、硬度変動が顕著になる圧延材の先端部や尾端部では迅速に対応できない状況となる可能性大である。つまり、相関係数を判定するまでの間に、ある程度の長さの圧延材が必要になってくるといった問題がある。
そこで、本発明は、上記問題点を鑑み、タンデム圧延機を用いて圧延材を圧延するに際し、「圧延材の硬度変動に起因する板厚変動」を抑制することの可能なタンデム圧延機の制御方法、及びその制御方法を適用したタンデム圧延機を提供することを目的とする。
すなわち、本発明に係るタンデム圧延機の制御方法は、圧延材を圧延するタンデム圧延機に備えられた複数の圧延スタンドのロールギャップを制御するに際して、前記圧延材の硬度変動に起因する板厚変動を抑制すべく、前記ロールギャップの変更量を、圧延スタンドに発生する圧延荷重変化量と、圧延スタンドのミル剛性と、前記圧延荷重変化量の時間に対する変動とから求め、求められたロールギャップの変更量を複数の圧延スタンドの少なくとも1つに適用することを特徴とする。
好ましくは、前記圧延荷重変化量の時間に対する変動として、圧延荷重変化量の時間一次微分及び/又は時間二次微分を採用するとよい。
さらに好ましくは、前記ロールギャップの変更量を、式(1)で求めるとよい。
なお、最も好ましい本発明に係るタンデム圧延機の制御方法は、圧延材を圧延するタンデム圧延機に備えられた複数の圧延スタンドのロールギャップを制御するに際して、前記圧延材の硬度変動に起因する板厚変動を抑制すべく、前記ロールギャップの変更量(ΔS)を、圧延スタンドに発生する圧延荷重変化量(ΔP)と、圧延スタンドのミル剛性(M)と、圧延荷重変化量の時間一次微分(dΔP/dt)及び時間二次微分(d 2 ΔP/dt 2 )とから求め、求められたロールギャップの変更量を複数の圧延スタンドの少なくとも1つに適用するものがある。
また、最も好ましい本発明に係るタンデム圧延機の制御装置は、圧延材を圧延する複数の圧延スタンドと、該圧延スタンドの少なくとも1つのロールギャップを制御する制御装置とを備えたタンデム圧延機において、前記制御装置は、前記圧延材の硬度変動に起因する板厚変動を抑制すべく、前記ロールギャップの変更量(ΔS)を、圧延スタンドに発生する圧延荷重変化量(ΔP)と、圧延スタンドのミル剛性(M)と、圧延荷重変化量の時間一次微分(dΔP/dt)及び時間二次微分(d 2 ΔP/dt 2 )とから求め、求められたロールギャップの変更量を複数の圧延スタンドの少なくとも1つに適用するものがある。
図1には、タンデム圧延機1の模式図が示されている。
タンデム圧延機1には複数の圧延スタンド2,2,・・・,2Eが配備されていて、上工程から搬送されてきた圧延材4が最上流側の圧延スタンド2に通板された後、複数の圧延スタンド2,2,・・・を通過する毎に圧下され、最終圧延スタンド2Eを出たところで所定の仕上げ板厚となり、テンションリール5に巻き取られることとなる。
図1においては、最終圧延スタンド2Eに対してロールギャップ制御が行われている状況を例示しているが、タンデム圧延機1に備えられた複数の圧延スタンド2の少なくとも1つ、又は複数に当該制御を適用してもよく、全ての圧延スタンド2を制御対象としてもよい。
図2のフローチャートに示すように、まず、i番目の制御周期で、最終圧延スタンド2Eの圧延荷重Piを計測する。制御周期τは10msec程度であり、非常に高速なものとなっている。
次に、制御部6内のメモリに記憶した基準となる圧延荷重P0(ロックオン荷重)と、計測された現在の圧延荷重Piとの差である圧延荷重差ΔPiを算出する。なお、ロックオン荷重は、最終圧延スタンド2Eの出側での板厚偏差(目標値と実績値との差)がゼロになった時点での圧延荷重とするとよい。
その後、式(1A)で示される差分式に基づき、制御対象である最終圧延スタンド2Eのロールギャップ変更量ΔSを算出する。
ここで、最終圧延スタンド2Eの動特性値である1/M,b,cは、図3に示すような圧延実績値を基に算出すればよい。例えば、後述する式(8)を用い、圧延実績値に最もフィットする1/M,b,cを最小二乗法などによって決定するとよい。
チューニング率α,β,γの値を決定するにあたっては、過去の圧延実績に基づいて、現場毎に決めてもよいし、チューニング率を種々変更した上でモデル計算をして板厚ハンチングが発生しないチューニング率α,β,γを決めてもよい。また、式(2)で示される「圧延材の硬度変動の振幅/板厚変動の振幅」r(ω,α,β,γ)が、r(ω,α,β,γ)<r(ω,0,0,0)となるように、チューニング率α,β,γの値を決定してもよい。
本発明のロールギャップ制御は、高い応答性を有するミル剛性制御に基づくものである。
まず、ミル剛性制御であるが、この制御方法とは、式(3)で与えられる板厚変動Δhと圧延荷重変動ΔPとロールギャップ変更量ΔSの関係式であるゲージメータ式において、板厚変動Δh=0とし得られた式(4)を基に、ロールギャップ変更量ΔSを算出して、当該ΔSを制御対象圧延スタンド2に適用するものである。
実際に圧延スタンド2に適用する際には、式(5)に示すようにチューニング率αを有するロールギャップ変更量ΔSの算出式を用いる。
式(5)において、圧延荷重変動ΔPとして、圧延スタンド2の出側板厚の変動に起因するもの(−K・Δh)と、それ以外のもの(Δp0)とに分けて考えるようにする(式(6))。
式(6)を式(5)に代入した上で、式(3)のゲージメータ式に代入すると、式(7)のようになる。
しかしながら、実際の圧延スタンド2では式(3)に示されるようなゲージメータ式が必ずしも成立していないことがある。また、ミル剛性Mの正確な同定は困難なことも多い。それに加え、圧延材4の硬度変動により発生する圧延荷重の変化量Δp0の測定も難しい事項の1つである。
そこで本発明者らは、図3,図7に示されるような実際の板厚変動を詳細に分析した結果、式(8)で表される近似式が、圧延材4の硬度変動に起因する板厚変動を非常によく表現していることを知見した。
(i) 図7に示されるように、板厚ハンチングは時間と共に変動するため、板厚偏差Δhは圧延荷重変化量ΔPのみに起因するのではなく、圧延荷重変化量ΔPの時間変動、例えば、時間一次微分、時間二次微分の少なくとも1つに影響する。
(ii) 圧延スタンド2には、油圧シリンダ等の粘性機構が備えられており、板厚偏差Δhはその力学的影響を多大に受ける可能性がある。したがって、板厚偏差Δh、言い換えれば、板厚ハンチングは圧延荷重変化量ΔPの時間一次微分と関係する。同様に、圧延スタンド2には圧延ロール7やバックアップロール8等が備えられ、板厚偏差Δhは、それらロール7,8の質量に起因する慣性力の影響を多大に受ける可能性がある。したがって、板厚偏差Δhは圧延荷重変化量ΔPの時間二次微分と関係する。
なお、式(1)において、γ=0とおくことで、圧延荷重変化量ΔPの時間一次微分のみを採用したロールギャップ変更量の推定式とすることができる(式(1)’)。
さて、式(1)と式(6)とを式(8)に代入し整理すると、式(9)のようになる。
図4〜図6の(b)において、横軸は「圧延材4の硬度変動のピッチ」であり、縦軸は「本発明に係る制御を行わない場合の板厚変動量/本発明に係る制御を行った場合の板厚変動量」である。
図5は、チューニング率βを大きく(β=0.5,γ=0)すると共に、αを変更した場合である。図4と比較して、最も問題となる周期約1秒の板厚ハンチングの発生状況が低減していることがわかる。
図7は、圧延材4の長手方向における板厚変動の発生状況をしてしたものである。無制御時には、絶対値で10〜30μmの板厚変動が発生しているものの、チューニング率α=0.8,β=0.8,γ=0.5とした場合の本発明の制御を行うと、板厚変動は絶対値で5μm以下となり、板厚ハンチングの発生を確実に抑制できていることがわかる。
例えば、本制御方法は厚板等を圧延する単独の圧延機にも適用可能である。また、冷間圧延や熱間圧延のどちらであっても適用可能である。
また、本発明に係るタンデム圧延機の制御方法は、圧延材1の先端部や後端部での制御に好適であるが、圧延材の中途部(定常部)の圧延の際に用いても何ら問題はない。
2 圧延スタンド
3 ペイオフリール
4 圧延材
5 テンションリール
6 制御部
7 圧延ロール
8 バックアップロール
Claims (4)
- 圧延材を圧延するタンデム圧延機に備えられた複数の圧延スタンドのロールギャップを制御するに際して、
前記圧延材の硬度変動に起因する板厚変動を抑制すべく、前記ロールギャップの変更量(ΔS)を、圧延スタンドに発生する圧延荷重変化量(ΔP)と、圧延スタンドのミル剛性(M)と、圧延荷重変化量の時間一次微分(dΔP/dt)及び時間二次微分(d 2 ΔP/dt 2 )とから求め、求められたロールギャップの変更量を複数の圧延スタンドの少なくとも1つに適用することを特徴とするタンデム圧延機の制御方法。 - 圧延材を圧延する複数の圧延スタンドと、該圧延スタンドの少なくとも1つのロールギャップを制御する制御装置とを備えたタンデム圧延機において、
前記制御装置は、前記圧延材の硬度変動に起因する板厚変動を抑制すべく、前記ロールギャップの変更量(ΔS)を、圧延スタンドに発生する圧延荷重変化量(ΔP)と、圧延スタンドのミル剛性(M)と、圧延荷重変化量の時間一次微分(dΔP/dt)及び時間二次微分(d 2 ΔP/dt 2 )とから求め、求められたロールギャップの変更量を複数の圧延スタンドの少なくとも1つに適用することを特徴とするタンデム圧延機。
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