JP4724320B2

JP4724320B2 - 眼血流計

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Publication number: JP4724320B2
Application number: JP2001233073A
Authority: JP
Inventors: 泰幸沼尻
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2001-08-01
Filing date: 2001-08-01
Publication date: 2011-07-13
Anticipated expiration: 2021-08-01
Also published as: JP2003038452A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、被検眼の血管内の血流速度をドップラ方式で計測する眼血流計に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、ドップラ効果を利用した眼血流計は、被検眼の被測定血管にレーザービームを照射し、その散乱反射光を光検出器で受光し、血流からの散乱反射光であるドップラシフトした成分と静止している血管壁からの散乱反射光との干渉信号を検出し、周波数解析して血流速度を求める装置であり、次式によって血流速度（最大速度Ｖｍａｘ）を求めている。
【０００３】
Ｖｍａｘ＝｛λ／（ｎ・α）｝・｜｜Δｆｍａｘ１｜−｜Δｆｍａｘ２｜｜／ｃｏｓβ …（１）
【０００４】
ここで、２つの受光器で受光した受光信号から算出した周波数の最大シフトをそれぞれΔｆｍａｘ１、Δｆｍａｘ２、レーザービームの波長をλ、測定部位の屈折率をｎ、眼内での２つの受光光軸のなす角度をα、眼内で２つの受光光軸がつくる平面と血流の速度ベクトルとのなす角度をβとしている。
【０００５】
このように２方向から計測を行うことによって、測定光の入射方向の寄与が相殺され、眼底上又は強膜上の任意部位の血流を計測することができる。また、２つの受光光軸がつくる平面と眼底又は強膜の交線と、血流の速度ベクトルとのなす角度βを一致させることにより、β＝０°となって真の最大血流速度を測定することができる。
【０００６】
更に、眼血流計で測定を行う際に、被検眼の固視微動などによって装置の光学系と被測定部との相対位置が変化すると、正確な測定が困難になる。この解決手段として、被測定血管にトラッキング用光源からの光束を照射してその血管像をＣＣＤカメラで撮像し、被検眼の動きに応じて血管像がＣＣＤカメラ上の固定位置に安定化するように、トラッキング用光源からの光束を走査してトラッキングを行う装置が、特開昭６３−２８８１３３号公報に開示されている。
【０００７】
また、特開平７−３１５９６号公報には、求めた血管像を利用して同時に血管径を求め、血流速度と血管径から血流量を求める方式が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら上述の従来例においては、血流速度測定用には照射にレーザービームを使用し、その散乱反射光を２個のフォトマルチプライヤなどの光検出器で受光する。そして、トラッキングと血管径測定用には照射に別のレーザービームを使用し、その反射光をイメージインテンシファイア付きの一次元ＣＣＤなどの光検出器で受光しているために、血流計が高価な装置になる。
【０００９】
この問題をドップラ方式の血流計で解決するための可能な方法の１つとしては、レーザービームや受光器を兼用することが考えられる。特開昭５６−１２５０３３号公報には、血流速度測定用のレーザービームを走査して、トラッキングと血管径及び血流速度の測定を行う方式が開示されており、また１つのレーザービームをトラッキングと血管径測定、及び酸素飽和度測定に使用している方式が、APPLIED OPTICS、 Vol.27、 No.6、 pp.1113-1125 (1988)「Noninvasive technique for oximetry of blood in retinal vessels」(F.C.Delori)に開示されている。
【００１０】
しかし、これら２つの方式は、レーザービームが血管を横切るときの反射光の光量変化で血管を識別して測定を行っているが、この方式で血管径を精度良く測定するためには、レーザービームのスポット幅を狭くしなければならない。一方、これによって被測定血管からのドップラ信号が十分ではなくなり、血流速度の測定精度が悪くなるという問題点が生ずる。
【００１１】
更に、眼血流計では通常血流速測定用に赤色のレーザービームを使用するが、赤色光では血管のコントラストが悪いために、レーザービームが血管を横切るときの反射光の光量変化で血管を識別しようとすると精度が悪化するという問題点がある。
【００１２】
本発明の目的は、上述の課題を解決し、安価でありながら良好なトラッキングを行い、高い測定精度で血管径及び血流速度を測定するドップラ方式の眼血流計を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するための本発明に係る眼血流計は、測定光を被検眼の血管に照射する測定光照射手段と、測定光により血管内粒子から生ずる散乱光を受光する測定光受光手段と、測定光を血管の走行方向と垂直な方向に偏向する測定光偏向手段と、全体の動きを制御しかつ前記測定光受光手段からのドップラ信号成分を解析して血流に関する情報を算出する制御手段とを有する眼血流計において、前記制御手段は、前記測定光偏向手段により血管上の走査をしながら前記測定光受光手段で散乱光を受光し、その血流情報に基づいて血管径と血管内粒子の流速の算出を行うことを特徴とする。
【００１４】
また、本発明に係る眼血流計は、測定光を被検眼の血管に照射する測定光照射手段と、測定光により血管内粒子から生ずる散乱光を受光する測定光受光手段と、測定光を血管の走行方向と垂直な方向に偏向する測定光偏向手段と、全体の動きを制御し前記測定光受光手段からのドップラ信号成分を解析して血流に関する情報を算出する制御手段とを有する眼血流計において、前記制御手段は、前記測定光偏向手段により血管上の走査をしながら前記測定光受光手段で散乱光を受光し、その血流情報に基づいて血管の位置を検出して、前記測定光偏向手段により血管上に測定光を保持するトラッキングを行うことを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明を図示の実施の形態に基づいて詳細に説明する。
図１は本発明を眼底血流計に応用した実施の形態の構成図を示す。被検眼Ｅに対向した位置に対物レンズ１を配置し、対物レンズ１の透過方向の照明光路上に、黄色域の波長光を透過し他の光束を殆ど反射するバンドパスミラー２、孔あきミラー３、光路に沿って移動自在なフォーカスレンズ４、リレーレンズ５、スケール板６、接眼レンズ７を順次に配列し、検者眼ｅに至る。
【００１６】
孔あきミラー３の反射方向には、リレーレンズ８、光路に沿って移動自在な固視標表示用素子である透過型液晶板９、被検眼Ｅの瞳孔とほぼ共役な位置に設けたリングスリット１０、例えば黄色域の波長光のみを透過するバンドパスフィルタ１１、コンデンサレンズ１２、白色光を発するタングステンランプ等から成る観察用光源１３を順次に配列する。
【００１７】
バンドパスミラー２の反射光路上には、イメージローテータ１４、紙面に垂直な回転軸を有する両面研磨されたガルバノメトリックミラー１５を配置する。そして、ガルバノメトリックミラー１５の下側反射面１５ａの反射方向には、光路に沿って移動自在な第２のフォーカスレンズ１６を配置し、上側反射面１５ｂの反射方向には、レンズ１７、及び光路に沿って移動自在なフォーカスユニット１８を配置する。
【００１８】
ここで、レンズ１７の前側焦点面は被検眼Ｅの瞳孔と共役関係にあり、この焦点面に瞳孔上において非対称な形状のガルバノメトリックミラー１５を配置する。また、ガルバノメトリックミラー１５の透過方向の後方には、凹面ミラー１９を光軸上に同心的に配置し、ガルバノメトリックミラー１５の上側反射面１５ｂで反射されたレーザービームが、ガルバノメトリックミラー１５の切欠部を通過するようにするために、ガルバノメトリックミラー１５の上側反射面１５ｂと下側反射面１５ａとを−１倍で結像するリレー光学系を構成する。
【００１９】
フォーカスユニット１８はレンズ１７と同一光路上に集光レンズ２０、レーザーダイオード等の測定用光源２１を順次に配置して構成し、一体的に矢印に示す方向に移動可能とする。
【００２０】
また、ガルバノメトリックミラー１５の下側反射面１５ａの反射方向の第２のフォーカスレンズ１６の後方に、受光瞳を形成するミラー２２ａ、２２ｂ、及びフォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂを順次に配置して、測定用受光光学系を構成する。なお、図示の都合上、全ての光路を同一平面上に表示したが、ミラー２２ａ、２２ｂ、及びフォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂはそれぞれ紙面に直交した方向に配置する。
【００２１】
装置全体を制御するシステム制御部２４を設け、このシステム制御部２４にはフォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂ、操作部２５の出力を接続し、システム制御部２４の出力は、透過型液晶板９、記憶手段２６、トラッキング制御部２７を介してガルバノメトリックミラー１５に接続する。
【００２２】
観察用光源１３から発した白色光はコンデンサレンズ１２を通り、バンドパスフィルタ１１により黄色の波長光のみが透過し、更にリングスリット１０を通過した光束が透過型液晶板９を背後から照明し、リレーレンズ８を通って孔あきミラー３の反射面で反射する。その後に、黄色域の光のみがバンドパスミラー２を透過し、対物レンズ１を通り、被検眼Ｅの瞳孔上でリングスリット像として一旦結像した後に、眼底Ｅａをほぼ一様に照明する。このとき、透過型液晶板９には固視標が表示されており、照明光により被検眼Ｅの眼底Ｅａに投影され、視標像として被検眼Ｅに呈示される。
【００２３】
眼底Ｅａからの反射光は同じ光路を戻り、瞳孔上から眼底観察光光束として取り出され、孔あきミラー３の中心の開口部、フォーカスレンズ４、リレーレンズ５を通り、スケール板６で眼底像として結像した後に、接眼レンズ７を介して検者眼ｅにより観察される。検者はこの眼底像を観察しながら、装置のアライメントを行う。
【００２４】
測定用光源２１を発した測定光は、集光レンズ２０の上方を偏心して通過してレンズ１７を通り、ガルバノメトリックミラー１５の上側反射面１５ｂで一旦反射し、更に凹面ミラー１９で反射して、再びガルバノメトリックミラー１５の方へ戻される。ここで、リレー光学系の機能により、ガルバノメトリックミラー１５の上側反射面１５ｂで反射した光束は、ガルバノメトリックミラー１５の切欠部の位置に戻されることになり、ガルバノメトリックミラー１５で反射することなく、イメージローテータ１４に向かう。
【００２５】
イメージローテータ１４を経て、バンドパスミラー２により対物レンズ１の方向に偏向した光束は、対物レンズ１を介して被検眼Ｅの眼底Ｅａに照射される。このときの光束は、測定する血管の太さと同程度の５０〜１２０μｍの円形スポットか、又は血管走行方向に長手方向を有する楕円形状とされている。
【００２６】
眼底Ｅａでの測定光による散乱反射光は再び対物レンズ１で集光し、バンドパスミラー２で反射し、イメージローテータ１４を通り、ガルバノメトリックミラー１５の下側反射面１５ａで反射する。また、測定光による眼底Ｅａでの散乱反射光の一部はバンドパスミラー２を透過し、孔あきミラー３の背後の眼底観察光学系に導かれて、スケール板６上にスポット像として結像する。
【００２７】
測定開始前には、ガルバノメトリックミラー１５は測定光が眼底上で１０００μｍ程度の振幅になるように周波数１０Ｈｚ程度で揺動しており、このときの像は接眼レンズ７を介して、図２に示すように眼底像Ｅａ’及び視標像Ｆと共に矩形状の像であるインジケータＭとして観察される。ＭＳはガルバノメトリックミラー１５が揺動していないときの測定光のスポット像である。インジケータＭは操作部２５により、揺動の中心を変更するようにガルバノメトリックミラー１５を回転することによって、スケール板６上のスケールＳＣの範囲を一次元に移動することができる。
【００２８】
測定に際して、検者は先ず眼底像のピント合わせを行う。操作部２５のフォーカスノブを調整すると、図示しない駆動手段により透過型液晶板９、フォーカスレンズ４、１６、フォーカスユニット１８が連動して光路に沿って移動する。眼底Ｅａにピントが合うと、透過型液晶板９、スケール板６は同時に眼底Ｅａと共役になる。
【００２９】
検者は眼底Ｅａに対するピントを合わせた後に操作部２５を操作して、被検眼Ｅの視線を誘導して観察領域を変更し、測定対象とする血管Ｅｖをスケール板６のスケールＳＣ内へ移動する。システム制御部２４は透過型液晶板９を制御し視標像Ｆを移動する。検者は操作部２５を操作してイメージローテータ１４を回転することにより、図３に示すようにインジケータＭを回転し、測定対象とする血管Ｅｖの走行方向に対してインジケータＭの長手方向が直交するようにする。これによって、血管Ｅｖの走行方向に対してフォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂの中心を結んだ線が平行になる。
【００３０】
角度合わせが終了した後に、検者は操作部２５を操作してガルバノメトリックミラー１５を回転することにより、図４に示すようにインジケータＭを測定部位に移動する。そして、測定部位を決定した後に再び操作部２５を操作して、眼底Ｅａの動きに伴う血管Ｅｖの動きを追尾するトラッキングの開始を入力する。これにより、システム制御部２４は血管Ｅｖの位置の検出を行う。
【００３１】
図５はシステム制御部２４による測定動作のフローチャート図である。先ずステップＳ１で、システム制御部２４は操作部２５でトラッキング開始が入力されたか否かを判断する。トラッキング開始が入力されていない場合（ＮＯ）には、ステップＳ１が繰り返されてトラッキング開始の入力待機状態となる。そして、トラッキング開始が入力される（ＹＥＳ）と、システム制御部２４はステップＳ２で、測定光のスポット像ＭＳを振幅１０００μｍ程度で揺動させるために、ガルバノメトリックミラー１５をその回転角度Ｘの範囲Ｘｓ〜Ｘｅ内の初期値である値Ｘｓになるように回転制御する。
【００３２】
測定光のスポット像ＭＳの眼底Ｅａでの散乱反射光は、ミラー２２ａ、２２ｂで反射し、フォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂで受光する。そして、フォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂの出力はそれぞれシステム制御部２４に出力し、ステップＳ３でＦＦＴ処理などの周波数解析を行った後に、そのＦＦＴ波形からＦＦＴ波形の良否の程度、即ち受光出力信号の良否の程度を表す信号良否評価値ＥＳを算出する。
【００３３】
図６は信号良否評価値ＥＳを求めるためのパワースペクトルのグラフ図を示し、ＰＳは実際のＦＦＴ波形の一例である。このＦＦＴ波形を高周波側から積分して得られる曲線の始点と終点を結んだ直線から、その曲線の値を引いた値は曲線ｉｐｏとなる。また、Ｌｓは曲線ｉｐｏが最大ピークとなる周波数ｆｐよりも低い周波数の部分で曲線ｉｐｏを直線近似した直線である。受光瞳の大きさを無視すると、理論的に求められるＦＦＴ波形は矩形形状となり、曲線ｏｐに相当する部分は直線となる。そこで、周波数０からｆｐまでの間で近似直線Ｌｓと曲線ｉｐｏとの残差を算出し、この残差と十分大きな基準値との差により信号良否評価値ＥＳとすることができる。即ち、信号良否評価値ＥＳが大きいほど信号が良いことになる。
【００３４】
実際には、２個のフォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂの受光出力信号のそれぞれに対して、この方法で求めた２個の値を平均して信号良否評価値ＥＳとする。そして、ステップＳ４で記憶手段２６にガルバノメトリックミラー１５の回転角度Ｘと信号良否評価値ＥＳを記憶する。
【００３５】
次に、ステップＳ５でガルバノメトリックミラー１５の回転角度Ｘが最終の角度Ｘｅかどうかを判断し、最終でなければ（ＮＯ）、予め定められた間隔、例えば眼底Ｅａ上で５０μｍ程度になる回転角度の間隔で、次の角度ＸについてステップＳ２からステップＳ４を行い、最終の角度Ｘｅまで繰り返す。その後に、ステップＳ６で信号良否評価値ＥＳが最大になる回転角度Ｘの値Ｘｍを求める。この角度で測定光を照射した場所に測定対象とする血管Ｅｖがあると判断される。なお、本実施の形態では最終の角度Ｘｅまで繰り返すために掛かる時間は約１００ｍ秒である。
【００３６】
また、ステップＳ２〜ステップＳ６の測定対象血管Ｅｖの位置を検出する別の方法として、ガルバノメトリックミラー１５の揺動の中心から始めて、予め定められた間隔で両回転方向に徐々に回転角度を増加してゆき、信号良否評価値ＥＳが或る閾値を越えると、そこが血管Ｅｖであると判断する方法でもよい。この方法では、インジケータＭの中心に近い血管を優先的に検出するので、隣接して血管Ｅｖがある場合でも測定対象とする血管Ｅｖの認識が容易になるが、検者がインジケータＭを測定部位に移動する際に、インジケータＭの中心を測定部位に移動する必要がある。
【００３７】
この後に、システム制御部２４はステップＳ７〜ステップＳ１１においてトラッキングを行う。先ずステップＳ７において、測定光のスポット像ＭＳが値Ｘｍを中心に両回転方向に、眼底Ｅａ上で片側２５０μｍ程度となるガルバノメトリックミラー１５の回転角度ＸをＸｍ±Ｗとしたときの初期値、例えばＸｍ−Ｗになるようにガルバノメトリックミラー１５を回転制御する。
【００３８】
このように、トラッキングを開始した後で走査幅を１０００μｍ程度から５００μｍ程度に狭めることにより、走査時間を極端に長くすることなく、各回転角度Ｘで十分な量の受光出力信号が得られると共に、トラッキングする血管Ｅｖの周辺にある別の血管に誤ってトラッキングすることを防止することができる。そして、ステップＳ３、ステップＳ４と同様にステップＳ８で信号良否評価値ＥＳを算出し、ステップＳ９で記憶手段２６にガルバノメトリックミラー１５の回転角度Ｘと信号良否評価値ＥＳを記憶する。
【００３９】
次に、ステップＳ１０でガルバノメトリックミラー１５の回転角度Ｘが最終の角度Ｘｍ＋Ｗかどうかを判断し、最終でなければ（ＮＯ）、予め定められた間隔、例えば眼底上で５μｍ程度になる回転角度の間隔で、次の角度ＸについてステップＳ７からステップＳ１０を行い、最終の角度Ｘｍ＋Ｗまで繰り返す。これで１回の走査が終了し、その後にステップＳ１１で信号良否評価値ＥＳが最大になる回転角度Ｘの値Ｘｍを求める。この角度で測定光を照射した場所に、測定対象とする血管Ｅｖがあると判断される。なお、１回の走査の所要時間は本実施の形態では約２００ｍ秒である。
【００４０】
検者はトラッキングの良否を確認した後に、操作部２５の測定スイッチを押して測定を開始する。このときのシステム制御部２４は、先ずステップＳ１２で操作部２５から測定開始の入力がされたか否かを判断する。測定開始が入力されていない場合（ＮＯ）には、ステップＳ７〜Ｓ１１が繰り返される。即ち、１回の走査毎に血管Ｅｖの場所を探す動作を繰り返し、トラッキングを継続して行った状態で測定開始の入力待機状態となる。
【００４１】
そして、測定開始が入力される（ＹＥＳ）と、システム制御部２４はステップＳ１３で、直前のステップＳ１１で血管Ｅｖがあると判断した回転角度Ｘｍを、中心に測定光のスポット像ＭＳが両回転方向に眼底Ｅａ上で、片側２５０μｍ程度となるガルバノメトリックミラー１５の回転角度ＸをＸｍ±Ｗとしたときの初期値、例えばＸｍ−Ｗになるようにガルバノメトリックミラー１５を回転制御する。そして、ステップＳ３と同様にステップＳ１４で信号良否評価値ＥＳを算出し、ステップＳ１５で記憶手段２６にガルバノメトリックミラー１５の回転角度Ｘと信号良否評価値ＥＳとＦＦＴ処理した受光出力信号を記憶する。
【００４２】
次に、ステップＳ１６でガルバノメトリックミラー１５の回転角度Ｘが最終の角度Ｘｍ＋Ｗかどうかを判断する。最終でなければ（ＮＯ）、予め定められた間隔、例えば眼底上で５μｍ程度になる回転角度の間隔で、次の角度ＸについてステップＳ１３からステップＳ１５を行い、最終の角度Ｘｍ＋Ｗまで繰り返す。
【００４３】
これで１回の走査が終了し、ステップＳ１７で測定終了、即ち本実施の形態では測定開始後２秒を経過したかどうかを判断し、終了でなければ（ＮＯ）、ステップＳ１８で信号良否評価値ＥＳが最大になる新たな回転角度Ｘの値Ｘｍを求め、ステップＳ１３〜ステップＳ１６を繰り返す。即ち、１回の走査毎に血管Ｅｖの場所を探す動作を繰り返し、トラッキングを継続して行った状態で測定を行う。測定が終了（ＹＥＳ）の場合には、ステップＳ１９で血管径及び血流速度を算出する。
【００４４】
図７は測定光のスポット像ＭＳの位置が測定対象とする血管Ｅｖからずれている場合を示し、図８はこのときの受光出力信号のＦＦＴ波形の一例で、低周波部分にしかパワースペクトルがなく、信号良否評価値ＥＳは低くなる。
【００４５】
図９はスポット像ＭＳが血管Ｅｖに一部がかかっている場合で、図１０はこのときの受光出力信号のＦＦＴ波形の一例を示し、周波数の高いところにもパワースペクトルが現れ、信号良否評価値ＥＳは上がってくる。
【００４６】
図１１はスポット像ＭＳが血管Ｅｖの中心にある場合を示し、図１２はこのときの受光出力信号のＦＦＴ波形の一例を示し、周波数の高いところにも十分なパワースペクトルが現れ、信号良否評価値ＥＳは最大になる。
【００４７】
図１３はこのような測定光のスポット像ＭＳの位置と信号良否評価値ＥＳの関係を示すグラフ図である。予め実験で、血管Ｅｖの縁と血管Ｅｖの中心との信号良否評価値ＥＳの比を求めておく。測定で得られた眼底Ｅａ上でのスポット像ＭＳの位置と信号良否評価値ＥＳの関係から、その比を用いて最大の信号良否評価値ＥＳの値ＭＡＸから血管の縁における信号良否評価値ＥＳの閾値ＴＨを求め、信号良否評価値ＥＳが閾値ＴＨとなる２個所のスポット像ＭＳの位置の距離を求めると、その値が血管径Ｄとなる。１回の走査について１個の血管径が求まり、各走査から得た各血管径Ｄの値を統計処理し、例えば標準偏差から外れたものを除いて残りの平均値を求めるなどして、最終的な血管径Ｄを算出する。
【００４８】
なお本実施の形態では、１回の走査毎の全ての血管径Ｄを算出して統計処理を行っているが、各走査からの測定光のスポット像ＭＳの位置と信号良否評価値ＥＳの関係を示す全てのグラフ図を重ね合わせて１個の代表的なグラフ図を求め、血管径を算出してもよい。
【００４９】
一方、血流速度は記憶手段２６に記憶されたＦＦＴ処理した受光出力信号の内、測定光のスポット像ＭＳが血管の中心にあって、信号良否評価値ＥＳが各走査の中で最大になったときの受光出力信号を用い、２個のフォトマルチプライヤ２３ａ、２３ｂの受光出力信号から算出した周波数の最大シフトをそれぞれΔｆｍａｘ１、Δｆｍａｘ２として、式（１）により最大血流速度Ｖｍａｘを求める。
【００５０】
１回の走査について１個の血流速度が求まり、上述の血管径Ｄの値とから血流量を算出する。１回の走査の所要時間は、本実施の形態では約２００ｍ秒であり、全走査についての解析から１０個の血流速度及び血流量が算出されて、拍動に伴うそれらの時間変動の様子が分かる。
【００５１】
なお本実施の形態では、眼底Ｅａが動いても測定光を血管Ｅｖ上に保持するためのトラッキングを行いながら、その測定光を走査して血管径及び血流速度を測定しているが、トラッキングを行わない場合でも応用可能である．また、上述の実施の形態では、眼底Ｅａの血管Ｅｖの血流状態を測定する眼底血流計を示したが、光学系を多少変更して、強膜上の血管Ｅｖの血流状態を測定する装置にも応用可能である。
【００５２】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係る眼血流計は、ドップラ信号成分を解析して血流に関する情報を算出して血管径と血管内粒子の流速の算出を行うので、血管径計測用の光源と受光器が不要になって、安価でありながら血管径及び血流速度を測定精度良く測定することができる。
【００５３】
また、本発明に係る眼血流計は、ドップラ信号成分を解析して血流に関する情報を算出して血管の位置を検出して血管上に測定光を保持するトラッキングを行うので、トラッキング用の光源と受光器が不要になり、安価でありながら良好なトラッキングを行って、測定精度良く血流速度を測定することができる。
【００５４】
更に、トラッキングの開始後に走査の幅を狭めるので、走査の時間を極端に長くすることなく、各位置で十分な量の受光出力信号が得られると共に、トラッキングする血管の周辺にある別の血管に誤ってトラッキングすることを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施の形態の眼底血流計の構成図である。
【図２】検者視野の説明図である。
【図３】検者視野の説明図である。
【図４】検者視野の説明図である。
【図５】測定動作のフローチャート図である。
【図６】信号良否評価値の求め方の説明図である。
【図７】測定光の位置の説明図である。
【図８】ＦＦＴ波形のグラフ図である。
【図９】測定光の位置の説明図である。
【図１０】ＦＦＴ波形のグラフ図である。
【図１１】測定光の位置の説明図である。
【図１２】ＦＦＴ波形のグラフ図である。
【図１３】測定光のスポット像の位置と信号良否評価値との関係のグラフ図である。
【符号の説明】
１対物レンズ
２バンドパスミラー
３孔あきミラー
６スケール板
９透過型液晶板
１３観察用光源
１４イメージローテータ
１５ガルバノメトリックミラー
１８フォーカスユニット
２１測定用光源
２３ａ、２３ｂフォトマルチプライヤ
２４システム制御部
２５操作部
２６記憶手段
２７トラッキング制御部

Claims

測定光を被検眼の血管に照射する測定光照射手段と、測定光により血管内粒子から生ずる散乱光を受光する測定光受光手段と、測定光を血管の走行方向と垂直な方向に偏向する測定光偏向手段と、全体の動きを制御し前記測定光受光手段からのドップラ信号成分を解析して血流に関する情報を算出する制御手段とを有する眼血流計において、前記制御手段は、前記測定光偏向手段により血管上の走査をしながら前記測定光受光手段で散乱光を受光し、その血流情報に基づいて血管径と血管内粒子の流速の算出を行うことを特徴とする眼血流計。
測定光を被検眼の血管に照射する測定光照射手段と、測定光により血管内粒子から生ずる散乱光を受光する測定光受光手段と、測定光を血管の走行方向と垂直な方向に偏向する測定光偏向手段と、全体の動きを制御し前記測定光受光手段からのドップラ信号成分を解析して血流に関する情報を算出する制御手段とを有する眼血流計において、前記制御手段は、前記測定光偏向手段により血管上の走査をしながら前記測定光受光手段で散乱光を受光し、その血流情報に基づいて血管の位置を検出して、前記測定光偏向手段により血管上に測定光を保持するトラッキングを行うことを特徴とする眼血流計。
前記制御手段は、トラッキングを開始した後に走査幅を狭める制御を行う請求項２に記載の眼血流計。