JP4716971B2 - 内燃機関用スパークプラグ - Google Patents

Description

本発明は内燃機関用スパークプラグに関するもので、ガソリンエンジンに好適である。

内燃機関用スパークプラグの接地電極は、絶縁碍子の外周にカシメ固定された金属製ハウジングの先端から絶縁碍子の内部に配設された中心電極に沿って延伸して設けられ、さらに中心電極の先端と対向する形状にするためほぼ直角に湾曲折り曲げして形成されている。湾曲折り曲げを容易にするため接地電極の肉厚面の肉厚を幅面の幅より小さくして折り曲げ、長さが長い幅面をハウジングの外周接線方向に沿うように配置している。従って、接地電極の幅面は、中心電極の中心と当該幅面の配置におけるハウジングの外周接点とを結ぶ線に対して対面（直交）する状態に配置されることになり、スパークプラグのシリンダーヘッドへのねじ込み角度装着位置によっては、接地電極の幅面が燃焼室内の混合気流に対して対面する状態になる場合が存在する。すなわち、接地電極の長さが長い幅面が燃焼室内の混合気流れに悪影響を与えることになる。

そのため、従来より、内燃機関用スパークプラグにおいては、接地電極による燃焼室内の混合気流への阻害を防止するため、様々な接地電極の形状が提案されている。下記特許文献１の図１や図２に記載されているように、接地電極にスリット状の穴を設け、混合気流をスムーズにする構造が提案されている。しかし、この接地電極に穴を開た構造や接地電極を細くしたり、枝分かれ状に分岐させた構造も接地電極の耐熱強度が低下して接地電極が溶損・脱落するという懸念がある。

また、スパークプラグは内燃機関に装着する場合、接地電極が混合気流方向に直交する方向に位置した場合は、火花放電する中心電極を通過る混合気流に対して殆ど影響（阻害）を与えないが、接地電極による混合気流に与える影響は、接地電極の肉厚面の肉厚より長さが長い幅面が混合気流方向に対面している（幅面が混合気流と直交）状態で装着され場合に生じる。そして接地電極が中心電極より混合気流の上流側に位置する状態のときには、接地電極の幅面で混合気流が阻害され火花放電の流れが弱められるため火炎が成長しにくくなり着火性が低下し、また、接地電極が中心電極より混合気流の下流側に位置する状態のときには、接地電極の幅面がガイドになって混合気流がハウジング内に流れ込む流れ経路を形成するため放電や火炎がハウジング内に流れ込み、火炎が消失するなどして着火性が低下することが判明した。
特開平９−１４８０４５号公報

本発明は上記の点に鑑みてなされたもので、少なくとも絶縁碍子の先端から中心電極の先端までの長さに対応する接地電極の中間部位Ｗ２における肉厚面の肉厚をその幅面の幅より小さくすると共に肉厚面の肉厚方向をハウジングの外周接線方向に配置し、幅面の幅方向をハウジングの中心方向に配置することにより、混合気流方向に接地電極が位置した時でも、接地電極の投影面積を出来るだけ小さくして混合気流を阻害せず受け流すことができ、着火性の悪化を防止できる内燃機関用スパークプラグを提供することにある。

請求項１に係る発明では、
中心電極と、
該中心電極の外周に配設された絶縁碍子と、
該絶縁碍子の外側で該絶縁碍子に固定された金属製ハウジングと、
該ハウジングの先端に接続され前記中心電極との間で火花放電を形成する接地電極を備え、
前記接地電極の前記中心電極と対向する先端部位Ｗ１における幅面の幅Ｌ１をその肉厚面の肉厚Ｌ２より長くした内燃機関用スパークプラグであって、
前記先端部位Ｗ１と接続し前記接地電極の少なくとも前記絶縁碍子の先端から前記中心電極の先端までの長さＷ２に対応した中間部位Ｗ２における肉厚面の肉厚Ｌ３をその幅面の幅Ｌ４より小さくすると共に前記肉厚面の肉厚方向を前記ハウジングの外周接線方向に配置し、前記幅面の幅方向を前記ハウジングの中心方向に配置している。

上記構成によれば、接地電極が混合気流方向に位置した時でも混合気流方向の接地電極の投影面積を出来るだけ小さくでき、接地電極の幅面で混合気流を阻害せず受け流すことができ、着火性の悪化を防止できる。従って、接地電極の内燃機関への取付け位置がどのような位置であっても、混合気流に悪影響を与えることなく着火性の悪化を防止できる。

請求項２に係る発明では、少なくとも前記中間部位Ｗ２を、捻り加工又はプレス加工又は切削加工によって形成している。

上記構成によれば、前記中間部位Ｗ２の機械強度が十分得られ、高温環境下で強度、耐熱性が得られる。

請求項３に係る発明では、少なくとも前記中間部位Ｗ２を、その軸線Ｚに対し対称形の形成している。

上記構成によれば、混合気流が前記中間部位Ｗ２を通過する際、該中間部位Ｗ２の軸線に対して対称してバランス良く流れるため、気流の乱れや抵抗阻害が殆どない。

請求項４に係る発明では、前記接地電極は、その断面積が全長に亘ってほぼ一定としている。

上記構成によれば、前記接地電極には断面積のくびれがないので熱伝導も良好で接地電極の耐熱性を維持できる。

請求項５に係る発明では、前記先端部位Ｗ１の幅面の幅Ｌ１と肉厚面の肉厚Ｌ２による先端部位断面積Ｓ１に対する、少なくとも前記中間部位Ｗ２の幅面の幅Ｌ４と肉厚面の肉厚Ｌ３による中間部位断面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、０．７≦Ｓ２／Ｓ１≦１．０としている。

上記構成によれば、前記中間部位Ｗ２の断面積Ｓ２は、前記接地電極の最大断面積Ｓ１の７０％以上保持しているから、熱伝導、機械強度も十分得ることができる。

請求項６に係る発明では、少なくとも前記中間部位Ｗ２の幅面の幅Ｌ４に対する肉厚面の肉厚Ｌ３の比Ｌ３／Ｌ４を、０．３≦Ｌ３／Ｌ４≦０．７としている。

上記構成によれば、肉厚Ｌ３を幅Ｌ４に対して３０〜７０％に設定しているから、肉厚強度も十分あり、且つ混合気流に対する流れ阻害も小さく留めることができる。捻り加工も容易にできる。

請求項７に係る発明では、少なくとも前記中間部位Ｗ２の肉厚面の肉厚Ｌ３を、１．０ｍｍ≦Ｌ３≦１．８ｍｍとしている。

上記構成によれば、機械強度を維持すると共に混合気流に対する流れ阻害も小さい。

以下、本発明の実施形態を図に基づき説明する。先ず、本発明になる内燃機関用スパークプラグの全体構成を説明する。図１は、本発明になる内燃機関用スパークプラグの半断面全体構成図である。

金属材料よりなる円環状のハウジング１を備えており、該ハウジング１の下方部の外周には、内燃機関（図示せず）のシリンダーヘッド（図示せず）に装着するためのネジ部１ａが形成されている。

ハウジング１の内部には、アルミナ等の電気的絶縁材料で成形された筒状の絶縁碍子２の下端部が同軸的に挿入され、ハウジング１の上端部１ｂをカシメることにより、ハウジング１と絶縁碍子２は一体に結合されている。絶縁碍子２の貫通孔２ａには高電圧が供給される中心電極３が挿入され保持されている。すなわち、中心電極３の外周には円環状のハウジング１が配設され、中心電極３とハウジング１との間には絶縁碍子２が挿入されている。

中心電極３は、ニッケル合金を母材とした耐熱性材料で構成されており、先端３ａは絶縁碍子２の先端２ｂから露出している。さらに、中心電極３の先端３ａに対向する位置には、ハウジング１の先端１ｃから一体的に湾曲して延出された接地電極４が接続されている。該接地電極４もニッケル合金を母材とした耐熱性材料で構成されている。中心電極３の先端３ａと接地電極４間に放電火花のギャップ５が形成される。

中心電極３の上端側には、中心軸６、端子部７が電気的に接続されており、この端子部７には放電火花を発生させるための高電圧を印加する外部回路（図示せず）が接続されるようになっている。また、ハウジング１のネジ部１ａの上端には、内燃機関への取付け時のシール用ガスケット８が取付けられている。なお、通常中心電極３が接地電極４より高電位に保たれているが、中心電極３をマイナス極性にして接地電極４との間に電位差を保持する場合もあり、中心電極３と接地電極４との間で所定の電位差が保たれておればよい。

次に図２により本発明の要部を説明する。図２（ａ）は図２（ｂ）の左側面図、図２（ｂ）は本発明の要部でスパークプラグの発火部の拡大断面図である。

接地電極４における中心電極３の先端３ａと対向する先端部位Ｗ１は、その幅面４ａが中心電極３の先端３ａと対向する対面状態に配置され幅Ｌ１方向はハウジング１の径方向に配置されている。また、先端部位Ｗ１の肉厚面４ｂの肉厚方向は中心電極３の軸線Ｘ方向に沿っており、幅面４ａと肉厚面４ｂは直交面である。そして幅面４ａの幅Ｌ１は２．６ｍｍ、肉厚面４ｂの肉厚Ｌ２は１．３ｍｍで、幅面４ａの幅Ｌ１は肉厚面４ｂの肉厚Ｌ２より長くなっており、幅Ｌ１に対する肉厚Ｌ２の比（Ｌ２／Ｌ１）は０．５となっている。

先端部位Ｗ１と一体的に接続し絶縁碍子２の先端２ｂから中心電極３の先端３ａまでの長さＷ２に対応した中間部位Ｗ２は、その肉厚面４ｃの肉厚Ｌ３を幅面４ｄの幅Ｌ４より小さく設定しており、肉厚面４ｃの肉厚方向Ｌ３は図示するようにハウジング１の先端１ｃの外周接線方向に配置され、幅面４ｄの幅方向Ｌ４はハウジング１の中心方向（中心電極３方向）に配置されている。また、肉厚面４ｃと幅面４ｄは互いに直交している。

中間部位Ｗ２における幅Ｌ４に対する肉厚Ｌ３の比（Ｌ３／Ｌ４）は０．３〜０．７に設定されている。好ましくは、比（Ｌ３／Ｌ４）は０．５（幅Ｌ４：２．６ｍｍ、肉厚Ｌ３：１．３ｍｍ）がよい。比（Ｌ３／Ｌ４）が０．３未満の場合は肉厚Ｌ３が相対的に薄く機械強度が弱く耐酸化性が劣り、０．７を超えると混合気流Ｙを阻害する。また、中間部位Ｗ２における肉厚面４ｃの肉厚Ｌ３は、１．０〜１．８ｍｍに設定されており、好ましくは１．３〜１．４ｍｍがよく、この範囲においては機械強度もあり、混合気流Ｙの流れを阻害することはない。

また、中間部位Ｗ２は先端部位Ｗ１に対して９０°捻れ加工によって接続されており、先端部Ｗ１と中間部位Ｗ２はほぼ９０°湾曲しているが直線状に戻したとき、先端部位Ｗ１の幅面４ａと中間部位Ｗ２の幅面４ｃ、先端部位Ｗ１の肉厚面４ｂと中間部位Ｗ２の肉厚面４ｄはそれぞれ９０°捻り回転し直交状態になっている。また、中間部位Ｗ２の肉厚面４ｃの肉厚Ｌ３を幅面４ｄの幅Ｌ４の０．３〜０．７倍に設定しているので、中間部位Ｗ２を先端部位Ｗ１に対して９０°捻っても亀裂等が発生することなく捻り加工が容易に行える。

接地電極４におけるハウジング１の先端１ｃから絶縁碍子２の先端２ｂまでの長さＷ３に対応した根元部位Ｗ３は中間部位Ｗ２と同じ形状で一体的に接続されている。すなわち、その幅面、肉厚面も中間部位Ｗ２のそれと同寸法であり、幅、肉厚の方向も中間部位Ｗ２のそれと同じである。なお、中間部位Ｗ２と根元部位Ｗ３の加工部位は、図２（ｂ）に示すように網掛け模様が施してある部位である。以下の図面で示す網掛け模様も同加工部位である。

接地電極４は上述したように、先端部位Ｗ１と中間部位Ｗ２と根元部位Ｗ３とで一体的に形成されており、根元部位Ｗ３においてハウジング１の先端１ｃに接合されている。その接合はハウジング１の先端１ｃに中心方向にスリット溝を形成し、この溝に根元部位Ｗ３の幅面が中心方向に向くようにして嵌め込み電気溶接あるいはレーザ溶接で行われている。また、接地電極４はその全長に亘って軸Ｚに直交する断面積をほぼ一定に保持して捻れ形成されている。また、先端部位Ｗ１と中間部位Ｗ２と根元部位Ｗ３はその軸線Ｚ（接地電極４の軸線Ｚ）に対して対称形に形成されている。

次に図３、４により本発明の作用効果を説明する。図３は、接地電極４が中心電極３（３ａ）に対して混合気流Ｙの上流側に位置した状態を示し、図４は、接地電極４が中心電極３（３ａ）に対して混合気流Ｙの下流側に位置した状態を示す。

図３に示すように接地電極４が中心電極３（３ａ）に対して混合気流Ｙの上流側に位置した状態では、従来のスパークプラグでは接地電極４の長さの長い幅面が混合気流Ｙと対面した状態になるため混合気流Ｙを阻害し火花放電による着火性を低下させていたが、本発明では、接地電極４において、火花放電による着火性に最も影響を与える混合気流Ｙ領域すなわち中間部位Ｗ２の混合気流Ｙに対面する面を長さの小さい肉厚面４ｃとしている（幅Ｌ４：２．６ｍｍ、肉厚Ｌ３：１．３ｍｍ）から、混合気流Ｙをほとんど阻害することがなく、従って火花放電による着火性を低下させず、火炎核を成長させることができる。火花放電は図示するように混合気流Ｙによって中心電極３の下流側に中心電極３の先端３ａと接地電極４の先端との間に形成される。

また、図４に示すように電極接地４が中心電極３（３ａ）に対して混合気流Ｙの下流側に位置した状態では、従来のスパークプラグでは接地電極の長さの長い幅面がガイドとなって混合気流（火炎）がハウジング（ポケット）内に流入してしまうが、本発明では、接地電極４の中間部位Ｗ２の混合気流Ｙと対面（直交）に長さＬ３の小さい肉厚面４ｃを配置しているから、上記の従来の問題も発生せず、電極接地４による混合気流Ｙの阻害がほとんどなく、火花放電は図示するように中心電極３の先端３ａと接地電極４の中間部位Ｗ２との間に形成される。この現象を時系列で説明すると、まず、放電火花は距離の短いところに飛ぶので、中心電極３の先端３ａに対向する位置の接地電極４に飛び、放電火花の接地側は、混合気流Ｙによって接地電極４を這うように流され、従来のスパークプラグでは捻れの無い接地電極の長さの長い幅面がガイドとなって混合気流（火炎）がハウジング（ポケット）内に流入するため、火炎が消失（失火）するなど、燃焼が大幅に悪化するが、本発明では、捻れの有る中間部位Ｗ２が存在することで、混合気流Ｙの抜けが良くなり、放電火花は図示した位置で安定するためハウジング１側に流されることがない。火炎も接地電極４に阻害されることなく中間部位Ｗ２を混合気流Ｙ方向に抜け、確実に成長する。この場合、成長する火炎は接地電極４の中間部位Ｗ２に接するが、この中間部位Ｗ２での混合気流Ｙに対面する面を長さの小さい肉厚面４ｃとしているから、従来に比べて火炎成長に及ぼす影響は小さいため十分に火炎を成長させることができる。

また、接地電極４は全長に亘って軸Ｚに直交する断面積の大きさがほぼ一定になるように形成してあるから、接地電極４の熱をハウジング１に良好に伝導させることができ、接地電極４の耐酸化性を維持することができる。また、接地電極４は全長に亘って軸線Ｚに対して対称形に形成しているから、混合気流Ｙは接地電極４に対して対称した経路でバランス良く流れるため、混合気流Ｙの乱れや抵抗阻害をほとんど起さない。さらに、中間部位Ｗ２は先端部位Ｗ１と捻れて接続しているため、混合気流Ｙはこの捻れた部分に沿ってスムーズに流れるため混合気流への阻害を低減することができる。

なお、上述の実施形態では、接地電極４の中間部位Ｗ２と根元部位Ｗ３は同形状、同配置状態であったが、根元部位Ｗ３は、混合気流Ｙに対する阻害影響は殆どないため、必ずしも中間部位Ｗ２と同形状、同配置状態でなくてもよく、少なくとも混合気流Ｙに対して大きな阻害影響を与える中間部位Ｗ２が上述した形状、配置状態であればよい。

図２により説明した接地電極４の中間部位Ｗ２の形成は先端部位Ｗ１に対して捻り加工によるものであったが、中間部位Ｗ２の形成をプレス加工あるいは切削加工による形成であってもよい。以下、中間部位Ｗ２のプレス加工あるいは切削加工による形成について説明する。

図５は、接地電極４の中間部位Ｗ２をプレス加工によって形成した例を示し、図６は、接地電極４の中間部位Ｗ２を切削加工によって形成した例を示す。このプレス加工、切削加工によって形成された中間部位Ｗ２の肉厚面４ｃの肉厚Ｌ３と幅面４ｄの幅Ｌ４との比（Ｌ３／Ｌ４）、肉厚Ｌ３と幅Ｌ４の長さ、肉厚Ｌ３と幅Ｌ４の方向配置等中間部位Ｗ２の形状、配置状態は図２で説明した例と同じである。また、中間部位Ｗ２による混合気流Ｙに対する作用効果も図２で説明した例と同じである。

図５（ａ）、（ｂ）に示す接地電極４の中間部位Ｗ２は、プレス加工で形成された形状であり、プレス加工前では、接地電極４は従来のように長さの長い幅面がハウジング１の先端１ｃの外周接線方向に配置されてハウジング１に先端１ｃに溶接固定されており、少なくとも中間部位Ｗ２を含む部分を図５（ａ）に示すように幅面（プレス前の状態）の両方向からプレスして幅面の寸法を小さくし、本発明における肉厚面４ｃとすると同時に、プレス加工前では長さが小さかった肉厚面（プレス前の状態）がプレスすることにより延びて本発明における幅面４ｄとなる。なお、上記の接地電極４の中間部位Ｗ２のプレス加工は、接地電極４をハウジング１に固定した後に行った例を説明したが、接地電極４をハウジング１に固定する前（接地電極４は真っ直ぐな棒状）に、先にプレス加工して上述した中間部位Ｗ２の形状を形成し、棒状のままハウジング１の外周に溶接固定した後に、中間部位Ｗ２より先の部分を９０°曲げて図示するような接地電極４を形成してもよい。要するに少なくとも中間部位Ｗ２のプレス加工による形成は、予め接地電極４単品状態で行ってもよく、ハウジング１に溶接固定後に形成してもよく、スパークプラグが完成された状態で接地電極４の少なくとも中間部位Ｗ２にプレス加工が施されておればよい。

プレス加工によって形成された中間部位Ｗ２は鍛造されて材質が緻密となり、機械強度が増し、耐熱、耐酸化性も向上する。また、中間部位Ｗ２は軸線Ｚに対しても対称形に形成され、図３で説明した同様の効果を発揮する。なお、プレス加工では中間部位Ｗ２のみを上述の肉厚面４ｃと幅面４ｄの形状に加工し、根元部位Ｗ３の肉厚面と幅面を従来の配置状態（幅面をハウジング１の先端１ｃの外周接線方向に配置する）にすることもでき、この場合接地電極４のハウジング１への固定を強固にすることができる。

図６（ａ）、（ｂ）に示す接地電極４の中間部位Ｗ２は、切削加工で形成された形状であり、接地電極４全体を含む板材から切り出し、切削して図示する形状に形成し、ハウジング１の先端１ｃに溶接固定する。中間部位Ｗ２の肉厚面４ｃの肉厚Ｌ３と幅面４ｄの幅Ｌ４との比（Ｌ３／Ｌ４）、肉厚Ｌ３と幅Ｌ４の長さ、肉厚Ｌ３と幅Ｌ４の方向配置等中間部位Ｗ２の形状、配置状態は図２で説明した例と同じである。また、中間部位Ｗ２による混合気流Ｙに対する作用効果も図２で説明した例と同じである。

切削加工によって形成された中間部位Ｗ２も機械強度は充分あり、耐熱、耐酸化性の効果を発揮する。また、中間部位Ｗ２は軸線Ｚに対しても対称形に形成され、図３で説明した同様の効果を発揮する。なお、切削加工では中間部位Ｗ２のみを上述の肉厚面４ｃと幅面４ｄの形状に加工し、根元部位Ｗ３の肉厚面と幅面を従来の配置状態（幅面をハウジング１の先端１ｃの外周接線方向に配置する）にすることもでき、この場合接地電極４のハウジング１への固定を強固にすることができる。

以上、本発明では、接地電極４の少なくとも中間部位Ｗ２の長さの小さい肉厚面４ｃの肉厚Ｌ３の方向をハウジング１の先端１ｃの外周接線方向に配置しているから、スパーププラグをシリンダーヘッド（図示せず）にねじ込み装着した際、接地電極４が混合気Ｙの流れ方向線上に位置した場合（接地電極４が中心電極３に対して上流側あるいは下流側に位置した場合）でも、接地電極４の投影面積を最小限にすることができ、上述のように接地電極４による混合気流Ｙに対する阻害を従来に比べて大幅に低減できる。そしてスパーププラグの接地電極４が混合気流Ｙ方向線上から角度がズレた方向に位置する程、接地電極４による混合気流Ｙに対する阻害程度は小さくなる。従って、本発明になるスパークプラグは、シリンダーヘッドにどのような角度位置で装着されても混合気流Ｙに対する阻害を従来に比べて大幅に低減でき、着火性を良好にし火炎核の成長を促すことができるという効果を奏する。

本発明になるスパークプラグの半断面全体構成図である。 本発明の要部を示すもので、（ａ）は（ｂ）の左側面図、（ｂ）は正面断面図である。 本発明の作用説明に供するもので、（ａ）は（ｂ）の左側面図、（ｂ）は接地電極を中心電極に対して混合気の上流側に配置した状態を示す要部断面図である。 本発明の作用説明に供するもので、（ａ）は接地電極を中心電極に対して混合気の下流側に配置した状態を示す要部正面断面図、（ｂ）は（ａ）の右側面図である。 本発明における接地電極の他の例の要部示すもので、（ａ）は（ｂ）の左側面図、（ｂ）は要部正面断面図である。 本発明における接地電極の更に他の例の要部示すもので、（ａ）は（ｂ）の左側面図、（ｂ）は要部正面断面図である。

符号の説明

１ ハウジング
１ｃ ハウジング１の先端
２ 絶縁碍子
２ｂ 絶縁碍子２の先端
３ 中心電極
３ａ 中心電極３の先端
４ 接地電極
５ 火花ギャップ
Ｗ１ 接地電極４の先端部位
Ｗ２ 接地電極４の中間部位
Ｗ３ 接地電極４の根元部位
４ａ 先端部位Ｗ１の幅面
４ｂ 先端部位Ｗ１の肉厚面
４ｃ 中間部位Ｗ２の肉厚面
４ｄ 中間部位Ｗ２の幅面
Ｌ１ 先端部位Ｗ１の幅面４ａの幅
Ｌ２ 先端部位Ｗ１の肉厚面４ｂの肉厚
Ｌ３ 中間部位Ｗ２の肉厚面４ｃの肉厚
Ｌ４ 中間部位Ｗ２の幅面４ｄの幅
Ｙ 混合気流
Ｘ 中心電極３の軸線
Ｚ 接地電極４の軸線

Claims (7)

1. 中心電極と、
   該中心電極の外周に配設された絶縁碍子と、
   該絶縁碍子の外側で該絶縁碍子に固定された金属製ハウジングと、
   該ハウジングの先端に接続され前記中心電極との間で火花放電を形成する接地電極を備え、
   前記接地電極の前記中心電極と対向する先端部位Ｗ１における幅面の幅Ｌ１をその肉厚面の肉厚Ｌ２より長くした内燃機関用スパークプラグであって、
   前記先端部位Ｗ１と接続し前記接地電極の少なくとも前記絶縁碍子の先端から前記中心電極の先端までの長さＷ２に対応した中間部位Ｗ２における肉厚面の肉厚Ｌ３をその幅面の幅Ｌ４より小さくすると共に前記肉厚面の肉厚方向を前記ハウジングの外周接線方向に配置し、前記幅面の幅方向を前記ハウジングの中心方向に配置したことを特徴とする内燃機関用スパークプラグ。
2. 少なくとも前記中間部位Ｗ２は、捻り加工又はプレス加工又は切削加工によって形成されていることを特徴とする請求項１記載の内燃機関用スパークプラグ。
3. 少なくとも前記中間部位Ｗ２は、その軸線Ｚに対し対称形に形成されていることを特徴とする請求項１又は２記載の内燃機関用スパークプラグ。
4. 前記接地電極は、その断面積が全長に亘ってほぼ一定であることを特徴とする請求項１又は２又は３記載の内燃機関用スパークプラグ。
5. 前記先端部位Ｗ１の幅面の幅Ｌ１と肉厚面の肉厚Ｌ２による先端部位断面積Ｓ１に対する、少なくとも前記中間部位Ｗ２の幅面の幅Ｌ４と肉厚面の肉厚Ｌ３による中間部位断面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を、０．７≦Ｓ２／Ｓ１≦１．０としたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の内燃機関用スパークプラグ。
6. 少なくとも前記中間部位Ｗ２の幅面の幅Ｌ４に対する肉厚面の肉厚Ｌ３の比Ｌ３／Ｌ４を、０．３≦Ｌ３／Ｌ４≦０．７としたことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載の内燃機関用スパークプラグ。
7. 少なくとも前記中間部位Ｗ２の肉厚面の肉厚Ｌ３を、１．０ｍｍ≦Ｌ３≦１．８ｍｍとしたことを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の内燃機関用スパークプラグ。