JP4716359B2 - 均一伸びに優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
NISSHIN STEEL TECHNICAL REPORT(日新製鋼技報)、No. 43、Dec. 1980、p.1-10
C :0.10〜0.28%、
Si:1.0〜2.0%、
Mn:1.0〜3.0%、
を含有し、
組織は、全組織に対する占積率で、
ベイニティック・フェライト:30〜65%、
ポリゴナル・フェライト:30〜50%
残留オーステナイト:5〜20%を満たす
ところに要旨を有するものである。
A3−250(℃)≦Tq≦A3−20(℃) …(1)
本発明鋼板は、第2相組織として後述する残留オーステナイトを含有しており、母相組織は、ベイニティック・フェライトとポリゴナル・フェライトの混合組織で構成されている。
・ベイニティック・フェライト:SEM写真では濃灰色を示し、ベイニティック・フェライトと、残留オーステナイトやマルテンサイトとを分離区別できない場合も多い。
前述した通り、本発明の鋼板では、ポリゴナル・フェライトをある程度多く生成させて鋼板の均一伸びを向上させるというものであるが、こうした効果を発揮させるためには、ポリゴナル・フェライトの占積率は30%(面積%)以上とする必要がある。このポリゴナル・フェライトの占積率は32%以上とすることが好ましく、より好ましくは34%以上とするのが良い。しかしながら、この占積率があまり大きくなりすぎると、相対的にベイニティック・フェライトの占積率が少なくなって、鋼板強度が低下することになる。尚、ポリゴナル・フェライトの占積率を増加させる方法については後述するが、この方法によって得られたポリゴナル・フェライトではSEMや光学顕微鏡(レベラー腐食)で観察すると、その形態は等軸方向に成長したものとなる(従来のTRIP鋼板での形態は圧延方向に伸びている)。こうした形態が、加工時の応力を均一分配させることを可能とし、残量γによるTRIP効果の最大活用を可能とするものと考えられる。また、このような形態で存在する理由は、高温域で生じた旧オーステナイトの粒界から、核生成する為と考えられる。
残留γは、TRIP(変態誘起塑性)効果を発揮するための本質的な組織であり、伸び(全伸び)の向上に有用である。この様な作用を有効に発揮させるには、残留γを全組織に対する占積率で5%以上を必要とする。より優れた延性(伸び等)を確保する為には、好ましくは7%以上である。一方、多量に存在すると局部変形能が劣化するので、上限を20%に定めた。より好ましくは17%以下である。
γ(体積%)=[1−(I/Is)]×100 …(2)
本発明の鋼板は、本発明の製造過程で残存し得る他の組織(パーライト、ベイナイト、マルテンサイト等)の混入を一切排除するものではなく、本発明の作用を損なわない範囲で、これら他の組織を含有する鋼板も本発明の範囲内に包含される。但し、これら組織の占積率は少なければ少ないほど好ましく、その合計量を10%以下(より好ましくは5%以下)に制御することが推奨される。
Cは、高強度を確保し、且つ残留γを確保するのに必要な元素である。詳細には、γ相中に充分なC量を含ませ、室温でも所望のγ相を残留させる為に重要な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、Cを0.10%以上含有させることが必要であり、好ましくは0.12%以上、より好ましくは0.15%以上である。但し、溶接性確保の観点から0.28%以下に抑えるのがよく、好ましくは0.25%以下、より好ましくは0.23%以下、更により好ましくは0.20%以下である。
Siは、残留γが分解して炭化物が生成するのを有効に抑える元素であり、また固溶強化元素としても有用である。この様な作用を有効に発揮させるには、Siを1.0%以上含有させることが必要である。好ましくは1.2%以上である。但しSi量が過剰になると、上記効果は飽和し、熱間脆性を起こすなど却って問題が生じるため、その上限を2.0%とする。好ましくは1.8%以下である。
Mnは、γを安定化し、所望の残留γを得る為に必要な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、1.0%以上含有させるのがよい。好ましくは1.3%以上、より好ましくは1.6%以上である。但し3.0%を超えると、鋳片割れが生じる等の悪影響が現れる。好ましくは2.5%以下に抑える。
これらの元素は、鋼の強化元素として有用であると共に、残留γの安定化や所定量の確保に有効な元素である。上記元素は単独で使用しても良いし、2種以上を併用しても構わない。この様な作用を有効に発揮させる為には、Nb:0.03%以上(より好ましくは0.04%以上),Mo:0.05%以上(より好ましくは0.1%以上)、Ni:0.05%以上(より好ましくは0.1%以上)、Cu:0.05%以上(より好ましくは0.1%以上)を含有させることが推奨される。但し、過剰に添加しても上記効果が飽和してしまい、経済的に無駄である為、その上限を夫々、Nb:0.10%、Mo:1.0%、Ni:0.5%、Cu:0.5%と定めた。より好ましくはNb:0.08%以下、Mo:0.8%以下、Ni:0.4%以下、Cu:0.4%以下である。
CaおよびREM(希土類元素)は、鋼中硫化物の形態を制御し、加工性向上に有効な元素であり、単独で、若しくは併用することができる。ここで本発明に用いられる希土類元素としては、Sc、Y、ランタノイド等が挙げられる。上記作用を有効に発揮させるには、夫々、0.0003%以上(より好ましくは0.0005%以上)含有させるのがよい。但し、0.003%を超えて添加しても上記効果は飽和してしまい、経済的に無駄である。より好ましくは0.0025%以下である。
これらの元素は、析出強化作用を有しており、高強度化に有用な元素である。この様な作用を有効に発揮させる為には、Ti:0.01%以上(より好ましくは0.02%以上)、V:0.01%以上(より好ましくは0.02%以上)を、夫々添加することが推奨される。但し、いずれの元素も0.1%を超えて添加すると上記効果が飽和してしまい、経済的に無駄である。より好ましくはTi:0.08%以下、V:0.08%以下である。
本発明では、熱延時の加熱開始温度(SRT)は通常程度でよく、例えば1100〜1150℃程度である。また熱圧工程延における他の条件についても、特に限定されず、通常実施される条件を適切に選択して実施すればよい。具体的には、熱延終了温度(FDT)をAr3点以上とし、平均冷却速度約3〜50℃(好ましくは約20℃/秒)で冷却し、約500〜600℃の温度で巻き取る等の条件を採用することができる。
上記熱延工程に引続き、冷延するが、冷延率は特に限定されず、通常実施される条件(約30〜75%の冷延率)にて冷間圧延すれば良い。但し、再結晶の不均一化を防止するという観点からすれば、特に好ましくは冷延率を40%以上、70%以下に制御することが推奨される。
この工程は、最終的に所望の組織(母相組織をベイニティック・フェライトとポリゴナル・フェライトの混合組織とし、残留γを含むTBF鋼)を確保する為に重要であり、特に本発明では、均熱温度(後記するT1)、均熱後の冷却パターン、およびオーステンパー温度(後記するT2)を適切に制御することにより、所望の組織を得るところに特徴がある。
(i)A3点以上の温度(T1)で10〜200秒間温度保持(均熱)すること、
(ii)1〜10℃/秒以上の平均冷却速度(CR1)で、温度T1から下記(1)式 で示される温度Tqまで一旦冷却することによってフェライト変態を生じせしめ、
A3−250(℃)≦Tq≦A3−20(℃) …(1)
(iii)温度Tqから11℃/秒以上の平均冷却速度(CR2)でフェライト変態お よびパーライト変態を避けながらベイナイト変態温度域(T2;約450〜32 0℃)まで急冷すること、および
(iv)該温度域(T2)で180〜600秒間保持すること(オーステンパー処理)
本実施例では、表1に示す種々の成分組成からなる鋼種A〜L(残部:Feおよび不可避不純物)を溶製してスラブを得た後、該スラブに熱間圧延を施した。熱間圧延に際しては、SRTを1150℃、FDTを850℃に制御して圧延を行い、600℃で巻き取り、板厚3.0mmの熱延鋼板を得た。更に、得られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧延を施して板厚1.2mmの冷延鋼板とした。尚表1における「A3変態点」は、下記(3)式によって求められた値である。
A3変態点=910-203(√[C])+44.7[Si]-30[Mn]-15.2[Ni]+31.5[Mo]…(3)
但し、[C],[Si],[Mn],[Ni]および[Mo]は、夫々C,Si,Mn,NiおよびMoの含有量(質量%)を示す。
本実施例では、表1の鋼種C(本発明の範囲を満足する鋼種)を用い、実施例1の製造方法において、焼鈍条件のいずれかが本発明の要件を外れて作成した冷延鋼板(No.12〜19)における、組織や機械的特性に及ぼす影響について調べた。本実施例における焼鈍条件は表3に示す通りであり、それ以外の条件(熱延条件および冷延条件)は、実施例1に記載した通りである。
Claims (6)
- 鋼中成分は、質量%で(以下、化学成分について同じ)、
C :0.10〜0.28%、
Si:1.0〜2.0%、
Mn:1.0〜3.0%、
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、
組織は、全組織に対する占積率で、
ベイニティック・フェライト:35〜65%、
ポリゴナル・フェライト:34〜50%
残留オーステナイト:5〜20%、
を満たすことを特徴とする均一伸びに優れた高強度冷延鋼板。 - 更に他の元素として、
Nb:0.10%以下(0%を含まない)、
Mo:1.0%以下(0%を含まない)、
Ni:0.5%以下(0%を含まない)、および
Cu:0.5%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される少なくとも一種の元素を含有する請求項1に記載の高強度冷延鋼板。 - 更に他の元素として、
Ca :0.003%以下(0%を含まない)、および/または
REM:0.003%以下(0%を含まない)、
を含有する請求項1または2に記載の高強度冷延鋼板。 - 更に他の元素として、
Ti:0.1%以下(0%を含まない)、および/または
V :0.1%以下(0%を含まない)
を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の高強度冷延鋼板。 - 請求項1〜4のいずれかに記載の冷延鋼板にめっきが施されたものであることを特徴とするめっき鋼板。
- 請求項1〜4のいずれかに記載の冷延鋼板を製造するに当り、熱間圧延および冷間圧延を終了した鋼板を、A3変態点(A3)以上の温度に加熱して均熱化した後、1〜10℃/秒の平均冷却速度で、下記(1)式で示される温度Tqまで一旦冷却した後、この温度から11℃/秒以上の平均冷却速度でベイナイト変態温度域まで急冷することを特徴とする均一伸びに優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
A3−250(℃)≦Tq≦A3−20(℃) …(1)
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