CN112680660B - 一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,包括以下工序:P1、钒微合金化处理;P2、热轧初始组织调控工艺;P3、连退微观组织调控工艺。本发明通过将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织,并保证钒呈固溶状存在于基体中;经过连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间,基体中粒子直径范围2~8nm的V(C,N)呈相间析出,平均列间距<40nm。通过本技术方案制备的1.2GPa级TRIP钢的强塑积>25GPa·%。
Description
技术领域
本发明属于汽车用冷轧先进高强钢材料技术领域,具体涉及一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法。
背景技术
随着安全、环保意识的增强,人们对汽车等交通工具的安全、节能等提出了更加苛刻的需求。采用超高强钢板可有效地减轻车重并提高安全性,此外还可降低能耗、减少排放,因此一直是汽车和钢铁行业研究的焦点。近年来,国内外诸多研究学者将“TRIP效应”有效地应用于双相钢、贝氏体钢、淬火-配分钢、中锰钢等,可为解决强度和塑性矛盾提供新方向,成为汽车用超高强钢领域的研究热点。
当前超高强(≥1.2GPa)TRIP钢的研究焦点主要是聚焦于实验室研究,对合金成分和工艺的依赖性较强,所采用的工艺难以很好地应用于工业化生产。
CN 109868345A提供了一种具有多形貌多尺度奥氏体组织的高强塑积冷轧中锰TRIP钢及其制备方法,其抗拉强度>1250MPa,和本发明相比较,其采用高锰高铝的成分设计,工序流程较多,依靠国内现有冷轧热处理产线,难以很好地应用于工业化生产,推广应用难度较大:(1)、在热轧前需要进行锻造成30-40mm的薄坯;(2)、需要进行二次低温退火;(3)、需要180-230℃低温回火。
从当前公开的相关专利来看,并未提供适用于国内现有的工业化产线,切实可行的1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法。
发明内容
本发明的目的在于提供一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,通过将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织,并保证钒呈固溶状存在于基体中;经过连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间,基体中粒子直径范围2~8nm的V(C,N)呈相间析出,平均列间距<40nm。通过本技术方案制备的1.2GPa级TRIP钢的强塑积>25GPa·%。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,包括以下工序:
P1、钒微合金化处理:以C-Si-Mn为基本成分构成,添加0.22~0.25%钒微合金,并增加氮含量至0.022~0.025%;
P2、热轧初始组织调控工艺:精轧终轧温度>900℃,并随即以35~50℃/s的冷速快速冷却至520~550℃进行卷取;
P3、连退微观组织调控工艺:奥氏体化退火温度905~925℃,缓冷结束后以约40℃/s的冷速快速冷却至时效温度375~395℃。
进一步,所述步骤(P1)中,钢坯化学组成按质量百分比为C:0.22~0.24%,Si:1.5~1.7%,Mn:2.1~2.4%,V:0.22~0.25%,N:0.022~0.025%,Alt:0.030~0.050%,并限制P≤0.005%,S≤0.005%,O≤0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质。
进一步,所述步骤(P2)中,将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织,并保证钒呈固溶状存在于基体中。
进一步,连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间,基体中V(C,N)呈相间析出,析出粒子直径范围2~8nm,平均列间距<40nm。
进一步,所述该方法制备的1.2GPa级TRIP钢的强塑积>25GPa·%。
本发明的工艺设计原理如下:
1.钒微合金化及其相间析出行为:添加0.22~0.25%钒微合金,并增加氮含量至0.022~0.025%,以促进钒的相间析出。热轧初始组织调控工艺中精轧终轧温度>900℃,并随即以35~50℃/s的冷速快速冷却至520~550℃进行卷取,将保证钒呈固溶状存在于基体中,同时也有利于在后续连续退火的缓冷过程中获得规则的、层状排列的析出,析出粒子直径范围2~8nm,平均列间距<40nm。
2.热轧初始组织调控:将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织,这种针状贝氏体组织会同步发生软化和形态变化:一方面,针状组织随着回复和再结晶过程的发生而产生软化;另一方面,针状组织沿着宽度方向长大,最终针状形态消退,进而逐步趋于不规则的多边形状。与此同时,在这个组织演变的过程中,固溶原子C不断地向“形变”组织的晶界处扩散,使其达到γ再结晶形核所需要的浓度要求。当加热到γ再结晶形核温度时,“形变”组织的晶界处可满足形核要求,γ率先在此形核,并沿着“形变”组织的相界面长大。在随后的贝氏体转变的孕育期内,以切边型转变的方式沿着再结晶“形变”γ{111}晶面成簇形核,并向“形变”γ晶内长大,逐步生长成片条间相互平行的贝氏体板条束,与再结晶“形变”γ呈K-S或N-W关系。可见,本技术方案方案所得到的针状贝氏体中温混合组织,从“材料基因遗传学”角度来讲,有利于将1.2GPa级TRIP钢经过连续退火工艺后的微观组织调控为BF(贝氏体铁素体)基体。
3.连退微观组织调控:连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间。这种微观组织在塑性变形过程中,在两相变形机制协调作用下,保证1.2GPa级TRIP钢优良的强塑性匹配,而两相组织的合理配比和微观形貌特征显著地影响材料的性能。BF基体组织有利于在塑性变形过程中增强材料的组织抗断裂能力,从而同步增加其塑性性能;片层状残γ组织具有较高的稳定性,在拉伸过程中大部分可充分发挥循序渐进的“TRIP效应”过程,同步增加材料的强塑性,使其强塑积>25GPa·%,而剩余一小部分保留下来,可在发生意外碰撞时,再次发挥“TRIP效应”,以提高防撞件的吸能及安全性。
本发明具有以下有益效果:本发明的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,通过将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织,并保证钒呈固溶状存在于基体中;经过连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间,基体中粒子直径范围2~8nm的V(C,N)呈相间析出,平均列间距<40nm。通过本技术方案制备的1.2GPa级TRIP钢的强塑积>25GPa·%。
附图说明
图1为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢的热轧初始微观组织形貌。
图2为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢的典型微观扫描组织图。
图3为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢在透射电镜下残余奥氏体的典型形貌特征图,其中(a)为残余奥氏体的形貌特征;(b)为图a的暗场像;(c)为(a)中圆圈所标识的衍射花样。
图4为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢在透射电镜下V(C,N)相间析出的TEM形貌图。
具体实施方式
以下是本发明的具体实施方式作进一步详细说明,但本发明的实施方式不限于此。
实施例1~3:本发明所述的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法如下所述。
本发明所述的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,以C-Si-Mn为基本成分构成,添加0.22~0.25%钒微合金,并增加氮含量至0.022~0.025%。所用钢坯化学组成按质量百分比为C:0.22~0.24%,Si:1.5~1.7%,Mn:2.1~2.4%,V:0.22~0.25%,N:0.022~0.025%,Alt:0.030~0.050%,并限制P≤0.005%,S≤0.005%,O≤0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质,但本工序的实施方式不限于此。
表1实施例的实际冶炼成分(质量百分比,%)
实施例 | C | Si | Mn | V | N | Alt | P | S | O |
1 | 0.23 | 1.6 | 2.2 | 0.23 | 0.0243 | 0.05 | 0.004 | 0.005 | 0.0035 |
2 | 0.24 | 1.5 | 2.1 | 0.22 | 0.0220 | 0.03 | 0.005 | 0.004 | 0.0050 |
3 | 0.22 | 1.7 | 2.4 | 0.25 | 0.0250 | 0.05 | 0.003 | 0.004 | 0.0045 |
本发明所述的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,其中热轧初始组织调控工艺:精轧终轧温度>900℃,并随即以35~50℃/s的冷速快速冷却至520~550℃进行卷取;连退微观组织调控工艺:奥氏体化退火温度905~925℃,缓冷结束后以约40℃/s的冷速快速冷却至时效温度375~395℃。本发明实施例1~3在实际生产中的具体工艺参数如表2所示。
表2实施例的主要工艺控制参数
在热轧初始组织调控工序,对试验钢取样进行热轧初始微观组织分析,通过AxioScopeA1光学显微镜(OM)可观察到,1.2GPa级TRIP钢的热轧初始微观组织主要由针状贝氏体中温混合组织所组成,附图1为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢的热轧初始微观组织形貌。
对制备得到的1.2GPa级TRIP钢取样进行显微组织分析及力学性能测试,测试与分析结果具体见表3。
表3实施例的力学性能与显微组织体积分数
连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间。附图2为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢的典型微观扫描组织图,第二相残γ体积分数为18.4%;附图3为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢在透射电镜下残余奥氏体的典型形貌特征图,其中(a)为残余奥氏体的形貌特征;(b)为图a的暗场像;(c)为(a)中圆圈所标识的衍射花样,分析得知片层厚度在50~100nm之间。
在透射电镜下可以观察到基体中V(C,N)呈相间析出,析出粒子直径范围2~8nm,平均列间距<40nm。附图4为实施例1-II所生产的1.2GPa级TRIP钢在透射电镜下V(C,N)相间析出的TEM形貌图,基体中V(C,N)呈相间析出,析出粒子直径范围2~5nm,平均列间距28.2nm。
Claims (4)
1.一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,其特征在于,包括以下工序:
P1、钒微合金化处理:以C-Si-Mn为基本成分构成,添加0.22~0.25%钒微合金,并增加氮含量至0.022~0.025%;钢坯化学组成按质量百分比为C:0.22~0.24%,Si:1.5~1.7%,Mn:2.1~2.4%,V:0.22~0.25%,N:0.022~0.025%,Alt:0.030~0.050%,并限制P≤0.005%,S≤0.005%,O≤0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质;
P2、热轧初始组织调控工艺:精轧终轧温度>900℃,并随即以35~50℃/s的冷速快速冷却至520~550℃进行卷取;
P3、连退微观组织调控工艺:奥氏体化退火温度905~925℃,缓冷结束后以40℃/s的冷速快速冷却至时效温度375~395℃。
2.根据权利要求1所述的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,其特征在于,所述步骤(P2)中,将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织,并保证钒呈固溶状存在于基体中。
3.根据权利要求1所述的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,其特征在于,连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体,>17%的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间,片层厚度在30~120nm之间,基体中V(C,N)呈相间析出,析出粒子直径范围2~8nm,平均列间距<40nm。
4.根据权利要求1所述的一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法,其特征在于,所述该方法制备的1.2GPa级TRIP钢的强塑积>25GPa·%。
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