JP4693740B2 - 足浴用蒸気温熱具 - Google Patents

Description

本発明は、所定温度の水蒸気の発生が可能な足浴用蒸気温熱具に関する。

足浴は足だけを温水に浸ける水浴法である。足浴では体温や心拍数はほとんど上がらないが、通常の全身浴と同程度に身体を温めると言われている。この理由は、温熱によって足の血管が拡張し末梢循環がよくなるからであると考えられている。心拍数がほとんど上がらないことに起因して、心臓に負担をかけずに手軽に行うことが出来るという利点が、足浴にはある。

足浴では足を温水に浸ける必要があるので、例えば寝た状態の使用者に足浴を行わせることは容易でない。そのような場合には、簡易な足浴法として、蒸しタオルを足に巻き、その上からビニール袋を被せて密閉し足を温めることが行われている。しかし蒸しタオルによる温熱感の持続時間は長くないので、温水に足を浸けた場合のような効果はなかなか得られない。

ところで出願人は先に、発熱体と、該発熱体を収容する通気性の収容体とからなる発熱性本体を主体として構成され、体の一部を挿入するための挿入部を有している加温具を提案した（特許文献１参照）。この加温具によれば、例えば、身体の各部位に各種機能剤を塗布した後、任意の部位を該加温具に挿入することにより、挿入部内の加温に加えて加湿も行えるため、機能剤の皮膚への高い浸透性を得ることができる。また、パック剤と組み合わせた温熱パックとして、保湿、しわとり等のスキンケア用途、巴布剤と組み合わせたホットパップとして、手の痛みの緩和等のヘルスケア用途にも適用することができる。

前記の加温具は、身体の様々な部位に適用可能であるものの、前記の特許文献１に記載されている具体例は手及び頭に適用した場合のものであり、足に適用する場合の具体例は記載されていない。

特開２００５−２１６７３号公報

本発明の目的は、温水を利用した従来の足浴に代わる新たな足浴法を提供することにある。

本発明は、開口部を通じて足を挿入し収容するための足収容部を有し、該足収容部が、被酸化性金属、水、電解質及び反応促進剤を含有する水蒸気発生部と、該水蒸気発生部を収容する収容体を備えた足浴用蒸気温熱具であって、
該足収容部は、該足収容部に挿入された状態の足におけるつま先に対応する位置及び／又は足首に対応する位置に低剛性域を有すると共に、つま先と足首との間に対応する位置に高剛性域を有し、
該高剛性域の曲げ剛性値が０．０１〜１０Ｎ／６ｃｍであると共に該低剛性域の曲げ剛性値が該高剛性域の曲げ剛性値の１〜６０％である足浴用蒸気温熱具を提供するものである。

本発明によれば、使用者の姿勢や使用場面にかかわらず簡便に、安全な温度の水蒸気を十分な時間にわたって使用者の足に適用することができる。それによって温水を用いた足浴と同様の効果を得ることができる。

以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。図１には、本発明の足浴用蒸気温熱具（以下、単に蒸気温熱具ともいう）の第１の実施形態の斜視図が示されている。図２には、図１に示す蒸気温熱具の平面図及び断面図が示されている。図３には、図１及び２に示す蒸気温熱具を組み立てる前の展開図が示されている。

図１及び図２に示す蒸気温熱具１０は、開口部２０を通じて足を挿入し収容するための袋状の足収容部２１を有している。本明細書で言う足とは足首から先の部位を指し、解剖学的には足根、中足及び指（足指）を包含する。収容部２１を含む蒸気温熱具１０は、図３に示す縦長の前駆体１０ａを加工して製造される。そこで先ず、この前駆体１０ａの説明を先に行うこととする。前駆体１０ａは略扁平であり、縦長の略Ｔ字形をしている。前駆体１０ａは、水蒸気発生部１１及び該水蒸気発生部１１を収容する収容体１２を備えている。収容体１２は扁平なものであり、複数のシート材を貼り合わせて、水蒸気発生部１１が収容される密閉空間が形成されたものである。扁平な形状を有する収容体１２は、第１の通気面１３及びそれと反対側に位置する第２の通気面１４を有している。各通気面１３，１４は何れも空気及び水蒸気の透過が可能になっている。水蒸気発生部１１には、被酸化性金属のほかに水等が含まれており、水蒸気発生部１１が酸素と接触して発熱することを利用して、水蒸気を発生させている。

前駆体１０ａから製造される蒸気温熱具１０は、第１の通気面１３の側が使用者の肌面に対向し、第２の通気面１４の側が外方を向くように使用される。水蒸気発生部１１の発熱によって発生した水蒸気は、第１の通気面１３を通じて対象物である肌面に付与されるようになっている。先に述べた通り、収容体１２の各面は通気面となっているが、水蒸気は、第２の通気面１４に比較して、第１の通気面１３を通じて優先的に放出されるようになっている。この理由については後述する。

先に述べた通り前駆体１０ａは略Ｔ字形をしている。略Ｔ字形をした前駆体１０ａのうち、脚部１０ｂは、その下端部１０ｄを除き、第１の通気面１３、第２の通気面１４及びこれらの間に介在配置された水蒸気発生部１１から構成されている。脚部１０ｂの下端部１０ｄは、第１の通気面１３及び第２の通気面１４のみから構成されている。脚部１０ｂにおいては、水蒸気発生部１１の左右両側縁から第１の通気面１３及び第２の通気面１４がそれぞれ側方に延出しており、それらの延出部が互いに接合されている。更に、水蒸気発生部１１の下端縁から第１の通気面１３及び第２の通気面１４がそれぞれ下方に延出しており、その延出部が前述した下端部１０ｄを構成している。つまり下端部１０ｄは、第１の通気面１３及び第２の通気面１４のみからなる。下端部１０ｄは、接合部位１６とそれに取り囲まれた密閉空間からなる非接合部位１７から構成されている。非接合部位１７には水蒸気発生部１１は存在していない。水蒸気発生部１１が存在していないことに起因して、下端部１０ｄは、脚部１０ｂのうち水蒸気発生部１１を備えている部位に比較すると、剛性が低くなっている。従って、以下の説明においては、この下端部のことを低剛性域１０ｄと呼ぶこととする。

前駆体１０ａにおける脚部１０ｂの上部には該脚部の左右両側部からそれぞれ側方に張り出した一対の張り出し部１０ｃ，１０ｃが形成されている。そして、これら一対の張り出し部１０ｃ，１０ｃと、先に述べた脚部１０ｂとで、略Ｔ字形の前駆体１０ａが構成されている。張り出し部１０ｃは、水蒸気発生部１１の左右両側縁から第１の通気面１３及び第２の通気面１４がそれぞれ側方に延出して形成されている。張り出し部１０ｃは、第１の通気面１３及び第２の通気面１４のみから構成されており、両通気面間には水蒸気発生部１１は存在していない。水蒸気発生部１１が存在していないことに起因して、張り出し部１０ｃは、脚部１０ｂのうち水蒸気発生部１１を備えている部位に比較すると、剛性が低くなっている。従って、以下の説明においては、この張り出し部のことを低剛性域１０ｃと呼ぶこととする。

前駆体１０ａは、その幅方向にわたって折曲線Ｂ（図３参照）が形成されるように二つ折りされる。そして前駆体１０ｂは、二つ折りされた状態で相対向する側縁どうしが接合されることで、図１及び図２に示すように足収容部２１を備えた蒸気温熱具１０が形成される。このようにして形成された足収容部２１は、一端に開口部２０を有する袋状の形状をしている。開口部２０には、前述した低剛性域１０ｄが形成されている。

図１及び図２に示すように、蒸気温熱具１０は、開口部２０の近傍の部位、具体的には、蒸気温熱具１０の長手方向における第２の低剛性域１０ｄ側の端部に、該長手方向と直交する方向に延びる細幅帯状の固定具２２が取り付けられている。固定具２２は、蒸気温熱具１０の足収容部２１に使用者の足を挿入した状態で、該蒸気温熱具１０を足に固定するために用いられる。

図４（ａ）ないし（ｃ）には、図１及び図２に示す蒸気温熱具１０を使用者の足に装着する手順が示されている。先ず図４（ａ）に示すように、蒸気温熱具１０における足収容部２１内に、開口部２０を通じて一方の足を素足の状態で挿入する。このとき、第１の低剛性域１０ｄが形成されている側が、足甲側に位置するように足を挿入する。次に、図４（ｂ）に示すように、開口部２０の近傍に位置する第２の低剛性域１０ｃを、踝に向けて起立させる。最後に、図４（ｃ）に示すように、帯状の固定具２２を足首に結びつけて蒸気温熱具１０を足に固定する。

蒸気温熱具１０を図４（ｃ）に示す装着状態にして、第１の通気面１３を使用者の肌に向けた状態下に、第１の通気面１３を通じて水蒸気発生部１１から生じた水蒸気を使用者の肌に直接適用してこれを湿潤させる。それによって温水に足を浸した場合と同様の効果が奏される。しかも温水と異なり、本実施形態の蒸気温熱具１０では、適度な温度の水蒸気の発生が持続するので、肌を湿潤させるのみならず、適用部位及びその周辺の皮膚温度を上昇させ、また全身の皮膚平均温度も上昇させる。それによって、発汗が促進されてサウナ浴的な代謝促進の効果が生じる。つまり、身体に負担をかけずに心地よく汗をかき、また血行が促進されるという有利な効果が生じる。また、この効果は、体力が低下している者、例えば高齢者等の介護を要する者向けの代替足浴法として有効である。高齢者等の入浴には、血圧の上昇や心拍数の増大などが懸念されるが、本実施形態の蒸気温熱具１０を用いた代替足浴法にはそのようなおそれがない。更に、本実施形態の蒸気温熱具１０によれば、身体が温まることで自律神経が副交感優位となり、脳波（アルファ波）が上昇し、リラクゼーション効果も期待できる。従って、本実施形態の蒸気温熱具１０は、看護用の代替足浴用として特に有用である。看護とは、病気や怪我をしている者を病院内外で手当てしたり世話したりすることのみならず、寝たきり或いはそれに近い者を病院内外で世話すること、つまり介護することを含む概念である。温水に足を浸す足浴の代替法としての観点から、本実施形態の蒸気温熱具１０の適用時間は０．５〜３０分程度とすることが適切である。

このように、本実施形態の蒸気温熱具１０によれば、使用者の姿勢や使用場面にかかわらず簡便に、安全な温度の水蒸気を十分な時間にわたって使用者の足に適用することができる。従って、例えば寝た状態の使用者に対して容易に蒸気温熱具１０を適用することができる。そして本実施形態の蒸気温熱具によれば、温水を用いた足浴と同様の効果を得ることができる。

本実施形態の蒸気温熱具１０は、所定温度に加熱された水蒸気を着用者の足に施すものであるから、蒸気温熱具１０と足との間にはある程度の空間が存在していることが望ましい。この観点から、蒸気温熱具１０は、当該空間を形成保持し得るに足る程度の剛性を有していることが望ましい。しかし、蒸気温熱具１０の全体の剛性が高い場合には、装着感が低下することがある。これらの観点から、蒸気温熱具１０における足収容部２１は、高剛性域及び低剛性域を有していることが望ましい。そこで本実施形態においては、蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足におけるつま先に対応する位置に低剛性域を有する。これと共に蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足におけるつま先と足首との間に対応する位置に高剛性域を有している。具体的には、図４に示すように、蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足における足首に対応する位置に第１の低剛性域１０ｃを有している。第１の低剛性域１０ｃは、アキレス腱を含む足首周りに対向する部位に位置している。第１の低剛性域１０ｃによって足首周りのフィット性を向上できると共に、水蒸気の漏れを低減し効率的に水蒸気を着用者の足に施すことができる。更に蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足における足首に対応する位置に第２の低剛性域１０ｄを有している。第２の低剛性域１０ｄは、足収容部２１の開口部における足甲、つまり足背に対向する部位に位置している。

本実施形態においては蒸気温熱具１０の高剛性域の剛性値を０．０１〜１０Ｎ／幅６ｃｍに設定し、好ましくは０．０５〜５．０Ｎ／幅６ｃｍ、更に好ましくは０．０５〜３Ｎ／幅６ｃｍに設定している。この範囲の剛性値とすることで、蒸気温熱具１０と足との間に空間を形成保持することができる。一方、低剛性域の剛性値を、高剛性域の剛性値の１〜６０％、好ましくは３〜５０％に設定している。この範囲の剛性値とすることで、固定具２２によって蒸気温熱具１０を着用者の足に固定する場合に、足収容部２１内を容易に密閉空間とすることができる。足収容部２１内を密閉空間にし得ることは、足収容部２１内の保温、ひいては熱の効率的な伝達の点から重要である。

高剛性域の剛性値は、水蒸気発生部１１や収容体１２の材質を適切に選択することで調整することができる。低剛性域の剛性値は、収容体１２の材質を適切に選択することで調整することができる。剛性値は、曲げ強度試験機「ＲＴＡ−５００」（株式会社オリエンテック）にて測定する。測定方法は、蒸気温熱具１０の足収容部２１から長さ１０ｃｍ、幅６ｃｍの矩形の試験体を切り出す。この試験体を、スパン間距離５０ｍｍで両端を支える。この状態下に試験体中央部を、幅５０ｍｍ、先端半径５ｍｍの押圧部材にて、クロスヘッドスピード２０ｍｍ／ｍｉｎで負荷を与える。そのときの最大荷重を剛性値とする。

また、本実施形態の蒸気温熱具１０は、足に挿入して用いられるものであるから、その目的に適った大きさを有していることが好ましい。具体的には、足収容部２１の内面の面積が１００〜１０００ｃｍ²、特に２００〜７００ｃｍ²であることが好ましい。このこと、及び前述の剛性値に関連して、蒸気温熱具１０の高剛性域は、足収容部２１の内面の面積（ｃｍ²）に対する厚み（ｍｍ）の比率（面積／厚み）が、０．２〜２００００ｃｍ²／ｍｍ、特に１０〜１０００ｃｍ²／ｍｍであることが、十分に広い面積を有しつつ、風合い、肌触りに優れたものとすることができる点から好ましい。

先に述べた通り、本実施形態の蒸気温熱具１０においては、第１の通気面１３及び第２の通気面１４の通気度を適切に調整することで、第１の通気面１３を通じて水蒸気が優先的に放出されるようになっている。具体的には、第２の通気面の通気度を、第１の通気面の通気度よりも大きくしている。ＪＩＳ Ｐ８１１７によって測定される通気度は、一定の圧力のもとで１００ｍｌの空気が通過する時間で定義されるものだから、通気度が大きいことは、空気の通過に時間がかかることを意味している。即ち通気性が低いことを意味している。逆に、通気度が小さいことは、通気性が高いことを意味している。このように、通気度の大小と通気性の高低とは逆の関係になっている。通気性に関して第１の通気面１３及び第２の通気面１４を比較すると、第１通気面１３の方が、第２の通気面１４よりも通気性が高くなっている。

通気性の高低が前述の関係になっている条件下で、第２の通気面１４の通気度を好ましくは１００〜３００００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ²）、更に好ましくは３００〜２５０００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ²）、一層好ましくは５００〜２００００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ²）とすることで、空気は第２の通気面１４を通じて優先的に流入すると共に、水蒸気は第１の通気面１３を通じて優先的に放出されることが本発明者らの検討の結果判明した。その結果、蒸気温熱具１０の寸法が大きい場合であっても、水蒸気発生部１１の全体にわたる空気の供給が安定的に行われ、水蒸気発生部１１が均一に発熱する。そして発熱によって発生した水蒸気は、第１の通気面１３を通じて使用者の肌面に均一に付与される。

シート材料の気体の透過させやすさを表す物性値としては、前述の通気度の他に透湿度（ＪＩＳ Ｚ０２０８、４０℃、９０％ＲＨ、以下、透湿度というときにはこの方法の測定値をいう）が知られている。そして、使い捨てカイロのような発熱具における通気性シート材料の気体の透過のさせやすさは、専ら透湿度によって表されている。これに対して本実施形態においては、透湿度ではなく、通気度によって気体の透過のさせやすさを評価している。そして、通気度の値を調整することで、両面が通気性を有する蒸気温熱１０において、優先的に一方の面から水蒸気を放出させることが可能となったものである。この理由は、通気度と透湿度とで、その測定条件が相違することに起因していると本発明者らは考えている。透湿度は静水圧下で測定されるのに対し、通気度は加圧下に測定される。本実施形態の蒸気温熱具１０においては、水蒸気発生部１１の発熱によって水蒸気が発生し、収容体１２内は正圧状態になっている。このような状態下での気体の透過のさせやすさを評価するには、静水圧下で測定される透湿度を用いるよりも、加圧下で測定される通気度を用いた方が、実際の状態に合っていると考えられる。

先に述べた通り、外方を向く面である第２の通気面１４は、外部から空気を流入させるものの、外部への水蒸気の放出量は、第１の通気面１３よりも低いものとなっている。即ち、第２の通気面１４を通じての空気の流入量が多いからと言って、水蒸気の放出量も多いとは言えないのである。この理由の一つは、収容体１２の各面が通気性を有していることにある。つまり、第１の通気面１３と第２の通気面１４の通気度のバランスが、第２の通気面１４における空気の流入量及び水蒸気の放出量に影響している。そこで、第２の通気面１４を通じての空気の流入を確保しつつ、水蒸気の放出を抑制させる観点から、第２の通気面１４の通気度を、第１の通気面１３の通気度の５倍以上、特に１０倍以上とすることが好ましい。或いは、第１の通気面１３の通気度と第２の通気面１４の通気度との比を０〜０．５、特に０〜０．２とすることも好ましい。これによって、第２の通気面１４を通じての水蒸気の放出を一層減じさせることができ、且つ第１の通気面１３を通じての水蒸気の放出を一層増加させることができる。

第１の通気面１３の通気度そのものは、第２の通気面１４の通気度、及び第２の通気面１４と第１の通気面１３との通気度の比率が先に述べた範囲となることを条件として、０．０１〜１５０００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ²）、特に０．０１〜１００００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ²）であることが好ましい。これによって、第２の通気面１４を通じての水蒸気の放出を更に一層減じさせることができ、且つ第１の通気面１３を通じての水蒸気の放出を更に一層増加させることができる。

第１の通気面１３及び第２の通気面１４は、それらの通気度をコントロールすることに加えて、それらの透湿度もコントロールすることで、水蒸気発生部１１の発熱特性が良好なものとなる。通気度が水蒸気の放出の程度に関連しているのに対して、透湿度は空気の流入の程度に関連している。この理由は、先に述べた透湿度の測定条件から明らかなように、透湿度は静水圧下で測定されるものなので、大気圧下での空気の通過のしやすさを評価するのに適しているからである。第１の通気面１３の透湿度は１０００〜６０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）、特に２０００〜６０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）であることが好ましい。一方、第２の通気面１４の透湿度は８００〜６０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）、特に１０００〜５０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）であることが好ましい。なおＪＩＳで定められた透湿度は、所定量の塩化カルシウムを用いて測定されるために、吸湿重量に上限があり６０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）以上の透湿度を測定することが困難である。本発明はＪＩＳの測定方法に従うので透湿度の上限を６０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）としたが、実際には６０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）以上の透湿度のものも用いることができる。

先に述べた通り、シート材料の気体の透過させやすさを表す物性値としては、通気度と透湿度が代表的なものである。両者の相関関係は、シート材料によってまちまちである。つまり、シート材料によっては両者間に或る程度の相関関係がある場合もあれば、相関関係がない場合もある。従って、本実施形態において、各通気面の通気度に加えて透湿度の好ましい範囲を設定することは、技術的な意義を有するものである。

第１の通気面１３及び第２の通気面１４は何れもシート材から構成されている。どのようなシート材を用いるかは、シート材の通気度、透湿度、風合い、肌触り、強度、粉体の漏れ出し防止等を考慮して適宜決定すればよい。通気度を支配し且つ粉体の漏れ出しを防止するシート材としては、メルトブローン不織布や透湿性フィルムが好適に用いられる。透湿性フィルムは、熱可塑性樹脂及び該樹脂と相溶性のない有機又は無機のフィラーの溶融混練物をフィルム状に成形し、一軸又は二軸延伸して得られたものであり、微細な多孔質構造になっている。強度を付与する目的で用いられるシート材としては、スパンボンド不織布が好適に用いられる。また風合いを良好にする目的で用いられるシート材としては、サーマルボンド不織布が好適に用いられる。種々の通気度及び透湿度を有するシート材を組み合わせて積層シートを構成することで、各通気面の通気度及び透湿度を所望の値に設定する自由度が増す。一例として、三層構造の積層シートにおいて、最内層としてスパンボンド不織布を用い、中間層としてメルトブローン不織布を用い、最外層としてサーマルボンド不織布を用いることができる。

収容体１２に収容される水蒸気発生部１１は、被酸化性金属、反応促進剤、電解質及び水を含む発熱シート又は発熱粉体からなる。水蒸気発生部１１が発熱シートからなる場合には、発熱シートは被酸化性金属、反応促進剤、繊維状物、電解質及び水を含む繊維シートから構成されていることが好ましい。つまり、発熱シートは、被酸化性金属、反応促進剤、繊維状物及び電解質を含む繊維シートが含水状態となっているものであることが好ましい。特に、発熱シートは、被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物を含有する成形シートに、電解質水溶液を含有させて構成されていることが好ましい。発熱シートとしては、湿式抄造により得られたシート状物や、発熱粉体を紙等で挟持してなる積層体等が挙げられる。そのような発熱シートは、例えば本出願人の先の出願に係る特開２００３−１０２７６１号公報に記載の湿式抄造法や、ダイコーターを用いたエクストルージョン法を用いて製造することができる。一方、水蒸気発生部１１が発熱粉体からなる場合には、発熱粉体は被酸化性金属、反応促進剤、保水剤、電解質及び水を含んで構成されていることが好ましい。発熱シート及び発熱粉体のうち、温度分布を均一化する事が容易であり、また、被酸化性金属の担持能力が優れている点から、発熱シートを用いることが好ましい。

本実施形態の蒸気温熱具１０は、その使用前は、その全体が酸素バリア性を有する包装材（図示せず）によって包装されて、水蒸気発生部１１が空気中の酸素と接触しないようになされている。酸素バリア性の材料としては、例えばその酸素透過係数（ＡＳＴＭ Ｄ３９８５）が１０ｃｍ³・ｍｍ／（ｍ2・ｄ・ＭＰａ）以下、特に２ｃｍ³・ｍｍ／（ｍ2・ｄ・ＭＰａ）以下であるようなものが好ましい。具体的にはエチレン−ビニルアルコール共重合体やポリアクリロニトリル等のフィルム、又はそのようなフィルムにセラミック若しくはアルミニウム等を蒸着したフィルムが挙げられる。

本実施形態の蒸気温熱具１０においては、該蒸気温熱具１０を包装材から取り出して空気（酸素）と接触してから発熱温度がピークに達するまでの時間、つまり発熱温度の立ち上がり時間が重要である。立ち上がり時間が長すぎると、蒸気温熱具１０が温まるまでの間に、使用者に冷感を与えてしまうことがある。また、立ち上がり時間に加えて、水蒸気発生の持続時間も重要である。持続時間が短すぎると、肌を十分に湿潤させにくいことがある。

これらの観点から、蒸気温熱具１０は、空気（酸素）と接触してから比較的短時間で、その発熱温度がピークに到達するように構成されていることが好ましい。具体的には、蒸気温熱具１０は、空気（酸素）との接触開始から好ましくは３０分以内に、更に好ましくは２０分以内にピークに到達することが好ましい。図５には、後述する実施例１で得られた蒸気温熱具１０の発熱温度プロファイルの一例が示されている。同図においては、蒸気温熱具１０を足に装着した状態で、足甲（足背）、足裏（足底）及び指先の表面皮膚温度を測定した結果が示されている。この図から明らかなように、蒸気温熱具１０は発熱開始から所定時間経過するまでは温度が素早く上昇する。そしてピーク温度に到達した後、温度が徐々に低下し、その後はほぼ一定の発熱温度で推移する。

発熱開始から所定時間経過するまで温度が素早く上昇することで、使用者に”ハッとした温感”を与えることができる。その後、温度が徐々に低下し、ほぼ一定の発熱温度で推移することにより”心地よい温感”を使用者に実感させることができる。これによって自律神経系は、交感神経優位から副交感神経優位となり、使用者にリラックス感を与える。図５は皮膚の表面温度を測定した結果であるが、実際の蒸気温熱具１０のピーク温度到達時間は次のようにして測定される。酸素バリア性を有する包材を開封し、蒸気温熱具１０を取り出し、直ちに肌に近い側に位置する第１の通気面中央部表面に温度センサー（ＬＴ−ＳＴ０８−１２；グラム社製）を取り付け、温度ユニット（ＬＴ−ＨＭ４；グラム社製）にて記録する。測定は、大気下（開放系）で行う。

蒸気温熱具１０は、空気（酸素）と接触してから比較的短時間で、肌を十分に湿潤させ得るような量及び／又は温度の水蒸気が発生するように構成されていることが好ましい。且つ蒸気温熱具１０は、肌を十分に湿潤させ得る温度状態が数分ないし数十分維持されるように構成されていることが好ましい。具体的には、蒸気温熱具１０は、その水蒸気発生量が、空気（酸素）との接触開始から３０分間の積算発生量が０．１〜３０ｇ、特に０．５〜２０ｇ、とりわけ１．０〜１０ｇであることが好ましい。水蒸気発生量は以下の方法で測定される。蒸気温熱具１０を非酸化性雰囲気下に、図３に示す展開状態とする。これとは別に、例えば直方体の密閉容器を用意する。この密閉容器にはその一つの面に、展開状態の蒸気温熱具１０と同形状の穴が開いている。展開状態の蒸気温熱具１０を、その水蒸気発生面と密閉容器の穴とが一致するように、密閉容器に配置する。密閉容器から空気が漏れ出ないように蒸気温熱具１０と密閉容器の接触部をテープ等で密封する。密閉容器内にファンを設置し、容器内の空気を攪拌しておく。この状態下に容器内部の湿度を湿度センサーにて計測する。そして以下の式より水蒸気発生面から発生した蒸気量を算出する。ここで、ｅは水蒸気圧（Ｐａ）、ｅｓは飽和水蒸気圧（Ｐａ：ＪＩＳ Ｚ８８０６より引用）、Ｔは温度（℃：乾球温度）である。
相対湿度Ｕ（％ＲＨ）＝（ｅ／ｅｓ）×１００
絶対湿度Ｄ（ｇ／ｍ³）＝（０．７９４×１０^-2×ｅ）／（１＋０．００３６６Ｔ）
＝（０．７９４×１０^-2×Ｕ×ｅｓ）／〔１００×（１＋０．００３６６Ｔ）〕
密閉容器容積Ｐ（ｍ³）＝０．４９×０．３６×０．２８５
発生水蒸気量 Ｍ＝（Ｄ―Ｄ₀）×Ｐ
Ｄ₀はテスト開始時密閉容器内絶対湿度である。

また、水蒸気発生量は以下の手法により測定することもできる。
蒸気温熱具１０を２つ準備し、一方を使用する前に窒素下で絶乾し、乾燥前後の重量の差から使用前の蒸気温熱具１０の水分含有量を測定する。そして、他方を使用した後に同じく窒素下で絶乾し、乾燥前後の重量の差から使用後の蒸気温熱具１０の水分含有量を測定する。蒸気温熱具１０の使用前後における水分含有量の差から蒸気発生量を算出する。

上述したピーク温度到達時間及び水蒸気の積算発生量を達成するためには、水蒸気発生部１１における被酸化性金属と水との比率が重量である。具体的には、被酸化性金属／水が重量比で好ましくは０．１〜１０、更に好ましくは０．５〜８にすることがピーク温度到達時間及び水蒸気の積算発生量を達成する観点で重要であることが本発明者の検討の結果判明した。

水蒸気発生部１１が発熱シートからなる場合、該発熱シートは６０〜９０重量％の被酸化性金属、５〜２５重量％の反応促進剤及び５〜３５重量％の繊維状物を含む成形シートに、該成形シート１００重量部に対して、１〜１５重量％の電解質を含む電解質水溶液が３０〜８０重量部含有されて構成されていることが好ましい。一方、水蒸気発生部１１が発熱粉体からなる場合、該発熱粉体は、３０〜８０重量％の被酸化性金属、１〜２５重量％の反応促進剤、３〜２５重量％の保水剤、０．３〜１２重量％の電解質、２０〜６０重量％の水から構成されていることが好ましい。発熱シートや発熱粉体を構成する各種材料としては、当該技術分野において通常用いられているものと同様のものを用いることができる。また、前記の特開２００３−１０２７６１号公報に記載の材料を用いることもできる。

次に、本発明の第２の実施形態を図６を参照しながら説明する。第２の実施形態に関し特に説明しない点については、先に説明した第１の実施形態に関する説明が適宜適用される。また、図６において、図１ないし図４と同じ部材には同じ符号を付してある。

図６は、第１の実施形態における図２（ｂ）に相当する図である。図６と図２（ｂ）との対比から明らかなように、本実施形態の蒸気温熱具１０は、足甲（足背）に対向する部位に位置する第１の水蒸気発生部１１ａと、足裏（足底）に対向する部位に位置する第２の水蒸気発生部１１ｂを備えている。そして蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足における足指に対応する位置に水蒸気発生部を有していない。これによって当該位置は、足収容部２１に挿入された状態の足におけるつま先と足首との間に対応する位置に存する高剛性域に比較して、剛性の低い低剛性域１０ｅとなっている。足収容部２１に挿入された状態の足におけるつま先に対応する位置が低剛性域１０ｅとなっていることで、足収容部２１に挿入された状態の足における足首に対応する位置が低剛性域１０ｃ，１０ｄになっていることと相俟って、足を足収容部２１に挿入した状態での装着感が一層良好になる。

また蒸気温熱具１０が、足収容部２１に挿入された状態の足における足指に対応する位置に水蒸気発生部を有していないことによって、指先が過度に熱くなることを防止できるという利点もある。この理由は次の通りである。指先の部分は、足の他の部分に比較して熱容量が小さい。また指先の部分は、足収容部２１における最も奥まった部分であり熱がこもりやすい。これらに起因して、足収容部２１に挿入された状態の足における足指に対応する位置に水蒸気発生部が存在していると、指先が過度に熱くなることがある。足収容部２１に挿入された状態の足における足指に対応する位置に水蒸気発生部が存在していないことによって、そのような不都合を回避することが可能となる。

以上、本発明をその好ましい実施形態に基づき説明したが、本発明は前記の実施形態に制限されない。例えば、第１の実施形態の蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足における足首に対応する位置に低剛性域１０ｃ，１０ｄを有し、第２の実施形態の蒸気温熱具１０は、足収容部２１に挿入された状態の足におけるつま先及び足首それぞれに対応する位置の双方に低剛性域１０ｃ，１０ｄ，１０ｅを有していたが、これらに代えて、蒸気温熱具は、足収容部２１に挿入された状態の足におけるつま先に対応する位置にのみ低剛性域を有していてもよい。

また前記の各実施形態における固定具２２は、細幅の帯状のものであったが、これに代えてベルト、粘着剤、面ファスナなどを固定具として用いることもできる。

また前記の各実施形態においては、水蒸気発生部１１を収容する収容体１１の各面が通気性を有していたが、これに代えて、使用者の肌に向く面のみを通気面とし、外方を向く面は非通気面としてもよい。

更に、本発明の蒸気温熱具をスリッパ形状のものにしてもよい。

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲はかかる実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〕
＜原料組成物配合＞
・被酸化性金属：鉄粉（粒径４５μｍ、同和鉱業社製、商品名「ＲＫＨ」）３４重量％
・繊維状物：パルプ繊維（フレッチャー・チャレンジ・カナダ社製、商品名「Ｍａｃｋｅｎｚｉｅ」）、８重量％
・保水剤：活性炭（粒径４５μｍ、（日本エンバイロケミカルズ社製、商品名「カルボラフィン」））、９重量％
・水：工業用水、固形分濃度０．３重量％となるまで添加
前記原料組成物１００重量部に対し、凝集剤としてカルボキシメチルセルロースナトリウム（第一工業薬品（株）製、商品名「セロゲン ＨＥ−１５００Ｆ」）０．２２重量部、及びポリアミドエピクロロヒドリン樹脂（日本ＰＭＣ（株）製、商品名「ＷＳ４０２０」）０．８重量部を添加した。

＜抄紙条件＞
前記原料組成物を用い、傾斜型短網抄紙機によって抄紙して、湿潤状態の成形シートを作製した。

＜乾燥条件＞
湿潤状態の前記の成形シートをフェルトで挟持して加圧脱水し、そのまま１４０℃の加熱ロール間に通し、含水率が５重量％以下になるまで乾燥した。そして、坪量４５０ｇ／ｍ²の中間抄造体を得た。

＜発熱シートの作製＞
得られた中間抄造体を３９０ｍｍ×６０ｍｍ、１５０ｍｍ×６０ｍｍに切り取り、中間抄造体１００重量部に対し、５重量％の塩化ナトリウム水溶液を６０重量部となるようにシリンジを用いて注入した。毛管現象を利用してシート全体に塩化ナトリウム水溶液を浸透させて発熱シートを得た。

この発熱シートを用い、図６に示す蒸気温熱具１０を製造した。前記の発熱シートを、同図における第１の水蒸気発生部１１ａ及び第２の水蒸気発生部１１ｂとして使用した。蒸気温熱具１０の収容体１２における第１の通気面１３は、ポリプロピレン製のメルトブローン不織布とポリエチレンテレフタレートのスパンボンド不織布の積層体から構成した。この積層体は、透湿度が５０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）以上で且つ通気度が１秒以下のものであった。収容体１２における第２の通気面１４は、ポリエチレン微多孔質シート（透湿度５０００ｇ／（ｍ²・２４ｈ）以上で且つ通気度５００秒）とポリエチレンテレフタレートのスパンボンド不織布を積層したものから構成されていた。得られた蒸気温熱具１０は、酸素バリア性を有する袋に密封収容された。

酸素と接触しない状態下に、得られた蒸気温熱具１０における高剛性部及び低剛性部をそれぞれ１００ｍｍ×６０ｍｍの大きさに切り取り、前述の方法で剛性値を測定したところ、高剛性部は０．１２６Ｎ／６ｃｍ、低剛性部は０．０４４Ｎ／６ｃｍ（高剛性部の３４％）であった。

３名の被験者を対象にして得られた蒸気温熱具１０の効果を確認した。８時間労働終了後の３名の被験者の右足に蒸気温熱具１０を装着させ、これを３０分間適用させた。適用前後での気持ちよさ、リラックス感を調査した。３名ともに蒸気温熱具１０にて包まれた足全体が蒸気で濡れており、入浴後と類似した状態であり、足全体が温まっている状態であった。気持ちよさ及びリラックス感を被験者に聞き取り調査したところ、３名ともに「気持ちよい。リラックスした。」と感じたことを確認した。また、適用中に蒸気温熱具１０が足から外れることは無かった。図５に、被験者１名の蒸気温熱具１０を適用した時の足甲、足裏、足指先の温度プロファイルを示した。また、使用後の蒸気温熱具１０を窒素下で乾燥させた後、その重量を測定することで足に施された水蒸気の量を見積もった結果、４．０ｇであった。

図１は本発明の足浴用蒸気温熱具の第１の実施形態を示す斜視図である。 図２（ａ）は図１に示す足浴用蒸気温熱具の平面図であり、図２（ｂ）は図２（ａ）におけるｂ−ｂ線断面図である。 図３（ａ）は図１に示す足浴用蒸気温熱具を組み立てる前の展開図であり、図３（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ図３（ａ）におけるｂ−ｂ線断面図及びｃ−ｃ線断面図である。 図４（ａ）ないし（ｃ）は、図１に示す足浴用蒸気温熱具の装着手順を表す説明図である。 図５は、実施例における足浴用蒸気温熱具の温度プロファイルを表すグラフである。 図６は、本発明の足浴用蒸気温熱具の第２の実施形態を示す断面図（図２（ｂ）相当図）である。

符号の説明

１０ 足浴用蒸気温熱具
１０ａ 前駆体
１１ 水蒸気発生部
１２ 収容体
１３ 第１の通気面
１４ 第２の通気面
１６ 接合部位
１７ 非接合部位
２０ 開口部
２１ 足収容部
２２ 固定具

Claims (7)

1. 開口部を通じて足を挿入し収容するための足収容部を有し、該足収容部が、被酸化性金属、水、電解質及び反応促進剤を含有する水蒸気発生部と、該水蒸気発生部を収容する収容体を備えた足浴用蒸気温熱具であって、
   該蒸気温熱具は、該足収容部に挿入された状態の足におけるつま先に対応する位置及び／又は足首に対応する位置に低剛性域を有すると共に、つま先と足首との間に対応する位置に高剛性域を有し、
   該高剛性域の曲げ剛性値が０．０１〜１０Ｎ／６ｃｍであると共に該低剛性域の曲げ剛性値が該高剛性域の曲げ剛性値の１〜６０％である足浴用蒸気温熱具。
2. 前記足収容部に挿入された状態の足における足指に対応する位置に前記低剛性域を有している請求項１記載の足浴用蒸気温熱具。
3. 前記足収容部の開口部の近傍に、蒸気温熱具の固定具が備えられている請求項１又は２記載の足浴用蒸気温熱具。
4. 前記足収容部の開口部における足甲に対向する部位に前記低剛性域を有している請求項１ないし３の何れかに記載の足浴用蒸気温熱具。
5. 前記収容体が、肌に近い側に位置する第１の通気面と、肌から遠い側に位置する第２の通気面とを有し、第１の通気面の側を使用者の肌に向けた状態下に第１の通気面を通じて前記水蒸気発生部から生じた水蒸気を使用者の肌に適用して湿潤させる請求項１ないし４の何れかに記載の足浴用蒸気温熱具。
6. 第１の通気面と第２の通気面との間に前記水蒸気発生部が収容された縦長の前駆体を、その幅方向にわたって折曲線が形成されるように二つ折りすると共に二つ折り状態で相対向する側縁どうしを接合することで、前記足収容部が形成されている請求項１ないし５の何れかに記載の足浴用蒸気温熱具。
7. 前記水蒸気発生部が、湿式抄造により製造されたシート状物からなる請求項１ないし６の何れかに記載の足浴用蒸気温熱具。

Images