JP4693507B2 - 発熱具保持用ベルト - Google Patents

Description

本発明は、発熱具の収容保持が可能であり、着用者の身体に巻き付けて用いられる発熱具保持用ベルトに関する。

発熱具を着用者の胴回りに固定するためのベルトが種々知られている。例えば、扁平形状の通気性袋体内に空気の存在によって発熱する発熱剤を収容してなる発熱体と、該発熱体の一端側から延設させた固定用バンドと、該バンドの固定手段とからなるバンド付き化学カイロが提案されている（特許文献１及び２参照）。このバンドは、ループスティッフネステスターで測定された柔らかさが５ｇ以下である。

しかしこのバンドは、そのほとんどの部分が柔らかい素材から構成されているので、このバンドを引き伸ばして着用者の身体に巻き付けようとすると、バンドはその幅が狭くなった紐状に変形しやすい。紐状に変形したバンドは着用者の身体に食い込みやすい。特にバンドを腹部に巻き付けたとき、その傾向が顕著になる。着用者の身体に食い込んだバンドは違和感の発生原因となる。

特開２０００−２０１９６０号公報 特開２００２−４５３８７号公報

従って本発明の目的は、前述した従来技術が有する欠点を解消し得る発熱具保持用ベルトを提供することにある。

本発明は、発熱具の収容保持が可能な収容部を中央に有し、該収容部の両側からそれぞれ延出した一対の腕部を備え、着用者の身体に巻き付けて用いられる発熱具保持用ベルトであって、
少なくとも一方の前記腕部は、前記収容部寄りに位置する低剛性領域と、先端部寄りに位置する高剛性領域とを有し、
純曲げ試験機（ＫＥＳ−ＦＢ２）を用いて測定された前記低剛性領域の曲げ剛性値が０．００３×１０^-4〜０．１×１０^-4Ｎｍ²／ｍで、前記高剛性領域の曲げ剛性値が０．１×１０^-4〜２．０×１０^-4Ｎｍ²／ｍである発熱具保持用ベルトを提供することにより前記目的を達成したものである。

また本発明は、発熱具の収容保持が可能な収容部を中央に有し、該収容部の両側からそれぞれ延出した一対の腕部を備え、着用者の身体に巻き付けて用いられる発熱具保持用ベルトであって、
一方の前記腕部は、その先端から前記収容部へ向けて配置された第１、第２及び第３領域を有し、
これら３つの領域のうち、第２領域の伸縮性が最も高いと共に曲げ剛性値が最も低く、第１及び第３領域は、第２領域よりも伸縮性が低いと共に曲げ剛性値が高くなっている発熱具保持用ベルトを提供することにより前記目的を達成したものである。

本発明の発熱具保持用ベルトは、これを引き伸ばして着用者の身体に巻き付けるときに幅狭の紐状になりにくいので、着用者の身体に食い込みにくい。従って着用中に違和感が発生しにくい。また、ベルトが着用者の身体から離間しにくい。特に、凹凸の顕著な部位、例えば腹部におけるベルトの離間が起こりにくい。従ってベルトの着用中にその位置ずれが起こりにくい。

以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。図１及び図２には、本発明の発熱具保持用ベルトの正面図及び背面図が示されている。なお以下の説明において、ベルトの正面側の面を肌面といい、背面側の面を外面という。図１及び図２に示すベルト１は、図３及び図４に示すように、着用者の胴部に巻き付けて用いられるものである。図３に示す着用状態では、発熱具１００が着用者の腰部に位置する。この着用状態は、腰痛の緩和に効果がある。図４に示す着用状態では、発熱具１００が着用者の腹部に位置する。この着用状態は、生理痛の緩和や便秘の改善に効果がある。

ベルト１は、発熱具１００の収容保持が可能な矩形状の収容部２を中央に有し、その両側からそれぞれ延出した一対の腕部である第１腕部３ａ及び第２腕部３ｂを備えている。第１腕部３ａと第２腕部３ｂとは略対称形になっている。

第１及び第２腕部３ａ，３ｂは、ベルト１の長手方向に延びる水平線Ｈに対して、角度θの方向に向けて傾斜して延びている。第１及び第２腕部３ａ，３ｂは、収容部２寄りに位置する基部４ａと先端部寄りに位置する自由端部４ｂとから構成されている。基部４ａは、収容部２から自由端部４ｂに向けてその幅が漸減している。基部４ａの幅が変化しなくなった箇所において、基部４ａと自由端部４ｂとが連接している。基部４の下辺部４１は、内側にやや括れた湾曲形状になっている。一方、自由端部４ｂは、その幅が概ね一定となっている。自由端部４ｂの先端部、即ち腕部３ａ，３ｂの先端部は円弧状になっている。

図１に示すように、第１腕部３ａの肌面における先端部には、面ファスナのループ部材又はフック部材５が取り付けられている。該部材５は、第１腕部３ａの先端部の円弧形状と略同形の円弧部を有する略半円形になっている。図２に示すように、第２腕部３ｂの外面には、前記の部材５と係合可能な面ファスナのフック部材（部材５がループ部材の場合）又はループ部材（部材５がフック部材の場合）６が取り付けられている。部材６は、第２腕部３ｂの外面における自由端部４ｂの概ね全長に亘って延びている。また、部材６の幅は自由端部４ｂの幅よりも若干狭くなっている。

第２腕部３ｂにおいては、部材６を含めた自由端部４ｂの領域が、該第２腕部３ｂの延びる方向に伸縮性を有していることが好ましい。第２腕部３ｂにおいては、後述するように基部４ａも伸縮性を有しているので、基部４ａ及び自由端部４ｂの何れもが伸縮性を有する場合には、第２腕部３ｂがその全体として伸縮性を有することになるので、ベルト１のサイズ適応性が高まる。即ち、使用者のウエスト周りのサイズは様々であるが、第２腕部３ｂが伸縮可能になることで、一種類のサイズのベルトさえ用意すれば、様々な体型の使用者への着用に対応できるようになる。

図２に示すように、第１腕部３ａの外面における先端部には、アーチ形状の第１保形部材７が取り付けられている。第１保形部材７の取り付け位置は、先に述べた部材５の取り付け位置と表裏の関係にある。なお、部材５よりも第１保形部材７の面積の方が大きくなっている。第１保形部材７の円弧形状は、第１腕部３ａの先端部の円弧形状と略同形となっている。また、第１保形部材７の幅は、第１腕部３ａにおける自由端部４ｂの幅よりも若干狭くなっている。第１保形部材７は実質的に非伸縮性であるか又は伸縮性を有したとしても低い伸縮性を有するシート材料から構成されている。

同じく図２に示すように、第１腕部３ａの外面においては、第１保形部材７の取り付け位置から所定間隔を置いて第２保形部材８が取り付けられている。第２保形部材８は、第１保形部材７と略対称形になっている。第２保形部材８は、第１保形部材７と同様に、実質的に非伸縮性であるか又は伸縮性を有したとしても低い伸縮性を有するシート材料から構成されている。

図１に示すように、第１腕部３ａの内面においては、自由端部４ｂに縦長のタグ１５が取り付けられている。タグ１５の取り付け位置は、第２保形部材８の取り付け位置と表裏の関係にある。タグ１５はその前後端が第１腕部３ａに固定されており、前後端の間が第１腕部３ａから離間している。タグ１５の役割は、ベルト１を着用者に装着した状態において、第１腕部３の下側に位置する第２腕部３ｂ（図６（ｃ）及び（ｄ）参照）の自由端部４ｂを、第１腕部３ａとタグ１５で形成される空間内に通すことで、該自由端部４ｂが位置ずれを起こすことを防止することにある。

図１及び図２に示すように、第１保形部材７と第２保形部材８との間には、メッシュ状の編地等のシート材料からなる高伸縮領域９が位置している。

図２に示すように、第１腕部３ａは、上述した通り、その先端部から収容部２へ向けて配置された第１保形部材７、高伸縮領域９及び第２保形部材８が位置しており、それによって先端部から収容部２へ向けて配置された第１領域１１、第２領域１２及び第３領域１３を有している。第１領域１１は第１保形部材７の取り付け位置に対応し、第２領域１２は高伸縮領域９に対応し、そして第３領域は第２保形部材８の取り付け位置に対応している。更に、第１腕部３ａは、第３領域１３と収容部２との間に第４領域１４を有している。第４領域１４は、基部４ａに対応している。

前記の３つの領域１１，１２，１３は、第２領域１２の伸縮性が最も高いと共に曲げ剛性値が最も低く、第１領域１１及び第３領域１３は、第２領域１２よりも伸縮性が低いと共に曲げ剛性値が高くなっている。本発明において曲げ剛性値とは、純曲げ試験機（カトーテック株式会社製のＫＥＳ−ＦＢ２）を用いて測定された値をいう。曲げ剛性値は、以下の書籍に記載の方法に従い測定される（以下、曲げ剛性値というときにはこの方法で測定された値をいう）。３つの領域１１，１２，１３をこのように構成する理由については後述する。３つの領域１１，１２，１３の曲げ剛性値は、腕部３ａ，３ｂの長手方向を曲げの軸方向と定めて測定される。
川端季雄著、「風合い評価の標準化と解析」、第２版、社団法人日本繊維機会学会 風合い計量と規格化研究委員会、昭和５５年７月１０日発行

各腕部３ａ，３ｂにおいては、収容部寄りに位置する基部４ａの剛性と、先端部寄りに位置する自由端部４ｂの剛性とが異なっている。具体的には、基部４ａの剛性の方が、自由端部４ｂの剛性よりも低くなっている。つまり各腕部３ａ，３ｂは、基部４ａからなる低剛性領域と、自由端部４ｂからなる高剛性領域とを有している。低剛性領域は、図３及び図４に示すように、ベルト１を着用者の胴部に巻き付けたときに、着用者の脇腹に当接する位置に形成されている。低剛性領域においては、曲げ剛性値が０．００３×１０^-4〜０．１×１０^-4Ｎｍ²／ｍ、好ましくは０．０１×１０^-4〜０．０５×１０^-4Ｎｍ²／ｍに設定されている。一方、高剛性領域においては、同様の方法によって測定された曲げ剛性値が０．１×１０^-4〜２．０×１０^-4Ｎｍ²／ｍ、好ましくは０．２×１０^-4〜１．０×１０^-4Ｎｍ²／ｍに設定されている。各腕部３ａ，３ｂがこのような低剛性領域及び高剛性領域をそれぞれ有することによって、自然な着け心地や良好な着用感を発現させつつ、ベルト１を着用者の身体に巻き付けやすくなる。

低剛性領域の曲げ剛性値が０．１×１０^-4Ｎｍ²／ｍ超となると、当該領域が着用者の身体に密着しづらくなる。また、着用中に違和感が発生しやすくなる。特に低剛性領域は、ベルト１を着用者の身体に巻き付けたときに、着用者の脇腹、とりわけ凹凸の起伏がはげしい腸骨に当接する位置に形成されているので、低剛性領域の剛性の上限値を０．１×１０^-4Ｎｍ²／ｍ以下とすることは、当該領域を着用者の身体に密着させる上で重要となる。一方、低剛性領域の曲げ剛性値の下限については、当該下限値が０．００３×１０^-4Ｎｍ²／ｍ未満になると、当該領域の強度が低下しすぎて破れ等が生じるおそれがある。

一方、高剛性領域の曲げ剛性値が０．１×１０^-4Ｎｍ²／ｍ未満では、ベルト１を着用者の身体に巻き付けるときに、当該領域が引き伸ばされる等の変形を起こしやすく、巻き付け作業の操作性が良好でなくなる。曲げ剛性値が２．０×１０^-4Ｎｍ²／ｍ超となると、当該領域が変形しづらくなり、ベルト１の着用状態が安定せず、位置ずれが起こりやすくなる。

低剛性領域及び高剛性領域の曲げ剛性値は、腕部３ａ，３ｂの長手方向を曲げの軸方向と定めて測定される。なお、第１腕部３ａにおいては、高剛性領域である自由端部４ｂの剛性が測定箇所によって異なるが、その場合には最も曲げ剛性値が高い部位での当該剛性値をもって、高剛性領域の曲げ剛性値とする。

各腕部３ａ，３ｂにおいては、低剛性領域（つまり第１腕部３ａでは第４領域１４、第２腕部３ｂでは基部４ａ）が伸縮性を有していることが好ましい。特に低剛性領域が、腕部３ａ，３ｂの延びる方向とそれに直交する方向の双方（図２中、矢印で示す方向）に伸縮性を有していることが好ましい。これによって、低剛性領域が着用者の脇腹、特に腸骨付近に一層密着しやすくなり、ベルト１の着用中に位置ずれが起きることが一層効果的に防止される。この観点から、低剛性領域は、いわゆるツーウエイの伸縮布地から構成されていることが好ましい。伸縮性の程度としては、２．２５ｋｇ荷重時の伸度が１００％〜４００％、特に２５０％±４０が好ましい。伸長性については定速伸長引張試験機を用いて測定される。試験片の寸法は２５ｍｍ×１６ｍｍとする。引張速度は３０±２ｍｍ／ｍｉｎ、チャック間距離は１００ｍｍとする。

図５には、ベルト１における収容部２の縦断面図が示されている。収容部２は、３枚のシート材２１，２２，２３を縫製して袋状に形成されている。外面側シート材２１はベルト１の外面側に位置しており、矩形状をしている。第１肌面側シート材２２及び第２肌面側シート材２３は、ベルト１の肌面側に位置しており、それぞれ矩形状をしている。両肌面側シート材２２，２３の横幅は、外面側シート材２１と同じになっている。両肌面側シート材２２，２３の縦の長さは、外面側シート材２１の縦の長さよりも短くなっている。第１肌面側シート材２２は、その上辺及び両側辺が、外面側シート材２１の上辺及び両側辺と縫合されている。第２肌面側シート材２３は、その下辺及び両側辺が、外面側シート材２１の下辺及び両側辺と縫合されている。第１肌面側シート材２２の下部と、第２肌面側シート材２３の上部とは重ね合わせの状態になっており、且つ第１肌面側シート材２２の下辺２２ａ及び第２肌面側シート材２３の上辺２３ａがそれぞれ自由縁部になっている。これによって収容部２には、その肌面側に、収容部２の幅方向に延びる発熱具挿入部２４が形成される。発熱具１００は、該挿入部２４を通じて収容部２内に収容される。上述した通り、第１肌面側シート材２２の下部と、第２肌面側シート材２３の上部とは重ね合わせの状態になっているので、収容部２内に一旦収容された状態の発熱具１００は収容部２の外へ飛び出しづらくなり、収容部２内に安定に保持される。また、挿入部２４の間口が大きく且つ開けやすいので、発熱具１００の出し入れが容易である。

本実施形態においては、発熱具挿入部２４がベルト１の肌面側に形成されているが、該挿入部をベルト１の外面側に形成してもよい。尤も、挿入部を肌面側に形成することで、縫合によって収容部２を形成することで生じる凹凸、特に第１肌面側シート材２２と第２肌面側シート材２３との重なりによって生ずる凹凸が、上衣の外から見えづらくなる、即ちアウターに響かなくなるという利点がある。

外面側シート材２１は、風合いの良好な布地から構成されていることが好ましい。また外面側シート材２１は、十分な通気性を有することが好ましい。更に伸縮性を有することも好ましい。外面側シート材２１は、例えばトリコット編みの編地から構成することができる。同様に、第１及び第２肌面側シート材２２，２３も、風合いの良好な布地から構成されていることが好ましい。また、第１及び第２肌面側シート材２２，２３は伸縮性を有することも好ましい。発熱具１００が水蒸気を発生するタイプのものである場合には、第１及び第２肌面側シート材２２，２３は十分な水蒸気透過性を有する素材から構成されていることが好ましい。そのような素材としては、例えばメッシュ状の編地が好ましく用いられる。

収容部２の構成材料である外面側シート材２１及び第１及び第２肌面側シート材２２，２３の何れもが伸縮性を有する場合には、収容部２はその全体が伸縮性を発現する。その結果、ベルト１のサイズ適応性が高まるという利点がある。

特に、第１肌面側シート材２２及び／又は第２肌面側シート材２３が、立体構造に編成された厚手で嵩高の編地から構成されていると、着用者の身体と発熱具１００との間に、十分な空間を有する空気層が形成されるので好ましい。この空気層が存在することによって、着用者の身体と発熱具１００との間の保温効果が高まるからである。更に、発熱具１００として、後述する図８及び図９に示す実施形態のものを用いた場合には、着用者の肌対向面に配置された透湿性フィルム１０３ａを通じての空気の供給路が前記の空気層によって確保されるので、発熱具１００が着用者の身体に密着し過ぎることに起因する発熱特性の予期せぬ低下を防止できるという利点もある。そのような編地としては例えばダブルラッセル編みの編地などが挙げられる。その厚みは１〜５ｍｍ程度であることが、十分な空気層の形成の点から好ましい。

前記のダブルラッセル編みの編地などを始めとする立体構造に編成された編地は、第１及び第２肌面側シート材２２，２３とは別材のシート材として、発熱具１００と第１及び第２肌面側シート材２２，２３との間に配されてもよい。

収容部２においては、その左右両側縁の位置に、該収容部２の縦方向の長さにわたって板状部材１６，１６が取り付けられている。板状部材１６は、収容部２に適度な剛性を付与して、収容部２内に収容された発熱具の着用者へのフィット性を高めるために用いられる。従って、板状部材１６は適度な剛性を有すると共に可撓性を有することも好ましい。これらの観点から、板状部材１６は例えば熱可塑性樹脂等の樹脂板や金属製のコイルボーン等から構成されていることが好ましい。板状部材１６が樹脂板から構成される場合、その厚さは０．４〜２ｍｍ程度、幅は４〜１５ｍｍ程度であることが好ましい。

図６（ａ）〜（ｅ）には、ベルト１を着用者の胴部に装着する操作が順次示されている。図６（ａ）〜（ｅ）に示す操作は、図３に示すように、発熱具１００が着用者の腰部に位置するようにベルト１を装着するための操作である。先ず、図６（ａ）に示すように、左右の手でベルト１の各腕部３ａ，３ｂの先端部を把持し、着用者の背側においてベルト１の肌面を着用者の肌に臨ませる。そして、発熱具１００が着用者の腰部に位置するようにベルト１の位置を調整する。次に図６（ｂ）に示すように、各腕部３ａ，３ｂを適度に引き伸ばす。これによって各腕部３ａ，３ｂにおける基部４ａが主として引き伸ばされる。次に図６（ｃ）に示すように、第２腕部３ｂを引き伸ばした状態で、これを腹部に当てる。このとき、第２腕部３ｂの基部４ａが引き伸ばされた状態で、着用者の脇腹に当接するようにする。第２腕部３ｂを腹部に当てた状態では、第２腕部３ｂの外面側が外を向いている。即ち、第２腕部３ｂに取り付けられているメカニカルファスナのループ部材又はフック部材６が外を向いた状態となる。この状態を保ちつつ、図６（ｄ）に示すように、引き伸ばされた状態の第１腕部３ａを、第２腕部３ｂの上に重ね合わせる。第１腕部３ａの先端には、メカニカルファスナのフック部材（部材６がループ部材の場合）又はループ部材（部材６がフック部材の場合）５が取り付けられているので、第２腕部３ｂの上に第１腕部３ａを重ね合わせると、両部材５，６が係合して両腕部３ａ，３ｂの重ね合わせ状態が保持される。このとき、第２腕部３ｂの自由端部４ｂを、第１腕部３ａに取り付けられたタグ１５（図１参照）と第１腕部３ａとで形成される空間内に通す。部材６は、第２腕部３ｂにおける自由端部４ｂのほぼ全長にわたって配されているので、着用者の胴回り寸法に応じて、部材５の部材６への係合位置を自由に調整できる。つまり、ベルト１はサイズ適応性が高いものとなっている。第１腕部３ａを第２腕部３ｂの上に重ね合わせる場合には、第１腕部３ａの基部４ａが引き伸ばされた状態で、着用者の脇腹に当接するようにする。最後に、図６（ｅ）に示すように、ベルト１に浮きやヨレがないように、ベルト全体の固定位置を微調整する。

先に述べた通り、各腕部３ａ，３ｂは、ベルト１の長手方向に延びる水平線Ｈに対して角度θの方向に向けてそれぞれ上方に傾斜している。その結果、図６（ｅ）に示す着用状態では、各腕部３ａ，３ｂが腰部のくびれに沿うようになり、脇腹から腹部にかけて各腕部が３ａ，３ｂが水平に巻き付く。その結果、ベルト１と着用者の身体とが一層良好に密着するようになり、隙間が生じにくくなる。各腕部が傾斜しておらず水平に延びている場合には、ベルトの着用状態において、各腕部が着用者の脇腹から腹部へ向かって下方に傾斜してしまう。ベルト１と着用者の身体とを一層良好に密着させる観点から、各腕部３ａ，３ｂの傾斜角は１４〜３４度、特に１９〜２９度であることが好ましい。

また、先に述べた通り、各腕部３ａ，３ｂにおける基部４ａの下辺４１は内側にやや括れた湾曲形状になっている。その結果、図６（ｅ）に示す着用状態では、下辺４１は足の付け根と干渉しにくくなり、着用者の動作に起因するベルト１の位置ずれが起こりにくくなる。

図３に示す装着状態及び図６（ａ）〜（ｅ）に示す装着操作から明らかなように、両腕部３ａ，３ｂは、着用者の腹部上で重なり合って固定される。両腕部３ａ，３ｂの重なり位置には、剛性が比較的高い材料であるメカニカルファスナのフック部材及びループ部材５，６が存在しているので、当該位置においては、両腕部３ａ，３ｂが着用者の身体に密着しづらく、身体から離間しやすい。つまり浮きが生じやすい。浮きが生じると、ベルト１の着用中に位置ずれが起こりやすくなる。そこでベルト１においては、第１腕部３ａの構造に工夫を施している。その工夫が、先に述べた第１領域ないし第３領域１１，１２，１３の形成である。特に、第２領域１２の形成が重要である。これに関して以下に詳述する。

先に述べた通り、３つの領域１１，１２，１３は、第２領域１２の伸縮性が最も高いと共に曲げ剛性値が最も低く、第１領域１１及び第３領域１３は、第２領域１２よりも伸縮性が低いと共に曲げ剛性値が高くなっている。このような領域を有する第１腕部３ａを第２腕部３ｂ上に重ね合わせた状態が図７（ａ）に示されている。図７（ａ）は図６（ｅ）における要部拡大図である。第１領域１１は伸縮性が低く且つ曲げ剛性値が高い領域である。つまり引っ張り等の外力に抗して変形しづらい領域である。このことは、第１領域１１に取り付けられている低伸縮性で且つ高曲げ剛性値の材料である第１保形部材７に起因している。従って第１領域は、第１腕部３ａを第２腕部３ｂ上に重ね合わせるときの把持部として有用である。第３領域１３は、第１領域と同様に、伸縮性が低く且つ曲げ剛性値が高く、外力に抗して変形しづらい領域である。しかし、第３領域１３は、第１腕部３ａの先端に位置していないので、第１領域１１と異なり把持部としては機能しづらい。第３領域１３の機能は、第１腕部３ａを引き伸ばしたときに、その引き伸ばしによって該腕部３ａが変形して紐状にならないようにすることにある。このことは、第３領域１３に取り付けられている低伸縮性で且つ高曲げ剛性値の材料である第２保形部材８に起因している。

第１領域１１及び第３領域１３の各機能に鑑みると、第１領域１１においては、その横幅／縦の長さの比を０.５〜２.０、特に１.０〜１.５とすることが好ましい。第３領域１３に関しては、その横幅／縦の長さの比を０.５〜２.０、特に１.０〜１.５とすることが好ましい。また、腕部の全長（４ａ＋４ｂ）に対する第１領域１１の横幅は１５〜３５％、特に２０〜３０％とすることが好ましい。腕部の全長に対する第３領域１３の横幅は１５〜３５％、特に２０〜３０％とすることが好ましい。

これらの領域１１，１３と異なり、第２領域１２は、伸縮性が高いと共に曲げ剛性値が低くなっている。従って、第１腕部３ａの引き伸ばしによって第２領域１２は容易に変形する。そして、変形した状態下に、第２領域１２は第２腕部３ｂ上に重ね合わされる。その状態を図７（ｂ）に模式的に示す。両腕部３ａ，３ｂが重ね合わされた状態においては、第２領域１２は、第２腕部３ｂの先端部付近に位置する。その結果、剛性が比較的高く、浮きが生じやすい第２腕部３ｂが、伸縮性を有し容易に変形可能な第２領域１２によって上から押さえ込まれ、第２領域１２と共に第２腕部３ｂが着用者の身体に密着するようになる。その結果、両腕部３ａ，３ｂが着用者の身体から離間することが効果的に防止される。また、第２領域１２は、伸縮性が高いと共に曲げ剛性値が低いことから、比較的薄手の布地から構成される。その結果、両腕部３ａ，３ｂの重ね合わせに起因する嵩高さが軽減される。

第２領域１２による浮きの防止を効果的に発現させるためには、当該領域１２は、引き伸ばしによって著しく変形して紐状になってはならない。その観点から、第２領域１２は縦の長さに対して横幅が大きすぎないことが好ましい。特に、第２領域１２は、横幅／縦の長さの比が０．２〜１．５、特に０．５〜１．０であることが好ましい。当該比率がこの範囲内であると、第２領域１２の著しい変形が、剛性の高い領域である第１領域１１及び第３領域１３によって規制されて、第２領域１２が紐状になりにくくなる。

以上の点を勘案すると、第２領域１２の曲げ剛性値は０．００３×１０^-4〜０．１×１０^-4Ｎｍ²／ｍ、特に０．０２×１０^-4〜０．０６×１０^-4Ｎｍ²／ｍであることが好ましい。第２領域１２の伸長性は、２．２５ｋｇ荷重時の伸度が１００％〜３００％、特に１８０％±２０が好ましい。第２領域１２の伸長性は、腕部の長手方向に関して測定される。

一方、第１領域１１及び第３領域１３の曲げ剛性値は、０．１×１０^-4〜２．０×１０^-4Ｎｍ²／ｍ、特に０．２×１０^-4×１０^-4〜１．０×１０^-4Ｎｍ²／ｍであることが好ましい。この場合、領域１１，１３の曲げ剛性値は同じでもよく、或いは異なっていてもよい。また、領域１１，１３の曲げ剛性値は、第２領域１２の曲げ剛性値よりも大きければ、両者の大小関係に特に制限はない。第１領域１１及び第３領域１３の伸縮性に関しては、１００％伸長させる前に材料破壊を起こす程度に非伸縮性又は低伸縮性であることが好ましい。第１領域１１及び第３領域１３の伸縮性は、腕部の長手方向に関して測定される。この伸縮性は、腕部の長手方向に関して測定される。

ベルト１の収容部２に収容される発熱具１００の種類に特に制限はない。例えば鉄粉等の被酸化性金属の粉末を含む一般の使い捨てカイロを収容部２に収容して用いることができる。特に好ましくは、水蒸気の発生が長時間持続可能な発熱具がベルト１の収容部２に収容されてなる蒸気温熱付与具の形態で用いる。そのような発熱具１００としては、例えば図８及び図９に示す構造のものが好適に挙げられる。

図８及び図９に示す発熱具１００は、被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物を含有する成形シートに、電解質水溶液を含有させてなり、且つ空気との接触により発熱可能な発熱シートと、少なくとも一部が通気性を有し且つ該発熱シートを収容する収容体とを備え、該収容体を通じて温熱スチームが外部に放出されるものであり、
前記成形シートは、６０〜８５重量％の被酸化性金属、５〜２５重量％の反応促進剤、５〜３５重量％の繊維状物を含み、
前記発熱シートには、前記成形シート１００重量部に対して、１〜１５重量％の電解質を含む前記電解質水溶液が４０〜８０重量部添加されており、
前記収容体のうち、通気性を有する部分の透湿度（ＪＩＳ Ｚ０２０８、４０℃、９０％ＲＨ）が３００〜 ２０００ｇ／ｍ²・２４ｈｒである。

図８及び図９に示す発熱具１００は扁平な矩形状であり、シート状の発熱材料としての発熱シート１０２及び該発熱シート１０２を収容する収容体１０３を備えている。発熱シート１０２は繊維シートから構成されており、収容体１０３よりも一回り小さく形成されている。収容体１０３は扁平な袋状のものであり、複数のシート材の周縁を貼り合わせて、内部が空洞の袋状となされている。収容体１０３は少なくともその一部が透湿性を有する通気性部位となっている。

以下の説明においては、深部温度を０．３℃以上上昇させ得るスチームのことを温熱スチームという。深部温度とは、表皮から深さ１０ｍｍの組織温度に相当する温度と考えられる。深部温度の上昇が０．２℃以下では、指先の表面温度上昇が顕著に確認されないのに対し、深部温度の上昇が０．３℃以上となると、指先の表面温度上昇または維持が確認される。また、指先温まりと全身の温まり実感に関しても、深部温度の上昇が０．２℃以下では実感されないが、深部温度の上昇が０．３℃以上となると顕著に実感される。皮膚表面温度とは、接触型温度計、例えば熱電対によって測定された皮膚表面の温度をいう。

発熱シート１０２は、空気との接触により発熱可能なものである。この目的のために、発熱シート１０２は被酸化性金属、反応促進剤、繊維状物、電解質及び水を含んでいる。発熱シート１０２が空気と接触すると、該シート１０２に含まれている被酸化性金属の酸化反応が起こり、熱が発生する。この熱によって発熱シート１０２に含まれている水が加熱されて所定温度の水蒸気となり、収容体１０３を通じて外部へ放出される。水蒸気は、収容体１０３のうち通気性部位から外部へ放出される。

発熱具１００は、水蒸気の発生を伴う熱を人体に与えるために用いられる。発熱具１００は、水蒸気発生の持続時間が長いことによって特徴付けられるものである。このような特徴を有する発熱具１００は、これを人体の腰部や腹部、肩等に適用してこれらの部位を温めることで、全身の血行が促進され、末梢温度が上昇することが判明した。また加温をやめた後も数十分に亘り温度の上昇が持続することが判明した。これとは対照的に、水蒸気の発生量の少ない一般の使い捨てカイロで同部位を同温度条件で温めても前記の効果は観察されない。この理由を本発明者らが検討したところ、水蒸気の発生を伴う熱は熱伝導性が高く、人体の深部の温度を高め得ることが判明した。人体の深部の温度が高くなることで、温熱中枢が刺激され、それによって血管が拡張して血流が増加し、また末梢温度が上昇すると推定される。従って発熱具１００は、これを適用した人体の部位の温度上昇や血行の改善のみならず、体全体の血行の改善や、指先等の末梢温度の上昇、冷え性の改善に効果的である。

以上の効果を顕著なものとするため、発熱具１００は、皮膚表面温度が３８℃以上となる温熱スチームの放出が３時間以上、好ましくは５時間以上維持され且つ発熱具１００が空気と接触してから９０分後の温熱スチームの積算放出量が２．２ｍｇ／ｃｍ²以上、好ましくは２．２ｍｇ／ｃｍ²〜７．０ｍｇ／ｃｍ²、更に好ましくは２．５ｍｇ／ｃｍ²〜７．０ｍｇ／ｃｍ²であるようになされている（以下これを温熱スチーム放出特性という）。

水蒸気放出特性における水蒸気の積算放出量は次の方法で測定される。
温度２０℃、湿度４０％ＲＨとした容積５４０００ｃｍ³（縦３０ｃｍｘ横５０ｃｍｘ奥行き３６ｃｍ）の密閉系内に、その内部に水蒸気が蒸散可能なように発熱具１００を静置して発熱させる。そして、前記密閉系内の空気の湿度を湿度計で測定し、発熱開始後に発生する水蒸気の量を求める。そして９０分後の積算値を積算放出量とする。

先に述べた通り、発熱シート１０２は、被酸化性金属、反応促進剤、繊維状物及び電解質を含み且つ含水状態となっている。具体的には、本実施形態の発熱シート１０２は、被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物を含有する成形シートに、電解質水溶液を含有させて構成されている。本発明者らが検討したところ、これらの各種材料のうち、前述した発熱具１００の温熱スチーム放出特性に大きく影響する材料は、成形シートに含まれる被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物であることが判明した。詳細には、成形シートに含まれる被酸化性金属の量が好ましくは６０〜８５重量％、更に好ましくは７０〜８０重量％、反応促進剤の量が好ましくは５〜２５重量％、更に好ましくは８〜１５重量％、繊維状物の量が好ましくは５〜３５重量％、更に好ましくは１０〜２０重量％であることが重要である。これらの材料の量が前述の範囲にあると、所望の温熱スチーム特性及び温度持続時間が期待できる。成形シートは好適には抄造によって得られるため、抄造工程における乾燥工程後の状態で５重量％以下の水分を含有するものである。

被酸化性金属に対する反応促進剤及び繊維状物それぞれの重量比も発熱具１００の温熱スチーム放出特性に影響する。具体的には、発熱シート１０２において、被酸化性金属に対する反応促進剤の重量比は好ましくは０．１〜０．３であり、更に好ましくは０．１１〜０．２５である。また被酸化性金属に対する繊維状物の重量比は好ましくは０．１〜０．３であり、更に好ましくは０．１２〜０．２９である。これらの範囲内であれば、所望の皮膚表面温度を３８℃以上に向上させ且つ所望の蒸気発生量を得ることが容易であり、発熱具１００を収容したピロー袋を開封した後、目的とする温度への到達時間が短く、適度な湿熱を３時間以上提供することが容易となる。

発熱具１００の温熱スチーム放出特性に影響する他の重要な要因としては、発熱シート１０２における電解質水溶液の濃度及び電解質水溶液の添加量が挙げられる。詳細には、発熱シート１０２における電解質水溶液の濃度は好ましくは１〜１５重量％、更に好ましくは２〜１０重量％である。また電解質水溶液は、成形シート１００重量部に対して好ましくは４０〜８０重量部、更に好ましくは５０〜７０重量部添加される。

発熱具１００の温熱スチーム放出特性に影響する他の大きな要因として、収容体１０３の透湿度（ＪＩＳ Ｚ０２０８、４０℃、９０％ＲＨ、以下透湿度というときにはこの方法で測定された値をいう）が挙げられる。発熱シート１０２として前述の各成分を前述の配合量で含有したものを用い、且つ収容体１０３として以下に述べる透湿度を有するものを用いることで、発熱具１００の温熱スチーム放出特性を所望のものとすることができる。詳細には、収容体１０３のうち、通気性を有する部分の透湿度を好ましくは３００〜２０００ｇ／ｍ²・２４ｈｒ、更に好ましくは６００〜１０００ｇ／ｍ²・２４ｈｒとしている。

適切な温度制御及び所望とする温度での持続時間を得る観点から、収容体１０３はその通気度（ＪＩＳ Ｐ８１１７、以下通気度というときにはこの方法で測定された値をいう）が８０００〜１５０００ｓ／１００ｃｍ³であることが好ましく、９０００〜１２０００ｓ／１００ｃｍ³であることが更に好ましい。

図８及び図９に示すように、発熱具１００においては、収容体１０３は、透湿性フィルム１０３ａと難透湿性フィルム１０３ｂとの周縁が互いに接合されて扁平な袋状に形成されている。つまり収容体１０３の一方の側が透湿性フィルム１０３ａを有しており、他方の側が難透湿性フィルム１０３ｂを有している。透湿性フィルム１０３ａは、発熱シート１０２から発生した温熱スチームを通過させる。しかし難透湿性フィルム１０３ｂは温熱スチームを通過させにくい。つまり温熱スチームは収容体１０３の一方の側、即ち透湿性フィルム１０３ａの側からのみ外部へ放出される。透湿性フィルム１０３ａの透湿度及び通気度は、前述した範囲となっている。これによって発熱具１００はその温熱スチーム放出特性が前述した所望のものとなる。

透湿性フィルム１０３ａとしては、温熱スチームは透過させるが水は透過させにくいフィルムが用いられる。そのようなフィルムとしては、例えば微細孔を有するポリオレフィン系フィルムなどが挙げられる。このようなフィルムは例えば使い捨ておむつや生理用ナプキンなどのサニタリー製品における透湿性バックシートとして良く知られたものである。なお前述した通り温熱スチームは透湿性フィルム１０３ａを通じて外部へ放出されることから、発熱具１００は、透湿性フィルム３ａの側が人体と対向するようにベルト１の収容部２内に収容される。そこで装着感を高める観点から、図８及び図９に示すように、透湿性フィルム３１０ａの外面には風合いの良好なシート材料である不織布１０３ｃが配されている。

一方、難透湿性フィルム１０３ｂとしては、温熱スチームも水も透過させにくいフィルム、例えば微細孔を有しないポリオレフィン系フィルムやポリエステル系フィルムなどが用いられる。なお図９に示すように、難透湿フィルム１０３ｂの外面には、不織布１０３ｄがラミネートされている。これによって発熱具１００の風合いが一層良好になる。

発熱シート１０２に含まれる各材料の詳細について説明すると、被酸化性金属としては例えば、鉄、アルミニウム、亜鉛、マンガン、マグネシウム、カルシウム等の粉末や繊維が挙げられる。これらの中でも取り扱い性、安全性、製造コストの点から鉄粉が好ましく用いられる。被酸化性金属が粉末である場合その粒径は０．１〜３００μｍであることが、繊維状物への定着性、反応のコントロールが良好なことから好ましい。同様の理由により、粒径が０．１〜１５０μｍものを５０重量％以上含有するものを用いることも好ましい。

反応促進剤としては、水分保持剤として作用する他に、被酸化性金属への酸素保持／供給剤としての機能も有しているものを用いることが好ましい。例えば活性炭（椰子殻炭、木炭粉、暦青炭、泥炭、亜炭）、カーボンブラック、アセチレンブラック、黒鉛、ゼオライト、パーライト、バーミキュライト、シリカ等が挙げられる。これらの中でも保水能、酸素供給能、触媒能を有する点から活性炭が好ましく用いられる。反応促進剤の粒径は０．１〜５００μｍであることが、被酸化性金属と効果的に接触し得る点から好ましい。同様の理由により、０．１〜２００μｍのものを５０重量％以上含有するものを用いることも好ましい。

繊維状物としては、天然又は合成の繊維状物を特に制限無く用いることができる。天然繊維状物としては、例えばコットン、カボック、木材パルプ、非木材パルプ、落花生たんぱく繊維、とうもろこしたんぱく繊維、大豆たんぱく繊維、マンナン繊維、ゴム繊維、麻、マニラ麻、サイザル麻、ニュージーランド麻、羅布麻、椰子、いぐさ、麦わら等の植物繊維が挙げられる。また羊毛、やぎ毛、モヘア、カシミア、アルカパ、アンゴラ、キャメル、ビキューナ、シルク、羽毛、ダウン、フェザー、アルギン繊維、キチン繊維、ガゼイン繊維等の動物繊維が挙げられる。更に、石綿等の鉱物繊維が挙げられる。一方、合成繊維状物としては、例えばレーヨン、ビスコースレーヨン、キュプラ、ビスコースレーヨン、キュプラ、アセテート、トリアセテート、酸化アセテート、プロミックス、塩化ゴム、塩酸ゴム等の半合成繊維が挙げられる。またナイロン、アラミド、ポリビニルアルコール、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリアクリロニトリル、アクリル、ポリエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリウレタン等の合成高分子繊維が挙げられる。更に金属繊維、炭素繊維、ガラス繊維等を用いることもできる。また、これらの繊維の回収再利用品を用いることもできる。これらの中でも、被酸化性金属や反応促進剤との定着性、発熱シート１０２の柔軟性、酸素透過性、製造コスト等の点から、木材パルプ、コットン、ポリエステルが好ましく用いられる。繊維状物はその平均繊維長が０．１〜５０ｍｍ、特に０．２〜２０ｍｍであることが、発熱シート１０２の強度確保及び繊維状物の水分散性の点から好ましい。

繊維状物は、そのＣＳＦ（カナダ標準濾水試験方法 ＪＩＳ Ｐ８１２１）が、６００ｍｌ以下であることが好ましく、４５０ｍｌ以下であることがより好ましい。これによって、繊維状物と被酸化性金属との定着性が良好になり、発熱シート１０２の発熱性を良好にすることができる。また、後述する裂断長を後述する範囲内に調整することが容易となり、その結果、発熱シート１０２からの被酸化性金属の脱落や、発熱シート１０２の機械的強度を適度に維持することができる。繊維状物のＣＳＦは低い程好ましい。しかし通常のパルプ繊維のみを繊維状物として用い、これを原料として抄造を行うと、繊維状物以外の成分比率が低い場合、ＣＳＦが１００ｍｌ未満であると濾水性が悪くなる傾向にあり、脱水が困難となって均一な厚みの発熱シートが得られないことがある。また、乾燥時にブリスター破れが生じたりする等の成形不良が生じることがある。これに対して発熱シート１０２においては、繊維状物以外の成分比率が比較的高いことから、濾水性も良好で均一な厚みの発熱シート１０２を得ることができる。また、ＣＳＦが低い程フィブリルが多くなるため、繊維状物と該繊維状物以外の成分との定着性が良好となり、高いシート強度を得ることができる。繊維状物のＣＳＦの調整は、叩解処理などによって行うことができる。ＣＳＦの低い繊維と高い繊維とを混ぜ合わせ、ＣＳＦの調整を行っても良い。

電解質としては、例えばアルカリ金属、アルカリ土類金属又は遷移金属の硫酸塩、炭酸塩、塩化物又は水酸化物等が挙げられる。これらの中でも、導電性、化学的安定性、生産コストに優れる点からアルカリ金属、アルカリ土類金属又は遷移金属の塩化物が好ましく用いられ、特に塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化カルシウム、塩化マグネシウム、塩化第一鉄、塩化第二鉄が好ましく用いられる。

発熱シート１０２には、必要に応じ凝集剤、サイズ剤、着色剤、紙力増強剤、歩留向上剤、填料、増粘剤、ｐＨコントロール剤、嵩高剤等、抄紙の際に通常用いられる添加物を特に制限無く添加することもできる。

本発明は前記実施形態に制限されない。例えば前記実施形態においてはベルト１を着用者の胴部に巻き付けて使用したが、これに代えて腕部や脚部などベルト１を巻き付けられる身体の部位であれば特に制限無くベルト１を適用することができる。

また、前記実施形態においては、第１腕部３ａ及び第２腕部３ｂの双方における低剛性領域と高剛性領域とが、先に述べた範囲の曲げ剛性値を有しているが、これに代えて第１腕部３ａ及び第２腕部３ｂの一方のみが斯かる曲げ剛性値を有していてもよい。

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲はかかる実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〕
図１、図２及び図５に示す構造のベルト１を作製した。第１腕部３ａにおいては、肌面の先端部に面ファスナのフック部材を用いた。外面における第１保形部材７及び第２保形部材８としては、面ファスナのループ部材を用いた。第１保形部材７と第２保形部材８との間の高伸縮領域９としては、メッシュ状の編地を用いた。基部４ａとしては、ツーウエイに伸縮可能な編地を用いた。

一方、第２腕部３ｂにおいては、外面の自由端部４ｂに面ファスナのループ部材を用いた。基部４ｂとしては、第１腕部３ａと同様のツーウエイに伸縮可能な編地を用いた。

収容部２においては、外面側シート材２１としてトリコット編みの編地を用いた。また、第１肌面側シート材２２及び第２肌面側シート材２３としてメッシュ状の編地を用いた。

これらの材料を組み合わせて縫製し、目的とするベルト１を作製した。ベルト１における各腕部３ａ，３ｂは、ベルト１の長手方向に延びる水平線Ｈに対して、２４度の方向に向けてそれぞれ上方に傾斜していた。第１腕部３ａにおける第１領域１１の横幅／縦の長さの比は１．２であった。第２領域１２の横幅／縦の長さの比は０．６であった。第３領域１３の横幅／縦の長さの比は１．２であった。また、腕部の全長に対する第１領域１１の横幅は２５％、第３領域１３の横幅は２５％であった。また、腕部の全長に対する、第２領域１２の横幅は１５％であった。

ベルト１においては、基部４ａ（低剛性領域）の曲げ剛性値が０．０１７９×１０^-4Ｎｍ²／ｍ、自由端部４ｂ（高剛性領域）の曲げ剛性値が０．３８×１０^-4Ｎｍ²／ｍであった。基部４ａ（低剛性領域）の伸長性は、腕部の長手方向で２５０％±４０であった。長手方向と直交する方向での伸長性は１２５％±２０であった。

また、第１腕部３ａにおいては、第１領域１１の曲げ剛性値が０．３８×１０^-4Ｎｍ²／ｍであった。伸縮性に関しては、１００％伸長させる前に材料破壊してしまった。第２領域１２の曲げ剛性値は０．０３８×１０^-4Ｎｍ²／ｍであり、伸長性は１８０％±２０であった。第３領域１３の曲げ剛性値は０．３８×１０^-4Ｎｍ²／ｍであった。伸縮性に関しては、１００％伸長させる前に材料破壊してしまった。

次に、ベルト１に収容される発熱具１００を製造した。
＜スラリーの配合＞
・被酸化性金属：鉄粉、同和鉄粉鉱業（株）製、商品名「ＲＫＨ」、１６０ｇ
・繊維状物：パルプ繊維（ＮＢＫＰ、スキーナ（株）製、商品名「スキーナ」、平均繊維長さ＝２．１ｍｍ）、２０ｇ
・反応促進剤：活性炭、武田薬品（株）製、商品名「カルボラフィン」）、２０ｇ
・凝集剤：カルボキシメチルセルロースナトリウム（第一工業薬品（株）製、商品名「セロゲン」ＷＳ−Ｃ）０．５ｇ、及びポリアミドエピクロロヒドリン樹脂（日本ＰＭＣ（株）製、商品名「ＷＳ５４７」）０．５ｇ
・水：工業用水、９９８００ｇ

＜抄紙条件＞
前記スラリーを用い、傾斜型短網小型抄紙機（高知県紙産業技術センター所有）によって、ライン速度７ｍ／分で抄紙して湿潤状態の成形シートを作製した。

＜脱水・乾燥条件＞
フェルトで挟持して加圧脱水し、そのまま１２０℃の加熱ロール間にライン速度７ｍ／分で通し、含水率が５重量％以下になるまで乾燥して成形シートを得た。成形シートの厚みを表１に示す。

＜電解質水溶液添加条件＞
得られた成形シートを４枚重ね合わせてから、下記電解質水溶液をスプレー塗布して含浸させて含水率が３９％の発熱シートを作製した。発熱シートにおける各成分の配合割合を表１に示す。

＜電解液＞
電解質：精製塩（ＮａＣｌ）
水：工業用水
電解液濃度：５重量％

＜収容体への収容＞
炭酸カルシウムを含有するポリエチレン製の透湿性フィルム３ａ（透湿度８００ｇ／ｍ²・２４ｈｒ、通気度１００００ｓ／１００ｃｍ³）、線状低密度ポリエチレン製の難透湿性フィルム３ｂ及びエアスルー不織布３ｃ，３ｄを用いて図８及び図９に示す袋状の収容体を作製した。この中に含水発熱シートを収容して、図８及び図９に示す発熱具１００を得た。

〔比較例１〕
実施例１において第１腕部３ａに第２領域１２及び第３領域１３を形成せず、基部４ａからの低剛性領域の延長部分となして、高伸縮で且つ低剛性とした。これら以外は実施例１と同様にしてベルトを得た。

＜性能評価＞
上述のようにして得られた発熱具１００を実施例及び比較例のベルトに収容し、図６（ａ）〜（ｅ）に示す手順で３０人のパネラーに装着させた。そして、パネラーにベルトの全体的な使いやすさ、装着のし易さ、及び身体へのフィット性を評価させた。その結果を表２示す。

表２に示す結果から明らかなように、実施例１において約８割の人が「使いやすい」と評価し、７割の人が「フィット性」が良いと答えた。比較例１では、「帯が腹部に食い込む」「お腹の帯の収まりが悪い」「フィットしない」等の声があり評価が悪かった。

上記の評価とは別に、発熱具１００について、温熱スチームの最高到達温度、４０℃の温熱スチームの放出持続時間及び空気との接触から９０分経過後までの温熱スチームの積算放出量を測定した。ここでの最高到達温度は、ＪＩＳ Ｓ４１００にて測定した。最高到達温度とは、ＪＩＳ法にて測定し、最高点に到達した温度の値を言う。最高到達温度が、３８℃未満であるような低い温度では深部温度が上昇せず、体全体の温まりもない。一方６０℃以上であると熱すぎて使用できない。また、発熱具１００をベルト１に収容してパネラーに装着させ、腰部の深部温度を以下の方法で測定した。更に、以下の方法で体全体温まり割合を求めた。これらの結果を表３に示す。

＜深部温度の測定＞
２０℃、４０％ＲＨの環境下にて、発熱具１００を装着する部分の腰部付近（発熱具１００の適用部位の上部）に深部温度計（コアテンプＣＭ−２１０、深部温プローブＰＤ１、テルモ株式会社製）を装着した。あらかじめ、発熱具１００の装着前に深部温度計を装着し、深部温度が安定になることを確認した後、発熱具１００を６０分間適用し、深部温度測定を実施した。深部温プローブＰＤ１を用いて測定される深部温度とは、表皮から深さ１０ｍｍの組織温度に相当する温度と考えられる。発熱具１００の適用前の深部温度をＡ、測定中の深部最高温度をＢとして、Ｂ―Ａを深部上昇温度と定義した。

＜体全体温まり割合＞
２０℃、４０％ＲＨの環境下にて、１０名のパネラーに発熱具１００を６０分間適用し、適用中に体全体が温まる実感を「温まる、温まらない」で聞き取り、その割合を求めた。

表３に示す結果から明らかなように、発熱具１００は、最高到達温度が４０℃以上であり、４０℃の湿熱スチームの放出持続時間が３時間以上と長いものであることが判る。

本発明の発熱具保持用ベルトの一実施形態を示す正面図である。 図１に示す発熱具保持用ベルトの一実施形態を示す背面図である。 図１に示す発熱具保持用ベルトの着用状態を示す図である。 図１に示す発熱具保持用ベルトの別の着用状態を示す図である。 図１におけるＶ−Ｖ線断面図である。 図１に示す発熱具保持用ベルトを着用者の胴部に装着する操作を順次示す図である。 図１に示す発熱具保持用ベルトの着用状態を示す腰部拡大図である。 図１に示す発熱具保持用ベルトに収容される発熱具の一例を示す斜視図である。 図８におけるIX−IX線断面図である。

符号の説明

１ 発熱具保持用ベルト
２ 収容部
３ａ 第１腕部
３ｂ 第２腕部
４ａ 基部
４ｂ 自由端部
１１ 第１領域
１２ 第２領域
１３ 第３領域

Claims (6)

1. 発熱具の収容保持が可能な収容部を中央に有し、該収容部の両側からそれぞれ延出した一対の腕部を備え、着用者の身体に巻き付けて用いられる発熱具保持用ベルトであって、
   一方の前記腕部は、その先端から前記収容部へ向けて配置された第１、第２及び第３領域を有し、
   これら３つの領域のうち、第２領域の伸縮性が最も高いと共に曲げ剛性値が最も低く、第１及び第３領域は、第２領域よりも伸縮性が低いと共に曲げ剛性値が高くなっている発熱具保持用ベルト。
2. 前記腕部において、前記第３領域と前記収容部との間に位置する第４領域が、該腕部の延びる方向及びそれと直交する方向の双方に伸縮性を有する請求項１に記載の発熱保持ベルト。
3. 前記ベルトの長手方向に延びる水平線に対して、１４〜３４度の方向に向けて前記各腕部が傾斜して延びている請求項１又は２に記載の発熱具保持用ベルト。
4. 前記発熱具を前記収容部内に収容するための挿入部が、該収容部における着用者の肌対向面側に設けられている請求項１ないし３の何れかに記載の発熱具保持用ベルト。
5. 請求項１ないし４の何れかに記載の発熱具保持用ベルトと、該ベルトの収容部に収容された水蒸気の発生が可能な発熱具とを備えた蒸気温熱付与具。
6. 前記発熱具が、被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物を含有する成形シートに、電解質水溶液を含有させてなり、且つ空気との接触により発熱可能な発熱シートと、少なくとも一部が通気性を有し且つ該発熱シートを収容する収容体とを備え、該収容体を通じて温熱スチームが外部に放出されるものであり、
   前記成形シートは、６０〜８５重量％の被酸化性金属、５〜２５重量％の反応促進剤、５〜３５重量％の繊維状物を含み、
   前記発熱シートには、前記成形シート１００重量部に対して、１〜１５重量％の電解質を含む前記電解質水溶液が４０〜８０重量部添加されており、
   前記収容体のうち、通気性を有する部分の透湿度（ＪＩＳ Ｚ０２０８、４０℃、９０％ＲＨ）が３００〜 ２０００ｇ／ｍ²・２４ｈｒである請求項５に記載の蒸気温熱付与具。

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