JP4676480B2

JP4676480B2 - 光ファイバケーブル

Info

Publication number: JP4676480B2
Application number: JP2007315263A
Authority: JP
Inventors: 徹也安冨; 昇岡田
Original assignee: THE FURUKAW ELECTRIC CO., LTD.
Current assignee: THE FURUKAW ELECTRIC CO., LTD.
Priority date: 2007-12-05
Filing date: 2007-12-05
Publication date: 2011-04-27
Anticipated expiration: 2027-12-05
Also published as: JP2009139596A

Description

本発明は、光ファイバケーブルに関する。さらに詳しくは、架空に布設されている配線系ケーブルから一般住宅、ビル等の加入者宅内への引き込みに用いられる光ファイバケーブルに関する。

近年、光ファイバケーブルを用いた光加入者線路網の構築が急速に進んでおり、地域情報化やＦＴＴＨ（ＦｉｂｅｒＴｏＴｈｅＨｏｍｅ）に向けて、通信事業者と一般住宅、ビル等を直接光ファイバで連結することによる、加入者周辺地域への光ケーブル網の整備が活発に行われている。かかる光ケーブル網としては、光ファイバケーブルを敷設した後に、ケーブルの任意のポイントからケーブルを切断することなく所望の光ファイバを分岐する中間後分岐（中間分岐とも呼ばれる。）を行い、加入者までの光ファイバ配線を容易に行うようにしている。

中間後分岐に使用されるかかる構成の光ファイバケーブルは、例えば、デタッチャと呼ばれる工具を用いて、嘴（くちばし）状の突起をケーブルシース側面に設けられたノッチに差し込んで広げることでシースを２分割して、シース中の光ファイバ心線を取り出す工法で中間後分岐がなされている（例えば、特許文献１を参照。）。また、一般に使用されている中間後分岐用の光ファイバケーブルとしては、光ファイバ心線と、当該光ファイバ心線の両側に光ファイバ心線と長手方向に平行に並んで配置されたテンションメンバと、光ファイバ心線等を被覆するシースとからなり、ケーブルの両脇には、長手方向に亘って形成された一対のノッチが形成され、必要により支持線を内蔵した支持部を配設した構成が採用されている。

かかる構成の光ファイバケーブルは、具体的には、光ファイバ心線とφ０．４ｍｍ程度の鋼線やガラス繊維や樹脂（有機）繊維を含有した繊維強化プラスチック（ＦｉｂｅｒＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＰｌａｓｔｉｃｓ：ＦＲＰ）からなるテンションメンバを一体的にシースしたものがあるが、かかる構成の光ファイバケーブルは、シースを２分割した際にケーブルシース内で光ファイバ心線に曲がりが生じることによる光損失変動を抑制するため、光ファイバ心線とノッチの底部間の厚さを０．０５〜０．３０ｍｍ、好ましくは０．１〜０．２ｍｍとする必要があった（例えば、特許文献２を参照。）。

特開２０００−１２１８３９号公報特開２００７−４１３９７号公報

しかしながら、前記した特許文献に開示される光ファイバケーブルのように、光ファイバ心線とノッチの底部間の厚さを０．０５〜０．３０ｍｍとした場合には、この部分はシースの厚さが薄く光ファイバ心線を押さえつける力が弱くなるため、シースと光ファイバ心線間に間欠的な隙間が生じ、マイクロベンドロスの増加が発生してしまうことがあった。また、ケーブルの余長収納のためにケーブルが小径に曲げられた状態で、炎天下でケーブルの外被の温度が高温になった場合、薄い部分の強度が弱いためシースが裂けて光ファイバ心線が飛び出してしまうという問題があった。

本発明は前記の課題に鑑みてなされたものであり、中間後分岐を行った場合であっても損失変動を抑制することができ、また、マイクロベンドロスの増加やケーブル内部のシース割れが発生しない光ファイバケーブルを提供することにある。

前記の課題を解決するために、本発明の請求項１に係る光ファイバケーブルは、光ファイバ心線と、当該光ファイバ心線の両側に光ファイバ心線と長手方向に平行に並んで配置されたテンションメンバと、前記光ファイバ心線及び前記テンションメンバを被覆するシースと、ケーブルの両脇に長手方向に亘って形成された一対のノッチと、を有する光ファイバケーブルにおいて、前記光ファイバ心線と前記ノッチの底部の間の厚さｔが０．３２〜０．４８ｍｍであり、前記テンションメンバが鋼線であり、前記テンションメンバの外径がφ１．０〜１．２ｍｍであり、前記テンションメンバの曲げ剛性Ｂが０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２であることを特徴とする。

本発明の請求項２に係る光ファイバケーブルは、前記した請求項１において、前記厚さｔが０．３２〜０．４０ｍｍであることを特徴とする。

本発明の請求項１に係る光ファイバケーブルは、光ファイバ心線とノッチの底部の間の厚さｔを０．３２〜０．４８ｍｍとしているので、光ファイバケーブル内部に配設される光ファイバ心線を確実に保持でき、マイクロベンドロスの増加を抑制することができるとともに、小径に曲げられた状態で炎天下等に長期間曝されてシースの温度が高温となった場合にも、ケーブルが裂けて光ファイバ心線が外に飛び出すこともない。また、テンションメンバの曲げ剛性Ｂを０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２と特定の範囲とすることにより、ケーブル長手方向と垂直方向にシースが広がる力に反発する力が大きくなるため、ケーブル長手方向に生じる裂け目が、従来の光ファイバケーブルと比較してケーブルの長手方向に長くなるため、ケーブル内部での光ファイバ心線の曲がりの割合が相対的に小さくなり、損失変動を抑えることができる光ファイバケーブルとなる。
さらに、本発明に係る光ファイバケーブルは、光ファイバケーブルを構成するテンションメンバの外径がφ１．０〜１．２ｍｍと特定範囲としているので、中間後分岐を行うにあたってデタッチャでシースを引き裂く際の引き裂き力（デタッチャ握り力）も適度となり、中間後分岐における取り扱い性も良好な光ファイバケーブルとなる。
そして、本発明に係る光ファイバケーブルは、光ファイバケーブルを構成するテンションメンバが鋼線であるので、外径に対する曲げ剛性を効率よく高くすることができる。

本発明の請求項２に係る光ファイバケーブルは、光ファイバ心線とノッチの底部の間の厚さｔを０．３２〜０．４０ｍｍと特定範囲としているので、ケーブルの内部に配設される光ファイバ心線をより確実に保持し、前記した効果を効率よく享受し、中間後分岐後の最大損失変動を概ね０．１５ｄＢ以下に抑えることができる。

以下、本発明の光ファイバケーブルの一態様について説明する。本発明の光ファイバケ
ーブル１は、図１に示すように、光ファイバ心線２１と、かかる光ファイバ心線２１の両側に光ファイバ心線２１と長手方向に平行に並んで配置されたテンションメンバ２２と、これら光ファイバ心線２１及びテンションメンバ２２を被覆するシース２３と、ケーブル１の両脇に長手方向に亘って形成された一対のノッチ２４と、を基本構成として備えている。

本発明の光ファイバケーブル１に配設される光ファイバ心線２１は、複数の光ファイバ単心線２１１を有する。ファイバ心線２１としては、複数の光ファイバ単心線２１１をテープ状に集合させた光ファイバテープ心線（図１では２枚の４心光ファイバテープ心線）や、複数の光ファイバ単心線２１１の集合体からなる光ファイバユニット等を使用することができる。また、複数の光ファイバ単心線２１１を直接光ファイバケーブル１に配設してもよい。光ファイバ単心線２１１としては、従来公知の光ファイバ単心線２１１を使用すればよく、例えば、石英製ガラス光ファイバの外周に紫外線硬化樹脂や熱硬化樹脂を被覆したものを使用することができる。また、光ファイバ単心線２１１の外径については、求められる特性等により適宜決定することができるが、概ねφ０．２５〜０．９ｍｍ程度としておけばよい。なお、図１にあっては、向かって左側の光ファイバ心線には符号２１１は付けていない。

本発明の光ファイバケーブル１は、途中部分から光ファイバ心線２１（光ファイバ単心線２１１）を分岐するために抜き出す中間後分岐に用いられるものである。具体的には、後記するデタッチャと呼ばれる工具を用いて、一対のノッチ２４のそれぞれに嘴（くちばし）状の突起を差し込んで広げることでシース２３を２分割して、ケーブル１内部の光ファイバ心線２１（光ファイバ単心線２１１）を取り出すものである。

光ファイバケーブル１の両脇に形成されるノッチ２４は、光ファイバケーブル１から光ファイバ心線２１を取り出す際に、シース２３を容易に引き裂くことができるために配設されている。かかるノッチ２４は、光ファイバケーブル１の長手方向に亘って連続的に形成されていてもよく、また、長手方向に亘って間欠的に形成されるようにしてもよい。ノッチ２４の形状は三角形状、半円状、鋭利刃傷形状等の任意の形状にすることができ、また、ノッチ２４の深さについては、光ファイバケーブル１のサイズ等により適宜決定すればよいが、概ね０．３〜１．５ｍｍ程度としておけばよい。

本発明の光ファイバケーブル１を構成するシース２３における、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部間の厚さｔは、０．３２〜０．４８ｍｍとされる。かかる厚さｔを０．３２〜０．４８ｍｍとすることにより、ケーブル１の内部に配設される光ファイバ心線２１を確実に保持し、マイクロベンドロスの増加を抑制することができ、また、例えばφ１２０〜２００ｍｍ程度の小径で曲げられた状態で、炎天下等に長期間曝されてシース２３の温度が高温となった場合にも、ケーブル１が裂けることもない。一方、厚さｔが０．３２ｍｍより小さいと、ケーブル１の内部で光ファイバ心線２１を保持できず、シース２３と光ファイバ心線２１との間に間欠的な隙間が生じてしまい、マイクロベンドロスの増加を招くことや、また、光ファイバケーブル１が曲げられた状態で高温状態となった場合には、シース２３が裂けて内部の光ファイバ心線２１が飛び出してしまうという問題がある。

かかる光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部間の厚さｔは、０．３２〜０．４０ｍｍであることが特に好ましい。厚さｔがかかる範囲であれば、テンションメンバ２２の曲げ剛性とのバランスもよく、特に、厚さｔが０．３２〜０．４０ｍｍであれば、中間後分岐後の最大損失変動を概ね０．１５ｄＢ以下に抑えることができる。なお、本発明において「光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部間の厚さｔ」とは、ノッチ２４の底部と光ファイバ心線２１との最短距離を示す。

本発明の光ファイバケーブル１にあっては、内部に配設されるテンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂが０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２とされる。曲げ剛性Ｂがかかる範囲のテンションメンバ２２を採用することにより、デタッチャによるシース２３の引き裂き作業において、シース２３を裂いて２分割し、ケーブル１の長手方向と垂直方向にシース２３が広げられても、ケーブル１の長手方向と垂直方向にシース２３が広がる力に反発する力を大きくすることができ、中間後分岐後の最大損失変動を低いレベル（概ね０．３０ｄＢ以下）に抑えることができる。なお、本発明におけるテンションメンバ２２の曲げ剛性は、ＪＩＳＣ６８５１に準拠して、挟み間隔を１２０ｍｍ（曲げ半径を６０ｍｍ）として測定すればよい。また、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂは、０．０２２〜０．０１Ｎ・ｍ^２であることが好ましい。

使用されるテンションメンバ２２としては、亜鉛メッキ鋼線等の鋼線、鋼撚り線等の金属製線材や、ガラス繊維や樹脂（有機）繊維を含む繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）等の非金属製線材からなる非導電性の材料から構成することができる。本発明の光ファイバケーブル１は、外径に対しての曲げ剛性を高くすることができるという理由で、テンションメンバ２２として鋼線を使用する。

テンションメンバ２２の外径については、φ１．０〜１．２ｍｍとする。テンションメンバ２２の外径がかかる範囲であれば、中間後分岐を行うにあたってデタッチャでシース２３を引き裂く際の引き裂き力（デタッチャ握り力）も適度となり、中間後分岐における取り扱い性も良好である。一方、テンションメンバ２２の外径がφ１．０ｍｍより小さいと、テンションメンバ２２として曲げ剛性が高い鋼線を使用しても、前記の要件を具備する所望の曲げ剛性が得られない場合があり、また、テンションメンバ２２の外径がφ１．２ｍｍを超えると、テンションメンバ２２の剛性が大きいこともあり、中間後分岐を行うにあたってのデタッチャ握り力が大きくなるため、中間後分岐における取り扱い性が悪くなる。

本発明の光ファイバケーブル１にあっては、前記した図１に示すように断面視が矩形状や楕円形状のものを採用する場合にあっては、短径（短辺）を概ね１．２〜４．０ｍｍ、長径（長辺）を概ね２．４〜５．０ｍｍ程度とすればよい。

光ファイバ心線２１及びテンションメンバ２２を被覆するシース２３を構成する合成樹脂としては、例えば、ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン・α−オレフィン共重合体、ポリプロピレン、プロピレン・α−オレフィン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体、エチレン・アクリル酸共重合体、エチレン・メタクリル酸共重合体、エチレン・アクリル酸エチル共重合体等のポリオレフィン系樹脂、アイオノマー、ポリアミド、ポリウレタン、ポリエステル、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル等の熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂エラストマーや、スチレンブタジエンゴム、ブタジエンゴム、イソプレンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、エチレンプロピレンゴム、エチレンプロピレンターポリマー、ブチルゴム、アクリルゴム、シリコーンゴム等の合成ゴムが挙げられる。また、前記した熱可塑性樹脂等を不飽和カルボン酸及び／またはその誘導体で変性した酸変性物等を用いることができる。また、これらの合成樹脂は、その１種類を単独で使用してもよく、また、これらの２種類以上を組み合わせて樹脂組成物として使用するようにしてもよい。

なお、本発明の光ファイバケーブル１におけるシース２３を構成する樹脂ないし樹脂組成物には、本発明の目的及び効果を妨げない範囲において、前記した以外の各種の樹脂成分や各種の添加剤を必要に応じて適宜添加することができる。添加剤としては、従来公知のものを使用することができ、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム等の金属水和物等からなる難燃剤、滑剤、改質剤、酸化防止剤、光安定剤、プロセスオイル、シリコンオイル、紫外線吸収剤、カーボンブラック、分散剤、顔料、染料、ブロッキング防止剤、架橋剤、架橋助剤等が挙げられ、また、用途によっては、従来から慣用されている赤リン、ポリリン酸化合物、ヒドロキシ錫酸亜鉛、錫酸亜鉛、ほう酸亜鉛、炭酸カルシウム、ハイドロタルサイト、酸化アンチモン等の難燃助剤を添加してもよい。

次に、本発明の光ファイバケーブル１の奏する効果のメカニズムを、図２ないし図５を用いて説明する。図２は、本発明の光ファイバケーブル１をデタッチャ８に取り付けた状態を示した概略図、図３は、図２のＡ−Ａ断面図をそれぞれ示す。また、図４は、従来の光ファイバケーブル９において、デタッチャ８で引き裂いた状態を示した概略図、図５は、本発明の光ファイバケーブル１において、デタッチャ８で引き裂いた状態を示した概略図をそれぞれ示す。

光ファイバケーブル１の中間部分で光ファイバ心線２１（光ファイバ単心線２１１）の分岐を行うために、工具であるデタッチャ８を用いてケーブル１内の光ファイバ心線２１を取り出す操作としては、図２及び図３に示すように、まず光ファイバケーブル１をデタッチャ８で把持し、デタッチャ８の嘴状突起８５をケーブル１のノッチ２４に係合させ、上側把持体８１，８２と下側把持体８３，８４を左右（図３の矢印方向）に引いてケーブル１のシース２３を左右に開いて引き裂くようにする。この操作においては、まず、ケーブル１のノッチ２４の内部に嘴状突起８５の幅の裂け目（後記する図４、図５を参照。）が生じ、次いで、裂け目５の両端がノッチ２４に沿ってケーブル１の長手方向に沿って広がっていくことになる。

図４は、従来の光ファイバケーブル９において、デタッチャ８で引き裂いた状態を示した概略図を示す。前記の操作により、デタッチャ８を図４の矢印方向に引くにつれて、裂け目５の両端がケーブル９の長手方向に広がるにつれて、ケーブル９の内部の光ファイバ心線２１が裂け目５から飛び出てくることになる。一方、光ファイバ心線２１は図４に示すように弧を描くようにして側方に飛び出してくるため、弧の頂点及び裂け目５際で光ファイバ心線２１に曲がり部が生じ、損失変動が発生する。

一方、光ファイバ心線２１の損失変動を最小限とすべく、光ファイバ心線２１の曲がりを抑制する方法の一つとして、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部の間の厚さｔを薄くして裂けやすいようにして、テンションメンバ２２が側方に広がり始める早い時期に、光ファイバ心線２１の外部への飛び出しを起こさせるようにするものがある。しかしながら、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部間の厚さｔを比較的薄い厚さとすると、シース２３の厚さが薄く光ファイバ心線２１を押さえつける力が弱くなるため、ケーブル１の内部に配設される光ファイバ心線２１を確実に保持することができず、ケーブル１製造後のマイクロベンドロスの増加を招くことになる。また、小径で曲げられた状態で炎天下等に長期間曝されてシース２３の温度が高温となった場合には、ケーブル１が裂けて内部の光ファイバ心線２１が飛び出すことになることは前記したとおりである。

図５は、本発明の光ファイバケーブル１において、デタッチャ８で引き裂いた状態を示した概略図である。図５に示すように、本発明の光ファイバケーブル１にあっては、図４に示した従来の光ファイバケーブル９と比較して、ケーブル１の長手方向に生じる裂け目５がケーブル１の長手方向に長くなる。本発明においては、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部の間の厚さｔを０．３２〜０．４８ｍｍとして、ケーブル１の内部に配設される光ファイバ心線２１を確実に保持することにより、マイクロベンドロスの増加を抑制することができ、また、小径で曲げられた状態で、炎天下等に長期間曝されてシース２３の温度が高温となった場合にも、ケーブル１が裂けることもなくなる。

そして、デタッチャ８によるシース２３の引き裂き作業において、シース２３を裂いて２分割し、ケーブル１の長手方向と垂直方向にシース２３が広げられても、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂを０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２と特定の範囲とすることにより、ケーブル１の長手方向と垂直方向にシース２３が広がる力に反発する力が大きくなるため、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部との間の厚さｔが０．３２〜０．４８ｍｍと、従来の光ファイバケーブル９と比較してある程度厚くなっても、図５に示すように、ケーブル１の長手方向に生じる裂け目５が、図４に示した従来の光ファイバケーブル９と比較してケーブル１の長手方向に長くなるため、ケーブル１の内部での光ファイバ心線２１の曲がりの割合が相対的に小さくなり、損失変動を抑えることができる。

図６は、本発明の光ファイバケーブル１に支持部３を配設した態様を示した概略図である。本発明の光ファイバケーブル１は、前記した態様（図６においては、支持部３に対して本体部２と呼ぶ）のみで構成されてもよいが、当該本体部２の他に、支持部３を配設するようにしてもよい。支持部３に配設される支持線３２としては、亜鉛メッキ鋼線等、鋼撚り線等の金属製の線材や繊維強化プラスチック（ＦｉｂｅｒＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＰｌａｓｔｉｃｓ：ＦＲＰ）等を使用することができる。また、支持線３２の外径については、光ファイバケーブル１ないし支持部３のサイズや、求められる強度等により適宜決定すればよいが、概ねφ１．２〜２．６ｍｍ程度としておけばよい。

支持部３は、連結部４により本体部２と連結されることになる。当該支持部３については、外径を２．０〜５．０ｍｍ程度とするのが一般的であり、本発明の光ファイバケーブル１についても、これらの寸法に準じて形成するようにすればよい。また、連結部４は、幅を０．２〜２．０ｍｍ、高さを０．２〜４．０ｍｍ程度としておけばよい。

そして、本発明の光ファイバケーブル１は、シース２３を構成する樹脂ないし樹脂組成物を、従来公知の押出成形法、例えば、タンデム押出法やコモン押出法を用いて、前記した光ファイバ心線２１やテンションメンバ２２等に押出被覆することにより簡便に製造することができる。

以上説明したように、本発明の光ファイバケーブル１は、少なくとも１本の光ファイバ心線２１と、光ファイバ心線２１の両側に光ファイバ心線２１と長手方向に平行に並んで配置されたテンションメンバ２２と、光ファイバ心線２１及びテンションメンバ２２を被覆するシース２３と、ケーブル１の両脇に長手方向に亘って形成された一対のノッチ２４とを有し、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部の間の厚さｔを０．３２〜０．４８ｍｍとしているので、ケーブル１の内部に配設される光ファイバ心線２１を確実に保持でき、マイクロベンドロスの増加を抑制することができることに加えて、小径で曲げられた状態で、炎天下等に長期間曝されてシース２３の温度が高温となった場合にも、ケーブル１が裂けて内部の光ファイバ心線２１が飛び出すことを防止することができる。また、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂを０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２とすることにより、ケーブル１の長手方向と垂直方向にシース２３が広がる力に反発する力が大きくなるため、ケーブル１の長手方向に生じる裂け目５が、ケーブル１の長手方向に長く広がるため、ケーブル１の内部での光ファイバ心線２１の曲がりの割合が相対的に小さくなり、損失変動を抑えることができる。

なお、以上説明した態様は、本発明の一態様を示したものであって、本発明は、前記し
た実施形態に限定されるものではなく、本発明の構成を備え、目的及び効果を達成できる
範囲内での変形や改良が、本発明の内容に含まれるものであることはいうまでもない。ま
た、本発明を実施する際における具体的な構造及び形状等は、本発明の目的及び効果を達
成できる範囲内において、他の構造や形状等としても問題はない。本発明は前記した各実
施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形や改良は、本
発明に含まれるものである。

例えば、光ファイバケーブル１の両脇に形成される一対のノッチ２４の形状については、図１及び図６に示した形状を例として示したが、これには限定されず、例えば、図７に示す形状を採用するようにしてもよい。図７は、本発明の光ファイバケーブル１の構成の他の実施形態を示した概略図である。なお，図７は連結部４を介して支持部３を配設した態様を示しているが、支持部３等の配設は任意である。

また、図１等では、光ファイバケーブル１に配設される光ファイバ心線２１は、複数の光ファイバ心線２１を配設した例、具体的には、４本の光ファイバ単心線２１１を光ファイバ４心テープとして、当該光ファイバ４心テープが２枚配設されている態様を示しているが、本発明の光ファイバケーブル１において光ファイバ単心線２１１及び光ファイバ心線２１（光ファイバ複数心テープや光ファイバユニット等）の本数はかかる態様に限定されず、少なくとも１本の光ファイバ心線２１（光ファイバテープ）を有するものであれば、その態様は要求される特性等に応じて任意に選択することができる。
その他、本発明の実施の際の具体的な構造及び形状等は、本発明の目的を達成できる範
囲で他の構造等としてもよい。

以下、実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの
実施例等に何ら制約されるものではない。

［参考例１ないし参考例３、実施例４ないし実施例６、及び比較例１ないし比較例６］
テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂ（及び外径）と、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部間の厚さｔを表１（参考例１ないし参考例３、実施例４ないし実施例６）及び表２（比較例１ないし比較例６）のようにして、シース２３を構成する合成樹脂としてポリエチレンを用いて、押出成形法により、図１に示す構成の光ファイバケーブル１を製造した。

なお、表１に示した以外の光ファイバケーブル１の仕様は下記の通りである。また、テンションメンバ２２の曲げ剛性は、ＪＩＳＣ６８５１（Ｅ１７Ｃ）に準拠し、挟み間隔を１２０ｍｍ（曲げ半径を６０ｍｍ）として測定した値である。

（光ファイバケーブル１の仕様）
シース材料：ポリエチレン
光ファイバ心線２１：φ０．２５ｍｍの紫外線硬化型樹脂被覆のＩＴＵ−Ｔ（ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＴｅｌｅｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＵｎｉｏｎＴｅｌｅｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＳｔａｎｄａｒｄＳｅｃｔｏｒ）Ｇ．６５２で規定される標準シングルモード光ファイバ単心線２１１×４本を紫外線硬化樹脂で被覆し、サイズを０．２８ｍｍ×１．１ｍｍとした４心光ファイバテープ心線２枚
テンションメンバ２２：亜鉛メッキ鋼線
ケーブル１の短径：３．３ｍｍ
ケーブル１の長径：４．０ｍｍ
ノッチ２４の深さ：１．０ｍｍ

［試験例１］
参考例１ないし参考例３、実施例４ないし実施例６、比較例１ないし比較例６で得られた１２種類の光ファイバケーブル１について、以下の試験方法に従い、「（１）中間後分岐作業時の最大損失変動」、「（２）デタッチャでの引き裂き作業性」、「（３）マイクロベンドロス増発生の有無」及び「（４）シース割れ発生の有無」について測定し、比較・評価した。参考例１ないし参考例３、実施例４ないし実施例６の測定結果を表１、比較例１ないし比較例６の測定結果を表２に示す。

（１）中間後分岐作業時の最大損失変動：
得られた光ファイバケーブル１をドロップデタッチャ（住電ハイプレシジョン（株）製）で引き裂いた際の１．５５μｍにおける損失変動をデジタルオシロスコープ（横河電機（株）製）を用いて、サンプリング周期１ｍｓｅｃとして測定した（ｎ＝１０）。

（２）デタッチャでの引き裂き作業性：
得られた光ファイバケーブル１をドロップデタッチャ（住電ハイプレシジョン（株）製）で引き裂いた際の作業性について、裂くのに必要なデタッチャ握り力が２０ｋｇ未満のものを合格とし、２０ｋｇ以上のものを不合格とした。

（３）マイクロベンドロス増発生の有無：
光ファイバケーブル１を長さ２５ｋｍで１０本製造した場合に、１．５５μｍ伝送損失がケーブルにする前と比較して０．０５ｄＢ／ｋｍ増加するものが１本も発生しないものを合格、１本でも発生したものを不合格とした。

（４）シース割れ発生の有無：
光ファイバケーブル１をφ１２０ｍｍの円筒に３周回巻き付けた状態で、８５℃×８５％ＲＨで３０日間保持した場合におけるシース割れ発生の有無を確認した。シース割れが発生しなかったものを合格、シース割れが発生したものを不合格とした。

なお、表１及び表２における総合評価は、（１）における最大損失変動が０．１５ｄＢ以下であり、かつ、（２）〜（４）の結果が全て「合格」の場合を「◎」、「（１）中間後分岐作業時の最大損失変動」における最大損失変動が０．１５ｄＢを超えて０．３０ｄＢ以下であり、かつ、（２）〜（４）の結果が全て「合格」の場合を「○」と評価した。一方、（１）における最大損失変動が０．３０ｄＢを超えるか、（２）〜（４）の結果のうち一つでも「不合格」がある場合は「×」と評価した。

（測定結果：実施例等）

（測定結果：比較例）

表１及び表２に示すように、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂが０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２を具備し、光ファイバ心線２１とノッチ２４の底部間の厚さｔ（以下、単に「厚さｔ」とする。）が０．３２〜０．４８ｍｍである実施例４ないし実施例６の光ファイバケーブル１は、（１）における最大損失変動が０．３０ｄＢ以下であり、かつ、（２）〜（４）の項目についても全て合格であり、実用性に問題がないことが確認できた。厚さｔが０．３２〜０．４０ｍｍである参考例１、参考例２、実施例４及び実施例５は、（２）〜（４）の項目について合格しつつ、（１）における最大損失変動が０．１５ｄＢ以下（参考例１、実施例４及び実施例５は０．１０ｄＢ以下）であり、損失変動を低いレベルで抑えることができた。

これに対して、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂが０．００３５Ｎ・ｍ^２を下回り、厚さｔが０．３２ｍｍを下回る比較例１は、（１）における最大損失変動が４．２ｄＢと大きく、かつ、マイクロベンドロス増及びシース割れの発生が見られた。また、実施例１と同様の厚さｔであるが、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂが０．００３５Ｎ・ｍ^２を下回る比較例２は、（１）における最大損失変動が８．１ｄＢと大きかった。

さらに、参考例１ないし参考例３と同様なテンションメンバ２２の曲げ剛性であるが、厚さｔが０．３２ｍｍ以下である比較例３、実施例４と同様なテンションメンバ２２の曲げ剛性であるが、厚さｔが０．３２ｍｍ以下である比較例４は、マイクロベンドロス増及びシース割れの発生が見られた。テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂが０．０２５Ｎ・ｍ^２を上回り、厚さｔが０．３２ｍｍを下回る比較例５は、（２）におけるデタッチャ握り力が２０ｋｇを超えるため作業性が悪く、かつ、マイクロベンドロス増及びシース割れの発生も見られた。同様に、テンションメンバ２２の曲げ剛性Ｂが０．０２５Ｎ・ｍ^２を上回る比較例６も、デタッチャ握り力が２０ｋｇを超えて作業性が悪かった。以上より、本発明の要件を具備しない光ファイバケーブルは、試験例１で設けた評価項目を満足することができず、実用性に問題があることが確認できた。

光ファイバケーブルの構成の一実施形態を示した概略図である。本発明の光ファイバケーブルをデタッチャに取り付けた状態を示した概略図である。図２のＡ−Ａ断面図である。従来の光ファイバケーブルにおいて、デタッチャで引き裂いた状態を示した概略図である。本発明の光ファイバケーブルにおいて、デタッチャで引き裂いた状態を示した概略図である。図１の光ファイバケーブルにおいて、支持部を配設した態様を示した概略図である。本発明の光ファイバケーブルの構成の他の実施形態を示した概略図である。

符号の説明

１光ファイバケーブル
２本体部
２１光ファイバ心線
２１１光ファイバ単心線
２２テンションメンバ
２３シース
２４ノッチ
３支持部
３２支持線
４連結部
５裂け目
８デタッチャ
８１，８２上側把持体
８３，８４下側把持体
８５嘴状突起
９従来の光ファイバケーブル
ｔ光ファイバ心線とノッチの底部の間の厚さ

Claims

光ファイバ心線と、当該光ファイバ心線の両側に光ファイバ心線と長手方向に平行に並んで配置されたテンションメンバと、前記光ファイバ心線及び前記テンションメンバを被覆するシースと、ケーブルの両脇に長手方向に亘って形成された一対のノッチと、を有する光ファイバケーブルにおいて、
前記光ファイバ心線と前記ノッチの底部の間の厚さｔが０．３２〜０．４８ｍｍであり、
前記テンションメンバが鋼線であり、
前記テンションメンバの外径がφ１．０〜１．２ｍｍであり、
前記テンションメンバの曲げ剛性Ｂが０．０２２〜０．０２５Ｎ・ｍ^２であることを特
徴とする光ファイバケーブル。
前記厚さｔが０．３２〜０．４０ｍｍであることを特徴とする請求項１に記載の光ファ
イバケーブル。