JP4669011B2 - 非対称プロファイルのロータを有する回転変位機械の改良 - Google Patents
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Description
本発明は、圧縮流体を受け取るように意図されかつポンプ機械としてエンジンとしてでさえ使用されることができる回転変位機械に関する。
本発明は、より詳細ではあるが限定的ではない方法で、ハウジングと少なくとも2つのツインロータ、すなわち、第1のロータおよび第2のロータとを備え、ロータはハウジング内で回転するように装着され互いに対して反対方向に駆動される機械に関する。
ハウジングにおいて、ねじが一連の「接続なしチャンバ」を形成し、操作上の遊びおよび構造による漏れ、および機械の形状が、体積効率、エネルギー効率および得られる最終圧力に影響を与える。
ロータが歯車式に噛み合うという事実のために、単数または複数のねじ山は、各々が中心コアに突出して位置する歯を構成するとみなされる。
ロータは、コアの長手方向軸にほぼ直交する横断面にしたがった断面に表すことができる。
・ロータのコアと、
・コアから所定の距離にかつ第1のフランクおよび第2のフランクが接続されるレベルに位置する歯の一部と、
の間に延出する第1のフランクおよび第2のフランクによって画成されることに留意されたい。
一般に、これらのロータの単数または複数の歯の断面にしたがってロータの3つのカテゴリーが区別され、正確には、噛み合いと称される断面を備えたロータと、対称と称されるプロファイルを備えたロータと、非対称と称されるプロファイルを備えたロータと、である。
・第1の凹形フランクおよび第2の凹形フランク、または、
・2つの連続した部分、すなわち、第1の凹形部分および第2の凸形部分を区別することができる第1のフランクと、2つの連続した部分、すなわち、第3の凸形部分および第4の凹形部分を区別することができる第2のフランクと、
を有することができる少なくとも1つの歯を装備した第2のロータと、である。
噛み合いプロファイルを備えたこのタイプのロータを機械加工することによる製造は比較的容易であり、本質的な困難さは、プロファイルの計算にある。
対称プロファイルを備えたこのタイプのロータのプロファイルの計算およびを機械加工することによる製造は、容易であるが、ロータの歯頂点のゾーン(歯の上部ゾーン)におけるロータの協働から派生した締めは、不完全であり、これが、それらを含む機械の体積効率に悪影響を与える可能性がある。
このタイプのロータを備える機械は、体積効率および得られる最終圧力の観点における優良な性能によって特徴づけられる。
このタイプのロータの欠点は、機械加工による製造が、凹形フランクの歯頂点に位置する鋭角の形態に異常が存在するため、繊細になることである。
非対称プロファイルおよび可変ピッチを備えたロータを実施する機械(国際公開特許出願第02/08609号(特許文献3))は、さらに、非常に良好な性能を得ることを可能にするが、製造および組立に対する許容は、非常に制約的である。
機械加工におけるこれらの欠陥は、ねじに沿って協働するときに、2つの凹形フランクの間に存在する操作上の遊びにおける不規則性になり、漏れが機械の性能を損なう。
加えて、凹形フランクの頂点における縁は、摩耗を非常に受けやすく、機械を通って通過する流体は、摩耗による損耗を招くことがあり、それは即座に機械の性能を低下させる。
本発明が得ることを目的とする別の成果は、性能が経時的に維持される機械である。
この目的のために、本発明は、その主題として、請求項1にしたがって前述したタイプの機械を有する。
好適ではあるが非限定的な方法で、ツインロータ3,4の長手方向軸6は平行である。
・ツインロータ3,4の長手方向軸6に対して半径方向にかつこのロータの表面51上に第1の所定の寸法「h」を有し、
・凹形形状の第1のフランク9および凸形形状の第2のフランク10を備え、これらは歯8の上部部分11のレベルで接続し、第1のフランク9は、エピサイクロイド弧の形状を有する。
ツインロータ3,4は、一定ピッチ形または可変ピッチ形でありうる。
・一方では、第1のフランク9は、修正された形状92を有し、その弧の位置および長さは、この第1のフランク9の修正された形状92および第2のフランク10の従来の形状101が各々、接続セグメント12と称される短いセグメントの両端「B」および「C」の一方に接続するような方法で予め決定され、接続セグメント12は、らせん形ねじ山全体に沿って存在することによって、平坦と称されるらせん形表面13を構成し、鋭い縁の存在を排除し、
・他方では、接続セグメント12は、ツインロータ3,4の長手方向軸6に対して半径方向に、第2の所定の寸法「L」を有し、第1の所定の寸法「h」に対する第2の所定の寸法「L」の比率が、0.005〜0.1(1000分の5から10分の1)の間の範囲であるようにする。
好ましくは、ツインロータ3,4が50mmから350mmの間の範囲の直径を有するときには、第1の寸法「h」に対する第2の寸法「L」の比率は、0.005〜0.1(1000分の5から10分の1)の間の範囲である。
・第1のフランク9の従来の形状91、および、ツインロータ3,4を外接する追加円「F」と称される円は、第1の点「W」と称される交差の点「W」を有し、これは、ツインロータ3,4の長手方向軸6に位置する第2の点「O」を通って進む直線「D1」上に位置し、
・第1のフランク9の修正された形状92および円「F」は、第3の点「Z」と称される交差の点「Z」を有し、これは、第2の点「O」を通って進みかつ第1の直線「D1」と第1の角度αを形成する第2の直線「D2」上に位置し、その値は、第1の式にしたがった計算によって概算することができ、
ただし、パラメータの値は、
・「Ra」は、ツインロータ3,4の外径を表し、
・「L」は、ツインロータに対する半径方向における接続セグメント12の相対値を表し、相対値の大きさは、外径「Ra」と、コア5の長手方向軸6をこの長手方向軸6にもっとも近い接続セグメント12の点から分離する半径の値「Rp」との間の差に対応し、
・「H」は、ツインロータ3,4の間の軸の中心距離を表す。
第1のフランク9の修正された形状92およびコア5の外側表面51は、点「A」で接続する。
ArcCosine(H/(2Ra))
ただし、
・「H」は、ツインロータ3,4の間の軸の中心距離を表し、
・「Ra」は、ツインロータ3,4の外径を表す。
実際、第1のフランク9の修正された形状92の位置は、第1のフランク9の従来の形状91のサポートを、点Oのまわりに第1の角度αだけ振動させることによって、調整することができる。
そのような平坦な領域は、特に従来のツールによって、容易に正確に機械加工することができ、鋭い縁よりも漏れが少ないことを確実にする。
有利なことに、平坦な領域の存在のおかげで得られたらせん形表面13は、制御された表面のままであり、これは、ロータのピッチが一定であるかまたは可変であるかには無関係である。
例示的な例によって、
・65mmの半径「Ra」および30mmの歯の高さ「h」で、1mmの平坦な領域12の幅「L」を有し、
・105mmの半径「Ra」および60mmの歯の高さ「h」で、1.5mmの平坦な領域12の幅「L」を有し、
・130mmの半径「Ra」および75mmの歯の高さ「h」で、2mmの平坦な領域12の幅「L」を有する。
図において、局所的な漏れは、図7および8では、際だっていないが簡単な矢印によって表されている。
説明した特徴は、3つ以上のロータを備える機械に適用可能であることに同様に留意しなければならない。
同一の直径のロータ、異なる直径のロータ、各々がその長手方向寸法に沿って異なる直径を有するロータさえ、依然として本発明に対応する。
Claims (6)
- 回転変位機械であって、
ハウジングと、
非対称プロファイルの少なくとも2つのツインロータであって、第1のロータおよび第2のロータが前記ハウジング内で長手方向軸に回転するように装着される少なくとも2つのツインロータと、を備え、
前記ツインロータはそれぞれ、少なくとも1つのらせん形ねじ山を有するコアを備え、前記らせん形ねじ山は、コアから突出し、前記らせん形ねじ山の歯の形状で前記コアを覆い、また前記ツインロータの長手方向軸に対して半径方向にかつ前記ツインロータの表面上に第1の所定の寸法を有し、
前記らせん形ねじ山は、前記らせん形ねじ山の上部部分で接続する凹形形状の第1のフランクおよび凸形形状の第2のフランクを備え、前記第1のフランクがエピサイクロイド弧の形状を有し、
前記第1のフランクは、前記第1のフランクおよび前記第2のフランクがそれぞれ接続セグメントの両端の一方に接続するようにその弧の位置および長さが予め決定される形状を有し、前記接続セグメントは前記らせん形ねじ山の全長に沿って存在し、かつ平坦ならせん形表面を構成し、
前記接続セグメントは、前記ツインロータの長手方向軸に対して半径方向に、第2の所定の寸法を有し、第1の寸法に対する第2の寸法の比率が0.005〜0.1の間の範囲であるような長さLを持つ回転変位機械。 - 請求項1記載の回転変位機械において、
前記ツインロータの各歯が外径の実質的に円筒形のプロファイルの外側表面に接続される第1のフランクおよび第2のフランクによって規定され、前記外側表面が前記接続セグメントによって前記第1のフランクに接続される回転変位機械。 - 請求項1記載の回転変位機械において、
前記ツインロータが50〜350mmの間の範囲の直径を有する場合には、第1の寸法に対する第2の寸法の比率は、0.005〜0.1の間の範囲である回転変位機械。 - 請求項1記載の回転変位機械において、
前記接続セグメントが第1の直線に対して第2の角度βだけ傾斜し、この第2の角度は、前記ツインロータのらせん形ねじ山の全長に沿って、前記ツインロータの一方の第1のフランクに接続する各らせん形表面が少なくとも前記ツインロータの他方の第1のフランクのゾーンに実質的に平行に延出し、それが前記ツインロータの他方の接続セグメントに接触するように、調整される回転変位機械。 - 請求項1記載の回転変位機械において、
前記接続セグメントが第1の直線に対して第2の角度βだけ傾斜し、この第2の角度βの値が、β=ArcCos(H/(2Ra))という第2の式にしたがって計算することによって概算され、ここで、Hは前記ツインロータ間の軸の中心距離を表し、Raは前記ツインロータの外径を表す回転変位機械。 - 請求項1記載の回転変位機械において、
前記第1のフランクおよび前記ツインロータの一方に外接する円は、前記ツインロータの長手方向軸に位置する第2の点を通って進む直線上に位置する交差の点を有し、
前記第1のフランクおよび前記円は、前記第2の点を通って進みかつ前記第1の直線と第1の角度αを形成する第2の直線上に位置する交差の点を有し、この第1の角度αの値が、
という第1の式にしたがって計算することによって概算され、ここで、
Raは、前記ツインロータの外径を表し、
Lは、前記ツインロータに対する半径方向における前記接続セグメントの相対値を表し、この相対値の大きさが外径Raと前記コアの長手方向軸をこの長手方向軸にもっとも近い前記接続セグメントの点から分離する半径の値との間の差に対応し、
Hは、前記ツインロータの間の軸の中心距離を表す回転変位機械。
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