JP4611260B2 - 金属管柱基部構造体 - Google Patents
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Description
金属管柱は、数メートルの高さ位置に照明灯や標識等の比較的軽量の設備を保持するものであり、その外径は概ね5〜50cm程度とされる。
一般に、金属管柱は風雨に曝される場所で使用されるため、風力や交通振動などによって横方向への荷重が掛かったときに、その基部において折損し倒壊することのないように十分な強度を保持できる設計がなされている。また、金属管柱の外径は、一般的に1/100〜1/75程度のテーパが設けられており、先端が先細りとなったテーパ管とされている。
図6に示すように、金属管柱1の下端部には、金属管柱1を支持するベースプレート5が係設して接合されている。ここで、金属管柱1は、例えば、ベースプレート5に穿設された穴に嵌挿され、2bで示す箇所を円周方向に溶接して接合される。ただし、金属管柱1とベースプレート5の接合方法としては、金属管柱1の下端部とベースプレート5の上面部とを溶接接合するようにしているものもある。
さらに、ベースプレート5から金属管柱1の下部にかけては、縦方向に所要数の縦リブ4が配設されている。この縦リブ4は、金属管柱1にかかる四方からの荷重に耐える構造とする必要があることから、金属管柱の円周方向等間隔に少なくとも4個、場合によっては6ないし8個設けられる。なお、縦リブ4と、金属管柱1およびベースプレート5とは、溶接接合されるのが一般的である。
その結果、縦リブ上端部には、縦リブのない場合に比べて約4倍程度の応力集中が発生することが明らかとなった。
しかも、縦リブ上端部は、通常、溶接されているため、溶接欠陥がある場合には、上記の応力集中が発生すると、その応力集中に起因して亀裂が発生しやすくなる。また、溶接欠陥が無い場合であっても、応力が繰り返しかかる結果、疲労破壊が生じる可能性が高くなる。
本発明者らは、金属管柱基部構造体の補強構造を工夫することで、応力集中を緩和して疲労破壊の発生を大幅に低減できることを見いだした。
すなわち、本発明は、下記各項記載の金属管柱基部構造体によって上記課題を解決したのである。
鋼管柱1の下部には外装支持管10が嵌装されている。また、外装支持管10の外面には所用数の縦リブ4を付設して接合している。一方、鋼管柱1の下端部はベースプレート5の上に溶接接合されずに載置されている。
図1の例においては、外装支持管10に付設した縦リブ4とベースプレート5を溶接接合することと、鋼管柱1の下端はベースプレート5の上に溶接接合されずに載置されていることを特徴とする。そして、外装支持管10は、鋼管柱1に圧入して嵌装し、摩擦接合によって保持することを特徴とする。尚、圧入の際、鋼管柱1の内面側に座屈防止として内装支持管20を設けている。
このように外装支持管と鋼管柱とを溶接接合せずに摩擦接合とすることで、鋼管柱基部の応力の高い部分での溶接を避けることができ、また、鋼管柱1に加わる応力が外装支持管10全周の広い範囲に均等に伝わり、その力を分散することができるのである。
以上説明したように、本発明によって、縦リブにかかっていた応力集中を分散させることができるようになり、鋼管柱の折損事故につながる恐れのある鋼管柱の亀裂を大幅に低減することができるようになった。
また、外装支持管と縦リブを一体構造として成形するようにしてもよい。
さらに、図2、図3に示すように、内装支持管20の上部に、鋼管柱1の内面側に接触しない小径のパイプである内挿延長管部20aを繋合して内包させてもよい。こうすることで、鋼管柱基部の応力集中部等で万一亀裂が生じた場合に、鋼管柱自体が倒壊することを防止可能となる。すなわち、鋼管柱の亀裂部位よりも上部が倒れようとしても、内包されている内挿延長管部に支えられ、直ちに倒壊することを防止することができる。そのため、完全に倒壊する前に、亀裂の入った鋼管柱を撤去し、交換することができ、鋼管柱の倒壊事故を大幅に減少することができる。この完全倒壊を防止するには、内挿延長管部の長さを1D以上とすることが好適である。
なお、内装支持管やベースプレートの板厚を増すなどすることで、金属管柱下部外面の縦リブを使用せず、金属管柱と内装支持管のみの構造とすることも可能である。このような構造とすることで、外観をリブのないすっきりとした形状とすることができて、デザインのバリエーションを多様にできるという利点がある。
以上の説明では、金属管柱として鋼管柱を用いた例を示したが、金属管柱にかかる応力は、金属管柱下部の基部構造に依存するところが大きいため、鋼管のみならず、アルミ管等の金属管からなる柱体の基部構造について共通している。なお、本発明の金属管柱基部構造体においては、金属管柱を形成する金属と、外装支持管、内装支持管等の金属は同じものとすることを好適とするが、異種金属で構成することも可能であることは言うまでもない。
図4の疲労試験機で実施した試験の概要について説明する。
まず、試験を行う鋼管柱基部構造体、すなわち、試験体30を横にし、その底部を反力壁31に固設する。なお、図4に示す試験体30は、リブを鋼管柱に直付けした従来の鋼管柱基部構造体である。
ここで、試験体30の応力集中点である着目箇所Sには、図示しない応力集中ゲージを貼付する。この応力集中ゲージは、2mmピッチの5素子の歪みゲージから構成され、各歪みゲージの測定値から応力集中値を計測するものである。
そして、まず、100mmの位置の歪ゲージの値をモニタしながら、油圧加振機34で試験体30に圧力を加え、そのモニタ値が、例えば、200MPaとなる時の制御用歪みゲージ33の値を基準値として記録する。この時の制御用歪みゲージの応力値(ここでは、200MPaとしている)を加振振幅応力とよぶ。
以上の疲労試験では、計測用歪みゲージ32の値を継続してモニタし、その計測値が所定値となった時点の加振回数を求めることで疲労強度の推定を行う。
一般に、継手などの疲労強度を評価する際には、疲労試験で亀裂が発生する位置、すなわち、応力集中部の位置でのノミナル応力を使用する。この場合のノミナル応力とは、その位置で応力集中がなかった場合にかかる応力のことで、実際の疲労試験では、応力集中の影響のない位置の応力を測定し、その値を応力集中部(亀裂発生位置)の位置に換算した値をノミナル応力値として使用する。
ここで、試験は、リブを鋼管柱に直付けした従来の鋼管柱基部構造の試験体(従来例)と、外装管を鋼管柱外面に摩擦接合した外装管方式の鋼管柱基部構造の試験体(本発明例)について実施した。その結果を表1に示す。
一方、上記従来例と同径の188mmφの鋼管柱を用いた本発明例において、ノミナル応力値を259MPaとした場合、加振回数148万回で計測用歪みゲージ32の応力値が試験開始時の95%となった。このデータを基にS−N曲線状でのフィッティングを行い、200万回時点推定疲労強度の算出を行った結果、234MPaの値を得た。
2a、2b 溶接部
3 応力集中部
4 縦リブ
5 ベースプレート
6 アンカー取付穴
10 外装支持管
17 くさび
20 内装支持管
20a (内挿)延長管部
21 溶接部
30 (金属管柱基部構造体の)試験体
31 反力壁
32 計測用歪みゲージ
33 制御用歪みゲージ
34 油圧加振機(アクチュエータ)
35 加振治具
S 応力集中点(着目箇所)
Claims (1)
- テーパ管である金属管柱と、該金属管柱の下部に嵌装され、該金属管柱を拘持する外装支持管と、前記外装支持管が外装する範囲の少なくとも一部に対応して重なる内装支持管とを有し、前記外装支持管による金属管柱の拘持が、前記外装支持管を前記金属管柱外面に圧入して嵌装した摩擦接合によるものであり、前記外装支持管に縦リブと前記金属管柱の下端部がベースプレートの上に溶接接合されずに載置されている前記ベースプレートとが溶接接合され、前記内装支持管は、前記圧入の際、前記金属管柱の内面側に座屈防止として内装されたものであることを特徴とする金属管柱基部構造体。
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