JP4551346B2 - 折板 - Google Patents
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Description
前記(2)の従来の嵌合継ぎ手の場合は、デッキプレート相互の鉛直方向への乖離の抑制には効果があるが、デッキプレート長手方向、すなわち、せん断方向へのズレに対する抵抗は期待できないという欠点がある。
前記(3)の従来の嵌合継ぎ手の場合は、デッキプレート相互の間隙における止水や火炎の遮断には効果があるが、デッキプレート長手方向、すなわち、せん断方向へのズレに対する抵抗は期待できないという欠点がある。
せん断方向へのズレを抑制する構造として、嵌合継ぎ手をビス止めにより多数箇所固定すれば、せん断方向へのズレの発生を抑制できるが、多数箇所のビス打ちには作業手間を要し、コストの増加に繋がる。また、従来の嵌合形式の接合部は、幅方向や鉛直方向のデッキ相互の乖離を抑えることはできるものの、せん断方向に対する抵抗は小さく、せん断方向へのズレの発生を抑えることはできない。
なお、従来の折板を嵌合継ぎ手で複数枚連続させた構造では、面内せん断力を受けた場合に、嵌合継ぎ手においてせん断方向へのズレが生じてしまうため、単独では面内せん断力に抵抗させることができず、例えば、ブレース部材を別個に付属させるなどしてせん断抵抗を付与する必要がありコストの増加に繋がる。
第2発明では、第1発明の継ぎ手付き折板において、雌型嵌合継ぎ手および雄型嵌合継ぎ手の係合面が、発錆処理或いはブラスト処理されてあることを特徴とする。
なお、前記の直応力は、接合面に垂直な応力(面垂直応力)である。
前記の粗面8aを形成する手段としては、自然放置による発錆あるいは発錆促進剤の塗
布による発錆処理による粗面とてしてもよく、あるいは、ショットブラストあるいはサンドブラストなどのブラスト処理による粗面としてもよい。
この状態では、各係合面8、9は、嵌合部長手方向全長に渡って粗面8a、9a相互が全体的に係合されているので、継ぎ手嵌合部Jにおける継ぎ手付き折板1相互が、部材長手方向にズレるのを防止し、長手方向であるせん断方向へのズレ抵抗を高めることができる。なお、前記の各粗面8a、9aは部材長手方向に断続していてもズレ抵抗を高める効果を得ることができるが、部材長手方向に連続して設けるのが好ましい。
ここでは、楕円形状を例として示したが、部材長手方向と直交する折板の幅方向となる嵌合接合時の嵌合継ぎ手の移動方向に対し、凹部と凸部の側面が角度を有するような台形状としても、同様の効果を得ることができる。
これらの凹部または凸部は多様な形態が可能であり、雌型嵌合継ぎ手6の凹凸と、雄型嵌合継ぎ手7側の凸凹を逆配置にしてもよい。また、図示のように、直列に間隔をおいて配置するようにしても、千鳥に間隔をおいて配置するようにしてもよい(図示を省略した)。
また、このように、接着剤層8bを、前記実施形態における凹部11または凸部12を有する雌型嵌合継ぎ手6の係合面8に設けてもよく、あるいは、凸部13または凹部14を有する雄型嵌合継ぎ手7における係合面9に設けるようにしてもよい。
前記のような雄型嵌合継ぎ手7における支圧リブ15は、雌型嵌合継ぎ手6における傾斜内側面板6aを押圧するように係合して、雄型嵌合継ぎ手7における上面板7bを雌型嵌合継ぎ手6における上面板6bの内面の係合面に押圧して、雄型嵌合継ぎ手7における傾斜側面板7aを雌型嵌合継ぎ手6における傾斜外側面板6cの内面の係合面に押圧して、これらの係合面の直応力を高め、これに伴い係合面間の摩擦抵抗も高まり、嵌合部の部材長手方向のズレ抵抗を高めるようにしている。
すなわち、少なくともいずれか一方の嵌合継ぎ手6(7)に、他方の嵌合継ぎ手7(6)を押圧して、継ぎ手嵌合部Jにおける接合面間の直応力(面垂直応力)を高める支圧リブ15からなるズレ止め機構を設ければよい。
前記のように、支圧リブ15は、雌型嵌合継ぎ手6の係合面8に強固に押圧して、直応力を格段に高めるためのものであるため、支圧リブ15の幅寸法cmは短い方が、板の曲げ剛性が高く、突っ張り力が高まり、直応力も高まり、ズレ抵抗も高くなる。反対に、支圧リブ15の幅寸法を長くすれば、板の曲げ剛性が低くなりズレ抵抗も低くなるが、嵌合接合の作業性は向上する。また、支圧リブ15の傾斜角γ1を大きくすれば、雄型嵌合継ぎ手7と雌型嵌合継ぎ手6の形状寸法によって決まる嵌合後の傾斜角γ2との差「γ1−γ2」が大きくなり、支圧リブが弾性変形または弾塑性変形して生じる押圧力が高くなり、ズレ抵抗も高くなる。反対に、支圧リブ15の傾斜角γ1を小さくすれば、押圧力が低くなり、ズレ抵抗は低くなるが、嵌合接合の作業性は向上する。支圧リブ15の幅寸法cmと傾斜角γ1は、このような相反する効果を考慮しながら、設計により定めればよい。
次に、前記のような形状の継ぎ手付き折板1の寸法の一例について説明すると、図11に示すように、例えば、長さL=2,000〜10,000mm、高さH=30〜300mm、幅W=300〜1500mm、板厚t=0.3〜6mmとされ、一例として、長さ(折板長)L=3,000mm、高さH=50mm、幅W=600mm、板厚t=1.2mmに製作される。
雌型嵌合継ぎ手のアーム部と傾斜内側面板6aとのなす角度α=40〜80°(50°)、
雄型嵌合継ぎ手のアーム部と傾斜内側面板7aとのなす角度β=40〜80°(50°)、
雌型嵌合継ぎ手6の板厚tf=1.0〜3mm(1.2mm)、
雄型嵌合継ぎ手7の板厚tm=1.0〜3mm(1.2mm)
雌型嵌合継ぎ手のアーム部5から上面板6bまでの高さ寸法Hf=10〜30mm(15mm)、
雄型嵌合継ぎ手のアーム部5から上面板7bまでの高さ寸法Hm=10〜30mm(13mm)
雌型嵌合継ぎ手6における上面板の幅寸法Df=20〜50mm(35mm)
雌型嵌合継ぎ手6における傾斜外側面板6cの幅寸法af=5〜25mm(8mm)、
雄型嵌合継ぎ手7における傾斜側面板7aの係合面の幅寸法am=5〜25mm(5mm)
雌型嵌合継ぎ手6の上面板の端部から粗面処理または接着剤層が設けられた内側端部までの幅寸法bf=10〜45mm(25mm)、
雄型嵌合継ぎ手7の上面板の粗面処理または接着剤層が設けられた幅寸法bm=5〜40mm(22mm)
接合部の強さQa=(am+bm)×L×σj
(am+bm)×L:接着(または粗面係合)面積
σj:単位面積あたりの接着(または摩擦)力
これらの接合部の強さQaは、必要とされる嵌合接合部の要求性能Qreqより大きくなるよう、次式を満足するように設計される。Qa≧Qreq
前記の必要とされる嵌合接合部の要求性能強さQreqは、嵌合接合部への作用力や継ぎ手付き折板1のせん断耐力などを考慮して設定される。
1 継ぎ手付き折板
2 下フランジ
3 上フランジ
4 ウェブ
5 アーム部
6 雌型嵌合継ぎ手
6a 傾斜内側面板
6b 上面板
6c 傾斜外側面板
7 雄型嵌合継ぎ手
7a 傾斜側面板
7b 上面板
8 係合面
8a 粗面
8b 接着剤層
9 係合面
9a 粗面
9b 接着剤層
10 蟻溝
11 凹部(雌型嵌合継ぎ手側)
12 凸部(雌型嵌合継ぎ手側)
13 凸部(雄型嵌合継ぎ手側)
14 凹部(雄型嵌合継ぎ手側)
15 支圧リブ
16 継ぎ手付き折板
Claims (4)
- 一側縁部に雌型嵌合継ぎ手を有すると共に、他側縁部に雄型嵌合継ぎ手を有する継ぎ手付き折板において、隣り合う継ぎ手付き折板相互の継ぎ手を嵌合させた場合に、継ぎ手嵌合部における嵌合部長手方向のせん断方向へのズレ抵抗を高めるために、雌型嵌合継ぎ手および雄型嵌合継ぎ手の係合部にズレ止め機構を設け、前記ズレ止め機構は、一方の雌型嵌合継ぎ手の係合面に凹部および凸部を部材長手方向に間隔をおいて設け、他方の雄型嵌合継ぎ手の係合面に、前記一方の雌型嵌合継ぎ手の係合面の凹部に対応した位置に凸部、および前記一方の雌型嵌合継ぎ手の係合面の凸部に対応した位置に凹部を部材長手方向に間隔をおいて設けてなるズレ止め機構であることを特徴とする継ぎ手付き折板。
- 雌型嵌合継ぎ手および雄型嵌合継ぎ手の係合面が、発錆処理或いはブラスト処理されてあることを特徴とする、請求項1に記載の継ぎ手付き折板。
- 少なくともいずれか一方の嵌合継ぎ手の係合面に接着剤層が設けられていることを特徴とする、請求項1または2に記載の継ぎ手付き折板。
- 少なくともいずれか一方の嵌合継ぎ手に、他方の嵌合継ぎ手を押圧して継ぎ手嵌合部における接合面間の直応力を高める支圧リブからなるずれ止め機構を設けたことを特徴とする、請求項1〜3のいずれかに記載の継ぎ手付き折板。
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