JP4435093B2 - 樹脂コーティング方法とインサート成形品並びに樹脂被覆金属歯車類 - Google Patents
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Description
実施例1〜12並びに比較例1〜5について、樹脂コーティングに係わる成形方法と樹脂コーティングされたインサート成形品の性能評価方法についてまず説明すると以下のとおりである。
<1>成形方法
中心から54mmφの位置で、互いに120度離れた位置に、直径4.1mmφの貫通穴3個をもつ、直径68mmφ、厚さ3mmのショットブラスト処理を施したアルミニウム円板をインサート部材として用いた。この場合のショットプラスト処理は、(株)不二製作所製、重力式ニューマプラスターSG−6B−404中、圧力3kg/cm2で、(株)不二製作所製フジガラスビーズFGB80(粒径範囲:177〜250μm)によって行っている。なお、前記の3個の貫通穴はインサート部材を金型内に載置するためのものである。また、インサート部材の載置については、樹脂が射出される金型側に端面が平面の金属製円柱ピン4本が設けられ、金型が閉じられる時点で、各円柱ピンはインサート部材の中心と前記3個の貫通穴の位置となるように設計された。これら4本の円柱ピンは、インサート部材であるアルミニウム板表面を押す態様となっている。また、樹脂が射出される金型と対向する金型側には、同様の金属製円柱ピン4本が設けられているが、インサート部材の中心に設置された円柱ピンは、インサート部材表面を押す態様で、他の3本は、前記3個の貫通穴に挿入する態様となっている。すなわち、この3本の円柱ピンを貫通穴に挿入してインサート部材を金型内に載置した後、金型が閉じられる態様となっている。一方、金型は、表面に断熱層が設けられており、金型内部はコーティングされる樹脂厚さが0.5mmとなるキャビティを有し、溶融樹脂が、アルミニウム円板の中心から前記貫通穴と同一円周上(54mmφ)で、貫通穴の中間位置に対向する位置に設けられた3個の射出口から射出される構造である。また、金型はヒーターを設けて温度可変ができる構造である。電気加熱装置内で予加熱したインサート部材を金型の前記所定位置に載置し、インサート部材表面温度が所定温度になった時点で、所定温度に設定された金型に、所定温度の溶融樹脂を、射出圧力1000kgf/cm2で射出し、その後、所定圧力で所定時間保持し、金型から成形品を取り出した。これを室温まで所定時間かけて徐冷した。
<2>評価方法
(室温試験)
1種類の成形条件下で、5個のインサート部材の樹脂コーティングを行い、金型から取り出し、冷却後、室温で7日間以上経過した形成品の樹脂割れを調べた。
(加熱冷却試験)
従来技術によるインサート成形品は、成形後に室温で樹脂割れが生じないことを評価方法としている場合がほとんどである。成形品はより過酷な条件下で使用されることがあるので、同一のコーティング方法で得られた成形品4個を、−30℃で2時間保持、200℃で2時間保持し、再び−30℃で同時間保持、200℃で同時間保持というさらに過酷な条件下の加熱冷却試験を各10回行った。
(熱水試験)
インサート部材を樹脂コーティングした成形品は、高温多湿雰囲気中、水中、熱水中等の環境下で使用される場合があるので、前記加熱冷却試験において、樹脂割れを生じなかった成形品2個を、このなかでも過酷な環境である90℃の熱水中に8時間、浸漬する熱水試験を行った。
(剥離試験)
さらに、インサート部材を樹脂コーティングした成形品は、工業製品、工業部品、工具等として使用されるので、使用中に樹脂割れが生じなくとも、成形品は種々の応力を受ける場合がある。前記種々の試験を行った成形品の内、樹脂割れを生じなかった成形品2個について、そのコーティング樹脂層の複数箇所をカッターによって幅10mm、長さ30mmの短冊状に、インサート部材表面層まで切断した。前記短冊状試験片の一端の樹脂層をインサート部材から剥離し、引張試験機を用いて、成形品本体を試験機の所定位置に固定し、前記剥離部分の樹脂端を把持し、剥離が起こるときの応力、すなわち、剥離応力を測定した。
〈実施例1〉
ショットブラスト処理したインサート部材表面温度230℃、金型温度80℃で、290℃の溶融ノリルGTX樹脂(日本GEプラスチック(株)製ノリルGTX6601)を射出し、その後、圧力100kgf/cm2で1分間保持し、金型から成形品を取り出した。これを室温まで30分間かけて徐冷した。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験を行った結果、すべての成形品において、樹脂割れは生じなかった。また、加熱冷却試験後のコーティング樹脂の剥離応力は0.4kgf/mm2〜0.7kgf/mm2であった。これは、インサート部材と樹脂が十分密着している状態の値であり、この条件下で得られた成形品は、過酷な温度変化のある空気中での使用が可能であることを示している。
〈実施例2〉
金型温度を140℃、溶融樹脂温度を270℃、保持圧力を300kgf/cm2、金型から成形品を取り出した後の室温まで冷却時間を1時間とした以外は、実施例1と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。さらに、加熱冷却試験を行ったすべての成形品において樹脂割れは生じなかった。加熱冷却試験後のコーティング樹脂の剥離応力は0.5kgf/mm2〜0.7kgf/mm2であった。これは、インサート部材と樹脂が十分密着している状態の値である。この条件下で得られた成形品は、過酷な温度変化のある空気中での使用が可能であることを示しているが、剥離応力の値は、実施例1の場合より優れており、金型温度は80℃より140℃の方がより好ましいことがわかる。
〈実施例3〉
金型温度を150℃とした以外は、実施例2と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後の成形品にも樹脂割れがなく、また、密着性は、実施例2とほとんど同様の結果であった。金型温度を、実施例2の場合より10℃高くして成形したが、成形品の性能にはほとんど差異はないことがわかった。
〈実施例4〉
金型温度を180℃とした以外は、実施例2と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなく、また、密着性は、実施例2および実施例3とほとんど同様の結果であった。金型温度を、実施例2の場合より40℃高くして成形したが、成形品の性能にはほとんど差異はないことがわかった。
〈実施例5〉
インサート部材温度を160℃とした以外は、実施例3と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなく、また、密着性は、実施例1とほとんど同様の結果であった。金型温度は実施例3と同一にして、インサート部材温度を実施例3の場合より70℃低い温度にして得られた成形品は、わずかに剥離応力が低下したことから、インサート部材温度は金型温度より高く設定することがより好ましいと言える。
〈実施例6〉
インサート部材温度を240℃とした以外は、実施例3と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなく、また、密着性は、実施例2および実施例3とほとんど同様の結果であった。この結果も、インサート部材温度が金型温度より高い方が好ましいことを示している。すなわち、インサート部材温度と金型温度を、別々に異なる温度設定ができることが好ましい成形の態様であることを示している。
〈実施例7〉
前記のノリルGTX樹脂95重量%、ポリテトラフルオロエチレン(PTFE)粉末5重量%の混合物を、予め溶融混練して作製したコンパウンドを樹脂素材とした以外は、実施例6と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなく、また、密着性は、実施例1とほとんど同様の結果であった。潤滑特性に優れた性質を有するポリテトラフルオロエチレン自体は、他の材料との接着性がなく、また、溶融状態でも流動性がないため射出成形が困難であるが、この実施例の結果は、ノリルGTX樹脂にポリテトラフルオロエチレン粉末を5重量%添加したものであれば、インサート成形が可能であることおよび樹脂に潤滑性を付与できる可能性があることを示している。
〈実施例8〉
前記のノリルGTX樹脂90重量%、ポリテトラフルオロエチレン粉末10重量%の混合物を、予め溶融混練して作製したコンパウンドを樹脂素材とした以外は、実施例7と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなく、また、密着性は、実施例1とほとんど同様の結果であった。すなわち、ポリテトラフルオロエチレンが10%添加された成形品は、過酷な温度変化のある空気中での使用が可能であることを示している。さらに、一般に、ポリテトラフルオロエチレンが10%添加された樹脂は、潤滑特性に優れ、マトリックス樹脂(主成分)の耐摩耗性が向上することが知られているので、この発明の成形方法は、潤滑性、耐摩耗性等に優れた成形品を提供できるものとなる。
〈比較例1〉
インサート部材温度を室温(20℃)とした以外は、実施例1と同様に成形を行った。表1にも示したが、成形品5個のすべてにおいて、成形後、金型より取り出した時点で樹脂割れが発生していた。この結果は、従来の技術では、成形品に樹脂割れが発生しやすかったことを再現したもので、実施例1〜8に示したように、インサート部材と金型の両方を、別々に予加熱して成形する態様のこの発明の特徴を立証するものと言える。
〈比較例2〉
金型温度を室温(20℃)とした以外は、実施例1と同様に成形を行った。成形品5個のすべてにおいて、成形後、金型より取り出した時点で樹脂割れが発生していた。この結果も、前記比較例1と同様、インサート部材と金型のいずれか一方を予加熱する態様での成形方法では、樹脂割れのない成形品を製造することができないことを示している。
〈比較例3〉
実施例3と同様に成形を行い、金型から成形品を取り出した直後に、成形品を10℃の水に投入することによって急冷したところ、樹脂割れが生じた。この結果は、耐熱性樹脂のインサート成形において、例えば、インサート部材と金型温度が室温より100℃以上高いような場合、コーティングされた樹脂は、見掛け上固化していても、樹脂内部の高分子鎖は安定な構造になっていないことを示している。従って、金型から成形品を取り出した後の徐冷工程が、非晶性高分子の構造的ひずみを低減したり、結晶性高分子の徐冷工程での二次結晶化を進める上で、インサート成形方法における重要な態様の一つであることを示している。なお、この徐冷工程に要する時間は高々1時間程度であり、数時間以内であれば、成形品の生産性に支障を来たすものではない。
〈実施例9〉
ショットブラスト処理したインサート部材を260℃〜270℃に予加熱した後、その表面にシランカップリング剤(信越化学工業(株)製KBP40)のエタノール溶液を塗布し、インサート部材温度が230℃となった時点で、実施例3と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなかった。一方、加熱冷却試験後の剥離応力は、0.9kgf/mm2〜1.1kgf/mm2あった。これは、実施例3の場合の2倍程度の値であり、密着性あるいは接着性が向上したことがわかる。この結果は、ショットブラスト処理とシランカップリング処理を併用することがより好ましい実施の態様であることを立証している。
〈実施例10〉
ノリルGTX樹脂90重量%、ポリテトラフルオロエチレン粉末10重量%の混合物を、予め溶融混練して作製したコンパウンドを樹脂素材とした以外は、実施例9と同様に成形を行った。表1に示したように、得られた成形品は、室温で7日間以上経過してもコーティングされた樹脂に割れは生じなかった。加熱冷却試験後にも樹脂割れがなかった。一方、加熱冷却試験後の剥離応力は、0.6kgf/mm2〜0.8kgf/mm2であった。これは、実施例8の場合の2倍程度の値であり、密着性あるいは接着性が向上したことがわかる。また、この結果は、フッ素樹脂を含む耐熱性樹脂に対しても、ショットブラスト処理とシランカップリング処理を併用することがより好ましい実施の態様であることを立証している。
〈実施例11〉
実施例9で得られた成形品を、90℃の熱水中に8時間浸漬する熱水試験を行った。その結果、樹脂割れも見かけの剥離も生じなかった。また、密着性を測定したところ、剥離応力は0.8kgf/mm2〜0.9kgf/mm2であった。この結果は、ショットブラスト処理とシランカップリング処理を併用する実施の態様が、広い温度範囲の空気中での使用のみならず、熱水中のような水環境下でも、耐熱性樹脂をコーティングしたインサート成形品が安定的に使用可能であることを立証するものである。
〈実施例12〉
実施例10で得られた成形品を、90℃の熱水中に8時間浸漬する熱水試験を行った。その結果、樹脂割れも見かけの剥離も生じなかった。また、密着性を測定したところ、剥離応力は0.5kgf/mm2〜0.7kgf/mm2であった。この結果は、ショットブラスト処理とシランカップリング処理を併用する実施の態様が、広い温度範囲の空気中での使用のみならず、熱水中のような水環境下でも、フッ素樹脂を含む耐熱性樹脂をコーティングしたインサート成形品が安定的に使用可能であることを立証するものである。
〈比較例4〉
実施例3で得られた成形品を、90℃の熱水中に8時間浸漬する熱水試験を行った。その結果、樹脂割れは生じなかったが、剥離応力は0.05kgf/mm2〜0.1kgf/mm2あった。この結果は、シランカップリング処理を施さなかったインサート部材を用いて樹脂コーティングした成形品を熱水中で密着性、接着性を調べたものであり、インサート部材をシランカップリング等により表面処理を行わない成形品においては、空気雰囲気中での使用は可能であるが、熱水のようなより厳しい環境下で使用しないことが好ましいことを示している。
〈比較例5〉
実施例8で得られた成形品を、90℃の熱水中に8時間浸漬する熱水試験を行った。その結果、樹脂割れは生じなかったが、剥離応力は0.03kgf/mm2〜0.07kgf/mm2であった。この結果は、フッ素樹脂を含む耐熱性樹脂においても、インサート部材をシランカップリング等により表面処理を行わない成形品においては、空気雰囲気中での使用は可能であるが、熱水のようなより厳しい環境下で使用しないことが好ましいことを示している。
<B>金属歯車類の樹脂コーティング
〈1〉成形
〈実施例13〉
この出願の発明の樹脂コーティング方法により金属歯車外周の歯面部分に樹脂コーティングした一例を説明する。図1に本発明の樹脂コーティングした金属歯車を示す。なお、樹脂コーティング後の歯車は、標準型の並歯(精度4級)で、モジュール2、圧力角20°、歯数32、基準ピッチ円直径64mmとした。本発明の樹脂被覆した歯車を製作するために、S45C製金属歯車に(株)不二製作所製、重力式ニューマプラスターSG−6B−404中、圧力0.294MPaの条件下で、(株)不二製作所製フジガラスビーズFGB80(粒径範囲177〜250μm)を用いショットブラスト処理を施した。
〈実施例14〉
樹脂コーティングされる金属歯車類として、S45C製金属スプラインを選び、そのインナードライバーの外周の歯(軸)の表面を樹脂コーティングする部位とし、樹脂の厚さを0.3mmとした以外は、実施例13と同様に、樹脂コーティングを行い、樹脂被覆金属スプライン(図2)を作製した。なお、樹脂コーティング後のインナードライバーは、自動車用インボリュートスプラインと同様の歯形(低歯)、モジュール3.0、圧力角20°、歯数18、基準ピッチ円直径54mm、転位係数+0.8とした。
<2>試験評価
(1)室温試験
実施例13で成形した樹脂被覆金属歯車を金型から取り出し冷却後、室温に保ち表面を観察した結果、7日間以上経過しても、歯表面にコーティングされた樹脂の割れや剥離が生じないことを確認した。
(2)加熱冷却試験
樹脂被覆金属歯車を組み込んだ製品が稼動中に温度変化することを想定し、実施例13で成形した樹脂被覆歯車を、空気中−30℃で2時間保持、200℃で2時間保持し、再び−30℃で同時間保持、200℃で同時間保持という過酷な環境下での加熱冷却試験を10サイクル行ったが、歯表面にコーティングされた樹脂の割れや剥離が生じないことを確認した。
(3)熱水試験
樹脂被覆金属歯車の実使用時の環境として、高温多湿雰囲気中、水中、熱水中等の環境下で使用される場合があるので、実施例13で成形した樹脂被覆金属歯車およびその加熱冷却試験後の樹脂被覆金属歯車を、90℃の熱水中に8時間浸漬させる熱水試験を行った結果、いずれの場合も歯表面にコーティングされた樹脂の割れや剥離は生じないことを確認した。
〈実施例15〉
実施例13と同様に成形した樹脂被覆金属歯車のコーティング樹脂層を、歯の表面から切り出し、まず、その一部(薄片)を四酸化ルテニウム染色し、これをエポキシ樹脂包埋した後、ステンレスナイフでトリミングし、次いで、ガラスナイフで面出しを行い、面出しした表面を再度四酸化ルテニウム染色した。これを、Reichert製ウルトラミクロト−ム装置に装着し、ダイヤモンドナイフで切削し、厚さ約70nmの超薄切片を作製した。この超薄切片試料を日本電子(株)製JEM−1200EX透過型電子顕微鏡(TEM)を用い、加速電圧80kVにおいて成形物の微細構造を観察した。
〈実施例16〉
図5に示す歯車試験装置を用い、樹脂被覆金属歯車(駆動歯車)の性能試験を行った。図中の符号は次のものを示している。
2.トルク計
3.駆動歯車
4.被動歯車
5.トルク計
6.歯車ポンプ
7.リリーフバルブ
8.作動油タンク
すなわち、噛み合う相手歯車として、樹脂をコーティングしていないS45C製金属歯車(被動歯車)を選び、これと実施例1と同様に成形した樹脂被覆金属歯車を歯車試験装置に組込み、負荷トルク12Nm、回転数1,200rpm、雰囲気温度25℃、無潤滑の条件下で歯車を回転させ、樹脂被覆金属歯車の性能試験を行った。
〈実施例17〉
実施例14と同様に作製した樹脂被覆インナードライバーを、これと噛み合うS45C製金属スプライン(樹脂をコーティングしていないスプライン)およびフィールドコアからなるエスカレータ用の負作動ブレーキに組み込み、回転数1,000rpm、実機相当の慣性モーメント0.9kgm2で、10秒回転後、0.5秒で制動し、30秒間停止する負荷を1サイクルとして、105サイクルの作動を行った。
2.トルク計
3.駆動歯車
4.被動歯車
5.トルク計
6.歯車ポンプ
7.リリーフバルブ
8.作動油タンク
Claims (6)
- 金属歯車類の表面に樹脂をコーティングする方法であって、前記金属歯車類をショットブラスト処理した後にシランカップリング処理する表面前処理工程と、コーティング樹脂として脂肪族ポリアミドをマトリックス相としポリフェニレンエーテルを分散相とするポリマーアロイを主成分とする樹脂を用いて、この前処理された金属歯車類を80℃以上前記樹脂の溶融射出温度−20℃以下の範囲内で、また、成形用金型を70℃以上前記樹脂の溶融射出温度−80℃以下で且つ前記金属歯車類より低温の範囲内で、各々予め定められた温度に加熱する予加熱工程と、予加熱された前記金属歯車類が予加熱された前記金型内に位置された状態で、溶融樹脂を射出する成形工程と、成形物を金型内で保持する保持工程と、前記成形物を金型から取り出し、室温まで徐冷する冷却工程とを含み、−40℃〜200℃の温度範囲の空気雰囲気中で樹脂割れが発生しないインサート成形品とすることを特徴とする金属歯車類の樹脂コーティング方法。
- 前記金属歯車類が動力および/または回転角を伝達するための金属歯車、あるいは、動力を伝達するための金属スプライン類およびセレーションであることを特微とする請求項1に記載の金属歯車類の樹脂コーティング方法。
- 前記金属歯車類が、鋼、鉄、銅、アルミニウム、チタンまたはそれらを含む合金、あるいはそれらの複合部材より選ばれた少なくとも1種であることを特徴とする請求項1または2に記載の金属歯車類の樹脂コーティング方法。
- 前記金属歯車類の表面にコーティングされる前記樹脂の厚さが、5μm〜30mmの範囲であることを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の金属歯車類の樹脂コーティング方法。
- 歯部分が接触回転して、動力伝達および/または回転角伝達する1組の歯車対を構成する2個の歯車のすべての歯面が請求項1ないし4のいずれかに記載の樹脂コーティング方法により得られた成形品として用いられるか、一方の歯車のすべての歯面(歯接触部位)が、請求項1ないし4のいずれかに記載の樹脂コーティング方法により得られた成形品であって、これと噛み合うもう一方の歯車の歯面が樹脂コーティングされていない金属歯車として用いられることを特徴とする樹脂被覆金属歯車類。
- 請求項1ないし4のいずれかに記載の樹脂コーティング方法により得られた樹脂被覆金属歯車類であって、歯面の一部が樹脂コーティングされている歯車の場合には、この歯車の樹脂コーティングされていない歯面と接触して噛み合うもう一方の歯車の歯面が樹脂コーティングされて用いられることを特徴とする樹脂被覆金属歯車類。
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