JP4414930B2 - 4気筒エンジンの排気マニホールド - Google Patents
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Description
〔問題点1〕
4気筒エンジンの排気マニホールドブランチの合流形状として、隣合う各排気管の合流点における中心軸間の角度が、排気行程の際に生じるブローダウン波の伝播・減衰を考慮した設定となっておらず、特に#1と#4気筒で、大きな合流角となっているため(特許文献1、2、3、4)、例えば#1気筒の排気行程の際に生じるブローダウン波を例にとると、圧力波の一部は#4気筒側に伝播し、#4気筒の排気弁部にて波が反射し、再度#1気筒の排気弁部に正圧の波が返ってくることとなる。これより、排気行程中の排気弁出口付近の圧力が上昇するため、筒内の燃焼ガスの掃気性が低下し、低中速域のトルクが低下するという問題点があった。
4気筒エンジンの#2と#3気筒の排気マニホールドブランチが、シリンダヘッド排気ポート出口からブランチ合流部に向って、斜め下向きの形状でレイアウトされており、かつ、各ブランチが約60°の合流角にて合流する形状となっているため(特許文献1)、#2と#3気筒の各ブランチについて、シリンダヘッド排気ポート出口〜ブランチ合流部間長さを最短で合流させる形状となっておらず、結果として排気管合計長が長くなり、マニホールド触媒入口部での排気温度が低下し、触媒活性時間が長くなる。また、ブランチ合流角が大きく、排気ガスの圧力波の伝播経路が比較的回り込み易い形状となっており、自気筒の排気干渉による低中速域のトルク低下というはね返りが発生するという問題点があった。
図1は本発明の第1実施形態を示すエンジン及び排気マニホールドの概略斜視図である。
エンジン1は、4気筒で、点火順序は#1→#3→#4→#2とする。
排気マニホールド2について、図2〜図5により、更に詳細に説明する。図2は排気マニホールドの正面図、図3はその平面図、図4はその側面図、図5はその底面図である。
また、内側の#2と#3気筒のブランチB2、B3は、正面から見て、排気ポート出口部から対向する横方向に突き出して、最短で合流しているが、仕切壁23を設けることで、このときの合流角θ2も20°以下としてある。
これらの合流ブランチW1、W2は、平行状態を保ったまま集合部DFに開口することで合流する(図4参照)。このときの合流角は、本実施形態では平行であるので、0°であるが、20°以下とすればよい。つまり、点火順序が連続しない気筒同士の排気マニホールドブランチをそれぞれ合流角20°以下で合流させて後、各合流ブランチW1、W2を合流角20°以下で合流させる。
以上のように、点火順序が連続せず排気干渉による影響が小さい#1と#4気筒のブランチB1、B4、及び、#2と#3気筒のブランチB2、B3を早く合流させることにより、低中速域でのトルク低下を発生させることなく、排気管合計長の短縮を図ることができる。
図6(a)は排気管合計長と排気温度(特に始動から15秒後のマニホールド触媒直前の排気温度)との関係を示しており、本発明により排気管合計長を1200mmから900mmに短縮することが可能であるとすると、マニホールド触媒直前の排気温度を270℃から320℃程度まで上昇させることが可能となる。尚、ここで排気管合計長は、図6(b)に模式的に示したように、各気筒からマニホールド触媒に至るまでの各ブランチ及び各合流ブランチの合計長で表される。また、図7は始動から15秒後のマニホールド触媒直前の排気温度とその間の触媒出口でのHC排出量との関係を示したもので、エンジン始動後のマニホールド触媒の昇温性の向上(270℃→320℃)により、触媒の活性を早めて、HC排出量を低減できることを示している。
合流角が大きい場合、例えば#1気筒のブローダウン波が合流部を回り込んで他の気筒に達し、排気干渉を生じたり、他の気筒の閉じている排気弁部より反射して自気筒の排気干渉を生じたりするが、図8に示すように、合流角60°、30°、0°について、#1気筒の排気ポート出口部で排気脈動圧力を測定したところ、合流角を小さくするほど、吸気弁開時期から排気弁閉時期までのバルブオーバーラップ期間付近での排気脈動圧力が低下し、排気干渉を低減できることが確認された。そして、合流角が30°以下であれば、合流角が0°の場合と略同等の低い排気干渉のレベルが得られることが確認された。
排気弁開時期は、通常、下死点(BDC)前45°程度であるが、下死点前30°より遅く、下死点前30°〜下死点の範囲に設定することにより、図10に実線で示す従来例に対し、点線で示すようにブローダウンのタイミングを遅らせる。これにより、自気筒のバルブオーバーラップ(O/L)期間に反射波が到達しないようにして、O/L期間中の排気干渉を改善し、低中速域のトルクを改善することができる。
図11は本発明での排気干渉低減による吸気体積効率向上効果を示したものである。また、図12は本発明での残ガス率低減効果を示したものである。いずれも低中回転域において排気干渉低減により掃気効率が向上することから、吸気体積効率が向上し、残ガス率が低減されている。従って、吸気体積効率の向上により出力性能が向上し、残ガス率の低減により燃焼温度が低下し、耐ノック性も向上する。
この対策としては、排気マニホールドのブランチの管径に対する曲げRの比を1.5以上としたり、集合部(ディフューザ部)の拡張角を60°以下とすることにより、排気マニホールドの通気抵抗を改善することで、上記のはね返りをリカバー可能である。あるいは、可変動弁装置を用いる場合は、排気弁開時期の遅角を低中速域(例えば4000rpm以下)において限定的に行うようにしてもよい。
#1と#4気筒の合流ブランチW1、及び、#2と#3気筒の合流ブランチW2に、直管部を設定することにより、空燃比センサの気筒感度の最適位置を明確にするための、チューニング要素の絞り込みが容易となり、比較的少ない工数で空燃比センサの最適位置を明確にすることが可能となる。
図13は本発明の第2実施形態を示すエンジン及び排気マニホールドの概略斜視図である。第1実施形態と異なるのは、#2と#3気筒のブランチB2、B3の合流ブランチW2をエンジン側に配置し、#1と#4気筒のブランチB1、B4の合流ブランチW1を反エンジン側に配置してある点であり、その他は同じである。
2 排気マニホールド
3 マニホールド触媒
B1〜B4 ブランチ
W1、W2 合流ブランチ
DF 集合部(ディフューザ部)
21、22 フランジ
23 仕切壁
24 空燃比センサ取付孔
Claims (1)
- 点火順序が#1→#3→#4→#2である4気筒エンジンの排気マニホールドにおいて、
点火順序が連続しない#1気筒と#4気筒の排気マニホールドブランチを排気ポート出口部からそれぞれ内側で斜め下方に延ばして合流させてから延設され、エンジン排気側面から見た時に上流側ほど通路幅が拡くなる第1の合流ブランチと、
点火順序が連続しない#2気筒と#3気筒の排気マニホールドブランチを排気ポート出口部から対向する横方向に突き出し、#2気筒と#3気筒の排気マニホールドブランチの合流位置が#1気筒と#4気筒の排気マニホールドブランチの合流位置よりも上流側となるように合流させてから、ストレートな1本の管として延設される第2の合流ブランチと、
前記第1の合流ブランチと前記第2の合流ブランチとを合流させる集合部と、
前記集合部の出口側に取付けられたマニホールド触媒と、を備え、
#1気筒と#4気筒の排気マニホールドブランチの中心軸線の合流点を前記集合部内に設定し、合流点における合流角度を一方の気筒側から他方の気筒側への排気脈動の回り込みを抑制するように小さく設定し、#2気筒と#3気筒の排気マニホールドブランチの中心軸線の合流点を前記第2の合流ブンラチ内に設定し、合流点における合流角度を一方の気筒側から他方の気筒側への排気脈動の回り込みを抑制するように小さく設定する、
ことを特徴とする4気筒エンジンの排気マニホールド。
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