JP4406293B2

JP4406293B2 - 疲労特性に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯

Info

Publication number: JP4406293B2
Application number: JP2004013696A
Authority: JP
Inventors: 郁也黒崎; 一彦深町
Original assignee: Nippon Mining and Metals Co Ltd
Current assignee: Nippon Mining Holdings Inc
Priority date: 2003-01-21
Filing date: 2004-01-21
Publication date: 2010-01-27
Anticipated expiration: 2024-01-21
Also published as: JP2004244725A

Description

本発明は、各種電子機器部品、特に繰り返し荷重のかかる部位に使用されるコネクタ、及び接点に使用される部品等のばね性が必要な部品に好適なステンレス鋼帯に関する。

各種電子機器部品に使用されるコネクタ、及び接点に使用される部品等の基本的な特性として高強度でばね性が要求されており、その中でも、各種機器の押しボタンやスイッチ等のばねでは、繰り返し動作に対する耐久性が良好な材料が望まれている。メタルドーム型スイッチは携帯電話の押しボタン等に用いられるものである。

材料の耐久性を向上させることとして、その材料の疲労特性が改善することが重要であるがその手段のいくつかとしては、結晶粒径を微細化すること（例えば、非特許文献１参照。）、表層に圧縮残留応力を付与することなどがあげられる。圧縮残留応力を付与する方法として、最終圧延後にテンションアニール処理やストレスリリーフ処理等の熱処理を行う方法、ショットピーニングを施して表層に圧縮残留応力を付与する方法（例えば、特許文献１参照。）がある。

横堀武夫監訳、「金属の疲労破壊」、丸善株式会社、１９７０年６月３０日、ｐ．３２−３９特願平１１−２２２５１７号公報

従来の方法による結晶粒の微細化は、大きさが十分に小さくなっていない、あるいは、結晶粒の平均が小さくなってはいても、個々の結晶粒は大小が混在する場合が認められた。結晶粒の微細化により疲労特性が改善されるものの、その大きさ、および結晶粒のばらつきにより、効果が不十分な場合があり、また、疲労特性改善に必要な結晶粒の大きさの指標が不明であった。

材料に圧縮の残留応力を付与することは、疲労特性の改善に有効であることが知られているが、その手段としてのテンションアニール処理、ストレスリリーフ処理は、材料に熱を加えるため、圧延後に熱処理工程を追加することとなり、材料製造時のリードタイムとコストがかかる上、熱処理により耐力は圧延終了時の値より低下する。さらに熱処理温度が溶体化熱処理温度よりも低いため、特にステンレス鋼では鋭敏化の危険性がある。

一方、ショットピーニング等を施して材料表面に圧縮残留応力を付与する方法では、板厚が厚い材料においては有効な手段として工業的に利用されているが、箔の場合には、板厚が薄いために、本手法の適用は困難である。
本発明の目的は、各種ボタンやスイッチばね等において、繰り返し動作による耐久性が良好な箔の金属材料を提供することである。

本発明者らは、オーステナイト系ステンレス鋼帯の疲労特性向上の方法を鋭意研究した結果、以下の方法で高強度化、および疲労特性が向上することを見出した。
（ａ）７５０℃において３００秒間焼鈍した場合の平均結晶粒径が３μｍ以下、かつその標準偏差が２μｍ以下である。
（ｂ）最終圧延を施した、あるいは最終歪取り焼鈍を施した材料表面の引張残留応力が５０ＭＰａ以下又は圧縮残留応力である。

すなわち、本発明は、
（１）７５０℃にて３００秒間焼鈍した場合の平均結晶粒径が３μｍ以下、かつその標準偏差が２μｍ以下であることを特徴とする疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼帯、
（２）最終圧延を施した又は最終圧延後に歪取り焼鈍を施したオーステナイト系ステンレス鋼について、材料表層の残留応力が５０ＭＰａ以下の引張残留応力または圧縮残留応力となることを特徴とする疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼帯、
（３）上記（１）及び（２）に記載の疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼帯、
（４）上記（１）〜（３）に記載の疲労特性に優れたコネクタ、あるいはスイッチなどの接点部品用オーステナイト系ステンレス鋼帯、
（５）上記（４）に記載の疲労特性に優れたメタルドーム型スイッチ用オーステナイト系ステンレス鋼帯、
である。

本発明は、各種電子機器部品、特に繰り返し荷重のかかる部位に使用されるコネクタ、及び接点に使用される部品等のばね性が必要な部品に好適な、ばね用ステンレス鋼帯について疲労特性の優れた材料である。

以下に限定の理由を説明する。
（１）再結晶焼鈍後の結晶
疲労特性を改善するためには、最終の再結晶焼鈍で結晶粒径を微細化した後に、最終圧延を行うと有効である。ただし、最終の再結晶焼鈍における結晶粒径、および、その後の最終圧延の組み合わせが疲労特性に影響するため、これらを制御する必要がある。これら最終の再結晶焼鈍と最終圧延の組み合わせについて、種々検討した。その結果、圧延、焼鈍の回数及びそれらの条件を最適化することにより、最終圧延後の材料を再結晶焼鈍した場合の平均結晶粒径、およびその標準偏差と疲労特性の間に相関が見られることを見出した。すなわち、疲労特性に顕著な改善が見られたのは、材料を７５０℃にて３００秒間再結晶焼鈍した場合の平均結晶粒径３μｍ以下、かつその標準偏差が２μｍの場合である。

（２）残留応力
材料表層の残留応力についてできるかぎり小さい引張残留応力、又は圧縮残留応力にすることにより、疲労特性を改善でき、従来さまざまな方法がとられてきた。
しかしながら、本発明の対象はステンレス鋼帯であり、ステンレス鋼かつ、箔にあった方法を見出す必要がある。また、材料表層の残留応力は、加工工程やその条件によって変動する。これら残留応力と疲労特性の関連を調査した結果、疲労特性は、材料表層の残留応力が引張の残留応力の場合、その値が一定値を超えた場合とそれ以下となった場合に顕著な差異が見られることを見出した。すなわち、材料表層の残留応力が５０ＭＰａ以下の引張残留応力又は、圧縮残留応力となる場合に疲労特性に顕著な改善が見られる。

（１）実施例１
ＳＵＳ３０１ステンレス鋼（板厚１．５ｍｍ）を購入し、加工度５０％以上で冷間圧延した後、連続焼鈍炉を用いて、炉温度１２００℃以下、材料の炉内停留時間１２０秒以下として、平均の結晶粒径が５μｍ以下となるよう調整する。さらに、この材料を加工度５０％以上に冷間圧延し、上記と同様に、平均結晶粒径が３μｍ以下となるように炉温度と材料の炉内停留時間を調整する。さらに、再結晶焼鈍後に板厚６０μｍまで加工する。これを供試材として、引張り試験、および薄板ベルト寿命試験機を用いて、１２８０ＭＰａの最大負荷応力下で、破断までの繰返し回数を測定した。

また、比較例として、上記の供試鋼を用い、加工度５０％以上で冷間圧延した後、連続焼鈍炉を用いて、炉温度１２００〜１２５０℃、材料の炉内停留時間１２０秒以下として、平均の結晶粒径が１０μｍ以上となるよう調整する。さらに、この材料を加工度５０％以上に冷間圧延し、上記と同様に、平均結晶粒径が１０μｍ以上となるように炉温度と材料の炉内停留時間を調整する。さらに、再結晶焼鈍後に板厚６０μｍまで加工する。
供試材の化学成分を表１に、供試材を７５０℃にて３００秒間熱処理した場合の平均結晶粒径とその標準偏差、および疲労特性を測定した結果を表２に示す。

表２より、同じ強度であっても、疲労特性が異なることがわかる。例えば、発明例Ｎｏ．１と比較例４は、引張り強さがほぼ同じであるが、７５０℃で３００秒熱処理後の結晶粒径の標準偏差は、前者が２μｍ以下であるのに対し、後者は２μｍを超えており、前者と比較して、後者の疲労特性は劣化している。
次に、発明例Ｎｏ．２、３は、比較例Ｎｏ．５と強度がほぼ同じであるが、７５０℃で３００秒熱処理後の平均結晶粒径は、前者が３μｍ以下であるのに対し、後者は３μｍを超えており、前者と比較して、後者の疲労特性は劣化している。
また、比較例Ｎｏ．６は、７５０℃で３００秒熱処理後の平均結晶粒径が３μｍを超え、さらにその標準偏差が２μｍを超えており、これらが規定範囲である発明例Ｎｏ．１〜３と比較して、疲労特性が劣化している。

（２）実施例２
実施例１と同じ組成の素条を用い、実施例１の比較例と同じ工程・条件で６０μｍまで加工した後に、連続焼鈍炉にて、炉温度６００℃で歪取り焼鈍、および板厚変化量が１μｍ未満としたスキンパス圧延により材料表層の残留応力を調整し、引張り試験、材料表層の残留応力測定、および１２８０ＭＰａの最大負荷応力下で破断までの繰返し回数を測定した。

また、比較例として、実施例１と同じ組成の素条を用い、実施例１の比較例と同じ工程・条件で６０μｍまで加工した後に、連続焼鈍炉にて、炉温度６００℃で歪取り焼鈍し、引張り試験、材料表層の残留応力測定、および１２８０ＭＰaの最大負荷応力下で破断までの繰返し回数を測定した。
材料表層の残留応力と疲労特性の測定結果を表３に示す。

表３より、発明例Ｎｏ．７と比較例Ｎｏ．１０、発明例Ｎｏ．８と比較例Ｎｏ．１１、および発明例Ｎｏ．９と比較例Ｎｏ．１２は、それぞれ、引張り強さはほぼ同じ値であるが、材料表層の残留応力について、前者は５０ＭＰａ未満又は圧縮応力であり、後者は５０ＭＰａを超えている。また、前者と後者について、それぞれ、疲労特性を比較すると、前者と比較して後者の疲労特性が劣化している。なお、表３において残留応力は＋（符号なし）は引張残留応力を、−は圧縮残留応力を示す。

（３）実施例３
実施例１と同じ組成の素条を用い、実施例１の発明例と同じ工程・条件で６０μｍまで加工した後に、連続焼鈍炉にて、炉温度６００℃で歪取り焼鈍、および板厚変化量が１μｍ未満としたスキンパス圧延により材料表層の残留応力を調整し、引張り試験、材料表層の残留応力測定、および１２８０ＭＰａの最大負荷応力下で破断までの繰返し回数を測定した。

また、比較例として、実施例１と同じ組成の素条を用い、実施例１の発明例と同じ工程・条件で６０μｍまで加工した後に、連続焼鈍炉にて、炉温度６００℃で歪取り焼鈍し、引張り試験、材料表層の残留応力測定、および１２８０ＭＰaの最大負荷応力下で破断までの繰返し回数を測定した。
材料表層の残留応力と疲労特性の測定結果を表４に示す。

実施例３は請求項３に対応する例であるので、実施例３における比較例は請求項１における発明例である。
表４より、発明例Ｎｏ．１３と比較例Ｎｏ．１６、発明例Ｎｏ．１４と比較例Ｎｏ．１７、および発明例Ｎｏ．１５と比較例Ｎｏ．１８は、それぞれ、引張り強さはほぼ同じ値であるが、材料表層の残留応力について、前者は５０ＭＰａ未満又は圧縮応力であり、後者は５０ＭＰａを超えており、前者と比較して後者の疲労特性が劣化している。なお、表４において残留応力は＋（符号なし）は引張残留応力を、−は圧縮残留応力を示す。

Claims

加工度５０％以上で冷間圧延した後、平均結晶粒径が５μｍ以下となるように１２００℃以下で再結晶焼鈍し、さらに加工度５０％以上で冷間圧延した後、平均結晶粒径が３μｍ以下となるように再結晶焼鈍し、その後、最終冷間圧延して得られるオーステナイト系ステンレス鋼箔帯であって、７５０℃にて３００秒間焼鈍した場合の平均結晶粒径が３μｍ以下、かつその標準偏差が２μｍ以下となる性質を有することを特徴とする疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼箔帯。
請求項１に記載のオーステナイト系ステンレス鋼箔帯に、最終冷間圧延を施したまま又は最終冷間圧延後に歪取り焼鈍を施したオーステナイト系ステンレス鋼箔帯に、板厚変化量を１μｍ未満としたスキンパス圧延により、材料表層の残留応力が５０ＭＰａ以下の引張残留応力または圧縮残留応力となるように調整したことを特徴とする疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼箔帯。
箔厚が６０μｍである、請求項１又は請求項２に記載の疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼箔帯。
請求項１〜３いずれか１項に記載の、接点部品用オーステナイト系ステンレス鋼箔帯。
接点部品がメタルドーム型スイッチである、請求項４に記載のオーステナイト系ステンレス鋼箔帯。