JP4333047B2 - 容量可変型圧縮機の制御弁 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば車両用空調装置の冷媒循環回路を構成し、制御室の圧力調節によって吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機に用いられる制御弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の制御弁としては、特開平１１−３２４９３０号公報に開示されたものが存在する。
【０００３】
すなわち、図４に示すように前記公報の制御弁は、冷媒循環回路に設定された二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧（二点間差圧）を感圧部材１０１で機械的に検知する。そして、同感圧部材１０１を介して作用する二点間差圧に基づく力を利用することで、制御室（例えば斜板式圧縮機であるなら斜板収容室であるクランク室）の圧力調節につながる弁体１０２の位置決めを行うものである。
【０００４】
前記二点間差圧には冷媒循環回路の冷媒流量が反映されており、感圧部材１０１は、同二点間差圧の変動つまり冷媒循環回路における冷媒流量の変動を打ち消す側に容量可変型圧縮機の吐出容量が変更されるように弁体１０２の位置決めを行う。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記公報の制御弁は、予め設定された単一の冷媒流量を維持する単純な内部自律制御構成しか有しておらず、冷媒循環回路の冷媒流量を積極的には変更し得ない。従って、細やかな空調制御要求に対応することができない問題を生じていた。
【０００６】
本発明の目的は、細やかな空調制御要求に対応することが可能な容量可変型圧縮機の制御弁を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１の発明は、冷媒循環回路を構成し、制御室の圧力調節によって吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機に用いられる制御弁であって、前記制御室と冷媒循環回路の吐出圧力領域とを接続する給気通路又は制御室と冷媒循環回路の吸入圧力領域とを接続する抽気通路の一部を構成すべくバルブハウジング内に区画された弁室と、前記弁室内に変位可能に収容され、同弁室内での位置に応じて前記給気通路又は抽気通路の開度を調節可能な弁体と、前記バルブハウジング内に区画された感圧室と、前記感圧室内に配設され同感圧室を第１圧力室と第２圧力室とに区画する感圧部材と、前記冷媒循環回路に設定された二つの圧力監視点のうち、高圧側の第１圧力監視点の圧力は第１圧力室に導入されるとともに、低圧側の第２圧力監視点の圧力は第２圧力室に導入されることと、前記弁室と感圧室との間においてバルブハウジングに摺動可能に支持され、一端が感圧部材に作動連結されるとともに他端が弁体に当接された感圧ロッドと、前記第１圧力室と第２圧力室との圧力差の変動に基づく感圧部材の変位は、同圧力差の変動を打ち消す側に容量可変型圧縮機の吐出容量が変更されるように、感圧ロッドを介して弁体の位置決めに反映されることと、前記バルブハウジング内に弁室と隣接して区画されたソレノイド室と、前記ソレノイド室内に変位可能に収容された可動鉄心と、前記弁室とソレノイド室との間において両室間の隔壁様に配設された固定鉄心と、前記固定鉄心に摺動可能に挿通支持されるとともに、弁室内において弁体を固定支持し、さらにはソレノイド室内において可動鉄心が固定されたソレノイドロッドと、前記ソレノイドロッドに付与する電磁付勢力を外部からの給電制御によって変更可能なことで、感圧部材による弁体の位置決め動作の基準となる設定差圧を変更可能な、前記可動鉄心及び固定鉄心を含む電磁アクチュエータとを備えたことを特徴とする制御弁である。
【０００８】
この構成においては、電磁アクチュエータを外部から給電制御することで設定差圧を変更可能となっており、同電磁アクチュエータを備えない言い換えれば単一の設定差圧しか持ち得ない従来公報の制御弁と比較して、細やかな空調制御要求に対応することができる。
【０００９】
また、前記制御弁においては、弁体と感圧ロッドとが別体とされており、両者はバルブハウジングの軸線方向（弁体の弁開度調節方向）へは一体移動されるものの同軸線と交差方向へは相対移動（ずれ動き）可能となっている。従って、可動鉄心と固定鉄心との間の電磁吸引力の偏作用に基づく横力が弁体を介して感圧ロッドに作用されることがなく、同感圧ロッドの摺動抵抗を軽減して、制御弁の弁開度調節特性においてヒステリシスな傾向の発現を抑制することができる。
【００１０】
請求項２の発明は請求項１において、前記可動鉄心の変位はソレノイドロッドを介して固定鉄心のみにより案内される構成であることを特徴としている。
この構成においては、弁体、ソレノイドロッド及び可動鉄心からなる一体物のバルブハウジング内における支持箇所が、同ソレノイドロッドを介した固定鉄心の一箇所のみとなっている。従って、固定鉄心によるソレノイドロッドの支持を高精度に設定することが可能となり、可動鉄心を固定鉄心に対して軸線一致で高精度に配置させることができる。その結果、両鉄心間の電磁吸引力の偏作用を防止でき、同偏作用に基づく横力がソレノイドロッドに作用することを軽減できて、制御弁の弁開度調節特性においてヒステリシスな傾向の発現をさらに効果的に抑制することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を車両用空調装置が備える容量可変型斜板式圧縮機の制御弁において具体化した一実施形態について説明する。
【００１２】
（容量可変型斜板式圧縮機）
図１に示すように容量可変型斜板式圧縮機（以下単に圧縮機とする）は、シリンダブロック１と、その前端に接合固定されたフロントハウジング２と、シリンダブロック１の後端に弁形成体３を介して接合固定されたリヤハウジング４とを備えている。
【００１３】
前記シリンダブロック１とフロントハウジング２とで囲まれた領域には、制御室としてのクランク室５が区画されている。同クランク室５内には駆動軸６が回転可能に配設されている。同駆動軸６は、外部駆動源としての車両の走行駆動源であるエンジンＥに連結され、同エンジンＥによって回転駆動される。
【００１４】
前記クランク室５において駆動軸６上には、ラグプレート１１が一体回転可能に固定されている。クランク室５内にはカムプレートとしての斜板１２が収容されている。斜板１２は、駆動軸６にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。ヒンジ機構１３は、ラグプレート１１と斜板１２との間に介在されている。従って、斜板１２は、ヒンジ機構１３を介したラグプレート１１との間でのヒンジ連結、及び駆動軸６の支持により、ラグプレート１１及び駆動軸６と同期回転可能であるとともに、駆動軸６の軸線方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸６に対し傾動可能となっている。
【００１５】
複数（図面には一つのみ示す）のシリンダボア１ａは、前記シリンダブロック１において駆動軸６を取り囲むようにして貫設形成されている。片頭型のピストン２０は、各シリンダボア１ａに往復動可能に収容されている。シリンダボア１ａの前後開口は、弁形成体３及びピストン２０によって閉塞されており、このシリンダボア１ａ内にはピストン２０の往復動に応じて体積変化する圧縮室が区画されている。各ピストン２０は、シュー１９を介して斜板１２の外周部に係留されている。従って、駆動軸６の回転にともなう斜板１２の回転運動が、シュー１９を介してピストン２０の往復直線運動に変換される。
【００１６】
前記弁形成体３とリヤハウジング４との間には、吸入室２１及び吐出室２２がそれぞれ区画形成されている。そして、吸入室２１の冷媒ガスは、各ピストン２０の上死点位置から下死点側への移動により、弁形成体３に形成された吸入ポート２３及び吸入弁２４を介してシリンダボア１ａに吸入される。シリンダボア１ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン２０の下死点位置から上死点側への移動により所定の圧力にまで圧縮され、弁形成体３に形成された吐出ポート２５及び吐出弁２６を介して吐出室２２に吐出される。
【００１７】
（クランク圧制御機構）
図１に示すように、前記斜板１２の傾斜角度制御に関与する、クランク室５の圧力（クランク圧Ｐｃ）を制御するためのクランク圧制御機構は、図１に示す圧縮機ハウジング内に設けられた抽気通路２７、及び給気通路２８並びに制御弁ＣＶによって構成されている。抽気通路２７はクランク室５と吸入圧力（Ｐｓ）領域である吸入室２１とを接続する。給気通路２８は吐出圧力（Ｐｄ）領域である吐出室２２とクランク室５とを接続し、その途中には制御弁ＣＶが配設されている。
【００１８】
そして、前記制御弁ＣＶの開度を調節することで、給気通路２８を介したクランク室５への高圧な吐出ガスの導入量と抽気通路２７を介したクランク室５からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク圧Ｐｃが決定される。クランク圧Ｐｃの変更に応じて、ピストン２０を介してのクランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａ（圧縮室）の内圧との差が変更され、斜板１２の傾斜角度が変更される結果、ピストン２０のストロークすなわち吐出容量が調節される。
【００１９】
（冷媒循環回路）
図１に示すように、車両用空調装置の冷媒循環回路（冷凍サイクル）は、上述した圧縮機と外部冷媒回路３０とから構成されている。外部冷媒回路３０は例えば、凝縮器３１、減圧装置としての膨張弁３２及び蒸発器３３を備えている。同外部冷媒回路３０の下流域には、蒸発器３３の出口と圧縮機の吸入室２１とをつなぐ冷媒の流通管３５が設けられている。外部冷媒回路３０の上流域には、圧縮機の吐出室２２と凝縮器３１の入口とをつなぐ冷媒の流通管３６が設けられている。
【００２０】
さて、前記冷媒循環回路を流れる冷媒の流量が多くなるほど、回路又は配管の単位長さ当りの圧力損失も大きくなる。つまり、冷媒循環回路に沿って設定された二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の圧力損失（差圧）は同回路における冷媒流量と正の相関を示す。故に、二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧（以下二点間差圧ΔＰｄとする）を把握することは、冷媒循環回路における冷媒流量を間接的に検出することに他ならない。
【００２１】
図２に示すように本実施形態では、流通管３６の最上流域に当たる吐出室２２内に上流側の第１圧力監視点Ｐ１を定めると共に、そこから所定距離だけ離れた流通管３６の途中に下流側の第２圧力監視点Ｐ２を定めている。そして、第１圧力監視点Ｐ１での冷媒ガスの監視圧力ＰｄＨを第１検圧通路３７を介して、又、第２圧力監視点Ｐ２での冷媒ガスの監視圧力ＰｄＬを第２検圧通路３８を介してそれぞれ制御弁ＣＶに導入している。
【００２２】
（制御弁）
図２に示すように前記制御弁ＣＶは、その上半部を占める入れ側弁部と、下半部を占めるソレノイド部６０とを備えている。入れ側弁部は、吐出室２２とクランク室５とを接続する給気通路２８の開度（絞り量）を調節する。ソレノイド部６０は、制御弁ＣＶ内に配設されたソレノイドロッド４０を、外部からの通電制御に基づき付勢制御するための一種の電磁アクチュエータである。ソレノイドロッド４０は、その先端部に弁体部４３を備える棒状部材である。
【００２３】
前記制御弁ＣＶのバルブハウジング４５は、栓体４５ａと、入れ側弁部の主な外殻を構成する上半部本体４５ｂと、ソレノイド部６０の主な外殻を構成する下半部本体４５ｃとから構成されている。バルブハウジング４５の上半部本体４５ｂ内には弁室４６及び連通路４７が区画され、同上半部本体４５ｂとその上部に圧入された栓体４５ａとの間には感圧室４８が区画されている。
【００２４】
前記弁室４６内には、ソレノイドロッド４０がバルブハウジング４５の軸線方向（図面では垂直方向）に移動可能に配設されている。弁室４６及び連通路４７はソレノイドロッド４０の配置次第で連通可能となる。連通路４７内には、ソレノイドロッド４０と別体の感圧ロッド４１がバルブハウジング４５の軸線方向に移動可能に挿入されている。同感圧ロッド４１は連通路４７の感圧室４８側を構成する小径部４７ａに嵌入されており、同連通路４７と感圧室４８とは感圧ロッド４１によって遮断されている。
【００２５】
前記弁室４６の底壁は後記固定鉄心６２の上端面によって提供されている。弁室４６を取り囲むバルブハウジング４５の周壁には半径方向に延びるポート５１が設けられ、このポート５１は給気通路２８の上流部を介して弁室４６を吐出室２２に連通させる。連通路４７を取り囲むバルブハウジング４５の周壁にも半径方向に延びるポート５２が設けられ、このポート５２は給気通路２８の下流部を介して連通路４７をクランク室５に連通させる。従って、ポート５１、弁室４６、連通路４７及びポート５２は制御弁内通路として、吐出室２２とクランク室５とを連通させる給気通路２８の一部を構成する。
【００２６】
前記弁室４６内にはソレノイドロッド４０の弁体部４３が配置されている。弁室４６と連通路４７との境界に位置する段差は弁座５３をなしており、連通路４７は一種の弁孔をなしている。そして、ソレノイドロッド４０が図２の位置（最下動位置）から弁体部４３が弁座５３に着座する最上動位置へ上動すると、連通路４７が遮断される。つまりソレノイドロッド４０の弁体部４３は、給気通路２８の開度を任意調節可能な弁体として機能する。
【００２７】
前記感圧室４８内には、ベローズよりなる感圧部材５４が収容配置されている。同感圧部材５４の上端部は、バルブハウジング４５の栓体４５ａに固定されている。従って、感圧室４８内は、有底円筒状をなす感圧部材５４によって、同感圧部材５４の内空間である第１圧力室５５と、同感圧部材５４の外空間である第２圧力室５６とに区画されている。
【００２８】
前記感圧部材５４の外底面にはロッド受け５４ａが凹設されており、同ロッド受け５４ａには感圧ロッド４１の上端が挿入されている。感圧部材５４は圧縮弾性変形された状態で組み付けられており、この弾性変形に基づく下向きの付勢力によって、ロッド受け５４ａを介して感圧ロッド４１に対して押さえ付けられている。従って、感圧ロッド４１の下端面は、感圧部材５４からの下向き付勢力によりソレノイドロッド４０の弁体部４３の上端面に圧接された状態となっており、同感圧ロッド４１はソレノイドロッド４０と一体となって上下動する。
【００２９】
前記第１圧力室５５は、栓体４５ａに形成されたＰ１ポート５７、第１検圧通路３７を介して、第１圧力監視点Ｐ１である吐出室２２と連通されている。また、第２圧力室５６は、バルブハウジング４５の上半部本体４５ｂに形成されたＰ２ポート５８及び第２検圧通路３８を介して第２圧力監視点Ｐ２と連通されている。つまり、第１圧力室５５には第１圧力監視点Ｐ１の監視圧力ＰｄＨが導かれ、第２圧力室５６には第２圧力監視点Ｐ２の監視圧力ＰｄＬが導かれている。
【００３０】
前記バルブハウジング４５の下半部本体４５ｃ内には、有底円筒状の収容筒６１が挿入固定されている。収容筒６１の上部には固定鉄心６２が嵌合され、この嵌合により収容筒６１内にはソレノイド室６３が区画されている。ソレノイド室６３内には、可動鉄心６４がバルブハウジング４５の軸線方向に移動可能に収容されている。同可動鉄心６４は、ソレノイド室６３（収容筒６１）の内周面６３ａの径よりも外径の小さな円柱状をなしている。従って、同可動鉄心６４を固定鉄心６２と同軸上で変位させるためには、同ソレノイド室６３の内周面６３ａ以外の案内支持手段が必要である。
【００３１】
前記固定鉄心６２の中心にはバルブハウジング４５の軸線方向に延びるガイド孔６５が形成され、このガイド孔６５内には、ソレノイドロッド４０が軸線方向に移動可能に挿入配置されている。ソレノイドロッド４０の下端は、ソレノイド室６３内において可動鉄心６４に嵌合固定されている。従って、可動鉄心６４は、ソレノイドロッド４０を介してガイド孔６５（固定鉄心６２）により支持されて、同ソレノイドロッド４０と常時一体となって上下動する。つまり、ソレノイドロッド４０及びガイド孔６５（固定鉄心６２）が、上述した可動鉄心６４を固定鉄心６２（ガイド孔６５）と同軸上で変位させるための「ソレノイド室６３の内周面６３ａ以外の案内支持手段」となっている。
【００３２】
前記固定鉄心６２において可動鉄心６４との対向面の外周縁部には、ガイド孔６５の開口を中心とした、つまりバルブハウジング４５の軸線を中心とした環状に、先鋭の凸状部６２ａが形成されている。可動鉄心６４において固定鉄心６２との対向面の外周縁部６４ａは、固定鉄心６２側の凸状部６２ａを内側に避けつつ同凸状部６２ａの内側面の傾斜に沿うようにして面取りがなされている。
このように構成することで、固定鉄心６２と可動鉄心６４との間の距離変化に対して、両鉄心６２，６４間に生じる電磁吸引力（後述する）をリニアに変化させることが可能となる。
【００３３】
前記固定鉄心６２には、弁室４６とソレノイド室６３とを連通する圧力導入通路６８が形成されている。従って、ソレノイド室６３には弁室４６の圧力Ｐｄが導入されている。ソレノイド室６３内において可動鉄心６４の移動方向前後の空間は、同ソレノイド室６３の内周面６３ａと可動鉄心６４との径差に基づくクリアランスを介して吐出圧Ｐｄで均圧されている。なお、詳述しないが、吐出圧Ｐｄをソレノイド室６３に導入することで、ソレノイドロッド４０の位置決め特性つまり制御弁ＣＶの弁開度調節特性に好影響を与えることがわかっている。
【００３４】
前記ソレノイド室６３において固定鉄心６２と可動鉄心６４との間には、コイルバネよりなる弁体付勢バネ６６が収容されている。この弁体付勢バネ６６は、可動鉄心６４を固定鉄心６２から離間させる方向に作用して、ソレノイドロッド４０（弁体部４３）を図面下方に向けて付勢する。
【００３５】
前記固定鉄心６２及び可動鉄心６４の周囲には、これら鉄心６２，６４を跨ぐ範囲にコイル６７が巻回されている。このコイル６７には、外部情報検知手段７２からの外部情報（エアコンスイッチのオン・オフ情報、車室温度情報及び設定温度情報等）に応じた制御コンピュータ７０の指令に基づき、駆動回路７１から駆動信号が供給される。同コイル６７は、その電力供給量に応じた大きさの電磁吸引力（電磁付勢力）を可動鉄心６４と固定鉄心６２との間に発生させる。同コイル６７への通電制御は印加電圧を調整することでなされ、同印加電圧の調整にはＰＷＭ（パルス幅変調）制御が採用されている。
【００３６】
（制御弁の動作特性）
前記制御弁ＣＶにおいては、次のようにしてソレノイドロッド４０の配置位置つまり弁開度が決まる。
【００３７】
まず、図２に示すように、コイル６７への通電がない場合（デューティ比＝０％）は、ソレノイドロッド４０の配置には、感圧ロッド４１を介して作用する感圧部材５４自身が有するバネ性（以下ベローズバネ５４と呼ぶ）に基づく下向き付勢力、及び弁体付勢バネ６６の下向き付勢力の作用が支配的となる。従って、ソレノイドロッド４０は最下動位置に配置され、弁体部４３は連通路４７を全開とする。従って、クランク圧Ｐｃは、その時おかれた状況下において取り得る最大値となり、同クランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの内圧とのピストン２０を介した差は大きくて、斜板１２は傾斜角度を最小として圧縮機の吐出容量は最小となっている。
【００３８】
次に、前記制御弁ＣＶにおいて、コイル６７に対しデューティ比可変範囲の最小デューティ比（＞０％）の通電がなされると、上向きの電磁付勢力がベローズバネ５４及び弁体付勢バネ６６による下向き付勢力を凌駕し、ソレノイドロッド４０が上動を開始する。この状態では、弁体付勢バネ６６の下向きの付勢力によって減勢された上向き電磁付勢力が、ベローズバネ５４の下向き付勢力によって加勢された二点間差圧ΔＰｄ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）に基づく下向き押圧力に対抗する。そして、これら上下付勢力が均衡する位置に、ソレノイドロッド４０の弁体部４３が弁座５３に対して位置決めされる。
【００３９】
例えば、エンジンＥの回転速度が減少して冷媒循環回路の冷媒流量が減少すると、下向きの二点間差圧ΔＰｄに基づく力が減少し、ソレノイドロッド４０（弁体部４３）が上動して連通路４７の開度が減少される。従って、クランク圧Ｐｃが低下され、斜板１２が傾斜角度増大方向に傾動して圧縮機の吐出容量は増大される。圧縮機の吐出容量が増大すれば冷媒循環回路における冷媒流量も増大し、二点間差圧ΔＰｄは増加する。
【００４０】
逆に、エンジンＥの回転速度が増大して冷媒循環回路の冷媒流量が増大すると、下向きの二点間差圧ΔＰｄに基づく力が増大し、ソレノイドロッド４０が下動して連通路４７の開度が増加される。従って、クランク圧Ｐｃが増大され、斜板１２が傾斜角度減少方向に傾動して圧縮機の吐出容量は減少される。圧縮機の吐出容量が減少すれば冷媒循環回路における冷媒流量も減少し、二点間差圧ΔＰｄは減少する。
【００４１】
また、例えば、コイル６７への通電デューティ比を大きくして上向きの電磁付勢力を大きくすると、ソレノイドロッド４０が上動して連通路４７の開度が減少し、圧縮機の吐出容量が増大される。従って、冷媒循環回路における冷媒流量が増大し、二点間差圧ΔＰｄも増大する。
【００４２】
逆に、コイル６７への通電デューティ比を小さくして電磁付勢力を小さくすると、ソレノイドロッド４０が下動して連通路４７の開度が増加し、圧縮機の吐出容量が減少される。従って、冷媒循環回路における冷媒流量が減少し、二点間差圧ΔＰｄも減少する。
【００４３】
以上のように前記制御弁ＣＶは、コイル６７への通電デューティ比によって決定された二点間差圧ΔＰｄの制御目標（設定差圧）を維持するように、この二点間差圧ΔＰｄの変動に応じて内部自律的にソレノイドロッド４０を位置決めする構成となっている。また、この設定差圧は、コイル６７への通電デューティ比を調節することで外部から変更可能となっている。
【００４４】
本実施形態においては次のような効果を奏する。
（１）制御弁ＣＶ（コイル６７）を通電制御するデューティ比を変更することで、同弁ＣＶの弁開度調節動作の基準となる設定差圧を外部から変更可能である。従って、電磁アクチュエータ（ソレノイド部６０）を備えない言い換えれば単一の設定差圧しか持ち得ない従来公報の制御弁と比較して、細やかな空調制御要求に対応することができる。
【００４５】
（２）図３は、本実施形態の制御弁ＣＶを創出する過程において生み出された、比較例の制御弁ＣＶＨを示す。同制御弁ＣＶＨと本実施形態の制御弁ＣＶとの相違点は、感圧ロッド４１がソレノイドロッド４０に一体化（固定）されていることと、ガイド孔６５とソレノイドロッド４０との間に径差を設定して両者４０，６５間のクリアランスを圧力導入通路６８として利用していることと、ソレノイド室６３の内周面６３ａの径と可動鉄心６４の外径とが略同一とされ、同可動鉄心６４がソレノイド室６３の内周面６３ａによって摺動可能に支持されていることである。つまり、感圧ロッド４１、ソレノイドロッド４０及び可動鉄心６４からなる一体物は、感圧ロッド４１と連通路４７との間及び可動鉄心６４とソレノイド室６３の内周面６３ａとの間の二箇所において、バルブハウジング４５によって摺動可能に支持されている。
【００４６】
このように、複数の部材４０，４１，６４からなる一体物をバルブハウジング４５内の二箇所で支持する場合、それぞれの支持箇所において支持精度を上げようとすると言い換えればガタつきを無くそうとすると、各部材４０，４１，６４間の加工・組付け精度誤差の積み重なりを他方の支持箇所において吸収できなくなり、同一体物のバルブハウジング４５に対する組付けが困難となってしまう。
【００４７】
従って、各支持箇所の支持精度を落とさざるを得ず、前記一体物にはバルブハウジング４５の軸線と交差方向のガタつきが生じてしまう。このため、固定鉄心６２の軸線と可動鉄心６４の軸線とが大きくずれ、このズレ側において両鉄心６２，６４間の隙間が偏って狭まり、さらにこの隙間を狭める方向に電磁吸引力が偏作用して可動鉄心６４が軸線と交差方向に移動しようとしてしまう。その結果、前記一体物に軸線と交差方向の横力が作用され、同一体物の各支持箇所における摺動抵抗が増大し、制御弁ＣＶＨの弁開度調節特性においてヒステリシスな傾向の発現が顕著となる問題を生じてしまう。
【００４８】
しかし、本実施形態の制御弁ＣＶ（図２）においては、ソレノイドロッド４０（弁体部４３）と感圧ロッド４１とが別体とされており、両者４０，４１はバルブハウジング４５の軸線方向へは一体移動されるものの同軸線と交差方向へは相対移動（ずれ動き）可能となっている。従って、可動鉄心６４と固定鉄心６２との間の電磁吸引力の偏作用に基づく横力がソレノイドロッド４０を介して感圧ロッド４１に作用されることがなく、同感圧ロッド４１の摺動抵抗を軽減して、制御弁ＣＶの弁開度調節特性においてヒステリシスな傾向の発現を抑制することができる。
【００４９】
また、本実施形態の制御弁ＣＶにおいては、可動鉄心６４の変位は、ソレノイド室６３の内周面６３ａではなく、ソレノイドロッド４０を介してガイド孔６５（固定鉄心６２）により案内される。つまり、ソレノイドロッド４０及び可動鉄心６４からなる一体物のバルブハウジング４５内における支持箇所は、同ソレノイドロッド４０を介したガイド孔６５（固定鉄心６２）の一箇所のみである。従って、ガイド孔６５とソレノイドロッド４０とを精度良く加工しても前記一体物のバルブハウジング４５に対する組付けが困難となることはなく、可動鉄心６４を固定鉄心６２に対して軸線一致で高精度に配置させることができる。その結果、両鉄心６２，６４間の電磁吸引力の偏作用を防止でき、同偏作用に基づく横力がソレノイドロッド４０に作用することを軽減できて、制御弁ＣＶの弁開度調節特性においてヒステリシスな傾向の発現をさらに効果的に抑制できる。
【００５０】
なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で以下の態様でも実施できる。
・図１において「別例」として示すように、第１圧力監視点Ｐ１を蒸発器３３と吸入室２１とを含む両者の間の吸入圧力領域（図面においては流通管３５の途中）に設定するとともに、第２圧力監視点Ｐ２を同じ吸入圧力領域において第１圧力監視点Ｐ１の下流側（図面においては吸入室２１）に設定すること。
【００５１】
・第１圧力監視点Ｐ１を吐出室２２と凝縮器３１とを含む両者の間の吐出圧力領域に設定するとともに、第２圧力監視点Ｐ２を蒸発器３３と吸入室２１とを含む両者の間の吸入圧力領域に設定すること。
【００５２】
・第１圧力監視点Ｐ１を吐出室２２と凝縮器３１とを含む両者の間の吐出圧力領域に設定するとともに、第２圧力監視点Ｐ２をクランク室５に設定すること。或いは、感圧室４８において感圧部材５４の内空間を第２圧力室５６とし、感圧部材５４の外空間を第１圧力室５５とする。そして、第１圧力監視点Ｐ１をクランク室５に設定するとともに、第２圧力監視点Ｐ２を蒸発器３３と吸入室２１とを含む両者の間の吸入圧力領域に設定すること。
【００５３】
つまり、圧力監視点Ｐ１，Ｐ２は、上記実施形態のように、冷媒循環回路の主回路である冷凍サイクル（外部冷媒回路３０（蒸発器３３）→吸入室２１→シリンダボア１ａ→吐出室２２→外部冷媒回路３０（凝縮器３１））へ設定すること、言い換えれば冷凍サイクルの高圧領域又は低圧領域に設定することに限定されるものではなく、冷媒循環回路の副回路として位置付けられる、容量制御用の冷媒回路（給気通路２８→クランク室５→抽気通路２７）を構成する、中間圧領域としてのクランク室５に設定しても良い。
【００５４】
・上記実施形態の制御弁ＣＶを変更し、給気通路２８の下流部を介して弁室４６をクランク室５に連通させるとともに、給気通路２８の上流部を介して連通路４７を吐出室２２に連通させること。このようにすれば、隣接する第２圧力室５６と連通路４７との間の圧力差を小さくすることができ、ひいては両者４７，５６間での圧力漏れを抑制できて、精度の高い吐出容量制御を行い得る。
【００５５】
・制御弁ＣＶを、給気通路２８ではなく抽気通路２７の開度調節によりクランク圧Ｐｃを調節する、所謂抜き側制御弁としても良い。
・ワッブルタイプの容量可変型圧縮機に用いられる制御弁に具体化すること。
【００５６】
・上記実施形態において、斜板１２に流体圧アクチュエータを作動連結する。同流体圧アクチュエータの作動圧力室に、抽気通路２７の高圧側及び給気通路２８の低圧側をそれぞれ接続する。そして、同作動圧力室の圧力を、例えば上記実施形態と同様に制御弁ＣＶによって調節することで、斜板１２の傾斜角度を変更可能とすること。つまり、同流体圧アクチュエータの作動圧力室を、制御室として把握すること。
【００５７】
上記実施形態から把握できる技術的思想について記載する。
（１）前記容量可変型圧縮機はピストン式であって、カムプレートを収容するクランク室が制御室となっている請求項１又は２に記載の制御弁。
【００５８】
（２）前記二つの圧力監視点は、それぞれ吐出圧力領域に設定されている請求項１又は２或いは前記（１）に記載の制御弁。
（３）前記弁室は給気通路の一部を構成し、同弁室は弁体によって開度調節される弁孔を介して吐出圧力領域に接続されている前記（２）に記載の制御弁。
【００５９】
（４）前記固定鉄心及び可動鉄心のうちの一方の鉄心において他方の鉄心との対向面には、ソレノイドロッドを中心とした環状に先鋭の凸状部が形成されており、他方の鉄心において一方の鉄心との対向面は、凸状部を内側に避けつつ同凸状部の傾斜に沿う形状をなしている請求項１又は２或いは前記（１）〜（３）のいずれかに記載の制御弁。この構成においては、固定鉄心と可動鉄心との軸線ずれに起因した電磁吸引力の偏作用に基づく横力の発生が特に問題となるため、請求項１又は２或いは前記（１）〜（３）のいずれかに記載の発明の効果を奏するのに特に有効である。
【００６０】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明によれば、細やかな空調制御要求に対応することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 容量可変型斜板式圧縮機の断面図。
【図２】 制御弁の断面図。
【図３】 比較例の制御弁の断面図。
【図４】 従来公報の制御弁の断面図。
【符号の説明】
５…制御室としてのクランク室、２１…吸入圧力領域としての吸入室、２２…吐出圧力領域としての吐出室、２７…抽気通路、２８…給気通路、４０…ソレノイドロッド、４１…感圧ロッド、４３…弁体としての弁体部、４５…バルブハウジング、４６…弁室、４８…感圧室、５４…感圧部材、５５…第１圧力室、５６…第２圧力室、６０…電磁アクチュエータとしてのソレノイド部、６２…固定鉄心、６３…ソレノイド室、６４…可動鉄心、Ｐ１…第１圧力監視点、Ｐ２…第２圧力監視点、ＰｄＨ…第１圧力監視点の圧力、ＰｄＬ…第２圧力監視点の圧力、Ｐｃ…クランク圧、ＣＶ…制御弁。

Claims (2)

1. 冷媒循環回路を構成し、制御室の圧力調節によって吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機に用いられる制御弁であって、
   前記制御室と冷媒循環回路の吐出圧力領域とを接続する給気通路又は制御室と冷媒循環回路の吸入圧力領域とを接続する抽気通路の一部を構成すべくバルブハウジング内に区画された弁室と、
   前記弁室内に変位可能に収容され、同弁室内での位置に応じて前記給気通路又は抽気通路の開度を調節可能な弁体と、
   前記バルブハウジング内に区画された感圧室と、
   前記感圧室内に配設され同感圧室を第１圧力室と第２圧力室とに区画する感圧部材と、
   前記冷媒循環回路に設定された二つの圧力監視点のうち、高圧側の第１圧力監視点の圧力は第１圧力室に導入されるとともに、低圧側の第２圧力監視点の圧力は第２圧力室に導入されることと、
   前記弁室と感圧室との間においてバルブハウジングに摺動可能に支持され、一端が感圧部材に作動連結されるとともに他端が弁体に当接された感圧ロッドと、
   前記第１圧力室と第２圧力室との圧力差の変動に基づく感圧部材の変位は、同圧力差の変動を打ち消す側に容量可変型圧縮機の吐出容量が変更されるように、感圧ロッドを介して弁体の位置決めに反映されることと、
   前記バルブハウジング内に弁室と隣接して区画されたソレノイド室と、
   前記ソレノイド室内に変位可能に収容された可動鉄心と、
   前記弁室とソレノイド室との間において両室間の隔壁様に配設された固定鉄心と、
   前記固定鉄心に摺動可能に挿通支持されるとともに、弁室内において弁体を固定支持し、さらにはソレノイド室内において可動鉄心が固定されたソレノイドロッドと、
   前記ソレノイドロッドに付与する電磁付勢力を外部からの給電制御によって変更可能なことで、感圧部材による弁体の位置決め動作の基準となる設定差圧を変更可能な、前記可動鉄心及び固定鉄心を含む電磁アクチュエータと
   を備えたことを特徴とする制御弁。
2. 前記可動鉄心の変位はソレノイドロッドを介して固定鉄心のみにより案内される構成である請求項１に記載の制御弁。

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