JP4331145B2 - 空気調和装置 - Google Patents

Description

この発明は、作動媒体としてハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を、冷凍機油としてこの冷媒と相溶性のある油を用いる空気調和装置に関する。

図２８は、従来の空気調和装置の冷媒回路図で、図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は暖房時絞り装置（以下第２の絞り装置という）、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは冷房時絞り装置（以下第１の絞り装置という）、９は、熱源機Ａの熱源機側熱交換器３側の一端と室内機Ｂ、Ｃ、Ｄの第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ側の一端とを接続する液側接続冷媒配管、１０は、熱源機Ａの上記切換弁２側の一端と室内機Ｂ、Ｃ、Ｄの室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄ側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管、１１，１２は、合成ゼオライトなどを主成分とする乾燥剤を円筒容器や配管内に内蔵させた、冷媒回路中に混入した水分を吸湿するドライヤ、１３，１４ｂ、１４ｃ、１４ｄは、細かい網目状のフィルタを円筒容器や配管内に内蔵してスラッジを捕捉するスラッジフィルタである。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。図中実線矢印が冷房時の流れを、破線矢印が暖房時の流れを示す。まず、冷房時においては、圧縮機１で高温高圧まで圧縮されたガス冷媒は切換弁２を経て熱源機側熱交換器３に流入し、空気などと熱交換して凝縮し、高温高圧の液冷媒となる。さらに、冷房時全開の第２の絞り装置６、液側接続冷媒配管９をへて、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに達し、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄの出口の過熱度が一定範囲になるように制御される第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄによって、低圧の気液ニ相状態まで絞られる。低圧の気液ニ相冷媒は室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄに流入して、室内の空気と熱交換してガス化し、ガス側接続冷媒配管１０、切換弁２、アキュムレ−タ４を経て圧縮機１へ戻る。アキュムレ−タ４内部の冷凍機油は液冷媒とともに油戻し穴５より圧縮機１へ戻る。

暖房時においては、圧縮機１で高温高圧まで圧縮されたガス冷媒は切換弁２、ガス側接続冷媒配管１０を経て、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに達し、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄに流入し、室内の空気と熱交換して凝縮し、高温高圧の液冷媒となる。室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄを出た液冷媒はほとんど全開状態の第１の絞り装置７ｂ、７ｃ、７ｄで少し減圧され、液側接続冷媒配管９をへて第２の絞り装置６に達し、ここで低圧の気液ニ相状態まで絞られる。低圧の気液ニ相冷媒は熱源機側熱交換器３に流入し、空気などと熱交換してガス化し、切換弁２、アキュムレ−タ４を経て圧縮機１へ戻る。アキュムレ−タ４内部の冷凍機油は液冷媒とともに油戻し穴５より圧縮機１へ戻る。

以上のような冷媒回路において、作動媒体としてハイドロクロロフルオロカーボン系の冷媒の代りに最近ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒が用いられてきた。ところが、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒は塩素成分がないため、冷凍機油として用いられる従来の鉱油とは相溶性がなく、アキュムレ−タ４内部で液冷媒と分離して、上部に浮かんでしまい、油戻し穴５から冷凍機油が圧縮機１へ戻らなくなる。したがって、アキュムレ−タに大量の液冷媒を溜め、かつ圧縮機１をモ−タで駆動する空気調和装置においては、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒と相溶性があり、絶縁性に優れたポリエステル油またはポリエ−テル油が一般的に用いられる。

ところが、これらポリエステル油やポリエ−テル油は水分を吸湿して、圧縮機１の摺動部のような高温状態の許におかれると加水分解したり、酸素や冷媒回路構成品を加工する際に混入する加工油や洗浄剤の残成分により劣化するおそれがある。特に、ポリエ−テル油に使用される添加剤のうち摩耗防止剤は一般に活性度の高いエステル系のものでポリエ−テル油が加水分解しなくてもこの添加剤が加水分解し高温状態の圧縮機１の摺動部において熱劣化する。

その際に発生するこれら劣化生成物は冷凍機油中に固体として存在するものと、溶けこんで存在するものとがある。この固体成分と溶解成分のいずれも高温高圧のガス冷媒が圧縮機１から吐出されると、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出される。上記冷凍機油の劣化生成物は冷媒とともに凝縮器（冷房時は熱源機側熱交換器３、暖房時は室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄ）へ流入し、冷媒はここで液化する。冷媒が液化して冷媒の濃度が高まると、冷媒とともに流れていた冷凍機油中に溶けこんでいた冷凍機油の劣化生成物は溶けこめなくなり、固体として析出するものと直接配管の管壁に析出するものが出現する。

これら新たに析出された劣化生成物は元から固体として存在していた劣化生成物とともに第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、第２の絞り装置６へ流入する。冷媒回路構成品を加工する際に混入する加工油や洗浄剤の残成分の中のハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒と相溶性の無いものが配管の管壁に皮膜を形成し、この非相溶成分がバインダ−となって、上記冷凍機油の劣化生成物が配管の管壁に付着する。特に、急に、流路断面積が変化する毛細管などの絞り装置では、流れに淀みができ、この冷凍機油の劣化生成物の付着が著しい。このようにして、冷凍機油中に固体として存在する冷凍機油劣化物はスラッジとして第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ及び第２の絞り装置６に付着する。また、アキュムレ−タ４内部に液冷媒が溜まっている場合、油戻し穴５にも絞り装置と同様に冷凍機油の固体もしくは溶解成分である劣化生成物が析出・付着する。

以上のようなスラッジ付着の対策として、合成ゼオライトなどを主成分とする乾燥剤を円筒容器や配管内に内蔵させたドライヤ１１，１２が切換弁２とアキュムレ−タ４との間の冷媒配管、及び第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄと第２の絞り装置６との間の液側接続冷媒配管９に設けられ、そして、細かい網目状のフィルタを円筒容器や配管内に内蔵したスラッジフィルタが、熱源機側熱交換器３と第２の絞り装置６との間の冷媒配管、及び室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄと第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄとの間の冷媒配管に設けられる。

切換弁２とアキュムレ−タ４との間に設けられたドライヤ１１には、冷房時は室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄから、暖房時は熱源機側熱交換器３から切換弁２を経てガス冷媒が流入し、ガス冷媒中に含まれる水分が吸収される。第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄと第２の絞り装置６との間の液側接続冷媒配管９に設けられたドライヤ１２には、冷房時は熱源機側熱交換器３から、ほとんど全開の第２の絞り装置６をへて、暖房時は室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄから、ほとんど全開の第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄをへて、ともに少し減圧された液単相流の冷媒が流入する。従ってドライヤ１２内の圧力損失は小さくて流れが静かになり充分に水分が吸収される。

熱源機側熱交換器３と第２の絞り装置６との間の冷媒配管に設けられたスラッジフィルタ１３において、冷房時に熱源機側熱交換器３へ冷媒とともに流入した冷凍機油の劣化生成物と、この熱源機側熱交換器３での冷媒の液化及び流速の低下により析出・付着した冷凍機油中に溶けこんでいた劣化生成物とがスラッジとして捕捉される。また、室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄと第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄとの間の冷媒配管に設けられたスラッジフィルタ１４ｂ、１４ｃ、１４ｄにおいて、暖房時に室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄへ冷媒とともに流入した冷凍機油の劣化生成物と、これら室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄでの冷媒の液化及び流速の低下により析出・付着した冷凍機油中に溶けこんでいた劣化生成物とがスラッジとして捕捉される。

特開平９−１３８０１４号公報

上記のようなドライヤを用いた従来の空気調和装置においては、ドライヤ１１を冷媒ガスが通過することで吸入圧力損失が発生し、蒸発能力が低下し、逆に蒸発能力の低下を抑えようとするとドライヤ１１を大形化する必要がある。また、冷媒配管の施工時に充分な無酸化ロウ付けを実施されていないと酸化スケ−ルが発生し、それが運転時にドライヤ１１，１２に流入し、流路が閉塞したり、ドライヤ１１が粉砕したりする危険性があった。さらに、圧縮機起動、冷暖房切換、デフロスト開始・終了などの過渡的な運転時に生ずる急激な液バックや、冷媒液の激しい流れによりドライヤ１１，１２が粉砕する危険性もあった。

また、上記のようなスラッジフィルタを設置した従来の空気調和装置においては、熱源機側熱交換器３と第２の絞り装置６との間及び室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄと第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄとの間の全ての位置にスラッジフィルタを設置する必要があり、空気調和装置全体が大形化するという問題点があった。また、冷房時に熱源機側熱交換器３と第２の絞り装置６との間のスラッジフィルタ１３で捕捉されたスラッジは、流れが暖房に切換わると剥離して、熱源機側熱交換器３及び切換弁２を経由してアキュムレ−タ４に流入し、油戻し穴５が閉塞される。同様に暖房時に室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄと第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄとの間のスラッジフィルタ１４ｂ、１４ｃ、１４ｄで捕捉したスラッジは、流れが冷房に切換わると剥離して、室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄ及び切換弁２を経由してアキュムレ−タ４に流入し、油戻し穴５が閉塞される。さらに、冷媒配管の施工時に充分な無酸化ロウ付けを実施されていないと酸化スケ−ルが発生し、それが運転時にスラッジフィルタ１３，１４ｂ、１４ｃ、１４ｄに流入し、流路が閉塞したり、スラッジフィルタを傷めたりする危険性もあった。

この発明は上記のような問題点を解消するためになされたもので、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動流体とし、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いても、冷凍機油の劣化生成物が生じにくく、例え劣化生成物が生じたとしても、これによる不具合のない信頼性の高い空気調和装置を得ることを目的としている。

請求項１に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記凝縮器と上記絞り装置との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、上記凝縮器と上記絞り装置との間の冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

請求項２に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記凝縮器と上記絞り装置との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、上記蒸発器と上記圧縮機との間の冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

請求項３に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、切換弁、熱源機側熱交換器及び暖房時絞り装置よりなる熱源機と、冷房時絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の暖房時絞り装置側の一端と上記室内機の冷房時絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記液側接続冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、及び上記液側接続冷媒配管との間で熱交換し上記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を有し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

請求項４に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、切換弁、熱源機側熱交換器及び暖房時絞り装置よりなる熱源機と、冷房時絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の暖房時絞り装置側の一端と上記室内機の冷房時絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記液側接続冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、及び上記切換弁側の他の一端と上記圧縮機吸入部とを接続する冷媒配管との間で熱交換し上記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を有し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

請求項５に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記圧縮機の吐出側の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機の吸入側の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

請求項６に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記圧縮機の吐出側の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、前記凝縮器との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第１のバイパス熱交換器と、前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第２のバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機の吸入側の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

請求項７に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、切換弁及び熱源機側熱交換器よりなる熱源機と、絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の熱源機側熱交換器側の一端と上記室内機の絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記圧縮機吐出部と上記切換弁との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、及び前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。
請求項８に係るこの発明の空気調和装置は、圧縮機、切換弁及び熱源機側熱交換器よりなる熱源機と、絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の熱源機側熱交換器側の一端と上記室内機の絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
上記圧縮機吐出部と上記切換弁との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、前記凝縮器との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第１のバイパス熱交換器、及び前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第２のバイパス熱交換器を介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたものである。

この発明によれば、凝縮器と絞り装置との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ及びバイパス絞り装置を介し、主冷媒回路の絞り装置と圧縮機との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたので、バイパス回路にあるドライヤより吸湿され、ドライヤの下流では冷媒・冷凍機油中の水分量は低下する。この速度はポリエステル油の加水分解劣化の速度と比べて充分速く、加水分解を抑制し、圧縮機でのスラッジ成分生成を抑制する効果がある。また、ドライヤをバイパス回路の配管途中に設けることでドライヤを流れる流れの衝撃を低下させることができ、ドライヤが粉砕しにくくなるという効果もある。

この発明によれば、圧縮機の吐出側の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ及びバイパス絞り装置を介し、圧縮機の吸入側の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたので、請求項１の発明の効果の外に、圧縮機から吐出された冷媒がバイパスを経て圧縮機に戻るサイクルには、途中で熱源機側熱交換器、室内機側熱交換器、液側接続冷媒配管、ガス側接続冷媒配管を経由していない非常に短いサイクルであるため、応答性がよく、ドライヤに液が供給されない過渡的な状態となる時間が非常に短く、ドライヤが粉砕しにくくなるとともに、液側接続冷媒配管やガス側接続冷媒配管の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転時にドライヤに流入することがなく、流路を閉塞したり、ドライヤを粉砕したりする危険性もなくなるという効果がある。

この発明によれば、ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器をバイパス途中に設けたので、バイパス熱交換器によりドライヤに流入する冷媒が冷却され、圧縮機の起動時やデフロストなどの過渡的な運転時にあっても、ドライヤに流入する冷媒を液状態としやすく、ドライヤが粉砕しにくくなるとともに、冷媒は温度が低いので冷媒への水分飽和溶解度が低く、ドライヤとの共存下では、相対的に冷媒中よりもドライヤに水分は移動しやすく、それだけドライヤの水分吸着量が増え、冷凍機油の加水分解を抑えることができるとういう効果がある。

この発明によれば、液側接続冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置及び上記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を有し、圧縮機吸入部と切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたので、前述と同様の効果がある。

この発明によれば、圧縮機吐出部と切換弁との間の冷媒配管より分岐し、冷媒を冷却するバイパス熱交換器、水分を吸収するドライヤ及びバイパス絞り装置を介し、圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたので、前述と同様の効果がある。

この発明によれば、作動媒体としてハイドロフルオロカ−ボン系の混合冷媒を用い、バイパス絞り装置の入口部に設けられた第１の温度検出手段と、バイパス途中のバイパス絞り装置の下流に設けられた第２の温度検出手段と、圧縮機吸入部に設けられた吸入圧力検出手段と、上記第１、第２の温度検出手段及び上記吸入圧力検出手段の検出値により冷媒の組成を演算する組成演算手段とを備えたので、ドライヤで充分に水分を吸収しつつ、非共沸混合冷媒の循環組成を検出することができ、かつひとつのバイパスでこのふたつの目的達成ができ冷媒回路が簡素化でき、小形化かつ高信頼性化を得ることができるという効果がある。

この発明によれば、ドライヤの取付姿勢を流れ方向に対して下向きとしたので、ドライヤに流入した液冷媒又は冷凍機油が速やかにドライヤより流出し、すばやく安定した運転に入ることができるという効果がある。

実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１を図１によって説明する。図１はこの実施の形態１にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

１５は第２の絞り装置６と液側接続冷媒配管９との間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続するバイパス回路、１６はバイパス回路１５の配管途中に設けられたドライヤ、１７はバイパス回路１５の配管途中のドライヤ１６の下流に設けられたバイパス絞り装置（以下第３の絞り装置という）、１８ａはバイパス回路１５の第３の絞り装置１７より下流の部分と、第２の絞り装置６と熱源機側熱交換器３との間の部分とが熱交換する第１のバイパス熱交換器、１８ｂはバイパス回路１５の第３の絞り装置１７より下流の部分と、第２の絞り装置６と液側接続冷媒配管９との間の部分とが熱交換する第２のバイパス熱交換器、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられた第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流でかつ第１、第２のバイパス熱交換器１８ａ、１８ｂの上流の部分に設けられた第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた吸入圧力検出手段である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。まず、冷房時においては、圧縮機１で高温高圧まで圧縮されたガス冷媒は切換弁２を経て熱源機側熱交換器３に流入し、空気などと熱交換して凝縮し、高温高圧の液冷媒となる。さらに、冷房時全開の第２の絞り装置６、液側接続冷媒配管９をへて、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに達し、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄの出口の過熱度が一定範囲になるように制御される第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄによって、低圧の気液ニ相状態まで絞られる。低圧の気液ニ相冷媒は室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄに流入して、室内の空気と熱交換してガス化し、ガス側接続冷媒配管１０、切換弁２、アキュムレ−タ４を経て圧縮機１へ戻る。アキュムレ−タ４内部の冷凍機油は液冷媒とともに油戻し穴５より圧縮機１へ戻る。

また、熱源機側熱交換器３から全開状態の第２の絞り装置６を通過した液冷媒一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５ではドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧され低温低圧の気液ニ相冷媒となる。この低温低圧の気液ニ相冷媒は、バイパス熱交換器１８ａ、１８ｂで、熱源機側熱交換器３を出た高温高圧の液冷媒と、また第２の絞り装置６を出た高温高圧の液冷媒と熱交換し、ガス化して、切換弁２と圧縮機１との間で、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄを経た冷媒と合流し、圧縮機１へ戻る。一方、熱源機側熱交換器３を出た液冷媒は第１のバイパス熱交換器１８ａで冷却され、バイパス回路１５に流入する液冷媒は熱源機側熱交換器３を出た液冷媒より温度が低下する。また、その冷媒は更に第２の絞り装置６を経て、第２のバイパス熱交換器１８ｂで冷却され、液側接続冷媒配管９に流入する液冷媒は充分に過冷却が取られる。よって、液側接続冷媒配管９の長さが長く、ここを流れる間に冷媒の圧力降下が大きくても、また室内機Ｂ、Ｃ，、Ｄが熱源機Ａより上に設置され液側接続冷媒配管内の液冷媒の重力の影響が大きくても、第１の絞り装置８ａ、８ｂ、８ｃに流入する冷媒は液状態を確保することができ、安定した運転が可能である。

暖房時においては、圧縮機１で高温高圧まで圧縮されたガス冷媒は切換弁２、ガス側接続冷媒配管１０を経て、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに達し、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄに流入し、室内の空気と熱交換して凝縮し、高温高圧の液冷媒となる。室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄを出た液冷媒は暖房時殆ど全開の第１の絞り装置７ｂ、７ｃ、７ｄで少し減圧して、液側接続冷媒配管９をへて第２の絞り装置６に達し、ここで低圧の気液ニ相状態まで絞られる。低圧の気液ニ相冷媒は熱源機側熱交換器３に流入し、空気などと熱交換してガス化し、切換弁２、アキュムレ−タ４を経て圧縮機１へ戻る。アキュムレ−タ４内部の冷凍機油は液冷媒とともに油戻し穴５より圧縮機１へ戻る。

また、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄから全開状態の第１の絞り装置８ａ、８ｂ、８ｃ、液側接続冷媒配管９を通過した液冷媒の一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５ではドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧され低温低圧の気液ニ相冷媒となる。この低温低圧の気液ニ相冷媒は、バイパス熱交換器１８ｂで液側接続冷媒配管９を出た高温高圧の液冷媒と、バイパス熱交換器１８ａで第２の絞り装置６で絞られた低圧の気液ニ相冷媒と熱交換し、ガス化して、切換弁２と圧縮機１との間で、熱源機側熱交換器３を経た冷媒と合流し、圧縮機１へ戻る。一方、液側接続冷媒配管９を出た液冷媒は第２のバイパス熱交換器１８ｂで冷却され、バイパス回路１５に流入する液冷媒は液側接続冷媒配管９を出た液冷媒より温度が低下し、第２の絞り装置６に流入する冷媒は液状態を確保することができ、安定した運転が可能である。

次に、ドライヤ１６の作用について説明する。圧縮機１を吐出した冷媒・冷凍機油中に含まれる水分は、飽和上限以下であればバイパス回路１５の起点に達するまで変化しない。この点から冷房時には室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄを、暖房時には熱源機側熱交換器３を経由して、切換弁２をへてバイパス回路１５との合流点にいたる主冷媒回路では、それ以後も冷媒・冷凍機油中に含まれる水分は変化しない。一方、バイパス回路１５では、冷媒・冷凍機油がドライヤ１６に流入するとそこで吸湿され、ドライヤ１６の下流では冷媒・冷凍機油中の水分量は低下する。切換弁２と圧縮機１との間のバイパス回路１５を流れる冷媒・冷凍機油と主冷媒回路を流れる冷媒・冷凍機油とが合流する点で、それまで主冷媒回路を流れる冷媒・冷凍機油中に含まれていた水分とバイパス回路１５を流れる冷媒・冷凍機油中に含まれていた水分とが混合し、主冷媒回路を流れる冷媒・冷凍機油中に含まれていた水分量よりも合流後の水分量はその濃度では低下する。即ち、バイパス回路１５にあるドライヤ１６により水分は吸収され冷媒回路中の含有水分量は低下する。

この実施の形態では、主冷媒回路中にドライヤを設ける場合と比べて水分吸着速度は遅くなるが、ポリエステル油の加水分解劣化の速度も遅いので、バイパス回路１５の配管途中にあるドライヤ１６の水分吸着能力により加水分解は充分抑制され、圧縮機１でのスラッジ成分生成を抑制することができる。また、ドライヤ１６をバイパス回路１５の配管途中に設けることでドライヤ１６を流れる冷媒流れの衝撃を低下させることができ、ドライヤ１６が粉砕しにくくなる。さらに、第１、第２のバイパス熱交換器１８ａ、１８ｂによりドライヤ１６に流入する冷媒を冷却するため、圧縮機１の起動時やデフロストなどの過渡的な運転時にあっても、ドライヤ１６に流入する冷媒を液状態としやすく、ドライヤ１６がさらに粉砕しにくくなる。また、冷媒は温度が低いと冷媒への水分飽和溶解度が低く、ドライヤとの共存下では、相対的に冷媒中よりもドライヤに水分は移動しやすく、ドライヤの水分吸着能力は高くなる。よって、ドライヤ１６に流入する冷媒の温度が低くなると、それだけドライヤ１６の水分吸着量が増え、冷凍機油の加水分解を抑えることができる。

実施の形態２．
以下、この発明の実施の形態２を図２によって説明する。図２はこの実施の形態２にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

１５は第２の絞り装置６と液側接続冷媒配管９との間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続するバイパス回路、１６はバイパス回路１５の配管途中に設けられたドライヤ、１７はバイパス回路１５の配管途中のドライヤ１６の下流に設けられた第３の絞り装置、１８はバイパス回路１５のドライヤ１６より上流の部分と切換弁２とアキュムレ−タ４との間の部分とが熱交換するバイパス熱交換器、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられた第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流に設けられた第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた吸入圧力検出手段である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第２の絞り装置６、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは実施の形態１と全く同様なので説明を省略し、バイパス回路１５における冷媒の流れを説明する。

冷房時に熱源機側熱交換器３から全開状態の第２の絞り装置６を通過し、暖房時に室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄから全開状態の第１の絞り装置８ａ、８ｂ、８ｃ、液側接続冷媒配管９を通過した液冷媒一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５に流入した液冷媒は、バイパス熱交換器１８で切換弁２を経た低温低圧の冷媒と熱交換して温度が低下し、ドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧され低温低圧の気液ニ相冷媒となる。この低温低圧の気液ニ相冷媒は切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流し、アキュムレータ４で気液分離して圧縮機１へ戻る。

次に、ドライヤ１６の作用について説明する。圧縮機１を吐出した冷媒・冷凍機油中に含まれる水分は、飽和上限以下であればバイパス回路１５の起点に達するまで変化しない。この点から冷房時には室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄを、暖房時には熱源機側熱交換器３を経由して、切換弁２をへてバイパス回路１５との合流点にいたる主冷媒回路では、それ以後も冷媒・冷凍機油中に含まれる水分は変化しない。一方、バイパス回路１５では、冷媒・冷凍機油がドライヤ１６に流入するとそこで吸湿され、ドライヤ１６の下流では冷媒・冷凍機油中の水分量は低下する。切換弁２と圧縮機１との間のバイパス回路１５を流れる冷媒・冷凍機油と主冷媒回路を流れる冷媒・冷凍機油とが合流する点で、それまで主冷媒回路を流れる冷媒・冷凍機油中に含まれていた水分とバイパス回路１５を流れる冷媒・冷凍機油中に含まれていた水分とが混合し、主冷媒回路を流れる冷媒・冷凍機油中に含まれていた水分量よりも合流後の水分量はその濃度では低下する。即ち、バイパス回路１５にあるドライヤ１６により水分は吸収され冷媒回路中の含有水分量は低下する。

この実施の形態でも、主冷媒回路中にドライヤを設ける場合と比べて水分吸着速度は遅くなるが、ポリエステル油の加水分解劣化の速度も遅いので、バイパス回路１５の配管途中にあるドライヤ１６の水分吸着能力により加水分解は充分抑制され、圧縮機１でのスラッジ成分生成を抑制することができる。また、ドライヤ１６をバイパス回路１５の配管途中に設けることでドライヤ１６を流れる冷媒流れの衝撃を低下させることができ、ドライヤ１６が粉砕しにくくなる。さらに、バイパス熱交換器１８によりドライヤ１６に流入する冷媒を冷却するため、圧縮機１の起動時やデフロストなどの過渡的な運転時にあっても、ドライヤ１６に流入する冷媒を液状態としやすく、ドライヤ１６がさらに粉砕しにくくなる。また、冷媒は温度が低いと冷媒への水分飽和溶解度が低く、ドライヤとの共存下では、相対的に冷媒中よりもドライヤに水分は移動しやすく、ドライヤの水分吸着能力は高くなる。よって、ドライヤ１６に流入する冷媒の温度が低くなると、それだけドライヤ１６の水分吸着量が増え、冷凍機油の加水分解を抑えることができる。

実施の形態３．
以下、この発明の実施の形態３を図３によって説明する。図３はこの実施の形態３にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

１５は第２の絞り装置６と液側接続冷媒配管９との間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続するバイパス回路、１６はバイパス回路１５の配管途中に設けられたドライヤ、１７はバイパス回路１５の配管途中のドライヤ１６の下流に設けられた第３の絞り装置、１８は、バイパス回路１５のドライヤ１６より上流の部分と熱源機側熱交換器３の最も下の部分に流入する空気の一部とが熱交換するバイパス熱交換器、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられた第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流に設けられた第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた吸入圧力検出手段である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第２の絞り装置６、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは実施の形態１と全く同様なので説明を省略し、バイパス回路１５における冷媒の流れを説明する。

冷房時に熱源機側熱交換器３から全開状態の第２の絞り装置６を通過し、暖房時に室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄから全開状態の第１の絞り装置８ａ、８ｂ、８ｃ、液側接続冷媒配管９を通過した液冷媒一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５に流入した液冷媒は、バイパス熱交換器１８で熱源機側熱交換器３の最下部に流入する空気の一部と熱交換して温度が低下し、ドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧され低温低圧の気液ニ相冷媒となる。この低温低圧の気液ニ相冷媒は切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流し、アキュムレータ４で気液分離して圧縮機１へ戻る。なお、暖房時において蒸発器となる、バイパス熱交換器１８が設けられる熱源機側熱交換器３の最下部においては、上部からのドレンの流れで風が通りにくく霜が発生し成長しやすいが、バイパス熱交換器１８により暖められ、着霜しにくくなる。

この実施の形態３においても、バイパス回路１５中に水分を吸収するドライヤ１６が設けられ、それに流入する冷媒がバイパス熱交換器１８により冷されるので、実施の形態１，２と同様に冷媒回路中の含有水分量は低下し、冷凍機油の加水分解を抑えることができるとともに、冷媒流によるドライヤ１６の粉砕が防止できる。

実施の形態４．
以下、この発明の実施の形態４を図４によって説明する。図４はこの実施の形態４にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

１５は圧縮機１の吐出部と切換弁２との間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続するバイパス回路、１６はバイパス回路１５の配管途中に設けられたドライヤ、１７はバイパス回路１５の配管途中のドライヤ１６の下流に設けられた第３の絞り装置、１８は、バイパス回路１５のドライヤ１６より上流の部分とバイパス回路１５の第３の絞り装置１７より下流の部分とが熱交換するバイパス熱交換器、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられた第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流に設けられた第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた第２の圧力検出手段である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第２の絞り装置６、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは実施の形態１と全く同様なので説明を省略し、バイパス回路１５における冷媒の流れを説明する。

冷房時、暖房時何れの場合においても、圧縮機１を吐出された高温・高圧のガス冷媒の一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５に流入した高温・高圧のガス冷媒は、バイパス熱交換器１８で下流の低圧側の冷媒と熱交換して温度が低下して液化し、ドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧され低温低圧の気液ニ相冷媒となり、バイパス熱交換器１８で高圧側の冷媒と熱交換してガス化する。この低温低圧のガス冷媒は切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流し、アキュムレータ４で気液分離して圧縮機１へ戻る。

この実施の形態４においても、バイパス回路１５中に水分を吸収するドライヤ１６が設けられ、それに流入する冷媒がバイパス熱交換器１８により冷されるので、実施の形態１，２及び３と同様に冷媒回路中の含有水分量は低下し、冷凍機油の加水分解を抑えることができるとともに、冷媒流によるドライヤ１６の粉砕が防止できる。また、この実施の形態４では、圧縮機１からバイパス回路１５をへて圧縮機１に戻るサイクルが非常に短いため、応答性がよく、ドライヤに液が供給されない過渡的な状態となる時間が非常に短く、ドライヤ１６が粉砕しにくい。さらに、このサイクルには液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０が含まれないので、これら配管９，１０の施工時に充分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルがバイパス回路１５中のドライヤ１６に流入することがなく、それにより流路を閉塞したり、ドライヤを粉砕したりする危険性もなくなる。

実施の形態５．
以下、この発明の実施の形態５を図５によって説明する。図５はこの実施の形態５にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

１５は圧縮機１と切換弁２との間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続するバイパス回路、１６はバイパス回路１５の配管途中に設けられたドライヤ、１７はバイパス回路１５の配管途中のドライヤ１６の下流に設けられた第３の絞り装置、１８は、バイパス回路１５のドライヤ１６より上流の部分と熱源機側熱交換器３の最も下の部分に流入する空気の一部とが熱交換するバイパス熱交換器、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられた第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流に設けられた第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた第２の圧力検出手段である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第２の絞り装置６、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは実施の形態１と全く同様なので説明を省略し、バイパス回路１５における冷媒の流れを説明する。

冷房時、暖房時何れの場合においても、圧縮機１を吐出された高温・高圧のガス冷媒の一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５に流入した高温・高圧のガス冷媒は、バイパス熱交換器１８で熱源機側熱交換器３の最下部に流入する空気の一部と熱交換して温度が低下して液化し、ドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧されて切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流し、アキュムレータ４で気液分離して圧縮機１へ戻る。なお、この実施の形態５でも実施の形態３と同様、暖房時において蒸発器となる、バイパス熱交換器１８が設けられる熱源機側熱交換器３の最下部においては、上部からのドレンの流れで風が通りにくく霜が発生し成長しやすいが、バイパス熱交換器１８により暖められ、着霜しにくくなる。

この実施の形態５においても、バイパス回路１５中に水分を吸収するドライヤ１６が設けられ、それに流入する冷媒がバイパス熱交換器１８により冷されるので、実施の形態１〜４と同様に冷媒回路中の含有水分量は低下し、冷凍機油の加水分解を抑えることができるとともに、冷媒流によるドライヤ１６の粉砕が防止できる。また、実施の形態４と同様、圧縮機１からバイパス回路１５をへて圧縮機１に戻るサイクルが非常に短いため、応答性がよく、ドライヤに液が供給されない過渡的な状態となる時間が非常に短く、ドライヤ１６が粉砕しにくい。さらに、このサイクルには液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０が含まれないので、これら配管９，１０の施工時に充分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルがバイパス回路１５中のドライヤ１６に流入することがなく、それにより流路を閉塞したり、ドライヤを粉砕したりする危険性もなくなる。

実施の形態６．
以下、この発明の実施の形態６を図６によって説明する。図６はこの実施の形態６にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

１５は圧縮機１と切換弁２との間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続するバイパス回路、１６はバイパス回路１５の配管途中に設けられたドライヤ、１７はバイパス回路１５の配管途中のドライヤ１６の下流に設けられた第３の絞り装置、１８ａは、バイパス回路１５のドライヤ１６より上流の部分と熱源機側熱交換器３の最も下の部分に流入する空気の一部とが熱交換する第１のバイパス熱交換器、１８ｂは、バイパス回路１５の第１のバイパス熱交換器１８ａとドライヤ１６との間の部分と、第３の絞り装置１７より下流の部分とが熱交換する第２のバイパス熱交換器、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられた第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流に設けられた第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた第２の圧力検出手段である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第２の絞り装置６、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは実施の形態１と全く同様なので説明を省略し、バイパス回路１５における冷媒の流れを説明する。

冷房時、暖房時何れの場合においても、圧縮機１を吐出された高温・高圧のガス冷媒の一部がバイパス回路１５に流入する。バイパス回路１５に流入した高温・高圧のガス冷媒は、第１のバイパス熱交換器１８ａで熱源機側熱交換器３の最下部に流入する空気の一部と熱交換して温度が低下して液化し、第２のバイパス熱交換器１８ｂで下流の低圧側の冷媒と熱交換して冷媒の温度がさらに低下する。その後、ドライヤ１６を経て、第３の絞り装置１７で低圧まで減圧され低温低圧の気液ニ相冷媒となり、バイパス熱交換器１８で高圧側の冷媒と熱交換してガス化し、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流し、アキュムレータ４で気液分離して圧縮機１へ戻る。なお、この実施の形態６でも実施の形態３と同様、暖房時において蒸発器となる、第１のバイパス熱交換器１８ａが設けられる熱源機側熱交換器３の最下部においては、上部からのドレンの流れで風が通りにくく霜が発生し成長しやすいが、バイパス熱交換器１８により暖められ、着霜しにくくなる。

この実施の形態６においても、バイパス回路１５中に水分を吸収するドライヤ１６が設けられ、それに流入する冷媒がバイパス熱交換器１８ａ，１８ｂにより冷されるので、実施の形態１〜５と同様に冷媒回路中の含有水分量は低下し、冷凍機油の加水分解を抑えることができるとともに、冷媒流によるドライヤ１６の粉砕が防止できる。また、実施の形態４，５と同様、圧縮機１からバイパス回路１５をへて圧縮機１に戻るサイクルが非常に短いため、応答性がよく、ドライヤに液が供給されない過渡的な状態となる時間が非常に短く、ドライヤ１６が粉砕しにくい。さらに、このサイクルには液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０が含まれないので、これら配管９，１０の施工時に充分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルがバイパス回路１５中のドライヤ１６に流入することがなく、それにより流路を閉塞したり、ドライヤを粉砕したりする危険性もなくなる。

実施の形態７．
以下、この発明の実施の形態７を図１、図７及び図８によって説明する。図１はこの実施の形態７にかかる空気調和装置の冷媒回路図、図７はこの実施の形態７にかかる空気調和装置の組成演算に関するブロック線図、図８はその組成演算手段の動作を示すフロ−チャ−トである。なお、図２〜図６はバイパス回路１５の位置・構成・冷媒の流れが異なるが、図１と同様この実施の形態７が適用される。また、この実施の形態における作動媒体としてハイドロフルオロカ−ボン系の混合冷媒を用いるものである。

図において、１９はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より上流の部分に設けられ、第３の絞り装置１７の入口の高温高圧の液冷媒の温度を検出する第１の温度検出手段、２０はバイパス回路１５の配管途中の絞り装置１７より下流でかつ第１、第２のバイパス熱交換器１８ａ、１８ｂの上流の部分に設けられ、第３の絞り装置１７の出口の低温低圧の気液二相冷媒の温度を検出する第２の温度検出手段、２１は切換弁２と圧縮機１との間の部分に設けられた第２の圧力検出手段、２２は、第１の温度検出手段１９、第２の温度検出手段２０、及び第２の圧力検出手段２１の検出値に基づいて、混合冷媒の組成を演算する組成演算手段である。

次にその組成演算動作を図８によって説明する。まず、ステップ１００で、混合冷媒の各成分について、その組成Ｘｉが仮定される。ステップ１０１では、第１の温度検出手段１９、第２の温度検出手段２０、吸入圧力検出手段２１から各々の検出値Ｔ１、Ｔ２、Ｐ２が検出される。ステップ１０２では、ステップ１００で仮定した循環組成Ｘｉと上記第１の温度検出手段１９の検出値Ｔ１から、高圧の液エンタルピＨ１が演算される。ステップ１０３では、循環組成Ｘｉと上記第２の温度検出手段２０の検出値Ｔ２及び吸入圧力検出手段２１の検出値Ｐ２から、低圧の二相エンタルピＨ２が演算される。ステップ１０４では、上記Ｈ１とＨ２の比較が行われ、等しくなるまで循環組成の仮定が繰り返される。この結果、上記Ｈ１とＨ２が等しくなった時点でのＸｉの値が循環組成として算出される。ここで、添字ｉは、ｉ種の成分が混合された冷媒であることを示している。

実施の形態８．
以下、この発明の実施の形態８を図９によって説明する。図９はこの実施の形態８にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。２３は圧縮機１の吐出部と切換弁２との間に設けられ、圧縮機１から冷媒と共に吐出された冷凍機油をガス冷媒から分離する油分離器、２４は油分離器２３の底部と切換弁２、圧縮機１の吸入部間を接続する、分離された冷凍機油を圧縮機１の吸入部に戻す返油バイパス回路、２５は返油バイパス回路２４の配管途中に設けられた第４の絞り装置である。

次に、冷媒の流れを図によって説明する。まず、冷房時においては、圧縮機１で高温高圧まで圧縮されたガス冷媒は切換弁２を経て熱源機側熱交換器３に流入し、空気などと熱交換して凝縮し、高温高圧の液冷媒となる。さらに、液側接続冷媒配管９をへて、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに達し、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄの出口の過熱度が一定範囲になるように制御される第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄによって、低圧の気液ニ相状態まで絞られる。低圧の気液ニ相冷媒は室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄに流入して、室内の空気と熱交換してガス化し、ガス側接続冷媒配管１０、切換弁２、アキュムレ−タ４を経て圧縮機１へ戻る。アキュムレ−タ４内部の冷凍機油は液冷媒とともに油戻し穴５より圧縮機１へ戻る。

暖房時においては、圧縮機１で高温高圧まで圧縮されたガス冷媒は切換弁２、ガス側接続冷媒配管１０を経て、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに達し、室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄに流入し、室内の空気と熱交換して凝縮し、高温高圧の液冷媒となる。室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄを出た液冷媒は第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄで低圧の気液ニ相状態まで絞られ、この低圧の気液ニ相冷媒は液側接続冷媒配管９をへて熱源機側熱交換器３に流入し、空気などと熱交換してガス化し、切換弁２、アキュムレ−タ４を経て圧縮機１へ戻る。アキュムレ−タ４内部の冷凍機油は液冷媒とともに油戻し穴５より圧縮機１へ戻る。

冷房時、暖房時何れの場合においても、圧縮機１に吸入された低温低圧のガス冷媒は圧縮されて高温高圧のガス冷媒となり圧縮機１より吐出される。この時、圧縮機１内部にある冷凍機油も一部吐出され、ガス冷媒とともに油分離器２３に流入し、ここでガス冷媒と分離される。油分離器２３により分離されたガス冷媒は切換弁２へ流れ、冷凍機油は返油バイパス回路２４に流入する。返油バイパス回路２４に流入した冷凍機油は第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。このように圧縮機１の吐出部で冷凍機油を分離するので、主冷媒回路中の冷凍機油の循環流量比率は非常に低く、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄ内にある第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄを流れる冷凍機油の流量は著しく低下する。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油中に固体として存在するか、溶け込んで存在する。これらは、冷媒が圧縮機１から吐出されると冷凍機油と共に吐出ガスに混ざって吐出されるが油分離器２３により分離されて主冷媒回路中には流入されないので、室内機Ｂ、Ｃ、Ｄ内にある第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄを流れる冷凍機油の流量は著しく低下し、冷凍機油と共に循環する冷凍機油劣化物の積算流量も低下する。これにより、冷凍機油劣化物がスラッジとなって第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄに付着する量が減少し、それによる第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄの流量不足が回避でき、空調能力の不足はなくなり、信頼性が著しく向上する。

実施の形態９．
以下、この発明の実施の形態９を図１０によって説明する。図１０はこの実施の形態９にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置で、以上は図９に示した実施の形態８と同様のものである。２６は返油バイパス回路２４の配管途中の第４の絞り装置２５の上流部に設けられたスラッジフィルタである。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れ、及び油分離器２３の動作は実施の形態８と全く同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４における冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３で分離された冷凍機油は返油バイパス回路２４に流入し、スラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され、返油バイパス回路２４においてスラッジフィルタ２６で捕捉される。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率は低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１０．
以下、この発明の実施の形態１０を図１１によって説明する。図１１はこの実施の形態１０にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置、２６はスラッジフィルタで、以上は図１０に示した実施の形態９と同様のものである。２７は、返油バイパス回路２４のスラッジフィルタ２６より上流の部分と熱源機側熱交換器３の最も下の部分に流入する空気の一部とが熱交換するバイパス熱交換器である。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れ、及び油分離器２３の動作は実施の形態８と全く同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４における冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３で分離された冷凍機油は返油バイパス回路２４に流入し、バイパス熱交換器２７で熱源機側熱交換器３の最下部に流入する空気の一部と熱交換して温度が低下して、スラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。なお、この実施の形態１０でも実施の形態３，５及び６と同様、暖房時において蒸発器となる、バイパス熱交換器１８が設けられる熱源機側熱交換器３の最下部においては、上部からのドレンの流れで風が通りにくく霜が発生し成長しやすいが、バイパス熱交換器１８により暖められ、着霜しにくくなる。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され、返油バイパス回路２４においてスラッジフィルタ２６で捕捉される。しかも、バイパス熱交換器２７を通過することで、冷凍機油の温度が低下し、冷凍機油中の冷媒の濃度が高まる。これにより、冷凍機油中に溶け込んでいた冷凍機油劣化物が析出され、スラッジフィルタ２６では元々冷凍機油に溶け込んでいたものをも捕捉することができる。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率はさらに低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１１．
以下、この発明の実施の形態１１を図１２によって説明する。図１２はこの実施の形態１１にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置、２６はスラッジフィルタで、以上は図１０に示した実施の形態９と同様のものである。２７は、返油バイパス回路２４のスラッジフィルタ２６より上流の部分と切換弁２とアキュムレ−タ４との間の部分とが熱交換するバイパス熱交換器である。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れ、及び油分離器２３の動作は実施の形態８と全く同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４における冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３で分離された冷凍機油は返油バイパス回路２４に流入し、バイパス熱交換器２７で切換弁２を経て圧縮機１へ戻る低温低圧の冷媒と熱交換して温度が低下して、スラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され、返油バイパス回路２４においてスラッジフィルタ２６で捕捉される。しかも、バイパス熱交換器２７を通過することで、冷凍機油の温度が低下し、冷凍機油中の冷媒の濃度が高まる。これにより、冷凍機油中に溶け込んでいた冷凍機油劣化物が析出され、スラッジフィルタ２６では元々冷凍機油に溶け込んでいたものをも捕捉することができる。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率はさらに低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１２．
以下、この発明の実施の形態１２を図１３によって説明する。図１３はこの実施の形態１２にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置、２６はスラッジフィルタで、以上は図１０に示した実施の形態９と同様のものである。２８は油分離器２３と切換弁２の間から分岐し、返油バイパス回路２４のスラッジフィルタ２６の上流部分に合流する液冷媒注入回路、２９は、液冷媒注入回路２８の配管と熱源機側熱交換器３の最も下の部分に流入する空気の一部とが熱交換する液注入回路熱交換器である。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れ、及び油分離器２３の動作は実施の形態８と全く同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４及び液冷媒注入回路２８の冷媒及び冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３により冷凍機油が分離された高温高圧のガス冷媒の一部は液冷媒注入回路２８へ流入し、液注入回路熱交換器２９で熱源機側熱交換器３の最下部に流入する空気の一部と熱交換して温度が低下して液化し、油分離器２３で分離され返油バイパス回路２４に流入した冷凍機油と合流する。この合流した液冷媒及び冷凍機油はスラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。なお、この実施の形態１２でも実施の形態３，５、６及び１０と同様、暖房時において蒸発器となる、液注入回路熱交換器２９が設けられる熱源機側熱交換器３の最下部においては、上部からのドレンの流れで風が通りにくく霜が発生し成長しやすいが、液注入回路熱交換器２９により暖められ、着霜しにくくなる。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され返油バイパス回路２４に流入し、液冷媒注入回路２８の液注入回路熱交換器２９から流出する液冷媒と合流することにより、冷凍機油中の冷媒濃度を高くしてスラッジフィルタ２６に流入し捕捉される。これにより、冷凍機油中に溶け込んでいた冷凍機油劣化物は析出するため、スラッジフィルタ２６では固体として存在するスラッジとともに元々冷凍機油に溶け込んでいたものも捕捉することができる。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率はさらに低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１３．
以下、この発明の実施の形態１３を図１４によって説明する。図１４はこの実施の形態１３にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置、２６はスラッジフィルタ、２８は液冷媒注入回路で、以上は図１３に示した実施の形態１２と同様のものである、２９は、液冷媒注入回路２８の配管と切換弁２とアキュムレ−タ４との間の部分とが熱交換する液注入回路熱交換器である。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れ、及び油分離器２３の動作は実施の形態８と全く同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４及び液冷媒注入回路２８の冷媒及び冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３により冷凍機油が分離された高温高圧のガス冷媒の一部は液冷媒注入回路２８へ流入し、液注入回路熱交換器２９で切換弁２を経て圧縮機１へ戻る低温低圧の冷媒と熱交換して温度が低下して液化し、油分離器２３で分離され返油バイパス回路２４に流入した冷凍機油と合流する。この合流した液冷媒及び冷凍機油はスラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され返油バイパス回路２４に流入し、液冷媒注入回路２８の液注入回路熱交換器２９から流出する液冷媒と合流することにより、冷凍機油中の冷媒濃度を高くしてスラッジフィルタ２６に流入し捕捉される。これにより、冷凍機油中に溶け込んでいた冷凍機油劣化物が析出するため、スラッジフィルタ２６では固体として存在するスラッジとともに元々冷凍機油に溶け込んでいたものも捕捉することができる。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率はさらに低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１４．
以下、この発明の実施の形態１４を図１５によって説明する。図１５はこの実施の形態１４にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、６は第２の絞り装置、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で以上は図１に示した実施の形態１と同様のもので、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置、２６はスラッジフィルタで、これらは図１３に示した実施の形態１２と同様のものである、２８は第２の絞り装置６と液側接続冷媒配管９との間から分岐し、返油バイパス回路２４のスラッジフィルタ２６の上流部分に合流する液冷媒注入回路である。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第２の絞り装置６、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは実施の形態１と全く同様であり、油分離器２３の動作は実施の形態８と同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４及び液冷媒注入回路２８の冷媒及び冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３で分離された冷凍機油は返油バイパス回路２４に流入する。また、冷房時には熱源機側熱交換器３にて空気と熱交換して凝縮・液化し全開状態の第２の絞り装置６を通過した液冷媒が、暖房時には室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄにて空気と熱交換して凝縮・液化し全開状態の第１の絞り装置８ａ、８ｂ、８ｃ、液側接続冷媒配管９を経た液冷媒が、一部液冷媒注入回路２８に流入し、返油バイパス回路２４に流入した冷凍機油と合流する。この合流した液冷媒及び冷凍機油はスラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され返油バイパス回路２４に流入し、液冷媒注入回路２８に流入した液冷媒と合流することにより、冷凍機油中の冷媒濃度を高くしてスラッジフィルタ２６に流入し捕捉される。これにより、冷凍機油中に溶け込んでいた冷凍機油劣化物が析出するため、スラッジフィルタ２６では固体として存在するスラッジとともに元々冷凍機油に溶け込んでいたものも捕捉することができる。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率はさらに低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１５．
以下、この発明の実施の形態１５を図１６によって説明する。図１５はこの実施の形態１５にかかる空気調和装置の冷媒回路図である。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５はアキュムレ−タ４の油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管、２３は油分離器、２４は返油バイパス回路、２５は第４の絞り装置、２６はスラッジフィルタで、以上は図１３に示した実施の形態１２と同様のものである。２８は油分離器２３と切換弁２の間から分岐し、他端が切換弁２と圧縮機１との間の冷媒配管に接続する液冷媒注入回路、３０は液冷媒注入回路２８途中にある第５の絞り装置、２９は、液冷媒注入回路２８の第５の絞り装置３０の上流部と下流部との間で熱交換する液注入回路熱交換器である。また、返油バイパス回路２４のスラッジフィルタ２６の上流部分と、液冷媒注入回路２８の第５の絞り装置３０の上流部分とは配管で接続されている。

次に、冷媒及び冷凍機油の流れを図によって説明する。圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れ、及び油分離器２３の動作は実施の形態８と全く同様なので説明を省略し、返油バイパス回路２４及び液冷媒注入回路２８の冷媒及び冷凍機油の流れを説明する。油分離器２３により冷凍機油が分離された高温高圧のガス冷媒の一部は液冷媒注入回路２８へ流入し、液注入回路熱交換器２９で液冷媒注入回路２８低圧側の冷媒と熱交換して温度が低下して液化し、その一部が第５の絞り装置３０へ流入して低圧まで減圧され、液注入回路熱交換器２９で高圧側の冷媒により加熱されガス化して、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。また、液注入回路熱交換器２９高圧側で液化した冷媒の残部は、油分離器２３で分離され返油バイパス回路２４に流入した冷凍機油と合流する。この合流した液冷媒及び冷凍機油はスラッジフィルタ２６を経て、第４の絞り装置２５で低圧まで減圧されて、切換弁２とアキュムレータ４との間で切換弁２を経た主冷媒回路の冷媒と合流する。

また、圧縮機１の摺動部で生成される冷凍機油劣化物は、冷凍機油とともに吐出ガスに混ざって冷媒回路中に吐出され、油分離器２３で冷凍機油とともに分離され返油バイパス回路２４に流入し、液冷媒注入回路２８の液注入回路熱交換器２９の高圧側から流出する一部の液冷媒と合流することにより、冷凍機油中の冷媒濃度を高くしてスラッジフィルタ２６に流入し捕捉される。これにより、冷凍機油中に溶け込んでいた冷凍機油劣化物が析出するため、スラッジフィルタ２６では固体として存在するスラッジとともに元々冷凍機油に溶け込んでいたものも捕捉することができる。したがって、アキュムレータ４に流入し、圧縮機１に戻る冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率はさらに低下し、油戻し穴５に付着するスラッジの量は低下する。それにより、圧縮機１内部の冷凍機油が枯渇することがなくなり、異常な高圧上昇・低圧低下・それによる吐出ガス温度上昇も回避でき、信頼性が著しく向上する。また、圧縮機１から吐出された冷媒などが返油バイパス回路２４を経て圧縮機１へ戻るサイクルは途中で液側接続冷媒配管９、ガス側接続冷媒配管１０を経由しない。したがって、液側接続冷媒配管９やガス側接続冷媒配管１０の施工時に十分な無酸化ロウ付けを実施しないような場合などに発生する酸化スケ−ルが運転中にスラッジフィルタ２６に流入することがなく、流路を閉塞したり、スラッジフィルタを変形・破壊したりする危険性がない。

実施の形態１６．
図１７は実施の形態１〜６において使用されるドライヤ１６の一実施の形態１６を示す縦断面図で、同図（ａ）は冷媒の流れ方向が左から右になるよう、同図（ｂ）は冷媒の流れ方向が下から上になるよう、同図（ｃ）は冷媒の流れ方向が上から下になるようドライヤを配設した場合をそれぞれ示している。図において、５０は円筒状の容器、５１は容器５０の一端に設けられた流入配管、５２は容器５０の他端に設けられた流出配管、５３は合成ゼオライトを主成分とし、活性アルミナなどを配合し、接着剤などのバインダで固めたドライヤコア、５４は冷凍機油である。

流入配管５１から流入した冷媒はドライヤコア５３によって冷媒中に含まれている水分が吸収されるが、冷媒の流路としては非常に細かなドライヤコアの目を通るため、それよりも大きいものはここで捕捉される。また、ドライヤによっては、ドライヤコア５３の上流側又は下流側にフィルタを備えた構成のものがあるが、そのフィルタ部でも異物は捕捉される。したがって、実施の形態９〜１５におけるスラッジフィルタ２６としてこの構成のドライヤを用いることができる。このようにスラッジフィルタ２６としてドライヤを使用することで、返油バイパス回路２４を流れる冷凍機油より直接水分を吸収することができ、スラッジフィルタ機能と水分捕捉機能をも合わせ持つことができる。これにより、冷凍機油の加水分解を抑制しつつ、冷凍機油中の冷凍機油劣化物含有率も低減でき、結果として主冷媒回路中の含有水分量も冷凍機油劣化物含有率も低減し、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、油戻し穴５等に付着するスラッジの量は低下する。

また、実施の形態１〜６においてドライヤ１６として、実施の形態９〜１５においてスラッジフィルタ２６として、図１７に示す構成のものを使用する場合、同図（ａ）や（ｂ）のように設置すると、過渡状態においてドライヤ容器５０内に液冷媒又は冷凍機油が充分たまらないと、容器５０からは液冷媒又は冷凍機油が流出することができない。これに対し、同図（ｃ）に示すように冷媒の流れ方向が上から下になるよう配設されると、容器５０に流入した液冷媒又は冷凍機油は速やかに流出するため、すばやく安定した運転になることができ、また、冷凍機油が圧縮機より枯渇することがない。

実施の形態１７．
図１８は以上の各実施の形態において使用される実施の形態１７にかかるアキュムレータ４の一例を示す縦断面図で、図において、６０はアキュムレ−タ容器、６１は容器６０の底より容器内の上部まで挿入された流入配管、６２は容器６０の底より容器内の上部まで挿入され、その下部に冷凍機油を戻すための油戻し穴５を備えた流出配管、６３は容器６０内の下部に溜まっている液冷媒と冷凍機油との混合液、６４は容器６０内部の下部空間と流出配管６２の上部管端部とを接続する返油配管、６５は返油配管６４の、容器６０内部の下部空間側の一端に設けられたオリフィスである。

次に、アキュムレ−タ４の返油動作について説明する。アキュムレ−タ内の混合液６３の液面と流出配管６２の管端部との高さの差をｈ、流出配管内部の冷媒の流速をｕ、流出配管より流出する冷媒の密度をρｇ、混合液６３の密度をρlとすると、オリフィス６５の入口圧力から出口圧力を引いた、オリフィス６５の前後に発生する差圧ΔＰは ΔＰ＝ｋ1・ρg・ｕ2／２−ｋ2・ρl・ｈ で表わされる（ここにｋ1、ｋ2は正の定数）。ただし、返油配管６４は充分太くなされているので、ここでの圧力損失は無視される。ΔＰが正であれば返油可能、負であらば返油不能であることを意味する。また、ΔＰが正で大きい程返油流量は多くなる。

この式から明らかなように、冷媒流速ｕが大きいと右辺第２項に比して第１項が大きく、たとえ液面が低くても返油可能である。一方、冷媒流速ｕが小さいと多少液面が高くても第２項の負量が大きく、混合液が流出配管６４に流出する流量は少ない。冷媒流量が多い場合には圧縮機から吐出される冷凍機油の比率が大きいが、冷媒流量が少ない場合には圧縮機から吐出される冷凍機油の比率は小さい。したがって、冷凍機油劣化成分が油戻し穴５に付着した場合に返油不足となるのは、冷媒流量が多い場合である。油戻し穴５を大きくすると、冷媒流量が多い場合には充分に油が戻るが、冷媒流量が少なくかつアキュムレ−タ４の液面が高い場合には液バックが多くなり圧縮機の潤滑性が低下する。

ところが、図１８に示すように、油戻し穴５とともに返油配管６４を設けると、スラッジの付着により返油流量が問題となる、冷媒流量の多い場合には返油配管６４より返油可能で、スラッジ付着による返油不足分を補うことができる。また、冷媒流量が少なくかつアキュムレ−タ４の液面が高い場合にも返油配管６４よりの液バックは小さいため、液バック過多による圧縮機の潤滑性低下にはつながらない。このように、アキュムレ−タ４内に返油配管６４を設けることにより、スラッジが油戻し穴５に付着しても返油不足に陥ることもなく、液バック過多になることもない信頼性の高い空気調和装置を得ることができる。

なお、図１９に示すように返油配管６４のオリフィス６５を返油配管６４の流出配管６２側の一端に設けた場合、図２０のように返油配管６４を毛細管６６で構成し、返油配管６４の機能とオリフィス６５の機能を併せ持たせた場合、図２１に示すように、流出配管６２を容器６０の上方から挿入し、返油配管６４を容器６０の外側に設け、油戻し穴５の代わりに油戻し配管及びオリフィス６７を設けた場合、図２２に示すように流出配管６２がＵ字形状となっている場合にも、実施の形態１７と同様の効果を有するものである。

実施の形態１８．
以下、この発明の実施の形態１８を図２３、図２４及び図２５によって説明する。図２３はこの実施の形態１８にかかる空気調和装置の冷媒回路及び制御回路を示す構成図、図２４はこの実施の形態２２にかかる絞り装置制御装置を示すブロック線図、図２５はこれの絞り装置制御動作を説明するフローチャートである。図において、Ａは熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄは室内機、１は圧縮機、２は切換弁、３は熱源機側熱交換器、４はアキュムレ−タ、５は油戻し穴、７ｂ、７ｃ、７ｄは室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄは第１の絞り装置、９は液側接続冷媒配管、１０はガス側接続冷媒配管で、以上は図２８に示す従来例と同様のものである。

３１は圧縮機１の吐出部と切換弁２との間に設けられた吐出圧力検出手段、３２は熱源機側熱交換器３と液側接続冷媒配管９との間に設けられた第３の温度検出手段、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄは室内機Ｂ、Ｃ、Ｄ内の第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄと室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄとの間に設けられた第４の温度検出手段、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄは室内機Ｂ、Ｃ、Ｄ内の室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄのガス側接続冷媒配管１０側一端に設けられた第５の温度検出手段、３５は絞り装置制御装置、３６は第３の温度検出手段３２の検出値、第１の圧力検出手段３１の検出値、そして混合冷媒の組成演算手段２２の演算結果から第３の温度検出手段３２の設置部分の過冷却度を演算するＳＣ演算手段、３７は第４の温度検出手段３３ｂ、３３ｃ、３３ｄの検出値、第５の温度検出手段３４ｂ、３４ｃ、３４ｄの検出値から室内側熱交換器出口部の過熱度を演算するＳＨ演算手段、３８はＳＣ演算手段３６、ＳＨ演算手段３７の演算結果から第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄの開度を制御する第１の絞り装置制御手段、３９ｂ、３９ｃ、３９ｄは各室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに設けられた送風機、４０ｂ、４０ｃ、４０ｄは各室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに設けられたドレンポンプ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄは除霜制御装置である。

圧縮機１、切換弁２、熱源機側熱交換器３、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄ、及び室内機側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄからなる主冷媒回路の冷房時、暖房時の冷媒の流れは従来例と全く同様なので説明を省略し、絞り装置制御装置による第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄの制御動作を図２５のフロ−チャ−トによって説明する。ステップ１０５で、第４の温度検出手段３３ｂ、３３ｃ、３３ｄの検出値及び第５の温度検出手段３４ｂ、３４ｃ、３４ｄの検出値からＳＨ演算手段３７によって演算された演算結果ＳＨと、予め設定されたＳＨの上限値ＳＨＨとが比較され、ＳＨ≦ＳＨＨであればステップ１０６に進み、ＳＨ＞ＳＨＨであればステップ１０８に進む。ステップ１０６では、ＳＨ演算手段３６の演算結果ＳＨと、予め設定されたＳＨの下限値ＳＨＬとが比較され、ＳＨ≧ＳＨＬであればステップ１０７に進んで第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄの開度が減少され、ＳＨ＜ＳＨＬであればそのまま何もしない。ステップ１０８では第１の絞り装置８ｂ、ｃ、ｄの開度Ｓｊと、予め設定された上限開度ＭＡＸとが比較され、Ｓｊ≦ＭＡＸであればステップ１０９へ進んで第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄの開度が増加され、Ｓｊ＞ＭＡＸであればステップ１１０へ進む。

ステップ１１０で、第３の温度検出手段３２の検出値、第１の圧力検出手段３１の検出値、及び混合冷媒の組成演算手段２２の演算結果からＳＣ演算手段３６によって演算された演算結果と、予め設定されたＳＣの下限値ＳＣＬとが比較され、ＳＣ＞ＳＣＬであればステップ１１１に進んで上限開度ＭＡＸが大きく設定し直され、ＳＣ≦ＳＣＬであれば何もしない。このように、第１の絞り装置８ｂ、８ｃ、８ｄが、スラッジ付着により流量不足に陥った場合において、第３の温度検出手段３２のある部分で十分に過冷却が確保されていて制御が発散しない場合には、最大開度を大きく設定するため、流量不足は解消される。

実施の形態１９．
以下、この発明の実施の形態１９を図２３、図２６及び図２７によって説明する。図２６はこの実施の形態１９にかかる除霜制御装置を示すブロック線図、図２７はこれの除霜制御動作を説明するフローチャートである。図２６において、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄは室内機Ｂ、Ｃ、Ｄ内の室内側熱交換器７ｂ、７ｃ、７ｄのガス側接続冷媒配管１０側一端に設けられた第５の温度検出手段、３９ｂ、３９ｃ、３９ｄは各室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに設けられた送風機、４０ｂ、４０ｃ、４０ｄは各室内機Ｂ、Ｃ、Ｄに設けられたドレンポンプ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄは除霜制御装置、４２はシステムモ−ドが冷房か否かを判定するシステムモ−ド判定手段、４３ｂ、４３ｃ、４３ｄは各室内機Ｂ、Ｃ、Ｄのモ−ドが冷房か否かを判定する室内機モ−ド判定手段、４４ｂ、４４ｃ、４４ｄは各室内機Ｂ、Ｃ、Ｄの計時手段、４５は冷房していない室内機の熱交換器の霜を解かすための運転を制御する室内機除霜運転制御手段である。

一部の室内機例えばＢが冷房運転しかつ室温及び外気温度も低く、残りの室内機Ｃ、Ｄが停止している場合に、停止中の室内機Ｃ、Ｄの第１の絞り装置８ｄが付着したスラッジによって完全な閉止状態とならずに、微小流量の冷媒が流れる場合がある。この場合、この微小流量の冷媒をガス化する熱がなくかつ室温・外気温度が低いため、停止中の室内機Ｃ、Ｄの室内側熱交換器７ｄは着霜する。このような状態に陥ると、室内機Ｃ、Ｄの第５の温度検出手段３４ｃ、３４ｄの温度は低温となる。このような室内機Ｃ、Ｄの第５の温度検出手段３４ｃ、３４ｄの検出値Ｔ5が予め設定された第１の所定温度ＴLより低い状態が第１の所定時間τ1B続くと、これが第５の温度検出手段３４ｃ、３４ｄ、システムモ−ド判定手段４２、室内機モ−ド判定手段４３ｃ、４３ｄ及び計時手段４４ｃ、４４ｄによって検出され、室内機除霜運転制御手段４５によって、送風機３９ｃ、３９ｄが運転され室内側熱交換器Ｃ、Ｄの霜を解かし、同時にドレンポンプ４０ｃ、４０ｄも運転されこの時生ずるドレン水を排水するよう制御される。

また、送風機３９ｃ、３９ｄの運転開始後第２の所定時間τ2B経過後に、室内機Ｃ、Ｄの第５の温度検出手段３４ｃ、３４ｄの検出値Ｔ5がＴLより高めに予め設定された第２の所定温度ＴHより高くなっていると送風機３９ｃ、３９ｄを停止させ、送風機３９ｃ、３９ｄ停止後もしばらくの間はドレン水発生が続くため、送風機３９ｃ、３９ｄ停止後第３の所定時間τ3B経過後にドレンポンプ４０ｃ、４０ｄを停止させるよう制御される。以上により、停止中の室内機の第１の絞り装置が付着したスラッジによって完全な閉止状態とすることができない場合にも停止中の室内機の室内側熱交換器の霜が成長し続けることはなく、不具合は発生しない。

次に、室内機除霜運転制御手段４５の制御動作を図２７のフロ−チャ−トによって説明する。システムモ−ド判定手段４２の判定の結果、システムモ−ドが冷房で、室内機モ−ド判定手段４３ｂ、４３ｃ、４３ｄの判定の結果、室内機モ−ドが冷房でなく、計時手段４４ｂ、４４ｃ、４４ｄによる第１の計時τ1が第１の所定時間τ1B経過し、かつ、第５の温度検出手段３４ｂ、３４ｃ、３４ｄの検出値Ｔ5が第１の所定温度ＴL以下であると、ステップ１１２からステップ１１３、１１４、１１５を経てステップ１１６に進み、計時手段４４ｂ、４４ｃ、４４ｄによる第２の計時τ2が０にクリアされステップ１１７に進み、送風機３９ｂ、３９ｃ、３９ｄ及びドレンポンプ４０ｂ、４０ｃ、４０ｄの運転が開始される。

その後ステップ１１８に進み第２の計時τ2が第２の所定時間τ2B経過したかが、ステップ１１９に進み第５の温度検出手段３４ｂ、３４ｃ、３４ｄの検出値Ｔ5が第２の所定温度ＴHより高くなったかが判定され、これら条件が満足される迄この判定が続けられ、満足された時点でステップ１２０に進み、送風機３９ｂ、３９ｃ、３９ｄの運転が停止され、ステップ１２１で計時手段４４ｂ、４４ｃ、４４ｄによる第３の計時τ3が０にクリアされステップ１２２に進み、第３の計時τ3が第３の所定時間τ3B経過した後ステップ１２３に進み、ドレンポンプ４０ｂ、４０ｃ、４０ｄの運転が停止される。

この発明の実施の形態１にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態２にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態３にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態４にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態５にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態６にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態７にかかる空気調和装置の組成演算に関するブロック線図。 実施の形態７にかかる空気調和装置の組成演算手段の動作を示すフロ−チャ−ト。 実施の形態８にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態９にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１０にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１１にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１２にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１３にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１４にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１５にかかる空気調和装置の冷媒回路図。 実施の形態１〜６において使用されるドライヤの一実施の形態１６を示す縦断面図。 各実施の形態において使用される実施の形態１７にかかるアキ態１７を示す縦断面図。 アキュムレータの一実施の形態１８を示す縦断面図。 アキュムレータの一実施の形態１９を示す縦断面図。 アキュムレータの一実施の形態２０を示す縦断面図。 アキュムレータの一実施の形態２１を示す縦断面図。 実施の形態２２及び２３にかかる空気調和装置の冷媒回路及び制御回路を示す構成図。 実施の形態２２にかかる絞り装置制御装置を示すブロック線図。 実施の形態２２にかかる絞り装置制御動作を説明するフローチャート。 実施の形態２３にかかる除霜制御装置を示すブロック線図。 実施の形態２３にかかる除霜制御動作を説明するフローチャート。 従来の空気調和装置の冷媒回路図。

符号の説明

Ａ 熱源機、Ｂ、Ｃ、Ｄ 室内機、１ 圧縮機、２ 切換弁、３ 熱源機側熱交換器、４ アキュムレ−タ、５ アキュムレ−タ４の油戻し穴、６ 第２の絞り装置（暖房時絞り装置）、７ｂ、７ｃ、７ｄ 室内機側熱交換器、８ｂ、８ｃ、８ｄ 第１の絞り装置（冷房時絞り装置）、９ 液側接続冷媒配管、１０ ガス側接続冷媒配管、１５ バイパス回路、１６ ドライヤ、１７ 第３の絞り装置（バイパス絞り装置）、１８、２７ バイパス熱交換器、１８ａ 第１のバイパス熱交換器、１８ｂ 第２のバイパス熱交換器、１９ 第１の温度検出手段、２０ 第２の温度検出手段、２１ 吸入圧力検出手段、２２ 組成演算手段、２３ 油分離器、２４ 返油バイパス回路、２５ 第４の絞り装置、２６ スラッジフィルタ、２８ 液冷媒注入回路、２９ 液注入回路熱交換器、３０ 第５の絞り装置、３１ 吐出圧力検出手段、３２ 第３の温度検出手段、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄ 第４の温度検出手段、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄ 第５の温度検出手段、３５ 絞り装置制御装置、３６ ＳＣ演算手段、３７ ＳＨ演算手段、３８絞り装置制御手段、３９ｂ、３９ｃ、３９ｄ 除霜用送風機、４０ｂ、４０ｃ、４０ｄ ドレンポンプ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄ 除霜制御装置、６２ アキュムレ−タ流出配管、６４ 返油配管。

Claims (10)

1. 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記凝縮器と上記絞り装置との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、上記凝縮器と上記絞り装置との間の冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
2. 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記凝縮器と上記絞り装置との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、上記蒸発器と上記圧縮機との間の冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
3. 圧縮機、切換弁、熱源機側熱交換器及び暖房時絞り装置よりなる熱源機と、冷房時絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の暖房時絞り装置側の一端と上記室内機の冷房時絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記液側接続冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、及び上記液側接続冷媒配管との間で熱交換し上記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を有し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
4. 圧縮機、切換弁、熱源機側熱交換器及び暖房時絞り装置よりなる熱源機と、冷房時絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の暖房時絞り装置側の一端と上記室内機の冷房時絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記液側接続冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、及び上記切換弁側の他の一端と上記圧縮機吸入部とを接続する冷媒配管との間で熱交換し上記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を有し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
5. 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記圧縮機の吐出側の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機の吸入側の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
6. 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器より構成された主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記圧縮機の吐出側の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤと、バイパス絞り装置と、前記凝縮器との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第１のバイパス熱交換器と、前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第２のバイパス熱交換器とを介し、上記圧縮機の吸入側の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
7. 圧縮機、切換弁及び熱源機側熱交換器よりなる熱源機と、絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の熱源機側熱交換器側の一端と上記室内機の絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記圧縮機吐出部と上記切換弁との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、及び前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却するバイパス熱交換器を介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
8. 圧縮機、切換弁及び熱源機側熱交換器よりなる熱源機と、絞り装置及び室内側熱交換器よりなる室内機と、上記熱源機の熱源機側熱交換器側の一端と上記室内機の絞り装置側の一端とを接続する液側接続冷媒配管と、上記熱源機の切換弁側の一端と上記室内機の室内側熱交換器側の一端とを接続するガス側接続冷媒配管とを有する主冷媒回路を備え、ハイドロフルオロカ−ボン系の冷媒を作動媒体として用い、この冷媒と相溶性のある油を冷凍機油として用いる空気調和装置において、
   上記圧縮機吐出部と上記切換弁との間の冷媒配管より分岐し、水分を吸収するドライヤ、バイパス絞り装置、前記凝縮器との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第１のバイパス熱交換器、及び前記ドライヤに流入する冷媒配管との間で熱交換し前記ドライヤに流入する冷媒を冷却する第２のバイパス熱交換器を介し、上記圧縮機吸入部と上記切換弁との間の冷媒配管に接続されるバイパス回路を設けたことを特徴とする空気調和装置。
9. 作動媒体としてハイドロフルオロカ−ボン系の混合冷媒を用い、
   バイパス絞り装置の入口部に設けられた第１の温度検出手段と、
   バイパス途中のバイパス絞り装置の下流に設けられた第２の温度検出手段と、圧縮機吸入部に設けられた吸入圧力検出手段と、
   上記第１、第２の温度検出手段及び上記吸入圧力検出手段の検出値により冷媒の組成を演算する組成演算手段と
   を備えたことを特徴とする請求項１〜８の何れかに記載の空気調和装置。
10. ドライヤの取付姿勢を流れ方向に対して下向きとしたことを特徴とする請求項１〜９の何れかに記載の空気調和装置。

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