JP4193686B2 - 伸縮性不織布およびそれを用いた繊維製品 - Google Patents
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Description
本発明は、伸縮性不織布およびそれを用いた繊維製品に関する。さらに詳しくは、優れた伸縮性と優れたアンチブロッキング性および優れた風合を兼ね備えた伸縮性不織布およびそれを用いた繊維製品に関する。
近年、身体へのフィット性を向上させるために、伸縮性不織布が好んで用いられるようになってきた。中でも、熱可塑性エラストマーを用いた不織布は、柔軟性で、かつ伸縮特性に富むため、使い捨ておむつ、衣類、キャップ、包帯、テープ、サポーター、手袋等、各種用途に用いられている。一方、大多数の熱可塑性エラストマーは、優れた伸縮性を有す反面、伸縮性が向上するに従い、粘着性が強くなるという性質を有する。従って、伸縮性能の高い熱可塑性エラストマーを用いた伸縮性不織布は、衣服との摩擦により毛羽立ち、ズレ、剥がれが起こるため、衣服の下で皮膚に貼り付けて使用する用途に向かなかったり、風合が低下する恐れがあるという欠点を有している。
また、伸縮性不織布を製造したり、保管したりする際、特に夏場の保管時に高温と積載荷重によって、繊維間に膠着が発生しやすくなるため、ロール状に捲かれた伸縮性不織布の繰出し作業において、伸縮性不織布に過剰な張力が必要となり、伸縮性不織布が変形したり、酷い時は破断するといった問題が発生する。
また、熱可塑性エラストマーを直接不織布化する方法としては、メルトブロー法およびスパンボンド法が知られているが、製造時においてコンベアネットあるいはその後の移動手段等の製造設備への膠着が発生し、特に目付が低い不織布を得る際は、工業的に安定して得られることができないというのが現状である。そのため、粘着性のない、すなわちアンチブロッキング性に優れる伸縮性不織布が望まれている。
また、熱可塑性エラストマーを直接不織布化する方法としては、メルトブロー法およびスパンボンド法が知られているが、製造時においてコンベアネットあるいはその後の移動手段等の製造設備への膠着が発生し、特に目付が低い不織布を得る際は、工業的に安定して得られることができないというのが現状である。そのため、粘着性のない、すなわちアンチブロッキング性に優れる伸縮性不織布が望まれている。
このようなアンチブロッキング性を向上させるために、熱可塑性エラストマーに粘着性の弱いポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィンを混合した組成物を素材として用いた伸縮性不織布を得る方法が開示されている（例えば、特許文献１参照）。しかし、この方法で得られた伸縮性不織布は、不織布表面にポリオレフィン成分が十分に存在してないので、十分なアンチブロッキング性が得られないうえ、伸縮性に劣るポリオレフィン系樹脂を混合しているため、著しく伸縮性を低下させてしまい、前記用途を満足するような伸縮性を得ることができなかった。
また、スチレン−エチレン／ブチレン−スチレンブロック共重合体と、伸縮性を有し、熱可塑性エラストマーの中では、粘着性が弱いエチレン・α−オレフィン共重合体を混合した後、伸縮性不織布を得る方法が開示されている（例えば、特許文献２参照）。エチレン・α−オレフィン共重合体を用いることで、伸縮性に優れるが、依然、不織布表面にエチレン・α−オレフィン共重合体が十分に存在してないので、十分なアンチブロッキング性が得られるものではなかった。
また、エチレン・α−オレフィン共重合体のみからなる不織布は、伸縮性を有するものの、他の熱可塑性エラストマーに比較して、伸長回復率が劣り、前記用途を満足するような伸縮性を得ることができなかった。
また、同一ダイに配置された異なるノズルから、異種の溶融ポリマーを同時に押し出して、異種ポリマーからなる繊維が混合された混繊不織布が開示されている（例えば、特許文献３参照）。しかし、これは、単に異なる繊維同士を混合するだけの発明であり、伸縮性とアンチブロッキング性という両性能に優れたものを得るという技術思想が欠落している。
本発明の課題は、優れた伸縮性と優れたアンチブロッキング性を兼ね備えた伸縮性不織布およびそれを用いた繊維製品を提供することにある。
本発明者らは、鋭意研究の結果、第一成分と第二成分からなる繊維の混繊（重量）比が５：９５〜９５：５の範囲である混合繊維からなる伸縮性不織布であって、該不織布は１００％伸長時の伸長回復率が７０％以上を有し、第一成分がエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレフィン共重合体であって、該エチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、一方、第二成分が熱可塑性エラストマーであることを特徴とする伸縮性不織布およびそれを用いた繊維製品によって前記課題が解決されることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成した。
本発明は、以下によって構成される。
（１）第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維の混繊（重量）比が５：９５〜９５：５の範囲である混合繊維ウェブからなる伸縮性不織布であり、該不織布は１００％伸長時の伸長回復率が７０％以上を有し、第一成分がエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレフィン共重合体であり、該エチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、一方、第二成分がポリウレタンエラストマー、ポリアミドエラストマー、ポリエステルエラストマー、および第１成分のエチレン・α−オレフィン共重合体を除くポリオレフィンエラストマーの群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性エラストマーであることを特徴とする伸縮性不織布。
（２）第一成分のエチレン・α−オレフィン共重合体が、下記のａ）〜ｃ）を満たし、かつ実質的に線状であり、炭素数３〜２０のα−オレフィンの少なくとも１種が均一に分岐している前記（１）項記載の伸縮性不織布。
ａ）密度が０．９０ｇ／ｃｍ３以下であること。
ｂ）メルトフローレートの比Ｉ１０／Ｉ２が６以上であること。
ｃ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とメルトフローレートの比（Ｉ１０／Ｉ２）が次式の関係にあること。
４．６３≦（Ｉ１０／Ｉ２）−（Ｍｗ／Ｍｎ）
（３）ポリオレフィンエラストマーが、プロピレン・α−オレフィン共重合体およびポリオレフィンブロック共重合体から選ばれる少なくとも１種である前記（１）項記載の伸縮性不織布。
（４）伸縮性不織布が、スパンボンド法により得られる長繊維不織布である前記（１）項〜（３）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
（５）伸縮性不織布が、メルトブロー法により得られる長繊維不織布である前記（１）項〜（３）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
（６）伸縮性不織布同士を重ね合わせた時の剥離強度が、該不織布の５０％伸長時の強度以下である前記（１）項〜（５）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
（７）前記（１）項〜（６）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布に、該記伸縮性不織布以外の不織布、フィルム、ウェブ、織物、編物およびトウから選ばれる少なくとも１種の物品を積層した伸縮性複合化不織布。
（８）前記（１）項〜（６）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布または前記（７）項記載の伸縮性複合化不織布を用いた繊維製品。
（１）第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維の混繊（重量）比が５：９５〜９５：５の範囲である混合繊維ウェブからなる伸縮性不織布であり、該不織布は１００％伸長時の伸長回復率が７０％以上を有し、第一成分がエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレフィン共重合体であり、該エチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、一方、第二成分がポリウレタンエラストマー、ポリアミドエラストマー、ポリエステルエラストマー、および第１成分のエチレン・α−オレフィン共重合体を除くポリオレフィンエラストマーの群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性エラストマーであることを特徴とする伸縮性不織布。
（２）第一成分のエチレン・α−オレフィン共重合体が、下記のａ）〜ｃ）を満たし、かつ実質的に線状であり、炭素数３〜２０のα−オレフィンの少なくとも１種が均一に分岐している前記（１）項記載の伸縮性不織布。
ａ）密度が０．９０ｇ／ｃｍ３以下であること。
ｂ）メルトフローレートの比Ｉ１０／Ｉ２が６以上であること。
ｃ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とメルトフローレートの比（Ｉ１０／Ｉ２）が次式の関係にあること。
４．６３≦（Ｉ１０／Ｉ２）−（Ｍｗ／Ｍｎ）
（３）ポリオレフィンエラストマーが、プロピレン・α−オレフィン共重合体およびポリオレフィンブロック共重合体から選ばれる少なくとも１種である前記（１）項記載の伸縮性不織布。
（４）伸縮性不織布が、スパンボンド法により得られる長繊維不織布である前記（１）項〜（３）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
（５）伸縮性不織布が、メルトブロー法により得られる長繊維不織布である前記（１）項〜（３）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
（６）伸縮性不織布同士を重ね合わせた時の剥離強度が、該不織布の５０％伸長時の強度以下である前記（１）項〜（５）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
（７）前記（１）項〜（６）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布に、該記伸縮性不織布以外の不織布、フィルム、ウェブ、織物、編物およびトウから選ばれる少なくとも１種の物品を積層した伸縮性複合化不織布。
（８）前記（１）項〜（６）項のいずれか１項記載の伸縮性不織布または前記（７）項記載の伸縮性複合化不織布を用いた繊維製品。
本発明の伸縮性不織布や伸縮性複合化不織布は、優れた伸縮性とアンチブロッキング性を有し、特に適度なフィット感、伸縮性が求められる使い捨ておむつ、衣類、キャップ、包帯、テープを始め各種繊維製品に好適に使用可能である。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の伸縮性不織布は、第一成分（エチレン・α−オレフィン共重合体）と第二成分（熱可塑性エラストマー）からなる繊維の混繊（重量）比が５：９５〜９５：５の範囲である混合繊維からなる伸縮性不織布であって、該不織布の１００％伸長時の回復が７０％以上を有し、第一成分がエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレフィン共重合体であって、該エチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、一方、第二成分が熱可塑性エラストマーであることを特徴とする伸縮性不織布である。
本発明の伸縮性不織布は、第一成分（エチレン・α−オレフィン共重合体）と第二成分（熱可塑性エラストマー）からなる繊維の混繊（重量）比が５：９５〜９５：５の範囲である混合繊維からなる伸縮性不織布であって、該不織布の１００％伸長時の回復が７０％以上を有し、第一成分がエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレフィン共重合体であって、該エチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、一方、第二成分が熱可塑性エラストマーであることを特徴とする伸縮性不織布である。
本発明を構成するエチレン・α−オレフィン共重合体は、エチレンとα−オレフィンの共重合体である。α−オレフィンとしては、炭素数３〜２０のオレフィンが挙げられ、具体例としては、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン等との共重合体が挙げられる。前記、α−オレフィンの中では、特に１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンが好ましい。これらのα−オレフィンは、１種単独または２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、本発明の第一成分のエチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、好ましくは１．５〜３．０である。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあるエチレン・α−オレフィン共重合体を用いると、紡糸性が良好で、粘着性の少ない不織布が得られる。
本発明に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、実質的に線状である事が好ましい。実質的に線状であるとは、ポリマーの主鎖が、炭素１０００個当り０．０１〜３個の長鎖の分岐、より好ましくは０．０１〜１個の長鎖の分岐、特に好ましくは０．０５〜１個の長鎖の分岐によって置換されていることを意味する。従来の均一ポリマーと同様に、単一の融点を有する。
本発明に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、分岐を有している事が好ましい。また、該分岐は長鎖分岐である事が好ましい。前記の長鎖分岐とは、少なくとも６個の炭素からなる鎖長を示す。この６個を超える長鎖分岐は、１３Ｃ核磁気共鳴（ＮＭＲ）分光法とＲａｎｄａｌｌ法（「Rev. Macromol. Chem. Phys.」、Ｃ２９（２＆３）、第２８５−２９７頁）を用いて定量を行うことができる。長鎖分岐を有するエチレン・α−オレフィン共重合体を用いると、紡糸性が良好で、粘着性の少ない不織布が得られる。
また、本発明に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）が０．９０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．８５〜０．９０ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。密度が上記範囲より極端に低いと不織布がベタツキを生じ、また上記範囲を極端に超えると、伸縮特性に欠け、本発明の目的とする伸縮性不織布が得られないおそれがある。
また、本発明に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、メルトフローレートの比（以下メルトフロー比という）Ｉ１０／Ｉ２（）が６以上であることが好ましい。Ｉ１０とは、温度１９０℃、荷重１０ｋｇ重（９８．０７Ｎ）で測定されたメルトフローレート（メルトインデックスともいい、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に定義されている）を示す。Ｉ２とは、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ重（２１．１８Ｎ）で測定されたメルトフローレート（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）を示す。これら２つのメルトフローレート値の比がメルトフロー比Ｉ１０／Ｉ２である。このメルトフロー比Ｉ１０／Ｉ２が大きければ大きいほど、ポリマー中の長鎖分岐が多いことを示す。より好ましくはメルトフロー比Ｉ１０／Ｉ２は７以上、特に好ましくは８以上である。また、Ｉ１０／Ｉ２の上限は一般に５０またはそれ以下、好ましくは３０またはそれ以下、特に好ましくは２０またはそれ以下である。
また、本発明に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とメルトフロー比（Ｉ１０／Ｉ２）が４．６３≦（Ｉ１０／Ｉ２）−（Ｍｗ／Ｍｎ）の関係にあることが好ましい。この前記関係式は、メルトフロー比（Ｉ１０／Ｉ２）が分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）に基本的に依存していないことを示している。このことは、長鎖分岐を有さないエチレン・α−オレフィン共重合体や不均一に長鎖分岐を有している線状ポリエチレン類（ＬＤＰＥ）の場合、メルトフロー比（Ｉ１０／Ｉ２）を高くするには、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）もまた高くする必要があることを示している。前記の関係式を満たす長鎖分岐を有するエチレン・α−オレフィン共重合体は、良好な加工性を示すと共に、高せん断押出時においても紡糸口金を通過する時の圧力降下が小さくなり好ましい物である。
本発明に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体の温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ重（２１．１８Ｎ）で測定されたメルトフローレート（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）Ｉ２は、特に限定はされないが、加工性の点から５〜１００ｇ／１０分、好ましくは、１５〜８０である。
本発明の伸縮性不織布を構成する第二成分は、熱可塑性エラストマーからなる。熱可塑性エラストマーとは、常温（２０〜３０℃）では加硫ゴムと同様な弾性体の性質を持ち（分子中のソフトセグメントによる）、高温では通常の熱可塑性樹脂と同様に既存の繊維成形機をそのまま使って成形することができる（分子中のハードセグメントによる）高分子材料である。
中でも、加工性と伸縮性の点からポリスチレンエラストマー、ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー、ポリオレフィンエラストマーが好ましい。また、前記ポリオレフィンエラストマーは、本発明の第一成分であるエチレン・α−オレフィン共重合体を除くポリオレフィンエラストマーであることが好ましい（上記のうち、ポリスチレンエラストマーは本発明の第二成分の参考例として挙げるものである）。第一成分と同様なエチレン・α−オレフィン共重合体を第二成分として用いた場合、不織布としてロール状に巻取り、このロールをユーザーで繰出す時に粘着力が強くなり繰出しにくくなる場合がある。これは、不織布表面に同一成分の占める割合が多くなり親和力により粘着性が増加することによる。
前記ポリスチレンエラストマーは、芳香族ビニル化合物と、他のコモノマーとを共重合体させることによって得ることができる。他のコモノマーには、芳香族ビニル化合物と共重合が可能なモノマーを使用でき、ブタジエン、イソプレン、クロロプレン等のジエン化合物、エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセン等のオレフィンや、（メタ）アクリル酸または（メタ）アクリル酸とメタノール、エタノール、ブタノール、ヘキサノール等のアルコールとからなるエステル化合物等を挙げることができる。
中でも、前記ポリスチレンエラストマーとしては、主として芳香族ビニル化合物から構成される重合体ブロック（イ）を少なくとも１個、主として共役ジエン化合物から構成される重合体ブロック（ロ）を少なくとも１個有し、かつ共役ジエン部分に由来する二重結合が水素により８０％以上飽和されたスチレンブロック共重合体、または芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物とのランダム共重合体が好ましい。尚、主としてとは、重合体ブロックを構成する化合物が、重合体ブロックの少なくとも５０重量％を占めることを示す。
該スチレンブロック共重合体を構成する芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン等が例示され、特にスチレンが好ましい。これら芳香族ビニル化合物は、単独で用いても２種以上を組み合わせて用いても良い。また、該スチレンブロック共重合体を構成する共役ジエン化合物としては、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン等が例示され、特にブタジエン及びイソプレンが好ましい。これらは、単独で用いても２種以上を組み合わせて用いても良い。また、該スチレンブロック共重合体は、化合物の安定性、紡糸性等の点から共役ジエン部分に由来する二重結合の８０％以上が水素添加されていることが好ましい。
このようなスチレンブロック共重合体として、具体的には、スチレン−エチレン／ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン−エチレン／プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン−エチレン／ブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体（ＳＥＢＣ）等のブロック共重合体が挙げられる。商品名の具体例として、ＫＲＡＴＯＮ Ｇ（商品名、クレイトンポリマージャパン（株）製）、ＳＥＰＴＯＮ（商品名、クラレ（株）製）、タフテック（商品名、旭化成（株）製）、ＪＳＲ ＤＹＮＡＲＯＮ（商品名、ＪＳＲ（株）製）等が挙げられる。
前記ポリスチレンエラストマーのランダム共重合体は、該ランダム共重合体を構成する共役ジエン部分に由来する二重結合が水素により８０％以上飽和された水添スチレン−ジエン共重合体であることが望ましい。
該水添スチレン−ジエン共重合体を構成する共役ジエン化合物としては、例えば１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，２−ジメチルブタジエン、３−エチルブタジエンが挙げられる。好ましくは１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエンであり、更に好ましくは１，３−ブタジエンである。また、該水添スチレン−ジエン共重合体を構成する芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレン、ビニルナフタレン等が挙げられる。好ましくはスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレンであり、更に好ましくはスチレンである。
該水添スチレン−ジエン共重合体を構成する共役ジエン化合物としては、例えば１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，２−ジメチルブタジエン、３−エチルブタジエンが挙げられる。好ましくは１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエンであり、更に好ましくは１，３−ブタジエンである。また、該水添スチレン−ジエン共重合体を構成する芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレン、ビニルナフタレン等が挙げられる。好ましくはスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレンであり、更に好ましくはスチレンである。
該水添スチレン−ジエン共重合体は、少なくとも１種の共役ジエン化合物と３〜５０重量％の芳香族ビニル化合物との共重合体であって、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ＝重量平均分子量／数平均分子量）が１０以下であり、かつ該水添スチレン−ジエン共重合体を構成するジエン部分のビニル結合含有率が１０〜９０重量％である共重合体のオレフィン性不飽和結合の少なくとも８０％が水素添加された共重合体が好ましい。
商品名の具体例としては、ＪＳＲ ＤＹＮＡＲＯＮ（商品名、ＪＳＲ（株）製）等が挙げられる。
商品名の具体例としては、ＪＳＲ ＤＹＮＡＲＯＮ（商品名、ＪＳＲ（株）製）等が挙げられる。
前記ポリオレフィンエラストマーとしては、オレフィンモノマーから構成され、モノマーがランダムに配列したランダム共重合体や、ハードセグメントとソフトセグメントとからなるブロック共重合体が例示される。
第一成分であるエチレン・α-オレフィンとの親和性を避ける為にも、該エチレン・α-オレフィン共重合体を除くポリオレフィンエラストマーが好ましく、特にプロピレンとエチレンを除くα-オレフィンとの共重合体およびポリオレフィンブロック共重合体から選ばれる少なくとも１種が好ましい。
前記ポリオレフィンエラストマーのプロピレンとエチレンを除くα−オレフィンとの共重合体としては、プロピレンと炭素数４〜２０のα−オレフィンのランダム共重合体が挙げられ、具体例としては、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン等との共重合体が挙げられる。これらのα−オレフィンは、１種単独または２種以上を組み合わせて用いることができる。具体的には、タフマー（商品名、三井化学株式会社製）が挙げられる。
前記ポリオレフィンエラストマーのポリオレフィンブロック共重合体としては、具体的には主に水添ジエンブロック共重合体から構成されるものが挙げられる。水添ジエンブロック共重合体としては、１，４−結合を多く含む共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロック（ハ）と、１，２−結合及び３，４−結合を多く含む共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロック（ニ）とからなり、ジエン共重合体中の共役ジエン部分に由来する二重結合が飽和された水添ジエンブロック共重合体が好ましい。尚、ここでいう１，４−結合を多く含む共役ジエン化合物とは、１，２−結合含量と３，４−結合含量と比較して、１，４結合含量が最も多いことを示す。また、１，２−結合及び３，４−結合を多く含む共役ジエン化合物とは、１，４−結合含量と比較して、１，２−結合含量及び３，４−結合含量が最も多いことを示す。尚、共役ジエン化合物を主体とするとは、各重合体ブロック中で共役ジエン化合物の含量が最も多いことを示す。
水添ジエンブロック共重合体を構成する重合体ブロック（ハ）中の１，４−結合含量は、７０重量％以上であることが好ましく、８０重量％以上であることがより好ましい。また、水添ジエン共重合体を構成する重合体ブロック（ハ）の含量は、１〜９９重量％が好ましく、５〜６５重量％がより好ましく、５〜５０重量％が最も好ましい。また、水添ジエン共重合体を構成する重合体ブロック（ニ）中の１，２−結合含量及び３，４−結合含量は、２５重量％を超えることが好ましく、３０重量％以上がより好ましい。また、前記水添ジエン共重合体中の重合体ブロック（ニ）の含量は、９９〜１重量％が好ましく、９５〜３５重量％がより好ましく、５０〜９５重量％が最も好ましい。
水添ジエンブロック共重合体の共役ジエン化合物としては、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、２−メチル−１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、４，５−ジエチル−１，３−オクタジエン、３−ブチル−１，３−オクタジエン、クロロプレン等が例示されるが、工業的に利用でき、また物性の優れた水添ジエンブロック共重合体を得るためには、共役ジエン化合物として、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエンを用いることが好ましい。また、水添ジエンブロック共重合体が、重合体ブロック（ハ）として、１，２−結合含量が２５重量％以下であるポリブタジエンと、共役ジエン化合物を主体とする重合体であって、水添ジエンブロック共重合体を構成する共役ジエン部分の１，２−結合含量及び３，４−結合含量が５０重量％以上である重合体ブロック（ニ）とからなるブロック共重合体であり、例えば、（ハ）−（ニ）ブロック共重合体、（ハ）−（ニ）−（ハ）ブロック共重合体、または前記ブロック共重合体単位がカップリング剤残基を介して延長または分岐されたブロック共重合体からなる群から選ばれる少なくとも１種のブロック共重合体に水素添加を行い、共役ジエン部分に由来する二重結合が７０％以上飽和された、数平均分子量が４００００〜７０００００である水添ジエンブロック共重合体である。中でも、ＣＥＢＣと呼ばれるオレフィン結晶−エチレンブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体を用いて製造した繊維は、伸縮性に優れるため特に好ましい。ＣＥＢＣとしては、具体的には、ＪＳＲ ＤＹＮＡＲＯＮ（商品名、ＪＳＲ（株）製）等が挙げられる。また、該ＣＥＢＣはフェノキシイミン錯体触媒によって得られたものでも構わない。
本発明では、水添ジエンブロック共重合体の重合体ブロック（ニ）が、共役ジエン化合物を７０重量％以上含有する芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物との共重合体であって、共役ジエン化合物部分のビニル結合含量が２５〜７０重量％であり、ブロック構造が（ハ）−（ニ−ハ）ｎ、または（ハ−ニ）ｍ（ただし、ｎは１以上、ｍは２以上の整数である）で表される直鎖または分岐状のブロック共重合体である水添ジエン共重合体も好ましく利用できる。尚、前記芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ジビニルベンゼン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｐ−アミノエチルスチレン、Ｎ，Ｎ−ジエチル−ｐ−アミノエチルスチレン、ビニルピリジン等が挙げられ、特に、スチレン、α−メチルスチレンが好ましい。
その他のポリオレフィンブロック共重合体としては、プロピレンとα-オレフィンとのブロック共重合体が挙げられ、特にプロピレンとエチレンとのブロック共重合体が好ましい。 プロピレン−エチレンブロック共重合体とは、ポリプロピレンとポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）とがブレンドの状態で存在しているのではなく、国際公開第００／２３４８９号パンフレットに示されるような、ポリプロピレンセグメントとポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）とが化学的に結合した真のブロック共重合体である。具体的には、チタン及びハロゲンまたはチタン、マグネシウム及びハロゲンからなる固体触媒成分とトリエチルアルミニウム等の有機金属化合物からなるオレフィン重合触媒の存在下に、必要に応じて電子供与性化合物を添加して、重合反応器、好ましくは特開平９−８７３４３号公報に例示してあるような管型重合反応器を使用して、好ましくは液相法により短時間で重合領域にて所定量のポリプロピレンセグメントを合成した後、直ちに、短時間で後流にある重合領域にて所定量のポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）セグメントを合成することにより、ポリプロピレンセグメントとポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）セグメントが化学的に結合（共有結合）したポリプロピレン−ｂ−ポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）を含むプロピレン−エチレンブロック共重合体が製造できる。このようにして得られたプロピレン−エチレンブロック共重合体は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０万以上であり、ポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）セグメント含有量が５〜１００重量％未満であり、かつ全エチレン含有量が２〜９５重量％である。
前記ポリオレフィンエラストマーとしては、この他に、エラストメリックポリプロピレンが好適に使用することができる。
エラストメリックポリプロピレンは、重合体鎖が結晶性のアイソタクチックポリプロピレンまたはシンジオタクチックポリプロピレンと、非晶性のアタクチックポリプロピレンとから構成されるステレオブロック構造をとり、アイソタクチックポリプロピレンまたはシンジオタクチックポリプロピレンをハードセグメントとし、アタクチックポリプロピレンをソフトセグメントとして共重合した構造物である。尚、本発明では、例えば米国特許第４３３５２２５号明細書、同第４５２２９８２号明細書、同第５１８８７６８号明細書に記載されているエラストメリックポリプロピレンが使用できる。これらは単独重合体及び共重合体の両方を意味する。共重合体はプロピレン単位に加えて、分子中にプロピレン単位以外の他のオレフィン単位、例えばエチレン、ブチレン、ペンテンまたはヘキセン単位を含有しても良い。これらは鎖構造中に実質的に立体規則性ブロック配列を有し、例えば、重合体鎖中に選択的に配列されたアイソタクチックポリプロピレン及びアタクチックポリプロピレン序列のブロックよりなる。
エラストメリックポリプロピレンは、重合体鎖が結晶性のアイソタクチックポリプロピレンまたはシンジオタクチックポリプロピレンと、非晶性のアタクチックポリプロピレンとから構成されるステレオブロック構造をとり、アイソタクチックポリプロピレンまたはシンジオタクチックポリプロピレンをハードセグメントとし、アタクチックポリプロピレンをソフトセグメントとして共重合した構造物である。尚、本発明では、例えば米国特許第４３３５２２５号明細書、同第４５２２９８２号明細書、同第５１８８７６８号明細書に記載されているエラストメリックポリプロピレンが使用できる。これらは単独重合体及び共重合体の両方を意味する。共重合体はプロピレン単位に加えて、分子中にプロピレン単位以外の他のオレフィン単位、例えばエチレン、ブチレン、ペンテンまたはヘキセン単位を含有しても良い。これらは鎖構造中に実質的に立体規則性ブロック配列を有し、例えば、重合体鎖中に選択的に配列されたアイソタクチックポリプロピレン及びアタクチックポリプロピレン序列のブロックよりなる。
前記ポリエステルエラストマーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポリ（アルキレンオキシド）グリコールをソフトセグメントとして共重合してなるポリエーテルエステルブロック共重合体が挙げられる。具体的には、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニル−４，４−ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、３−スルホイソフタル酸ナトリウム等の芳香族ジカルボン酸や、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸や、コハク酸、シュウ酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジ酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカルボン酸、及びこれらのエステル形成性誘導体等から選ばれた少なくとも１種のジカルボン酸と、１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジオールや、１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカンジメタノール等の脂環族ジオール、及びこれらのエステル形成性誘導体等から選ばれた少なくとも１種のジオール成分、及び平均分子量が約４００〜５０００程度のポリエチレングリコール、ポリ（１，２−及び１，３−プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドとの共重合体、エチレンオキシドとテトラヒドロフランとの共重合体等から選ばれた少なくとも１種のポリ（アルキレンオキシド）グリコールから構成される三元共重合体である。
ポリアミドエラストマーとしては、例えば主としてポリアミドからなるハードセグメントと、ポリエーテルジオールからなるソフトセグメントとが、エステル結合で連結されたポリエ−テルエステルアミドや、これらがアミド結合で連結されたポリエ−テルアミドが挙げられる。ハードセグメントを構成するポリアミドとしては、例えばナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１、ナイロン１２などが挙げられる。また、ソフトセグメントを構成するポリエーテルジオールとしては、ポリエチレンオキシド、ポリプロピレンオキシド、ポリテトラメチレンオキシド、ポリヘキサメチレンオキシド、ポリエチレンオキシド−ポリプロピレンオキシドブロック共重合体などが挙げられる。なお、これらに他のジオール類、例えばトリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ヒドロキノンなどをエーテル成分として共重合したものも用いることができる。また、ポリエーテルエステルアミドの場合に、ハードセグメントとソフトセグメントの結合剤として用いられるジカルボン酸としては、コハク酸、無水コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸が挙げられる。ハードセグメント、ソフトセグメント、及び結合剤を構成する成分は、単独で用いてもよいし、二種類以上を組み合わせて用いてもよい。例えば、ハードセグメントとしてナイロン１２、ソフトセグメントとしてポリテトラメチレンオキシド、さらにジカルボン酸成分を結合剤として用いたポリエーテルエステルアミドがポリアミドエラストマーの一例として挙げられる。また、ハードセグメントとソフトセグメントの共重合比は必要とされる硬度に合うように適宜選択できる。
前記ポリウレタンエラストマーとしては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下に、数平均分子量１０００ 〜６０００ の末端に水酸基を有するポリエーテル及び／またはポリエステルと、有機ジイソシアネートを主成分とするポリイソシアネートとを反応させた両末端がイソシアネート基であるプレポリマーに、ジアミンを主成分とするポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマーが代表例として例示される。
本発明で用いられる樹脂成分には、本発明の効果を阻害しない範囲で付加的な添加剤が必要に応じて配合されていてもよい。添加剤としては、例えば紫外線吸収剤、増粘分岐剤（ここでいう、増粘分岐剤は、非粘着性成分の粘性を増すが、粘着性を付与しない）、艶消剤、着色剤、柔軟性付与剤、老化防止剤、熱安定剤、耐候剤、金属不活性剤、光安定剤、銅害防止剤、防菌・防黴剤、分散剤、軟化剤、可塑剤、結晶核剤、難燃剤、発泡剤、発泡助剤、酸化チタン、マイカ、炭酸カルシウム、タルク、シリカ、ケイ酸カルシウム、ハイドロタルサイト、カオリン、ポリオレフィンワックス、セルロースパウダー、低分子量ポリマー等が挙げられる。ただし、第一成分には、粘着性の付与されるような添加物は加えてはならない。
特に屋外で使用される用途においては、従来から用いられている紫外線吸収剤のいずれかを使用でき、例えば、２−ヒドロキシ−４−メトキシ−ベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシ−ベンゾフェノン、４−ドデシロキシ−２−ヒドロキシ−ベンゾフェノン等のベンゾフェノン系紫外線吸収剤、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、ｐ−オクチルフェニルサリチレート、ドデシルサリチレート等のサリチル酸エステル系紫外線吸収剤、２−エチルヘキシル−２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリレート等を挙げることができる。
本発明の伸縮性不織布は、第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維から構成される混合繊維ウェブからなる不織布である。第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維の混繊（重量）比は、５：９５〜９５：５、更に好ましくは１０：９０〜９０：１０、特に好ましくは２０：８０〜８０：２０である。第一成分からなる繊維の混繊（重量）比が上記範囲より少ないと、得られる不織布のアンチブロッキング性が低下し本発明の不織布同士を重ね合わせた場合に粘着しやすくなり、上記範囲より多いと、得られる不織布の伸縮性が不十分となる。
また、本発明のごとく第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維を混合繊維として用いることにより、混合にて非相溶性成分同士では紡糸できない成分同士であっても、紡糸可能となる。
また、本発明のごとく第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維を混合繊維として用いることにより、混合にて非相溶性成分同士では紡糸できない成分同士であっても、紡糸可能となる。
本発明の繊維を製造する方法としては、特に限定はなく、ステープルファイバーやチョップ等の短繊維を得る方法、並びにメルトブロー法、スパンボンド法、トウ開繊法等の長繊維を得る方法を例示できるが、風合いの点からはメルトブロー法、強度の点からはスパンボンド法が望ましい。
本発明の伸縮性不織布においては、第一成分からなる繊維は、伸縮性不織布にアンチブロッキング性と優れた風合を付与するために第二成分からなる繊維に混合される。第一成分からなる繊維に第二成分からなる繊維を混合させる方法には特に限定はなく、従来公知公用の方法を使用することができる。
例えば、紡糸、延伸後に必要に応じたクリンプ処理を施して所定の長さに切断された第一成分及び第二成分からなる其々の短繊維を作製し、カード法またはエアーレイド法によりウェブ化する際に両繊維を混合させることができる。また、一方の成分から成る繊維を直接不織布化する方法であるメルトブロー法，スパンボンド法のいずれかの方法で製造する工程で、捕集コンベアー上に繊維を吹き付ける時にもう一方の短繊維，長繊維等を供給し混合する方法が例示される。また、短繊維や長繊維のウェブを形成する際に、メルトブロー法，スパンボンド法のいずれかで製造された長繊維を吹き付けてもよい。
例えば、紡糸、延伸後に必要に応じたクリンプ処理を施して所定の長さに切断された第一成分及び第二成分からなる其々の短繊維を作製し、カード法またはエアーレイド法によりウェブ化する際に両繊維を混合させることができる。また、一方の成分から成る繊維を直接不織布化する方法であるメルトブロー法，スパンボンド法のいずれかの方法で製造する工程で、捕集コンベアー上に繊維を吹き付ける時にもう一方の短繊維，長繊維等を供給し混合する方法が例示される。また、短繊維や長繊維のウェブを形成する際に、メルトブロー法，スパンボンド法のいずれかで製造された長繊維を吹き付けてもよい。
本発明の伸縮性不織布を構成する両成分繊維がメルトブロー法による場合は、例えば特許第３３６０３７７号明細書に記載された１つの紡糸口金に異種の樹脂が流れ出す紡糸孔が交互に一列で並んだ構造の紡糸口金を使用することができる。得られるウェブでは第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維がより均一に混合される。また、第一成分用の紡糸口金と第二成分用の紡糸口金を併用し、それぞれの紡糸口金で得られる第一成分からなる繊維ウェブと第二成分からなる繊維ウェブとを積層してもよい。更に、この積層物にニードルパンチ等の処理をして、繊維の混合状態を改良することもできる。より均一な混合状態のウェブを得るには、特許第３３６０３７７号明細書に記載された紡糸口金を用いる方法が好ましい。
第一成分樹脂と第二成分樹脂とに割り当てられる紡糸孔の数を変更したり、各樹脂の押出量を変更することにより、伸縮性不織布中の各繊維の含有量を変更することができる。また、それぞれの樹脂の紡糸孔当たり異なる押出量で紡糸したり孔径の異なる口金を用いて紡糸する事により、繊度の異なる混合物が得られる。
本発明の伸縮性不織布を構成する両成分繊維がスパンボンド法による場合は、例えば図-1に記載された１つの紡糸口金に異種の樹脂が流れ出す紡糸孔が千鳥配列に並んだ構造の紡糸口金を使用することができる。得られるウェブでは第一成分繊維と第二成分繊維がより均一に混合される。また、第一成分樹脂用の紡糸口金と第二成分樹脂用の紡糸口金を併用し、それぞれの紡糸口金で得られる第一成分からなる繊維ウェブと第二成分からなる繊維ウェブとを積層してもよい。更に、この積層物にニードルパンチ等の処理をして、繊維の混合状態を改良することもできる。
第一成分樹脂と第二成分樹脂とに割り当てられる紡糸孔の数を変更したり、各樹脂の押出量を変更することにより、伸縮性不織布中の各繊維の含有量を変更することができる。また、それぞれの樹脂の紡糸孔当たり異なる押出量で紡糸したり孔径の異なる口金を用いて紡糸する事により、繊度の異なる混合物が得られる。
本発明の伸縮性不織布を構成する繊維の成分は、少なくとも第一成分樹脂と第二成分樹脂の２成分を必須成分とすれば良く、更に種類の異なる熱可塑性エラストマー樹脂からなる繊維を加えたもの、あるいは本発明の性能を阻害しない範囲で非熱可塑性エラストマー繊維を加えたものであっても構わない。
本発明の伸縮性不織布を構成する繊維の断面形状は、丸断面または紡糸性を損なわない範囲で異型断面または中空断面であっても良い。繊維の平均繊維径は、特に限定されないが、１〜５０μｍが好ましい範囲である。更に風合の面から好ましくは１〜３０μｍである。
本発明の伸縮性不織布は、１００％伸長時の伸長回復率が７０％以上である。より好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上である。５０％伸長時の伸長回復率が７０％を大きく下回ると、得られる製品に対して十分な伸縮性能を付与させることができない。例えば、使い捨てパンツタイプオムツのウエスト部分に使用した場合、オムツをはかせる時に伸縮性不織布を使用したウエスト部分を伸長させなければならないが、その時点で伸長回復率が低い為にウエスト部分の回復が少なくなり、良好な締め付けができなくなりオムツのずれの原因となる。
本発明の伸縮性不織布は、アンチブロッキング性を示す剥離強度が低いことを特徴とする。伸縮性が良好で粘着性の比較的に弱い第一成分からなる繊維と、伸縮性が非常に良好であるが、粘着性が強い第二成分からなる繊維とが混合していることによる。従って、第一成分繊維の重量比（第一成分繊維／第二成分繊維）が増大する（第二成分繊維の重量比が減少する）とアンチブロッキング性（剥離強度）が低下し、第二成分繊維の重量比が増大する（第一成分繊維の重量比が減少する）と伸縮性（１００％伸長時の伸長回復率）が良好となる。
また、本発明は、異種類の繊維を混合することから同種類の繊維を混合するときに発生する同種同士の親和力による粘着性が低下することによりアンチブロッキング性が良好となる。
また、本発明は、異種類の繊維を混合することから同種類の繊維を混合するときに発生する同種同士の親和力による粘着性が低下することによりアンチブロッキング性が良好となる。
アンチブロッキング性は、重ね合わせた２枚の伸縮性不織布を剥がす時の強度（以下、剥離強度という）が小さい程優れる。好ましくは３．０Ｎ／２５ｍｍ以下、さらに好ましくは２．０Ｎ／２５ｍｍ以下、最も好ましくは１．５Ｎ／２５ｍｍ以下である。通常、伸縮性不織布はロールに捲かれた状態で保管されており、必要時に該伸縮性不織布を該ロールから繰出して、製品へと加工されるが、その際、該伸縮性不織布の有する剥離強度が小さいと、該伸縮性不織布が塑性変形を起こすことのない範囲の張力で該伸縮性不織布を繰出すことができるため、操作性や得られる製品の品質を良好に保つことができる。
逆に剥離強度が大きいと、該伸縮性不織布を該ロールから繰出す際に、接触している該伸縮性不織布同士を引き離すのに強い力が必要となり、酷い場合には伸縮性不織布に破断が生じる。たとえ破断しなかったとしても、伸縮性不織布は伸長してしまいその後の加工ができなくなる。
また、直接不織布化法であるメルトブロー法とスパンボンド法では、コンベアー上に不織布を捕集するが、この時アンチブロッキング性が強いとコンベアーからの採取が困難となる。
また、直接不織布化法であるメルトブロー法とスパンボンド法では、コンベアー上に不織布を捕集するが、この時アンチブロッキング性が強いとコンベアーからの採取が困難となる。
本発明の伸縮性不織布は、重ね合わせた２枚の不織布を剥がす時の強度が不織布の５０％伸長時強度以下である事が好ましく、その範囲のものを用いることにより、操作性や得られる製品の品質を良好に保つことができる。特に、夏場に保管された伸縮性不織布ロールは、高温と積載荷重によって繊維間に膠着が発生しやすくなり、ロールから伸縮性不織布を繰出す際の操作性が極端に悪くなるが、２枚の伸縮性不織布を剥がす時の強度が伸縮性不織布の５０％伸長時強度以下のものを用いることにより、前記問題を発生させることなく、良質な製品を得ることができる。
本発明の伸縮性不織布の目付は、特に限定されないが、５〜３００ｇ／ｍ２、好ましくは１０〜２００ｇ／ｍ２、更に好ましくは２０〜１５０ｇ／ｍ２である。また目的に応じて熱処理加工しても構わない。熱処理の方法としては、加熱エンボスロールによる熱圧着法、加熱空気によるエアスルー法、赤外線ランプによる方法等の公知の方法が使用できる。また、ソニックボンド加工、ウォータージェット加工、ニードルパンチ加工、レジンボンド加工のいずれか一つ以上の加工を行っても構わない。
本発明においては、得られた伸縮性不織布に、前記伸縮性不織布以外の不織布、フィルム、ウェブ、織物、編物およびトウから選ばれる少なくとも１種の物品を積層して伸縮性複合化不織布として用いることができる。積層に使用される材料は、伸縮性不織布の伸長を阻害しないように得られた伸縮性複合化不織布が２０％以上伸長可能となる物が好ましい。例えば、ポリスチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性エラストマー樹脂を用いて、メルトブロー法により不織布化、ネット化、フィルム化したもの等が挙げられる。また、ポリスチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性エラストマー樹脂を用い繊維化した後に編物及び織物としたものも挙げられる。また、エラストマー素材ではなく捲縮等により構造的伸縮性をもたせたウェブ、不織布，織物，編物も挙げられる。更に、カ−ド法またはエアーレイド法によって得られたウェブをウォータージェット法、ポイントボンド法、スルーエアー法で積層させたものも挙げられるがこれらに限定されるものではない。
以下、本発明を実施例及び比較例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。尚、以下の実施例及び比較例における測定結果は下記の方法に従った。
（１）１００％伸長時の伸長回復率
幅２５ｍｍ長さ２００ｍｍの不織布試験片を用い、該不織布の機械方向を長さ方向にして作成する。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（商品名、（株）島津製作所製）を用い、チャック間を１００ｍｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で１００％まで伸長させた後、同じ速度で戻し、伸縮性不織布に掛かる負荷を０とした。その直後、再び同じ速度で１００％まで伸長させ、負荷が再び始まる時の伸びた長さをＬｍｍとした。伸長回復率は下記式に従って求めた。
１００％伸長時の伸長回復率（％）＝｛（１００※１−Ｌ）／１００※１｝×１００
※１：チャック間における試験片の最初の長さ（ｍｍ）
幅２５ｍｍ長さ２００ｍｍの不織布試験片を用い、該不織布の機械方向を長さ方向にして作成する。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（商品名、（株）島津製作所製）を用い、チャック間を１００ｍｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で１００％まで伸長させた後、同じ速度で戻し、伸縮性不織布に掛かる負荷を０とした。その直後、再び同じ速度で１００％まで伸長させ、負荷が再び始まる時の伸びた長さをＬｍｍとした。伸長回復率は下記式に従って求めた。
１００％伸長時の伸長回復率（％）＝｛（１００※１−Ｌ）／１００※１｝×１００
※１：チャック間における試験片の最初の長さ（ｍｍ）
（２）５０％伸長時強度
幅２５ｍｍ長さ２００ｍｍの不織布試験片を、機械方向を長さ方向にして作成する。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（商品名、（株）島津製作所製）を用い、チャック間を１００ｍｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で５０％伸長まで伸長させた時の強度（Ｎ／２５ｍｍ）を５０％伸長時強度とした。
幅２５ｍｍ長さ２００ｍｍの不織布試験片を、機械方向を長さ方向にして作成する。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（商品名、（株）島津製作所製）を用い、チャック間を１００ｍｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で５０％伸長まで伸長させた時の強度（Ｎ／２５ｍｍ）を５０％伸長時強度とした。
（３）風合
縦１００ｍｍ横１００ｍｍの不織布を用意する。１０人のパネラーに不織布を触ってもらい風合を判断する。１０人のパネラーが１０段階評価を行い、全員の合計点数で評価した。従って総合点数は、最低０点から最高１００点となり、６０点以上を風合良好と判断した。また、好ましくは総合点数７０点以上である。
縦１００ｍｍ横１００ｍｍの不織布を用意する。１０人のパネラーに不織布を触ってもらい風合を判断する。１０人のパネラーが１０段階評価を行い、全員の合計点数で評価した。従って総合点数は、最低０点から最高１００点となり、６０点以上を風合良好と判断した。また、好ましくは総合点数７０点以上である。
（４）剥離強度
縦１００ｍｍ横１００ｍｍの不織布試験片を２枚用意する。前記試験片を重ね合わせた上に縦１００ｍｍ横１００ｍｍのアルミ板を載せ、更にその上に重りを載せ合計５ｋｇとなる様に重りを調整し、５０℃のオーブン中に２４時間放置する。放置後２５℃／ＲＨ６５％の室内にて取り出した試験片を幅２５ｍｍに切り、長尺方向の一端から５０ｍｍの長さ迄不織布同士を手で剥がす。オートグラフＡＧ−Ｇ（商品名、（株）島津製作所製）を用い、剥がした不織布の両端をチャック間５０ｍｍに設定した上下のチャックにそれぞれ固定した。引張速度１００ｍｍ／分で不織布同士が完全に剥がれてしまうまで引張り、強度の平均値を剥離強度（Ｎ／２５ｍｍ）の数値とした（Ｎ＝５）。剥離強度が小さいほどアンチブロッキング性が良好である。
縦１００ｍｍ横１００ｍｍの不織布試験片を２枚用意する。前記試験片を重ね合わせた上に縦１００ｍｍ横１００ｍｍのアルミ板を載せ、更にその上に重りを載せ合計５ｋｇとなる様に重りを調整し、５０℃のオーブン中に２４時間放置する。放置後２５℃／ＲＨ６５％の室内にて取り出した試験片を幅２５ｍｍに切り、長尺方向の一端から５０ｍｍの長さ迄不織布同士を手で剥がす。オートグラフＡＧ−Ｇ（商品名、（株）島津製作所製）を用い、剥がした不織布の両端をチャック間５０ｍｍに設定した上下のチャックにそれぞれ固定した。引張速度１００ｍｍ／分で不織布同士が完全に剥がれてしまうまで引張り、強度の平均値を剥離強度（Ｎ／２５ｍｍ）の数値とした（Ｎ＝５）。剥離強度が小さいほどアンチブロッキング性が良好である。
（５）密度
ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠して測定した。
ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠して測定した。
（６）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
樹脂をオルトジクロロベンゼンに溶解させて濃度０ ．７５ｍｇ ／ｍｌ の溶液とし、ＧＰＣ 装置（ＷＡＴＥＲ 社製１５０Ｃ 型、使用カラム；ＴＳＫ ＧＥＬＧＭＨ６ −ＨＴ ）を用いて１３５ ℃にて測定した重量平均分子量（Ｍｗ ）と数平均分子量（Ｍｎ ）から計算した。
樹脂をオルトジクロロベンゼンに溶解させて濃度０ ．７５ｍｇ ／ｍｌ の溶液とし、ＧＰＣ 装置（ＷＡＴＥＲ 社製１５０Ｃ 型、使用カラム；ＴＳＫ ＧＥＬＧＭＨ６ −ＨＴ ）を用いて１３５ ℃にて測定した重量平均分子量（Ｍｗ ）と数平均分子量（Ｍｎ ）から計算した。
（７）メルトフローレート
Ｉ１０は、温度１９０℃、荷重１０ｋｇ重（９８．０７Ｎ）で測定した（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）。Ｉ２は、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ重（２１．１８Ｎ）で測定した（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）。
Ｉ１０は、温度１９０℃、荷重１０ｋｇ重（９８．０７Ｎ）で測定した（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）。Ｉ２は、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ重（２１．１８Ｎ）で測定した（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）。
本発明において使用した材料の略号と内容は以下の通りである。
第二成分
２−ｉ：スチレン−エチレンブチレン−スチレンブロック共重合体、ＫＲＡＴＯＮ Ｇ １６５７（（商品名）、クレイトンポリマージャパン（株）製）。
２−ii：スチレン−エチレンブチレン−スチレンブロック共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ ８６００Ｐ（（商品名）、ＪＳＲ（株）製）。
２−iii：オレフィン結晶−エチレンブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ ６２００Ｐ（（商品名）、ＪＳＲ（株）製）。
２−iv：水添スチレンジエン共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ ２３２４Ｐ（（商品名）、ＪＳＲ（株）製）。
２−ｖ：熱可塑性ポリウレタンポリマー、パンデックスＴ−１１８０（（商品名）、ＤＩＣ−Ｂａｙｅｒ（株）製）。
２−vi：ポリエステルエラストマー、グリラックスＥ−２００ＬＶ（（商品名）、大日本インキ化学工業（株）製）。
２−vii：ポリアミドエラストマー、ペバックス２５３３（（商品名）、アトフィナ・ジャパン（株）製）。
２−ｉ：スチレン−エチレンブチレン−スチレンブロック共重合体、ＫＲＡＴＯＮ Ｇ １６５７（（商品名）、クレイトンポリマージャパン（株）製）。
２−ii：スチレン−エチレンブチレン−スチレンブロック共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ ８６００Ｐ（（商品名）、ＪＳＲ（株）製）。
２−iii：オレフィン結晶−エチレンブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ ６２００Ｐ（（商品名）、ＪＳＲ（株）製）。
２−iv：水添スチレンジエン共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ ２３２４Ｐ（（商品名）、ＪＳＲ（株）製）。
２−ｖ：熱可塑性ポリウレタンポリマー、パンデックスＴ−１１８０（（商品名）、ＤＩＣ−Ｂａｙｅｒ（株）製）。
２−vi：ポリエステルエラストマー、グリラックスＥ−２００ＬＶ（（商品名）、大日本インキ化学工業（株）製）。
２−vii：ポリアミドエラストマー、ペバックス２５３３（（商品名）、アトフィナ・ジャパン（株）製）。
実施例１（参考例）
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（３０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、混繊用紡糸口金（孔径０．３ｍｍ、異成分繊維が交互に一列に並んだ、孔数５０１ホール、有効幅５００ｍｍ）、圧縮空気発生装置及び空気加熱機、ポリエステル製ネットを備えた捕集コンベアー、及び巻取機からなる装置を用いてメルトブロー不織布の製造を行った。それぞれの押出機に第一成分樹脂と第二成分樹脂をそれぞれ投入し、加熱体により第一成分樹脂を２７０℃、第二成分樹脂を２２０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを、第一成分樹脂：第二成分脂の重量比が３０：７０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０６８ｇ／分、２−ｉを０．１５８ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させ、吐出した繊維を４００℃に加熱した９８ｋＰａ（ゲ−ジ圧）の圧縮空気によって、走行速度１．２３ｍ／分で走行しているポリエステル製ネットの捕集コンベアー上に吹き付けた。捕集コンベアーは、紡糸口金から２５ｃｍの距離に設置した。吹き付けた空気は捕集コンベアーの裏側に設けた吸引装置で除去した。捕集コンベアーにて搬送された不織布を巻取機にてロール状に巻取り、目付９９ｇ／ｍ２の伸縮性不織布を得た。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（３０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、混繊用紡糸口金（孔径０．３ｍｍ、異成分繊維が交互に一列に並んだ、孔数５０１ホール、有効幅５００ｍｍ）、圧縮空気発生装置及び空気加熱機、ポリエステル製ネットを備えた捕集コンベアー、及び巻取機からなる装置を用いてメルトブロー不織布の製造を行った。それぞれの押出機に第一成分樹脂と第二成分樹脂をそれぞれ投入し、加熱体により第一成分樹脂を２７０℃、第二成分樹脂を２２０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを、第一成分樹脂：第二成分脂の重量比が３０：７０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０６８ｇ／分、２−ｉを０．１５８ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させ、吐出した繊維を４００℃に加熱した９８ｋＰａ（ゲ−ジ圧）の圧縮空気によって、走行速度１．２３ｍ／分で走行しているポリエステル製ネットの捕集コンベアー上に吹き付けた。捕集コンベアーは、紡糸口金から２５ｃｍの距離に設置した。吹き付けた空気は捕集コンベアーの裏側に設けた吸引装置で除去した。捕集コンベアーにて搬送された不織布を巻取機にてロール状に巻取り、目付９９ｇ／ｍ２の伸縮性不織布を得た。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１で得られた伸縮性不織布の両面に樹脂１−ii、繊維径２μｍ、目付２ｇ／ｍ２からなるメルトブロー不織布をそれぞれ積層し、加熱エンボスロールにて接着させた積層伸縮性不織布を作製した。巻長２０００ｍにてロール巻き状態で、夏場の倉庫を想定した温度５０℃、湿度８０％の室内に７日間放置した。その後剥離強度を測定したが、剥離強度は１．０Ｎ／２５ｍｍで、良好なアンチブロッキング性であった。
実施例１で得られた伸縮性不織布をパンツ型使い捨ておむつのプロクター・アンド・ギャンブル・ファー・イースト・インク社製ＰＡＭＰＥＲＳすくすくパンツＬサイズのウエスト部分両脇にあるネット状弾性素材を剥ぎ取り、得られた伸縮性不織布を貼り付けたパンツ型使い捨てオムツを５枚用意し、５人の幼児に使用したが、締め付け不足による使い捨てオムツのズレや脱げも起こらず、排泄物の漏れも無かった。また、着脱動作を５回行った後でも使い捨てオムツのズレや脱げも起こらなかった。
立体捲縮ポリオレフィンステープルファイバー（繊度２．２ｄｔｅｘ、捲縮数１８個／インチ＝７．２個／ｃｍ）からなる目付１００ｇ／ｍ2の伸縮性不織布を、実施例１の伸縮性不織布と積層してウォータージェットを用いて交絡させ、積層化不織布を作成した。得られた積層化不織布からサポーターを５枚作成し、５人のモニターの膝に２４時間巻いていたが、締め付け不足によるサポーターのズレや脱げも無かった。
実施例２（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを、第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が２０：８０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０４５ｇ／分、２−ｉを０．１８０ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを、第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が２０：８０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０４５ｇ／分、２−ｉを０．１８０ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例２で得られた伸縮性不織布の片面に粘着材を塗布し、止血剤を塗布した布（絆創膏用）を貼り付けた絆創膏を１０枚用意し、１０人のモニターの人差し指に２４時間巻いていたが、充分な伸縮性がある為にモニターの指の動きに追従し、絆創膏のズレや剥げも無かった。
実施例２で得られた伸縮性不織布の片面に粘着材を塗布したテープを用意した。傷に当てるサージカルテープとして１０枚用意し、１０人のモニターの肘に２４時間巻いていたが、充分な伸縮性がある為にモニターの肘の動きに追従し、テープのズレや剥げも無かった。
実施例２で得られた伸縮性不織布に鎮痛剤を塗布したパップ材を１０枚用意し、１０人のモニターの膝に２４時間貼っていたが、充分な伸縮性がある為にモニターの膝の動きに追従し、パップ材のズレや剥げも無かった。
実施例３（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が１０：９０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０２２６ｇ／分、２−ｉを０．２０３４ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が１０：９０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０２２６ｇ／分、２−ｉを０．２０３４ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例４（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が５０：５０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．１１３ｇ／分、２−ｉを０．１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が５０：５０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．１１３ｇ／分、２−ｉを０．１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例５（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が７０：３０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．１５８ｇ／分、２−ｉを０．０６８ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が７０：３０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．１５８ｇ／分、２−ｉを０．０６８ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例６（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が９０：１０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．２０３４ｇ／分、２−ｉを０．０２２６ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が９０：１０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．２０３４ｇ／分、２−ｉを０．０２２６ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例７（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が５／９５となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０１１ｇ／分、２−ｉを０．２１４ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた事以外は実施例１に準拠した加工条件及び製造装置により伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が５／９５となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．０１１ｇ／分、２−ｉを０．２１４ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた事以外は実施例１に準拠した加工条件及び製造装置により伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。
実施例８（参考例）
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が９５：５となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．２１４ｇ／分、２−ｉを０．０１１ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた事以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が９５：５となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．２１４ｇ／分、２−ｉを０．０１１ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた事以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。
実施例９（参考例）
第一成分樹脂として１−ｉ、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ｉ、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表１に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１０（参考例）
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１１
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−iiiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−iiiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１２
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ivを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ivを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１３
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｖを伸縮性不織布の原料樹脂として用い、加熱体により第二成分樹脂を２００℃で加熱溶融させた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｖを伸縮性不織布の原料樹脂として用い、加熱体により第二成分樹脂を２００℃で加熱溶融させた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１４
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−viを伸縮性不織布の原料樹脂として用い、加熱体により第二成分樹脂を２２０℃で加熱溶融させた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−viを伸縮性不織布の原料樹脂として用い、加熱体により第二成分樹脂を２２０℃で加熱溶融させた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１５
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−viiを伸縮性不織布の原料樹脂として用い、加熱体により第二成分樹脂を２５０℃で加熱溶融させた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−viiを伸縮性不織布の原料樹脂として用い、加熱体により第二成分樹脂を２５０℃で加熱溶融させた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
実施例１６
第一成分樹脂として１−iii、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）に優れていた。
第一成分樹脂として１−iii、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示す。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）に優れていた。
実施例１７
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（４０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、図１の紡糸孔配列を持つ混繊用の紡糸口金（孔径０．４ｍｍ、１２０孔）、エアーサッカー、帯電法開繊機、ポリエステル製ネットを備えた捕集コンベアー、ポイントボンド加工機及び巻取機からなる装置を用いてスパンボンド不織布の製造を行った。それぞれの押出機に第一成分樹脂と第二成分樹脂をそれぞれ投入し、加熱体により第一成分樹脂を２７０℃で、第二成分樹脂を２３０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が３０：７０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．１５ｇ／分、２−iiを０．３５ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させ、吐出した繊維をエアーサッカーに導入し直後に帯電法開繊機によって開繊させ捕集コンベアー上に捕集した。エアーサッカーの空気圧は、１９６ｋＰａとした。捕集コンベアー上のウェブを上下ロール温度９０℃に加熱したポイントボンド加工機（圧着面積率１５％）に投入し、加工後の不織布を巻取機にてロール状に巻取り、目付３０ｇ／ｍ２の伸縮性不織布を得た。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示した。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（４０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、図１の紡糸孔配列を持つ混繊用の紡糸口金（孔径０．４ｍｍ、１２０孔）、エアーサッカー、帯電法開繊機、ポリエステル製ネットを備えた捕集コンベアー、ポイントボンド加工機及び巻取機からなる装置を用いてスパンボンド不織布の製造を行った。それぞれの押出機に第一成分樹脂と第二成分樹脂をそれぞれ投入し、加熱体により第一成分樹脂を２７０℃で、第二成分樹脂を２３０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が３０：７０となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．１５ｇ／分、２−iiを０．３５ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させ、吐出した繊維をエアーサッカーに導入し直後に帯電法開繊機によって開繊させ捕集コンベアー上に捕集した。エアーサッカーの空気圧は、１９６ｋＰａとした。捕集コンベアー上のウェブを上下ロール温度９０℃に加熱したポイントボンド加工機（圧着面積率１５％）に投入し、加工後の不織布を巻取機にてロール状に巻取り、目付３０ｇ／ｍ２の伸縮性不織布を得た。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表２に示した。得られた伸縮性不織布は、伸縮性（１００％時の伸長回復率）とアンチブロッキング性（剥離強度）及び風合に優れていた。また、該伸縮性不織布のロールを繰出す時にも問題なく繰出せた（剥離強度≦５０％伸長時強度）。
比較例１
第一成分樹脂として１−iv、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分の１−ｖの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３.５より極端に大きい為、アンチブロッキング性（剥離強度）が悪く満足できる性能を示さなかった。
第一成分樹脂として１−iv、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分の１−ｖの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３.５より極端に大きい為、アンチブロッキング性（剥離強度）が悪く満足できる性能を示さなかった。
比較例２
原料樹脂に第二成分樹脂２−iiのみを用い、２基の押出機の其々に第二成分樹脂を投入し、過熱体により其々２２０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを其々０.１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第二成分のみで構成されている為にアンチブロッキング性（剥離強度）が悪く風合が悪いもので使用できなかった。
原料樹脂に第二成分樹脂２−iiのみを用い、２基の押出機の其々に第二成分樹脂を投入し、過熱体により其々２２０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを其々０.１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第二成分のみで構成されている為にアンチブロッキング性（剥離強度）が悪く風合が悪いもので使用できなかった。
比較例３
原料樹脂に第一成分樹脂１−iiのみを用い、２基の押出機の其々に第一成分樹脂を投入し、過熱体により其々２７０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを其々０.１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分のみで構成されている為に１００％時の伸長回復率が６７％と低く、満足できる性能を示さなかった。
原料樹脂に第一成分樹脂１−iiのみを用い、２基の押出機の其々に第一成分樹脂を投入し、過熱体により其々２７０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを其々０.１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分のみで構成されている為に１００％時の伸長回復率が６７％と低く、満足できる性能を示さなかった。
比較例４
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が１：９９となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．００２ｇ／分、２−ｉを０．２２３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分が極端に少ない為に剥離強度が４．０Ｎ／２５ｍｍと高く、満足できる性能を示さなかった。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が１：９９となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．００２ｇ／分、２−ｉを０．２２３ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分が極端に少ない為に剥離強度が４．０Ｎ／２５ｍｍと高く、満足できる性能を示さなかった。
比較例５
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が９９：１となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．２２３ｇ／分、２−ｉを０．００２ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第二成分が極端に少ない為に１００％時の伸長回復率が６８％と低く、満足できる性能を示さなかった。
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを第一成分樹脂：第二成分樹脂の重量比が９９：１となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり１−iiを０．２２３ｇ／分、２−ｉを０．００２ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第二成分が極端に少ない為に１００％時の伸長回復率が６８％と低く、満足できる性能を示さなかった。
比較例６
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｖを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。押出機投入前に１−ii：２−ｖ＝３０：７０（重量比）となるように１−iiと２−ｖとを予め混合（ブレンド）し、単孔当り０．１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた事以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。しかし、第一成分樹脂１−iiと第二成分樹脂２−ｖは相溶性が無い為にショットが多発し、不織布にする事が出来なかった。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｖを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。押出機投入前に１−ii：２−ｖ＝３０：７０（重量比）となるように１−iiと２−ｖとを予め混合（ブレンド）し、単孔当り０．１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた事以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。しかし、第一成分樹脂１−iiと第二成分樹脂２−ｖは相溶性が無い為にショットが多発し、不織布にする事が出来なかった。
比較例７
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。押出機投入前に１−ii：２−ｉ＝３０：７０（重量比）となるように１−iiと２−ｉとを予め混合（ブレンド）し、単孔当り０．１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた事以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布は、第一成分と第二成分を混合している為に１００％時の伸長回復率が６７％と低く、満足できる性能を示さなかった。
第一成分樹脂として１−ii、第二成分樹脂として２−ｉを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた。押出機投入前に１−ii：２−ｉ＝３０：７０（重量比）となるように１−iiと２−ｉとを予め混合（ブレンド）し、単孔当り０．１１３ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させた事以外は、実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布は、第一成分と第二成分を混合している為に１００％時の伸長回復率が６７％と低く、満足できる性能を示さなかった。
比較例８
原料樹脂に第二成分樹脂２−iiのみを用い、２基の押出機の其々に第二成分樹脂を投入し、過熱体により其々２２０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを其々０.２５ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１８と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。しかし、第二成分樹脂だけでは粘着力が強くエアーサッカーを繊維が通過できない為に不織布を得ることが出来なかった。
原料樹脂に第二成分樹脂２−iiのみを用い、２基の押出機の其々に第二成分樹脂を投入し、過熱体により其々２２０℃で加熱溶融させ、ギアポンプを其々０.２５ｇ／分の紡糸速度で溶融樹脂を吐出させた以外は、実施例１８と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。しかし、第二成分樹脂だけでは粘着力が強くエアーサッカーを繊維が通過できない為に不織布を得ることが出来なかった。
比較例９
第一成分樹脂として１−ｖ、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分の１−ｖがポリプロピレンであり密度が０．９０２と大きい為、１００時の伸長回復率が６０％と低く、満足できる性能を示さなかった。
第一成分樹脂として１−ｖ、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分の１−ｖがポリプロピレンであり密度が０．９０２と大きい為、１００時の伸長回復率が６０％と低く、満足できる性能を示さなかった。
比較例１０
第一成分樹脂として１−vi、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分の１−viが密度０.９４２の高密度ポリエチレンの為、１００％時の伸長回復率が６０％と低く、満足できる性能を示さなかった。
第一成分樹脂として１−vi、第二成分樹脂として２−iiを伸縮性不織布の原料樹脂として用いた事以外は全て実施例１と同様の方法で伸縮性不織布を製造した。得られた伸縮性不織布の物性の測定結果を表３に示す。得られた伸縮性不織布は、第一成分の１−viが密度０.９４２の高密度ポリエチレンの為、１００％時の伸長回復率が６０％と低く、満足できる性能を示さなかった。
以上の実施例および比較例のデータを「表２」〜「表４」にまとめて示す。
本発明の伸縮性不織布または伸縮性複合化不織布を用いた繊維製品としては、例えば使い捨てオムツ用伸縮性部材、オムツ用伸縮性部材、生理用品用伸縮性部材、オムツカバー用伸縮性部材等の衛生材料の伸縮性部材、伸縮性テープ、絆創膏、衣服用伸縮性部材等の他に、衣料用芯地、衣料用絶縁材や保温材、防護服、帽子、マスク、手袋、サポーター、伸縮性包帯、湿布材の基布、プラスター材の基布、スベリ止め基布、振動吸収材、指サック、クリーンルーム用エアフィルター、血液フィルター、油水分離フィルター等の各種フィルター、エレクトレット加工をほどこしたエレクトレットフィルター、セパレーター、断熱材、コーヒーバッグ、食品包装材料、自動車用天井表皮材、防音材、基材、クッション材、スピーカー防塵材、エア・クリーナー材、インシュレーター表皮、バッキング材、接着不織布シート、ドアトリム等の各種自動車用部材、複写機のクリーニング材等の各種クリーニング材、カーペットの表材・裏材、農業捲布、木材ドレーン材、スポーツシューズ表皮等の靴用部材、カバン用部材、工業用シール材、ワイピング材、シーツ等を挙げることができるがこれらに限定されるものではない。
Claims (8)
- 第一成分からなる繊維と第二成分からなる繊維の混繊（重量）比が５：９５〜９５：５の範囲である混合繊維ウェブからなる伸縮性不織布であり、該不織布は１００％伸長時の伸長回復率が７０％以上を有し、第一成分がエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレフィン共重合体であり、該エチレン・α−オレフィン共重合体は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であり、一方、第二成分がポリウレタンエラストマー、ポリアミドエラストマー、ポリエステルエラストマー、および第１成分のエチレン・α−オレフィン共重合体を除くポリオレフィンエラストマーの群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性エラストマーであることを特徴とする伸縮性不織布。
- 第一成分のエチレン・α−オレフィン共重合体が、下記のａ）〜ｃ）を満たし、かつ実質的に線状であり、炭素数３〜２０のα−オレフィンの少なくとも１種が均一に分岐している請求項１記載の伸縮性不織布。
ａ）密度が０．９０ｇ／ｃｍ３以下であること。
ｂ）メルトフローレートの比Ｉ１０／Ｉ２が６以上であること。
ｃ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とメルトフローレートの比（Ｉ１０／Ｉ２）が次式の関係にあること。
４．６３≦（Ｉ１０／Ｉ２）−（Ｍｗ／Ｍｎ） - ポリオレフィンエラストマーが、プロピレン・α−オレフィン共重合体およびポリオレフィンブロック共重合体から選ばれる少なくとも１種である請求項１記載の伸縮性不織布。
- 伸縮性不織布が、スパンボンド法により得られる長繊維不織布である請求項１〜３のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
- 伸縮性不織布が、メルトブロー法により得られる長繊維不織布である請求項１〜３のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
- 伸縮性不織布同士を重ね合わせた時の剥離強度が、該不織布の５０％伸長時の強度以下である請求項１〜５のいずれか１項記載の伸縮性不織布。
- 請求項１〜６のいずれか１項記載の伸縮性不織布に、該伸縮性不織布以外の不織布、フィルム、ウェブ、織物、編物およびトウから選ばれる少なくとも１種の物品を積層した伸縮性複合化不織布。
- 請求項１〜６のいずれか１項記載の伸縮性不織布または請求項７記載の伸縮性複合化不織布を用いた繊維製品。
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