JP4059588B2 - ジルコン及びジルコニアから生成された新規な焼結材料、その使用方法並びに焼結材料の成形体の製造方法 - Google Patents
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- C04B2235/87—Grain boundary phases intentionally being absent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/95—Products characterised by their size, e.g. microceramics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/96—Properties of ceramic products, e.g. mechanical properties such as strength, toughness, wear resistance
- C04B2235/9669—Resistance against chemicals, e.g. against molten glass or molten salts
Description
【発明が属する技術分野】
【0002】
本発明はジルコン及びジルコニアから生成された新規な焼結材料、その使用方法並びに焼結材料の成形体の製造方法に関する。
【0003】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
【0004】
当初、ジルコン及びジルコニアから精製された焼結物質はガラスと直接接触して使用するには耐食性が不十分なので主としてガラス製造炉の床の下層に使用されていた。
【0005】
次第に、これらの物質はガラスと接触して使用されるようになった。なぜならそれらの耐食性は酸化クロム系物質のそれより劣るが、ガラスを着色するおそれがないからである。
【0006】
CORHART REFRACTORIES CORPORATION社に譲渡された米国特許第5124287号は、熱衝撃に耐え、ガラスと接触してより容易に使用できる、改良された密度の高い、ジルコン系の物質を記載している。これらの物質は主としてジルコン及び、ジルコニアと酸化チタンの少量の付加で構成されている。著者らは組成物内に導入したジルコニア含有率は5〜25%になると記している。実施例は25%を超えるジルコニアを含む物質についてブロックを焼成するときにひび割れが発生し、質量が10kg未満の小さなブロックであっても発生することを示している。この特許が明らかにしているところでは、他の化合物が存在する場合、主として密度の高いジルコンで構成された物質と同一の耐食性レベルを維持するためには、それらは好適には重量で2%未満でなければならない。著者らはまたジルコニアのパーセンテージが高すぎるとコスト高を招き、さらにストーニング(LACHER DE PIERRES)される傾向があることも示している。他方、単斜晶系ジルコニアが使用され、酸化イットリウムなどの安定剤の存在を避けるのが望ましいことも明記されている。
【0007】
CORHART社は、現在ZS−1300という名称で上述の特許に記載のタイプの製品を市販している。この製品が炉床電極炉の床に主として使用されている。
【0008】
ジルコン及びジルコニアから精製した他の物質は文献に記載されている。それらの内の多数は溶融金属と接触して使用されるためのものである。この用途については、拘束がガラス製造の場合のものとは異なっている。なぜなら、冶金では、耐火ブロックの使用温度が、ガラス製造におけるそれと異なるからである。くわえて、冶金においてはMgO又はCaOなどのジルコニア安定剤をとくに問題なしに使用できる。他方、ガラス製造では耐火ブロックがガラスから発生した蒸気と接触する場合(例えば、ガラス供給装置の場合)これらの安定剤は不適である。なぜなら、これらの蒸気は耐火ブロックを損傷し、ひび割れが形成されるからである。このために製品が脆化し、したがって、ガラス内へのストーニングを招くことがあり欠陥と同じことになる。しかるに、ガラス内の一切の欠陥は、とくに強化ファイバ用のガラスの場合、致命的となる。
【0009】
ガラス製造の場合、今日もっと強度の高い材料の需要が、とくに強化ファイバのためのガラス炉の床板又は供給装置の電極ホルダーブロックのための強度の高い材料の需要が存在する。改善された耐食性のほかに、これらの材料は他の基準も満たさなければならない。まず、工業的実現可能性が保証されなければならない。「工業的実現可能性」とはひび割れのない大きなブロックが得られる可能性を意味する。実際、ガラス製造炉の製作において、ブロックは大型である。ところが、ブロックが大きくなると、応力も大きくなり、したがって焼成後のひび割れのおそれも大きくなる。したがって、実現可能性の基準として、質量が10kgを越えるブロックをひび割れなしに製造する可能性が選択される。実際、腐食の起きやすいひび割れの存在を防止することが重要である。同じ理由によって、これらの物質はできるだけ低い多孔性を示さなければならない。他方では、強化ファイバ用ガラスの粘性が低いことを考慮して、炉の作動温度においてブロックの継ぎ目の閉鎖を確保しなければならない。最後に、コストを抑えなければならない。
【0010】
本発明はまさにこの需要を満たすことを目的とする。
【0011】
【課題を解決するための手段】
【0012】
上述の各種の要求を満たす物質を得ようとして、耐食性がよりすぐれた材料を得る可能性を明らかにした。米国特許第5124287号の教示とは異なり、ジルコニアがかなり高い率で存在しても、ストーニング傾向はとくに認められず、各種の添加剤を含めることによって上述の各種の要求条項に答えることができることがわかった。
【0013】
すなわち、本発明の課題を解決するための手段は、下記のとおりである。
【0014】
第1に、ジルコンを5〜40重量%含有する開始充填物から精製され、ZrO2+HfO2が82〜96重量%、SiO2が1.7〜14重量%、TiO2が0.2〜3重量%、Y2O3が0.4〜5重量%、Al2O3が0.2〜2.5重量%、その他が1重量%未満の化学組成を示すことを特徴とする、新規な焼結材料。
第2に、ジルコンを5〜40重量%含有する開始充填物から精製され、ZrO2+HfO2が87〜94重量%、SiO2が3〜8重量%、TiO2が0.4〜1.5重量%、Y2O3が0.8〜3.0重量%、Al2O3が0.5〜1.0重量%、その他が0.5重量%未満の化学組成を示すことを特徴とする、新規な焼結材料。
第3に、ブロックが、少なくとも10kgの重量であることを特徴とする上記第1又は2に記載の新規な焼結材料。
第4に、ジルコニア源としてリサイクル材料を含む開始充填物から精製されることを特徴とする、上記第1〜第3のいずれか一つに記載の新規な焼結材料。
第5に、ジルコンを10〜20重量%含有する開始充填物から精製されることを特徴とする上記第1〜第4のいずれか一つに記載の新規な焼結材料。
第6に、炉の槽を構成するために、ガラス炉内で上記第1〜第5のいずれか一つに記載の焼結材料を使用することを特徴とする、焼結材料の使用方法。
第7に、ガラス供給装置を構成するために、ガラス炉内で上記第1〜第5のいずれか一つに記載の焼結材料を使用することを特徴とする、焼結材料の使用方法。
第8に、a)ジルコンを5〜40重量%含有し、酸化物を主成分とし、82〜96重量%のZrO2+HfO2、1.7〜14重量%のSiO2、0.2〜3重量%のTiO2、0.4〜5重量%のY2O3、0.2〜2.5重量%のAl2O3及び1重量%未満のその他の成分を含む焼結開始充填物を調製する過程、b)前記焼結開始充填物からグリーンシェイプを形成する過程、c)生成したグリーンシェイプを、焼結に充分な時間で約1400〜1650℃の範囲の温度で焼成する過程を含む、焼結材料の成形体の製造方法。
第9に、焼成温度が1500〜1600℃であり、焼成時間が10〜30時間である、上記第8に記載の焼結材料の成形体の製造方法。
【0015】
また、本発明はガラス炉の槽及び/又は供給装置を構成するための本発明の焼結材料の使用にも関するものである。
【0016】
本発明はさらに前記焼結材料の成形体の製造方法に関するものであり、以下の過程を含む。
a)ジルコンを5〜40重量%含有し、酸化物を主成分とし、82〜96%のZrO2+HfO2、1.7〜14%のSiO2、0.2〜3%のTiO2、0.4〜5%のY2O3、0.2〜2.5%のAl2O3及び1%未満のその他を重量で含む焼結開始充填物を調製する過程、
b)前記開始充填物からグリーンシェイプ(GREEN SHAPE)を形成する過程、及び、
c)生成したグリーンシェイプを、焼結に充分な時間で約1400℃〜1650℃の範囲の温度で焼成する過程。
【0017】
好適には、焼成温度は1600℃で、焼成時間は10〜30時間である。
【0018】
焼結開始充填物はジルコンを5〜40重量%含有し、焼結後に、本発明の新規な焼結材料に定義される化学組成を有する焼結材料を提供するような組成を有する。焼結開始充填物は結合剤及び/又は潤滑剤のようなグリーンシェイプの形成を助けるが焼成過程の間に蒸発する通常の添加物も含むことができる。
【0019】
好適には本発明の焼結材料は、重量が少なくとも10kgのブロックの形である。
【0020】
好適には本発明の焼結材料は、ジルコンを10〜20%含有する開始充填物から精製される。
【0021】
ジルコニアの原材料は特性がZrO2のそれに非常に近いHfO2を必ず少量含んでいるので、通常の実施によれば、これらの2つの酸化物は互いに区別できないだろう。
【0022】
「その他」は、一般的にNa2O、Fe2O3、P2O5などの酸化物、及び使用した原材料からのその他の不純物を意味する。これらの「その他」は必要な構成成分ではなく、単に許容される。
【0023】
【実施例】
【0024】
実施例を参照した以下の説明は、成分のそれぞれの役割と得られる新規な物質の利点を明らかにするだろう。
【0025】
参考例1−8、26及び実施例9−25、27、28
【0026】
これらの実施例及び参考例の中に示された物質は下記の開始成分から調製された。
【0027】
TAM社から提供され下記の平均化学分析を(重量で)示すジルコンE−MZ:ZrO2+HfO2:66%、SiO2:33%、Al2O3:0.3%、P2O5:0.3%、Y2O3:0.1%、TiO2:0.1%及びFe2O3などの他の化合物が0.2%未満。粒子の平均直径は4.7μmである。
【0028】
出願人がジルコニアCC10の名称で商品化したジルコニアであって、粒子の平均直径が3.5μmであり平均化学分析が(重量で)ZrO2+HfO2:99%、SiO2:0.5%、Na2O:0.2%、Al2O3:0.1%、TiO2:0.1%であるジルコニア。
【0029】
出願人から提供された、下記の平均化学分析を(重量で)示すイットリウム・ジルコニア(ZIRCONE YTTRIEE):ZrO2+HfO2:94%、Y2O3:5%;Al2O3:0.6%、TiO2:0.1%及び他の化合物が0.2%未満。粒子の平均直径は10μmである。
【0030】
最終焼結材料内に存在する無水珪酸はジルコンの解離によってもたらされたものであるが、必要ならば、開始充填物内に追加の無水珪酸煙の添加を実施することができる。
【0031】
酸化イットリウムは酸化イットリウムで部分的に安定させたジルコニア、あるいは組成物に添加された酸化イットリウムに由来する。
【0032】
組成物に添加された酸化イットリウムの粒子の平均直径は3〜4μmである。
【0033】
TiO2を約98%含有し、粒子の平均サイズが0.3μmの色素品質の二酸化チタン。
【0034】
粒子の平均サイズが約3μmのアルミナ。
【0035】
当業者には周知のごとく、炭素化合物又は金属化合物は溶融ガラスと接触すると「気泡」を発生させる、したがって、避けなければならない。
【0036】
例示した実施例及び参考例はアイソスタチックプレスで得られた。スリップ鋳込又はバイブロ鋳込などの他の技術も使用可能であろう。実現されたブロックは直径200mm、高さ200mmの円筒で、その質量は28と33kgの間で変動する。通常の焼結条件、すなわち約1600℃で20時間の焼成が用いられた。いくつかの組成物については、重量が約200kgの非常に大きなサイズ(76cm×25cm×20cm)のブロックも実現した。実現された各種のブロックの化学分析は表1及び表2に示した。製造された物質の見かけ密度は4.7と5.2g/cm3の間で変化した。
【0037】
表1及び表2は本発明に従って(実施例9−25及び27−28)又は本発明の範囲外で(参考例1−8及び26)生成した各種のブロックの開始充填物と最終焼結材料の組成をまとめたものである。表1及び表2は得られたブロックがひび割れしているか否か、及び測定できたときは得られた焼結材料の多孔性も示している。「ひび割れ」とはここでは幅が0.1mmを超える裂け目を意味する。
【0038】
参考例2〜6はジルコンが主たる開始成分ではない開始充填物から生成した材料について、焼結剤として二酸化チタンを使用しただけではひび割れのない大きなブロックは得られないことを示している。
【0039】
参考例7、8、26及び実施例9〜25、27、28は、参考例2〜6と比較して、酸化イットリウムを導入することによって焼成の際にひび割れを生じることなしに大きなブロックを得ることができることを示している。
【0040】
くわえて、実施例11と17、12と18又は22と23の比較によって無水珪酸と酸化チタン及び酸化イットリウムを含有する物質について、アルミナを添加することによってさらに高い焼結レベルに達することが可能であることがわかる。その結果、開放孔が減少し、しかも添加アルミナの含有率が低い場合にも減少する。したがって、0.5%を超えるアルミナを含有する物質が望ましい。
【0041】
他方で、ジルコンが大半ではないジルコン/ジルコニア開始充填物についてひび割れなしに大きなブロックの精製を可能にするためには少なくとも0.4%の酸化イットリウムを含有する材料を有する必要があることがわかった。さらに、酸化イットリウムの比率は重量で5%を超えてはならず、それを超えると材料の電気抵抗が極端に低下し、炉床に使用する場合、炉床の電極によって提供された電気エネルギーがブロック内で大量に放散することになる。
【0042】
ガラスによる腐食は溶融ガラス浴内に浸漬した標本(直径22mm、高さ100mm)を回転させることから成る試験によって評価した。標本の回転速度は毎分6回転であり、ガラスは1450℃に加熱した強化ファイバ用のガラスであり、試験時間は72時間である。この時間の終了後、標本ごとに腐食量を評価した。市販の基準物質の標本(参考例1)の腐食量を標準として選択した。他の一切の標本のそれに対するこの腐食量の比に100を乗じて標準に対する標本の評価が得られる。したがって、100を越える評価は選択された標準よりも腐食による損失が少ないことになる。
【0043】
本発明の材料のガラスに対する耐食性は、化学分析で65.9%のジルコニアと32.1%の無水珪酸を含有する(開始組成物は主としてジルコンと少量の無水珪酸を含む)CORHART社のZS−1300などの市販の製品内に現在認められる値を超えるジルコニア率の増大のおかげで市販の製品のそれを超える。この製品ZS−1300は参考例1に対応する。
【0044】
腐食試験の結果は表3及び表4に示されている。Icは先に定義した腐食指数を表す。
【0045】
本発明の材料は基準製品1のそれよりも明らかに高い腐食指数を示す。耐食性は腐食指数が基準の材料1のそれよりも20%高いときに大幅に向上すると考えられる。これは40%以下のジルコンを含有する開始充填物から生成した材料と重量で82%を超える最終焼結材料のZrO2+HfO2含有率について得られる。他方で、開始充填物は少なくとも5%のジルコンと、重量で96%を超えないZrO2+HfO2を含んでいなければならない、なぜならこれらの限界を超えると、実施例24と参考例26の比較が示すごとく、得られた材料は耐食性の観点からとくに利益をもたらさないからである。
【0046】
他方、実施例14、15と24の比較は、耐食性を向上させるために、より多くのジルコニアを添加しジルコンを減らすよりも微量構成成分のパーセンテージを操作して多孔性を減らすことが望ましいことを示している。
【0047】
参考例は40%を超えるジルコンからの大きなブロックの実現可能性(参考例7と8)を示しているが、それらはすべての要求条項を満たしていない。実際、かかるブロックは基準材料1に対して十分改善された耐食性を示さず、特に利点を示さない。
【0048】
他方で、無水珪酸とそれが生み出すガラス相は大きなブロックの実現可能性に大きな役割を果たす。したがって、ひび割れのないブロックを得るためには最低量のガラス相が必要である。無水珪酸はジルコンZrSiO4の解離と、場合によっては任意の添加(例えば、無水珪酸煙)に由来する。各種の成分の均質性の理由のために、とくに粒度を考慮して、無水珪酸が主としてジルコンに由来する組成物が望ましい。くわえて、ジルコンの使用はジルコニアの使用よりも経済的である。開始充填物は最低でも重量で5%のジルコンを含有し、これは無水珪酸の重量で1.7%の最小含有率に対応する。他方で、ジルコンの40%の最高比率は最終焼結材料内の無水珪酸の重量で14%の最高含有率に対応する。
【0049】
ガラス製造炉に使用される耐火ブロックについて重要なもう一つの基準は隣接する2つのブロックの間の継ぎ目を適切に閉鎖する可能性である。
【0050】
この目的のために、温度に応じた膨張曲線上で、ブロックの膨張最大値と使用温度でのこの膨張の値の間の差△lができるだけ小さい必要がある。この使用温度は炉の槽内に配置されたブロックでは約1500℃、溶融ガラスの供給装置(フィーダー)では1250〜1350℃である。
【0051】
実施例16〜20と27について△lの変動を研究した。結果は表5にまとめた。
【0052】
実施例16、17と27の比較はアルミナ率が上昇すると継ぎ目がますます閉じなくなることを示している。
【0053】
くわえて、当業者に周知のごとく、強化ファイバ用のガラスと接触して使用されたアルミナ率の高いブロックはストーニングを招く。他方、アルミナ含有率が高いとき、ガラス相が過剰になり、したがって、腐食感受性が高くなる。したがって、アルミナ率を制限することが重要である。これらすべての理由のために、許容できるアルミナの最大含有率を2.5%とする。また、開始物質は常に不純であるので、実地では、最終焼結材料内のAl2O3の重量は0.2%未満にはできない。
【0054】
酸化イットリウムの影響については、実施例18〜20がこの構成成分の比率が増加すると△lが低下する傾向があり、酸化イットリウム含有率を最適化することによって炉の槽内の、又はフィーダーのためのブロックの間の継ぎ目の閉鎖を確保することができることを示し、このことは強化ファイバ用のガラスなどの流体ガラスにはとくに重要である。
【0055】
ここで注意するのは、酸化イットリウムの主たる役割がジルコニアを完全に安定させることではないことである。実際、それは、ジルコニアが立方体の形で安定するためには導入される量が少なすぎる。実際、X線回折分析は主たる相が単斜晶系ジルコニアと正方晶系ジルコニアで構成されるが、立方体の形のジルコニアは認められないことを示している。
【0056】
電子マイクロプローブで実現した研究から、酸化イットリウムはガラス相に作用して製品実現可能性に重要な役割を果たすことが考えられる。
【0057】
他方で、興味深いことに、所与のジルコニア率について、実施例14と15が示すごとく、酸化イットリウムの添加によっては耐食性に悪影響がなかった。
【0058】
二酸化チタンの役割はジルコンと、おそらく、ジルコニアの焼結を促進することである。したがって、それは多孔性の低い材料の取得を有利にする。重量で少なくとも0.2%のTiO2が必要である、なぜならこの値未満では、その作用が無意味になるからである。しかしながら、焼結した材料は3%を超えるTiO2を含有してはならない、なぜならブロックの実現可能性が影響を受けるからである(ひび割れが発生する)。
【0059】
【表1】
【0060】
【表2】
【0061】
【表3】
【0062】
【表4】
【0063】
【表5】
【0064】
実施例29と参考例30
【0065】
参考例1〜8、26及び実施例9〜25、27、28は粒度の細かい粉末から生成したが、実施例29及び参考例30はもっと粗い粉末から焼結ブロックを生成する可能性を示している。それらはまたジルコニア源として本発明によるブロックを再利用する可能性も示している。
【0066】
次の質量組成、ZrO2+HfO2:91%、SiO2:5.9%、TiO2:0.75%、Y2O3:1.1%、Al2O3:0.8%、その他:0.45%、を有する本発明による焼結ブロックを粉砕し、篩にかけて3種の粒度の、すなわち2〜5mm、0.5〜2mm及び0.5mm未満の粒子を得た。これらの粒子を参考例30に使用した。
【0067】
CORHART社のZS−1300も粉砕し、篩にかけて2種の粒度の、すなわち0.5〜2mm及び0.5mm未満の粒子を得た。これらの粒子を実施例29に使用した。
【0068】
他の開始成分として下記を使用した。
【0069】
出願人によって提供され下記の平均化学分析:SiO2:93.5%、ZrO2:2.4%、Al2O3:3.5%、その他:0.6%を示し、粒子の中心直径が0.5μmを示す無水珪酸煙。
粒子の平均直径が140μmで下記の組成:ZrO2+HfO2:65%、Al2O3:0.5%、SiO2:34%、その他:0.5%であるジルコンの砂。
分析した化学組成が重量で:CaO:19%、Al2O3:79%、SiO2:0.3%、その他:1.7%の、ALCOA社の高アルミナセメントCA25。
参考例1〜8、26及び実施例9〜25、27、28において使用されたもののようなジルコン、ジルコニアCC10と酸化イットリウム。
【0070】
これらの開始物質から下記の充填物と得られた材料の重量組成を有する2つの焼結ブロック29と30を調製した。
【0071】
実施例29の開始充填物重量組成は、次のとおりである。
0.5〜2mmの粒子:12重量%、
0.5mm未満の粒子:10重量%、
ジルコニアCC10:73.5重量%、
Y2O3:0.5重量%、
SiO2(無水珪酸煙):2重量%、
セメントCA25:2重量%。
【0072】
参考例30の開始充填物重量組成は、次のとおりである。
2〜5mmの粒子:10重量%、
0.5〜2mmの粒子:25重量%、
0.5mm未満の粒子:30重量%、
ジルコニアCC10:8重量%、
ジルコン砂:12.4重量%、
ジルコン:10重量%、
Y2O3:0.6重量%、
SiO2(無水珪酸煙):2重量%、
セメントCA25:2重量%。
【0073】
焼結ブロック29の焼結材料質量化学分析の結果は、次のとおりである。
ZrO2+HfO2:87.3重量%、
SiO2:9.5重量%、
Al2O3:1.7重量%、
TiO2:0.3重量%、
Y2O3:0.5重量%。
【0074】
焼結ブロック30の焼結材料質量化学分析の結果は、次のとおりである。
ZrO2+HfO2:81.7重量%、
SiO2:13.4重量%、
Al2O3:2.2重量%、
TiO2:0.5重量%、
Y2O3:1.3重量%。
【0075】
実施例29と参考例30のブロックはひび割れがなく、それぞれ多孔率は3.1%と12%であった。
【0076】
【発明の効果】
【0077】
本発明に係るジルコン及びジルコニアから生成された新規な焼結材料は、耐食性が十分であり、ブロックを焼成するときにひび割れの発生が少なく、コスト的に優れ、ストーニングがない。
Claims (9)
- ジルコンを5〜40重量%含有する開始充填物から精製され、ZrO2+HfO2が82〜96重量%、SiO2が1.7〜14重量%、TiO2が0.2〜3重量%、Y2O3が0.4〜5重量%、Al2O3が0.2〜2.5重量%、その他が1重量%未満の化学組成を示すことを特徴とする、新規な焼結材料。
- ジルコンを5〜40重量%含有する開始充填物から精製され、ZrO2+HfO2が87〜94重量%、SiO2が3〜8重量%、TiO2が0.4〜1.5重量%、Y2O3が0.8〜3.0重量%、Al2O3が0.5〜1.0重量%、その他が0.5重量%未満の化学組成を示すことを特徴とする、新規な焼結材料。
- 焼結材料が、少なくとも10kgの重量のブロックの形であることを特徴とする、請求項1又は2に記載の新規な焼結材料。
- ジルコニア源としてリサイクル材料を含む開始充填物から精製されることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか一つに記載の新規な焼結材料。
- ジルコンを10〜20重量%含有する開始充填物から精製されることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一つに記載の新規な焼結材料。
- 炉の槽を構成するために、ガラス炉内で請求項1〜5のいずれか一つに記載の焼結材料を使用することを特徴とする、焼結材料の使用方法。
- ガラス供給装置を構成するために、ガラス炉内で請求項1〜5のいずれか一つに記載の焼結材料を使用することを特徴とする、焼結材料の使用方法。
- a)ジルコンを5〜40重量%含有し、酸化物を主成分とし、82〜96重量%のZrO2+HfO2、1.7〜14重量%のSiO2、0.2〜3重量%のTiO2、0.4〜5重量%のY2O3、0.2〜2.5重量%のAl2O3及び1重量%未満のその他の成分を含む焼結開始充填物を調製する過程、
b)前記焼結開始充填物からグリーンシェイプを形成する過程、
c)生成したグリーンシェイプを、焼成時間が10〜30時間であり、1400〜1650℃の範囲の温度で焼成する過程を含む、焼結材料の成形体の製造方法。 - 焼成温度が1500〜1600℃であり、焼成時間が10〜30時間である、請求項8に記載の焼結材料の成形体の製造方法。
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