JP3998733B2

JP3998733B2 - 高耐へたり高耐疲労コイルばね

Info

Publication number: JP3998733B2
Application number: JP29781895A
Authority: JP
Inventors: 毅士藪下; 典利高村; 光敏金安; 倫彦綾田
Original assignee: NHK Spring Co Ltd
Current assignee: NHK Spring Co Ltd
Priority date: 1995-10-20
Filing date: 1995-10-20
Publication date: 2007-10-31
Anticipated expiration: 2015-10-20
Also published as: JPH09112614A; US6024346A

Description

【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、自動車用エンジンの弁ばね等に使用される高耐へたり高耐疲労コイルばねに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車の軽量化やエンジンの高出力化が進むに伴い、エンジンやサスペンション等に使用される弁ばねや懸架ばね等のコイルばねに高応力設計が要求されており、負荷応力の増加に対応するため耐疲労性や耐へたり性に於ても優れたものが望まれている。
【０００３】
ばねは通常材料の表面、または内部に存在する介在物等の欠陥を起点としてクラックが発生・進展して折損（疲労破壊）するが、製鉄技術が向上しており、内部の介在物を起点とする疲労破壊の発生は稀となっている。そこで、最近は材料の表面を強化して疲労強度を高める窒化処理が行われており、特に表層部の高い圧縮残留応力を得るため窒化層を７０μｍまたはそれ以上深くすることが提案されている（例えば特開平７−１１４２２号や特開平５−１５６３５１号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、窒化層の深さを７０μｍ以上とするためには長時間の窒化処理を施す必要があり、このため疲労強度は向上するものの材料の内部の硬さが低下し、耐へたり性が低下することが懸念される。特に負荷応力が高いとその傾向は強く、場合によっては使用中に要求荷重を満たさなくなることも考えられる。
また、切欠感受性による疲労寿命低下を懸念し、表面粗さの上限を規定しているが（特開平７−１１４２２号参照）、同じ表面粗さであっても、図１に定義する急峻度（表面粗さプロファイルにおける山の高さｈ／裾野の径ａ）が大きいと切欠感受性が増大し、疲労寿命の低下を招く。
【０００５】
本発明は上記したような従来技術の問題点に鑑みなされたものであり、その主な目的は、高負荷応力時にも高い耐へたり性を確保でき、しかも高い疲労強度を得ることが可能な高耐へたり高耐疲労コイルばねを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記した目的は本発明によれば、ばね鋼線材を用いて窒化層深さを２０μｍ〜５０μｍ、内部硬さ（ビッカース硬度）をＨＶ５４０以上とし、また表面粗さがＲmax１５μｍ以下で急峻度を０．０２以下としたことを特徴とする高耐へたり高耐疲労コイルばねを提供することにより達成される。
【０００７】
高耐へたり高耐疲労コイルばねを得るためにコイリング成形の後に窒化処理を施して表面を硬くするとともに圧縮残留応力を得るが、窒化層深さが深いほど表層部の圧縮残留応力の増加が著しくなり、疲労寿命が向上する。ところが、窒化層深さを深くしようとすると内部の硬さが低下するため（図５）耐へたり性が低下し、負荷応力が高いと使用荷重の低下が起こる等実用性が低くなる。また、窒化層が浅すぎたり窒化層を形成しないと疲労寿命が低下する。更に、圧縮残留応力を得るための一般的なショットピーニングでは破砕したショットのシャープなエッジが当たるため急峻度が大きくなり、窒化層深さが適正でも切り欠き感受性が高くなり、疲労寿命の向上効果が得られない。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の好適な実施形態について添付の図面を参照して詳しく説明する。本発明に基づくばねは、ばね鋼線材を用い、窒化層深さが２０μｍ〜５０μｍ、内部硬さがＨＶ５４０以上であり、その表面粗さはＲmax１５μｍ以下で急峻度が０．０２以下となっている。次に、このばねの製造手順について説明する。まず、ばね鋼をコイリング成形し、窒化層深さ２０μｍ〜５０μｍとなるような窒化処理を施す。その後、圧縮残留応力がばね表層で高く、かつ内部深くまで付与されるようなショットピーニングなどの処理を行い、かつばね表面の表面粗さのプロファイルの急峻度（図１）が０．０２以下となるようにする。この処理はショットピーニングに限定されず、急峻度を下げる手段であればショットブラスト、ホーニング等であっても差し支えない。
【０００９】
【実施例】
上記のように製造したばねの断面構造を図６に示す。窒化層の深さは約４０μｍである。この構造のばねを試験応力τ＝７０±６５kgｆ／mm^２にて振動を加える疲労試験を行い、同時に繰り返し耐久回数１０^７回でのへたり量（残留せん断ひずみγ）を測定した（図２）。また、静的な耐へたり性を調べるため、応力τ＝９０kgｆ／mm２、温度１２０℃で４８時間のたわみ量一定での締め付け試験を行った。また、比較例として窒化層深さのみを０．１０μｍ及び６０μｍ以上としたばねを作製し、これについても同様な試験を行った（図３）。
【００１０】
また、窒化層深さを４０μｍとして急峻度を変化させたばねを作製し、試験応力τ＝７０±６５Kgｆ／mm²にて疲労試験した（図４）。
【００１１】
図２から、平均耐久回数は、窒化層深さが２０μｍ以下では１０^７回以下であるが、窒化層深さを２０μm以上とすると、窒化層が深くなるほど向上している。しかしながら、耐久回数１０^７回時のへたり量（γ）は、窒化層深さが２０〜５０μｍの範囲では３×１０^−４以下と実用性のある値となっているものの、窒化層深さが６０μｍでは、へたり量が６×１０^−４となり、窒化層深さが５０μｍを超えるとへたり量が著しく増大していることが分かる。つまり実用上のへたり限度を３×１０^−４とした場合、窒化層深さは５０μｍ以下が好ましく、また窒化層深さと材料内部の硬さとの関係を示す図５より、窒化層深さ５０μｍの際の材料内部硬さはＨＶ５４０以上が必要であることがわかる。なお、実用上のへたり限度を３×１０ ^−４とした点は、図２に示すへたり曲線が、３×１０ ^−４を超えるとその傾斜が顕著に増大していることを見ても妥当である。
【００１２】
また、図３の締め付け試験結果でも窒化層深さ５０μｍ以下ではへたり量（γ）は３×１０^−４以下であるが、窒化層深さ６０μｍでのへたり量は４．５×１０^−４以上となっており、窒化層深さ５０μｍを超えるとへたり量が顕著に増大することが分かる。なお、このグラフの傾斜が３×１０ ^−４を超えるあたりから顕著に増大していることを見ても、実用上のへたり限度を３×１０ ^−４としたことに妥当性のあることが分かる。
【００１３】
更に、窒化層深さを４０μｍとして表面粗さをＲmax８μｍ程度とし、急峻度を変えたものの試験結果から、急峻度により疲労寿命は変化するが、急峻度０．０２以下であれば耐久回数１０⁷回以上の高寿命が得られることがわかる。
【００１４】
【発明の効果】
上記した説明により明らかなように、本発明による高耐へたり高耐疲労コイルばねによれば、窒化層深さ２０μｍ〜５０μｍ、内部硬さをＨＶ５４０以上とし、かつ表面粗さをＲmax１５μｍ以下とし、急峻度を０．０２以下とすることにより、試験応力τ＝７０±６５kgｆ／mm²の高負荷応力でも耐久回数１０⁷回でのへたり量（残留せん断ひずみ）が３×１０^-4以下の高寿命でへたりの少ないコイルばねとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ばね表面の表面粗さのプロファイルの急峻度を説明する図。
【図２】試験応力τ＝７０±６５kgｆ／mm²の疲労試験に於けるばねの窒化層深さと、平均耐久回数及び耐久回数１０⁷回でのへたり量との関係を示すグラフ。
【図３】応力τ＝９０kgｆ／mm²、温度１２０℃で４８時間の締め付け試験に於けるばねの窒化層深さと、へたり量との関係を示すグラフ。
【図４】試験応力τ＝７０±６５kgｆ／mm²の疲労試験に於ける窒化層深さ４０μｍ、表面粗さＲｍａ×８μｍのばね表面の急峻度と平均耐久回数との関係を示す図。
【図５】コイルばねの窒化層深さと内部の硬さとの関係を示すグラフ。
【図６】本発明が適用されたコイルばねの断面構造を示す金属組織写真。

Claims

ばね鋼線材を用いて窒化層深さを２０μｍ〜５０μｍとし、かつ内部硬さをＨＶ５４０以上とし、表面粗さＲｍａｘを１５μｍ以下とし、かつ急峻度を０．０２以下としたことを特徴とする高耐へたり高耐疲労コイルばね。