JP3982500B2 - 有機化合物含有排水の処理方法および装置 - Google Patents
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Description
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排水中の有機化合物を電気分解処理する方法に関し、特に、有害で悪臭を放つ副生成物を発生させることなく、有機化合物を二酸化炭素や水等の無機化合物まで、実用的規模で分解処理することができる方法に関する。また、本発明は、有機化合物である有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水中から有機性懸濁物を予め除去する必要なく、排水に含まれる溶解性有機物を有機性懸濁物と共に酸化分解処理することにより、排水中の全有機炭素濃度（ＴＯＣ）及び化学的酸素消費量（ＣＯＤ）を低減することができる処理方法および装置に関する。特に、本発明は、有機化合物である有機窒素化合物を含有する排水中から、該有機化合物を窒素ガスや炭酸ガスあるいは水等の無害な無機化合物まで、実用的規模で分解処理することができる処理方法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
工場排水、畜産排水、生活排水、その他各種の排水中には、環境を汚染する可能性のある物質として、ジメチルスルホキシド、脂肪族アルコール、芳香族アルコールなどの有機化合物の他、有機窒素化合物、有機性懸濁物などが含まれている。
【０００３】
なかでも工場排水については、上記の有機化合物を排出が許容されるレベルまで低減する必要がある。特に、有機化合物有機窒素化合物は、水中に放出されると富栄養化の原因となり、大気中に放出されるとそれ自体有害であるばかりか、光化学反応に関与して二次的複合汚染現象の一因となる。この有機窒素化合物の排出源は、例えば、家畜、家禽、魚類等の飼料製造、食料品製造における原料として使用する蛋白質等に由来するものや、各種の化学品や薬剤等の製造工程からの製品漏洩分や副生成物あるいは原料等に由来するもの等がある。
【０００４】
また、生物処理および物理化学処理においては、処理すべき排水に有機性懸濁物が含まれている場合、処理装置に対して有機性懸濁物含有水を直接通液することができない。そのため、生物処理または物理化学処理によって有機性懸濁物含有水を処理する場合には、有機性懸濁物成分を除去するために、濾過、凝集沈殿等の前処理を行わなければならず、濾過槽、凝集沈殿槽などの大型の付帯設備を設置するためのコストが嵩んでしまっていた。更に、濾過槽、凝集沈殿槽などによって除去した有機性懸濁物を産業廃棄物として処理するためのコストも嵩んでしまっていた。
【０００５】
この排水中の有機化合物の低減方法としては、活性汚泥法等の生物分解処理方法、オゾン酸化による処理方法、電気化学的な処理方法、その他各種の処理方法があるが、電気化学的な処理方法は、生物分解処理方法やオゾン酸化方法等に比べて、操作性が容易であるのみならず、使用装置をコンパクト化できたり、処理時間が短い等の利点がある。
【０００６】
このような観点から、従来、白金、酸化鉛、酸化すず等の様々な陽極材料を活用した電気分解処理方法が開発されている。
しかし、工場排水は、強い腐食性を有する化合物を含んでいる場合も多く、上記の白金や酸化鉛等の陽極材料は、これら腐食性の化合物により、容易に腐食されてしまう。
しかも、白金電極の場合は、電気分解処理時の電流密度を０．１Ａ／ｃｍ2程度にすれば、安定して電気分解処理が行えるが、電気分解処理効率を高めるために、０．２Ａ／ｃｍ2以上の高い電流密度にすると、電極の劣化が大幅に進行し、電極の寿命が短くなる。
【０００７】
一方、ダイヤモンドは、化学的安定性が高く、ホウ素や窒素をドープすることによって導電性を示すことから、排水の電気分解処理用の電極材料として期待されている。
藤嶋らの論文（Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．６７（１９９９）３８９）によれば、ホウ素をドープしたダイヤモンド電極は、電位窓が極めて広く、腐食性の強い水溶液中においても安定して動作することが報告されている。
また、藤嶋らの論文（Ｊｏｒｎａｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｏａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．３９６（１９９５）２３３）において、ＮＯｘがダイヤモンド電極で効率よくアンモニアに還元されることが報告されている。
さらに、特開平７−２９９４６７号公報には、ホウ素をドープしたダイヤモンド電極を陽極に用い、有機化合物を酸化分解できることが開示されている。さらにまた、特開平７−２４１５４９号公報には、有機性懸濁物含有水を処理するときに濾過により有機性懸濁物成分を除去することが開示されている。
【０００８】
しかし、上記のようなダイヤモンド電極を使用し、電流密度を高くして、工場排水等を実用的規模で処理する技術に関しては、未だ十分な報告はない。一方、通液線速度を高める場合には、電解反応により酸素や水素が多量に発生し、これら気体成分が電解反応槽内に滞留すると、排水とダイヤモンド電極との接触を妨害し、電流効率を悪化させるばかりでなく、局部的に電流密度か極端に大きくなって、基板上に形成されて電極を構成しているダイヤモンド薄膜が、当該基板から剥離するという問題もあった。
【０００９】
また、白金などの金属電極を利用した電気分解処理においては、処理すべき排水に有機性懸濁物が含まれている場合、有機性懸濁物含有水を直接電気分解処理すると、白金などの金属電極に有機性懸濁物が付着してしまい、その結果、極間電圧が上昇してエネルギ効率が大幅に低下すると共に、溶解性有機物の除去効率が低下してしまっていた。更に、転極を繰り返すことにより、電極の活性低下が急激に進んでしまい、その結果、装置の寿命が大幅に短くなるおそれがあった。従って、従来の有機性懸濁物含有水の電気分解処理においては、まず、排水中の有機性懸濁物が濾過、凝集沈殿などの前処理によって除去され、次いで、排水が電気分解処理されていた。
【００１０】
さらに、特開平７−２９９４６７号公報に記載された処理装置および方法は、例えばハロゲン化銀写真要素の処理に用いる数多くの異なる溶液に対して適用されているものの、有機性懸濁物に対しては適用されていない。詳細には、特開平７−２９９４６７号公報には、電気分解酸化を受けやすい溶質を含有する任意の溶液に対してダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を適用しうる点が開示されている。このように、従来の電気分解酸化処理では、懸濁物を予め除去し、溶質のみを処理するというのが常識であった。当然ながら、特開平７−２９９４６７号公報には、排水中の有機性懸濁物を前処理によって除去することなく有機性懸濁物含有水に対してダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を直接適用する点については開示も示唆もされていない。従って、従来においては、特開平７−２９９４６７号公報に記載された発明に基づいてダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を有機性懸濁物含有水に対して直接適用することは常識外の発想であり、当業者にとって容易ではなかった。つまり、従来においては、有機性懸濁物を前処理によって排水から除去することなく有機性懸濁物含有水に対してダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を直接適用することは容易ではなかった。
【００１１】
ところで、陰極および陽極にダイヤモンド電極を使用した場合の電気分解処理では、有機窒素化合物は、陽極でＮＯｘあるいは硝酸イオンに酸化され、陰極でアンモニアに還元される。このアンモニアは、陽極で、再び硝酸イオンに酸化され、最終的には、窒素ガスとして系外に排出される。このように、陽極と陰極で酸化と還元を繰り返すため、処理効率が悪く、有機窒素化合物含有排水の実用的な処理技術の開発が急務となっている。
【００１２】
【特許文献１】
特開平７−２９９４６７号公報
【特許文献２】
特開平７−２４１５４９号公報
【非特許文献１】
藤嶋らの論文（Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．６７（１９９９）３８９）
【非特許文献２】
藤嶋らの論文（Ｊｏｒｎａｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｏａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．３９６（１９９５）２３３）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は、以上の諸点を踏まえ、工場排水、その他各種の排水中に含まれる有機化合物を、ダイヤモンド電極を使用して電気分解処理するに際し、有害で悪臭を放つ副生成物を生じることなく無害な無機化合物にまで分解でき、しかも実用的規模で実施することができる方法を提供することを目的とする。また、本発明は、排水に含まれる有機性懸濁物を予め除去する必要なく、排水に含まれる溶解性有機物を有機性懸濁物と共に酸化分解処理することにより、排水中の溶解性有機物および有機性懸濁物を同時に分解除去し、排水中の全有機炭素濃度（ＴＯＣ）及び化学的酸素消費量（ＣＯＤ）を低減することができる処理方法および装置を提供することを目的とする。特に、本発明は、工場排水等に含まれる有機窒素化合物を、ダイヤモンド電極を使用して電気分解処理するに際し、高い効率で、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無害な無機化合物にまで分解除去することができる処理方法および装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の有機化合物含有排水の処理方法は、有機化合物として有機窒素化合物を含有する有機化合物含有排水中の有機化合物を電気化学的に無害化する方法であって、陰極と陽極にダイヤモンド電極を用いた１段目の電気分解処理を行った後、陰極にダイヤモンド電極を用い、陽極に金属電極を用いた２段目の電気分解処理を行う方法である。
前記１段目の電気分解処理を行う際に、有機化合物含有排水に硫酸イオンを添加してもよいし、２段目の電気分解処理を行う際に、１段目の電気分解処理後の排水に塩化物イオンを添加してもよい。
また、前記１段目のダイヤモンド電極の転極を行ってもよい。
さらに、前記電気分解処理におけるダイヤモンド電極表面の電流密度を０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を１０〜１０，０００ｍ／ｈとするか、ダイヤモンド電極表面の電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、かつ通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈとして、ダイヤモンド電極による電気分解処理を行うことが好ましい。
さらにまた、前記電気分解処理における通液線速度を、下式１または下式２の関係式を満たすように制御することが好ましい。
式１：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧４００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
式２：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧１０００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
【００１５】
本発明の有機化合物含有排水の処理装置は、有機化合物として有機性懸濁物を含有する有機化合物含有排水中の該有機性懸濁物を電気分解処理するための装置であって、
陰極と陽極にダイヤモンド電極を具備する１段目の処理槽と、
陰極にダイヤモンド電極を具備し、陽極に金属電極を具備する２段目の処理槽と
を含むことを特徴とする。
この装置において、ダイヤモンド電極表面の電流密度を０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を１０〜１０，０００ｍ／ｈとしてダイヤモンド電極による電気分解処理を行うことが好ましい。
また、本発明の装置では、１段目の処理槽におけるダイヤモンド電極の転極を行うこともできる。
【００１６】
以下、本発明の有機化合物含有排水の処理方法および装置について詳細に説明する。
本発明の処理方法は、上記の排水につき、陰極と陽極にダイヤモンド電極を用いた１段目の電気分解処理を行った後、陰極にダイヤモンド電極を用い、陽極に金属電極を用いた２段目の電気分解処理を行うものである。
上記１段目の電気分解処理を行う際に、上記排水に硫酸イオンを添加してもよいし、これに代えて、あるいはこれと共に、２段目の電気分解処理を行う際に、１段目の電気分解処理後の排水に塩化物イオンを添加してもよい。
【００１７】
本発明の処理方法における処理対象としての有機化合物中の有機窒素化合物の種類は、窒素を含有する有機化合物であれば特に制限されず、電気分解処理で炭酸ガス、窒素、水等の無機化合物にまで分解するものであれば、どのようなものであってもよい。また、このような有機窒素化合物の濃度も、特に制限されず、どのような濃度であってもよく、場合によっては、本処理方法で処理するに先立ち、濃縮しておいてもよい。なお、本処理方法における２段階処理における電解効率等の面からは、有機窒素化合物の濃度は、０．５〜２０ｇ／リットル（以下、リットルを「Ｌ」、ミリリットルを「ｍＬ」と記す）程度が好ましい。
【００１８】
本発明の処理方法では、１段目において主として全有機炭素（ＴＯＣ）を低減し、２段目において全有機窒素（Ｔ−Ｎ）を低減する。
この１段目の電気分解処理は、陰・陽両極にダイヤモンド電極を使用して行う。
【００１９】
前記のように、陰極と陽極にダイヤモンド電極を使用する場合、有機窒素化合物は、陽極でＮＯｘや硝酸イオンに酸化され、陰極でアンモニアに還元され、このアンモニアは、陽極で再び硝酸イオンに酸化されると言うように、両極間で酸化と還元を繰り返すが、本処理方法では、陰極で生成したアンモニアが陽極で再酸化される前に、２段目の電気分解処理に移送させることで、陽極での再酸化を防いでいる。
【００２０】
このとき、硫酸イオン（ＳＯ4 -2）を含む電解質物質が存在すると、ダイヤモンド電極の陽極側で、過硫酸（Ｓ2Ｏ8 -2）の生成やオゾンの生成が進行し、これらによる酸化分解効果が相乗されて、より強力な酸化分解効果を得ることができる。
【００２１】
この硫酸イオンを含む電解質物質としては、硫酸カリウム、硫酸ナトリウム、硫酸カルシウム等のアルカリ金属、アルカリ土類金属等の硫酸塩であってもよいし、その他の硫酸イオンを生じる化合物があってもよく、これらは単独で用いてもよいし、適宜の組み合わせによる２種以上を混合して用いることもできる。
これらの硫酸イオンを含む電解質物質は、本発明の処理方法の処理対象である有機窒素化合物含有排水中に存在しているものであってもよいし、外部から導入するものであってもよい。
【００２２】
１段目の電気分解処理時における硫酸イオン濃度は、特に制限しないが、低すぎれば、硫酸イオンによる上記の作用・効果が発現せず、逆に高すぎても、硫酸イオンによる上記の作用・効果が飽和するばかりか、硫酸イオンを含む電解質物質自体の処理も必要となって処理効率が低下するため、本発明の処理方法では、１〜１００ｇ／Ｌ程度とすることが適している。
【００２３】
また１段目の電気分解処理は、電流密度０．１〜１０Ａ／ｃｍ2、通液線速度２００〜１０，０００ｍ／ｈｒで行うことが好ましい。電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2未満であると、大量の有機窒素化合物含有排水を所定の該化合物レベルまで電気分解処理するのに、電極面積を大きくしなければならず、大容量の電解反応層を必要とし、１０Ａ／ｃｍ2を超えると、極間電圧が増大し、熱エネルギーに消費されるのみならず、ダイヤモンド電極の耐久性の点からも好ましくない。
【００２４】
通液線速度は、電流密度の増大に伴って大きくすることが好ましく、上記の電流密度の範囲内において、全有機炭素ＴＯＣ除去率を、３時間以内で、７０％以上とするためと、電解反応によって生成するガス成分を液流に伴わせて効率良く除去するためには、２００ｍ／ｈｒ以上とすることが重要であり、１０，０００ｍ／ｈｒまでの範囲で処理するのが望ましい。あまり高速であると、液中の有機化合物とダイヤモンド電極の接触が不充分となって、有機化合物の電気分解反応が良好に進行しないことがある。
【００２５】
特に、電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈｒとすることが好ましく、これらに加えて下記式１、式２の関係式を充足することが好ましい。
【００２６】
式１：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧４００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
すなわち、図１の通液線速度と電流密度との関係を示すグラフにおいて、実線で示している下側の直線上と、この直線より上方の領域になるように制御する。
この下側の直線より下方の領域であると、電解反応によってガスが大量に生成し、このガス成分が反応槽内に滞留して、電流効率が悪化するだけでなく、電流密度が局部的に大きくなり、ダイヤモンド電極薄膜が基板から剥離すると言う問題が生じる。
【００２７】
より好ましくは、下式２の関係式を満たすように制御することである。
式２：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧１０００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
すなわち、図１の破線で示している上側の直線上と、この直線より上方の領域になるように制御することであり、このように制御することにより、一層良好な効果を得ることができる。
上記の電流密度と通液線速度との関係を満たす限りにおいて、本発明の処理方法では、極めて高い効率で排水中の有機化合物を、電気化学的に酸化分解することができる。
【００２８】
なお、１段目の電気分解処理の際の液温度は、特に限定しないが、低温すぎると、有機窒素化合物の電解反応が良好に進行せず、逆に高温すぎると、排水と電極表面との接触を阻害するガス成分の生成が多くなるため、本発明の処理方法では、１０〜９５℃程度とすることが望ましい。
【００２９】
以上のような１段目の電気分解処理で、主としてＴＯＣが低減された排水は、２段目の電気分解処理に付される。
この２段目の電気分解処理は、陰極にダイヤモンド電極を使用し、陽極に金属電極を使用して行う。
この金属電極としては、白金電極、パラジウム電極、ロジウム電極、金電極、銀電極、イリジウム電極、これらの合金製の電極等を用いることができる。
また、これらの金属（合金）電極上にＩｒＯ2を分散担持した電極を用いることもできる。
【００２９】
２段目の電気分解処理は、１段目でＴＯＣが低減された排水を、上記のような金属電極を使用した陽極と、ダイヤモンド電極を使用した陰極とで電気分解処理し、該排水のＴ−Ｎを低減させる。
【００３０】
このとき、排水中に塩化物イオン（Ｃｌ-1，ＣｌＯ-1等）が存在すると、陽極で次亜塩素酸イオンが生成するが、この次亜塩素酸イオンは、硝酸イオンがダイヤモンド陰極で還元されて生じるアンモニアと反応して窒素ガスを生成し、系外に抜けるため、高い処理効率でＴ−Ｎの低減を達成することができる。
なお、ダイヤモンド電極を陽極に使用すると、酸化力が強すぎて、塩化物イオンが過塩素酸まで酸化してしまうため、このような反応は生成しない。
【００３１】
この塩化物イオンを含む電解質物質としては、塩化カリウム、塩化ナトリウム、次亜塩素酸カリウム、次亜塩素酸ナトリウム等が好ましく使用でき、これらは単独で用いてもよいし、適宜の組み合わせによる２種以上を混合して用いることもできる。
これらの塩化物イオンを含む電解質物質は、本処理方法の処理対象である有機窒素化合物含有排水中に存在しているものであってもよいし、外部から導入するものであってもよい。
２段目の電気分解処理時における塩化物イオン濃度は、特に制限しないが、５００〜１２，０００ｍｇ／Ｌ程度が好ましい。
【００３２】
塩化物イオンは上記のように電流効率を高める作用をなすものであるため、陰極に電流効率の高いダイヤモンド電極を用いる本処理方法では、あまり高濃度でなくてもよく、陰・陽両極に白金電極を用いる従来の電気分解処理では効率が悪くなる濃度である１２，０００ｍｇ／Ｌ以下でも、良好な電流効率を得ることができる一方で、５００ｍｇ／Ｌ未満では、排水中のＴ−Ｎを電気分解処理で低減するのに十分な電流効率を得ることができない場合もある。
【００３３】
２段目の電気分解処理は、電流密度０．１〜１０Ａ／ｃｍ2、通液線速度２００〜１０，０００ｍ／ｈｒで行うことが好ましい。
電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2未満であると、Ｔ−Ｎを所定のレベルまで電気分解処理するのに、電極面積を大きくしなければならず、大容量の電解反応層を必要とし、１０Ａ／ｃｍ2を超えると、極間電圧が増大し、熱エネルギーに消費されるのみならず、陰極のダイヤモンド電極や陽極の白金電極等の耐久性の点からも好ましくない。
【００３４】
通液線速度は、電流密度の増大に伴って大きくすることが好ましく、上記の電流密度の範囲内において、Ｔ−Ｎ除去率を、３時間以内で、７０％以上とするためと、電解反応によって生成するガス成分を液流に伴わせて効率良く除去するためには、２００ｍ／ｈｒ以上とすることが重要であり、１０，０００ｍ／ｈｒまでの範囲で処理するのが望ましい。
特に、電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈｒとすることが好ましく、これらに加えて前記式１、式２の関係式を充足することが好ましい。
【００３５】
２段目の電気分解処理の際の液温度も、特に限定しないが、低温すぎると、Ｔ−Ｎの低減反応が良好に進行せず、逆に高温すぎると、排水と電極表面との接触を阻害するガス成分の生成が多くなるため、上記の１段目の電気分解処理の際と同じ１０〜９５℃程度とすることが望ましい。
【００３６】
以上の１段目，２段目の電気分解処理で使用するダイヤモンド電極としては、Ｎｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｚｒ等の導電性金属材料を基板とし、これら基板の表面に導電性ダイヤモンド薄膜を析出させたものや、シリコンウエハ等の半導体材料を基板とし、このウエハ表面に導電性ダイヤモンド薄膜を合成させたもの、あるいは基板を用いない条件で板状に析出合成した導電性多結晶ダイヤモンドを挙げることができる。
【００３７】
なお、導電性ダイヤモンド薄膜は、ダイヤモンド薄膜の調製の際にボロン又は窒素の所定量をドープして導電性を付与したものであり、ボロンをドープしたものが一般的である。
これらのドープ量は、少なすぎればドープする技術的意義が発現せず、多すぎてもドープ効果は飽和するため、ダイヤモンド薄膜の炭素量に対し５０〜１０，０００ｐｐｍの範囲内のものが適している。
【００３８】
本発明において、ダイヤモンド電極は、一般には板状のものを使用するが、網目構造物を板状にしたもの等をも使用することができる。
また、炭素粉末、その他の粉末状の材料の表面を、導電性ダイヤモンド薄膜で覆ったものを電極として使用することもできる。この粉末状のダイヤモンド電極を使用する場合は、例えば、粉末状ダイヤモンド電極を電解液に分散させ、これを流動させて流動床を構成し、この流動床を陽極として作用させればよい。
【００３８】
さらに、上記の基板を多孔質体としたもの、あるいは合成樹脂等からなる多孔質体に、導電性ダイヤモンド粉末を担持させて、高表面積を有する電極としたものを使用することもでき、この高表面積を有する電極で固定床を構成し、この固定床を陽極として作用させればよい。ダイヤモンド電極としては、結晶質である必要はなく、非晶質のものであってもよい。
【００３８】
本発明の処理方法では、上述した１段目、２段目の電気分解処理は、図（５）２に示すように、１段目の電解反応槽１と２段目の電解反応槽２を直列配置して連続処理してもよいし、図（６）３に示すように、１段目の電解反応槽１と２段目の電解反応槽２の間に貯槽３を設け、１段目の電気分解処理後の排水をこの貯槽３に一旦貯留しておき、この貯槽３内の液を２段目の電気分解処理に付すと言うバッチ方式での処理としてもよい。
なお、図（５）２，図（６）３において、４は処理対象である排水の貯槽、５は２段目の電気分解処理後の水を貯留するための槽である。
【００３９】
さらに、本処理方法では、図５）２，図（６）３に示す１段目，２段目の電解反応槽１，２のそれぞれを複数使用することもでき、このときの各電解反応槽の配置態様は、直列配置、並列配置、これらの組み合わせ配置であってよく、有機窒素化合物含有排水を確実に電気分解処理するには直列配置が適しており、また大容量の排水を一度に処理する場合であって、しかも有機窒素化合物含有排水を確実に電気分解処理するには、並列配置と直列配置の組み合わせが適している。
【００４０】
例えば、図（７）４に示すように、１段目の電気分解処理を行うための３つの電解反応槽１１，１２，１３を直列に配置し、この直列配置をＡ列，Ｂ列，Ｃ列の３つの列に並列に配置し、１つの排水貯槽４からＡ〜Ｃ各列の第一の電解反応槽１１，１１，１１に送液し、第二、第三の電解反応槽１２，１２，１２，１３，１３，１３と順次送液して１段目の電気分解処理を行い、１つの貯槽３に集液する。
【００４１】
この後、上記と同じ態様で直列配置（２１，２２，２３）と、並列配置（Ａ，Ｂ，Ｃ列）をした２段目の電気分解処理を行うため電解反応槽の、Ａ〜Ｃ各列の第一の電解反応槽２１，２１，２１に、上記の貯槽３から送液し、第二、第三の電解反応槽１２，２２，２２，２３，２３，２３と順次送液して２段目の電気分解処理を行い、１つの槽５に集液する。
この態様において、各電解反応槽１１，１２，１３のそれぞれが上記の１段目の電気分解処理の条件を満たし、また電解反応槽２１，２２，２３のそれぞれが上記の１段目の電気分解処理の条件を満たしていることが好適である。
【００４２】
本発明の処理方法では、工場排水等中の有機窒素化合物含有排水を、電流効率が良好であるため接触面積が少なくて済み使用装置を小型化できるのみならず、化学的安定性にも優れるため酸やアルカリによる腐食の懸念のない、ダイヤモンド電極を陰・陽両極に用いた１段目の電気分解処理に付すことで、極めて効率的にＴＯＣを低減することができる。
この腐食性のＴＯＣが低減された排水を、陽極には金属電極を用い、陰極のみにダイヤモンド電極を用いた２段目の電気分解処理に付すことで、Ｔ−Ｎを効率的に低減することができる。
【００４３】
この結果として、工場排水等を、コンパクトな装置で、しかも装置コストを低額に抑え、かつ実用的規模で、電気化学的に処理し、該排水中の有機窒素化合物を、有害で悪臭を放つ副生成物を生じることなく、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無害な無機化合物にまで、極めて容易に分解することができる。
【００４４】
また、ダイヤモンド電極は、他の電極材料に比して、電位窓が極めて広く、上記した条件において、水の電気分解による水素や酸素の発生を抑えながら、目的の有機化合物のみを効率的に分解処理することができる。
【００４５】
以上詳述した本発明の方法および装置において、ダイヤモンド電極を少なくとも陽極にして水を電気分解すると、通常、ヒドロキシラジカルが多量に発生し、このヒドロキシラジカルによる有機化合物の間接酸化分解効果をも生じることができる。
このヒドロキシラジカルの発生は、他の電極材料に比して、ダイヤモンド電極が優れており、特に、排水のｐＨをアルカリ性に調整することで、当該排水中のＯＨ-イオン濃度が増加し、中性の場合に比して、ヒドロキシラジカルの発生が増大する。
ヒドロキシラジカルが高効率で発生することにより、当該ラジカルによる有機化合物の酸化分解効率が増大し、この酸化分解がダイヤモンド電極による有機化合物の電気分解に相乗して、排水中の有機化合物の分解効率が飛躍的に向上する。
【００４６】
また、本発明の処理方法では、陰極にも以上のようなダイヤモンド電極を用いるため、陰・陽極を一定の周期で転極しながら、電気分解処理を行うようにしてもい。
【００４７】
さらに、本発明の処理方法では、上記のようにして、有機化合物を含む排水を電気分解処理するに際して、有機化合物の電気分解で生成するガス成分を分離除去しながら、電気分解処理することもできる。
ガス成分の分離除去は、どのような方法によってもよく、例えば、通常の気液分離装置をそのまま使用して行う方法であってもよいし、あるいは上方に気相部（空間部）を備え頂部にガス抜き部（ガス抜き管、ガス抜き口等）を備えた電解反応槽を使用する等の方法で行うことができる。
【００４８】
すなわち、水中の気泡は、容易に浮上して気相に移行するため、電気分解処理で生成する炭酸ガスや窒素ガス等のガス成分は、上方に気相部を形成して下方の液相部と容易に分離し、また酸素や水素は、上記の電流密度と通液線速度の条件を満たす限りその発生は抑制されるが、万一発生したとしても、炭酸ガス等と共に浮上して気相部に移行したり、あるいは液流に同伴されて反応槽外に抜き出されるため、反応槽内に滞留して電流効率の悪化を引き起こすようなことはなく、電気分解反応を進行させることができる。
このように、上記のようなガス抜き部や気相部を備えた電解反応槽等を用いることでも、電気分解処理で生成するガス成分を、水と容易に分離することができる。
【００４９】
例えば、図（３）５（図（５）２の変更例）に示すように、第一段目の電解反応槽１と第二段目の電解反応槽２の間に、上方に気相部を備え頂部にガス抜き部６′を備えた受液槽６を配置して、排水貯槽４内の排水を第一段目の電解反応槽１に導き、第一段目の電気分解処理を行った後、受液槽６に導入し、第一段目の電気分解反応で生成したガス成分をここで分離してガス抜き部６′から系外に抜き出す。
ガス成分が分離された液相部は、第二段目の電解反応槽２に導かれ、第二段目の電気分解処理が行われた後、処理済水槽５に貯留される。
この態様においても、第一段目，第二段目の電解反応槽１，２のそれぞれが上記の電流密度、通液線速度の条件を満たしていることが重要である。
【００５０】
このように、少なくとも１の電解反応槽の出口水、あるいは最終段の電解反応槽を除く各電解反応槽出口水を、上記の気液分離装置や上方に気相部を備え頂部にガス抜き部を備えた受液槽を使用する等して気液分離した後、後続の電解反応槽に通液処理したり、あるいは少なくとも１の電解反応槽や最終段の電解反応槽を除く各電解反応槽を上記のような上方に気相部を備え頂部にガス抜き部を備えたものとして、電解反応槽自体で気液分離を行う等の手法が採用できる。
【００５１】
あるいは、図（４）６（図（５）２の他の変更例）に示すように、第一段目の電解反応槽１１自体を、上方に気相部を備え頂部にガス抜き部１１′を備えたものとし、排水貯槽４内の排水を第一段目の電解反応槽１１に導き、第一段目の電気分解反応で生成するガス成分を分離除去しつつ、第一段目の電気分解処理を行った後、第二段目の電解反応槽２に導き、第二段目の電気分解処理を行った後、処理済水槽５に貯留するようにしてもよい。
【００５２】
また、本発明の処理方法では、前記排水のｐＨをアルカリ性に調整することもできる。
処理排水のｐＨ値は、アルカリ性であれば特に制限はないが、ｐＨ８〜１４が好ましく、特にｐＨ９〜１３が好ましい。
ｐＨ８未満では、ヒドロキシラジカルの発生効果が少なくなり、当該ラジカルによる有機化合物の酸化分解効率が増大せず、ｐＨ１４でこの効果は飽和する。
【００５３】
排水のｐＨの調整は、アルカリ金属やアルカリ土類金属の添加、あるいは高ｐＨ排水の添加等により行うことができる。
アルカリ金属やアルカリ土類金属の添加は、通常、これら金属の水酸化物や炭酸塩等の化合物を、そのまま添加したり、あるいは予め水溶液にしておいて添加したりする等の手法が採用できる。
【００５４】
添加する箇所は、電解反応槽での電気分解処理を、上記のｐＨ条件で行うことが重要であるため、電解反応槽の入口の上流側であればどこでもよく、例えば、第１段目の電解反応槽の直前、排水の貯留設備等がある場合にはその貯留タンク、あるいは排水を循環処理するような場合には最終段の電解反応槽の出口部であってもよい。
どこで添加するにしても、電解反応槽内のｐＨが上記条件となっているか否かを測定しつつ行うことが好ましい。
【００５５】
本発明の処理方法では、化学的安定性にも優れるため酸やアルカリによる腐食の懸念のない、ダイヤモンド電極を用いているため、上記排水中のｐＨをアルカリ性にすることができ、これにより極めて効果的に電気分解処理することができる。
この結果として、工場排水等を、よりコンパクトな装置で、かつ実用的規模で、電気化学的に処理し、該排水中の有機化合物を、有害で悪臭を放つ副生成物を生じることなく、二酸化炭素や水等の無害な無機化合物にまで、極めて容易に分解することができる。
【００５６】
ところで、本発明におけるダイヤモンド電極は、前述したように、従来の白金などの金属電極に比べて電位窓が極めて広く、水の電気分解による水素発生や酸素発生を抑制しつつ、オゾン、ヒドロキシラジカル等の強力な酸化剤を生成しながら酸化分解すべき有機有害物質のみを効率的に酸化分解処理することができる。つまり、ダイヤモンド電極によって有機性懸濁物含有水を電気分解処理すると、排水中の有機性懸濁物が溶解性有機物に分解され、更に電気分解処理を続けることにより、溶解性有機物が分解除去される。すなわち、排水中の有機性懸濁物は、従来のように前処理により除去されて汚泥として排出されるのではなく、排水中の溶解性有機物と共に同時に分解除去される。
【００５７】
このとき、ダイヤモンド電極表面の電流密度は０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度は１０〜１０，０００ｍ／ｈｒとして、有機性懸濁物を含む排水をダイヤモンド電極面と平行方向に通液して接触処理することが、高効率で、有機化合物を電気分解する上で好ましい。特に、前述したように、電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈｒとすることが好ましく、これらに加えて前記式１、式２の関係式を充足することが好ましい。
そして、陽極および陰極のダイヤモンド電極の転極を行うことにより、有機性懸濁物および溶解性有機物の高効率除去を持続することができる。
【実施例】
【００５８】
〔実施例１〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶ダイヤモンド電極板（５・５・０．０５ｃｍ）２枚を陰・陽両極にそれぞれ用い、極間距離を１ｃｍに設定して、１段目の電気分解処理を行う電解反応槽を構成した。
一方、有機窒素化合物としてテトラメチルアンモニウムヒドロキシドを含有する排水（ＴＯＣ：７７０ｍｇ／Ｌ，Ｔ−Ｎ：２３０ｍｇ／Ｌ）３００ｍＬに、硫酸ナトリウム１４，２００ｍｇ／Ｌを添加して、貯槽に貯留した。
【００５９】
上記ダイヤモンド電極への投入電気量を、電流密度が０．２Ａ／ｃｍ2（２０００Ａ／ｍ2）となるように設定し、この電解反応槽内に、上記貯槽内をスターラで攪拌しながら、該貯槽内の排水を、送液ポンプにより通液線速度２００ｍ／ｈで導入し、電解反応槽のオーバーフロー分を貯槽に戻す操作を行って、循環処理した。
上記のようにして循環処理を３時間継続して行った後、電解反応槽出口水を採取し、全有機体炭素（ＴＯＣ）と全有機体窒素（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。
この結果は、表１に示す通りであり、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６０】
〔表１〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７７０ ２３０
１ ２３０ １９０
２ ５０ １６５
３ ６ １４０
【００６１】
次に、上記の１段目の電解反応槽で使用したものと同様のダイヤモンド電極を陰極に用い、陽極に、板状体のチタン表面に白金をメッキした電極（５・５・０．３ｃｍ）（以下、チタン−白金電極と記す）を用いた２段目の電気分解処理を行う電解反応槽を構成し、この電解反応槽で、上記の１段目の電気分解処理で３時間の継続処理を行った後の排水について、次の要領で２段目の電気分解処理を行った。
【００６２】
上記の１段目の電気分解処理を行った後の排水に、６，０００ｍｇ／Ｌの塩化ナトリウムを添加し、陰・陽両極への投入電気量は電流密度が０．２Ａ／ｃｍ2（２０００Ａ／ｍ2）となるように設定した以外は、上記の１段目の電気分解処理と同様にして循環処理を１時間継続して行った。
電解反応槽出口水の水を採取し、全有機体窒素（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。
この結果は、表２に示す通りであり、１段目の電気分解処理で十分に分解除去できなかったＴ−Ｎが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６３】
〔表２〕
電解時間（ｈｒ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １４０
１ ６
【００６４】
〔比較例１〕
１段目の電気分解処理のみを４時間継続して行う以外は、実施例１と同様にして循環処理を行った。
この結果は、表３に示す通りであり、ＴＯＣは実施例１と同様に分解除去できるものの、Ｔ−Ｎの除去率は４０％程度であった。
【００６５】
〔表３〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７７０ ２３０
１ ２３４ １９６
２ ５２ １６０
３ ８ １３６
４ ＜１ １２５
【００６６】
〔実施例２〕
有機窒素化合物としてジメチルイミダゾリジノンを含む排水（ＴＯＣ：５２６ｍｇ／Ｌ、Ｔ−Ｎ：２４６ｍｇ／Ｌ）３００ｍＬを用いる以外は、実施例１の１段目の電気分解処理と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表４に示す通りであり、実施例１の１段目の電気分解処理と同様に、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６７】
〔表４〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ５２６ ２４６
１ ３１７ １８５
２ ６０ １６５
３ ６ １３５
【００６８】
次に、上記の排水を実施例１の２段目の電気分解処理と同様にして、２段目の電気分解処理に付し、電解反応槽出口水を採取し、全有機体窒素（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。
この結果は、表５に示す通りであり、１段目の電気分解処理で十分に分解除去できなかったＴ−Ｎが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６９】
〔表５〕
電解時間（ｈｒ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １３５
１ ６
【００７０】
〔比較例２〕
１段目の電気分解処理のみを４時間継続して行う以外は、実施例２と同様にして循環処理を行った。
この結果は、表６に示す通りであり、ＴＯＣは実施例２と同様に分解除去できるものの、Ｔ−Ｎの除去率は４０％程度であった。
【００７１】
〔表６〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ５２６ ２４６
１ ３０８ １９６
２ ５２ １６０
３ ５ １３６
４ ＜１ １１５
【００７２】
〔実施例３〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶ダイヤモンド電極板（直径１０ｃｍ×厚さ０．０５ｃｍ）２枚を陰極と陽極にそれぞれ用い、極間距離を５ｍｍに設定して、１段目の電気分解処理を行う電気分解処理槽を構成した。
一方、有機窒素化合物としてテトラメチルアンモニウムヒドロキシドを含有する排水（TOC：１０００ｍｇ／L、Ｔ−N：２９０ｍｇ／Ｌ）４Ｌに、硫酸ナトリウム１４，２００ｍｇ／Ｌを添加して、貯槽にいれた。
【００７２】
上記ダイヤモンド電極への投入電気量を、電流密度が０．５Ａ／ｃｍ２（５０００Ａ／ｍ２）となるように設定して、この電解反応槽内に上記貯槽内の排水をスターラによって攪拌しながら、排水を送液ポンプによって通液線速度が２０００ｍ／ｈになるように導入して循環処理を行った。この循環処理を６時間継続して、電解反応槽出口水を採取して、全有機性炭素（ＴＯＣ）および全窒素濃度（Ｔ−Ｎ）を測定した。この結果は、表７の通りであり、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００７３】
〔表７〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １０００ ２９０
１ ４７５ ２６３
２ ２８４ ２２４
３ １３４ １９３
４ ３９ １６２
５ ５ １３１
【００７４】
次に、上記１段目の電解反応槽で使用したものと同様のダイヤモンド電極を陰極に用いて、陽極に白金メッキしたチタン板（直径１０ｃｍ×０．０５ｃｍ）を用いた２段目の電気分解処理を行う電解反応槽を構成し、この電解反応槽で上記１段目の排水について、さらに、次の要領で２段目の電気分解処理を行った。
【００７５】
１段目の電気分解処理を行った排水に６０００ｍｇ／Ｌの塩化ナトリウムを添加し、投入電気量は電流密度が０．５Ａ／ｃｍ2（５０００Ａ／ｍ2）となるように設定した以外は、上記１段目の電気分解処理と同様に循環処理を２時間継続して行った。
電解反応槽出口の水を採取して、全窒素濃度（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。この結果は表８に示す通りであり、１段目の電気分解処理で十分に除去できなかったＴ−Ｎが効率よく分解除去できることが確認できた。
【００７６】
〔表８〕
電解時間（ｈｒ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １３１
１ ５２
２ ４
【００７７】
参考例１
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶ダイヤモンド電極板（５・５・０．０５ｃｍ）２枚を陰・陽両極にそれぞれ用い、極間距離を１ｃｍに設定して、電解反応槽を構成した。
一方、有機化合物としてジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）を含む排水（ＤＭＳＯ：２３００ｍｇ／Ｌ，ＴＯＣ：７１０ｍｇ／Ｌ）３００ｍＬを準備し、この排水に水酸化ナトリウム４，０００ｍｇ／Ｌを添加してｐＨを１２に調整して、貯槽に貯留した。
【００７８】
上記ダイヤモンド電極への投入電気量を電流密度が０．２Ａ／ｃｍ2（２０００Ａ／ｍ2）となるように設定し、この電解反応槽に、上記貯槽内の排水を、送液ポンプの吐出量を通液線速度が１００ｍ／ｈｒ（流速８３３ｍＬ／ｍｉｎ）となるように調整して導入し、当該電解反応槽の出口水を取り出し、上記貯槽に戻す操作を行って、循環処理した。
このとき、貯槽内は、スターラにより攪拌した。
上記のようにして循環処理を３時間継続して行った後、電解反応槽出口水の水を採取し、全有機体炭素（ＴＯＣ）の分析を行った。
この結果は、表９に示す通りであり、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００７９】
〔表９〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７１０
１ １７０
２ ２０
３ ５
【００８０】
〔比較例３〕
水酸化ナトリウムに代えて、塩化ナトリウム６，０００ｍｇ／Ｌを添加し、ｐＨ調整は行わなかった（ｐＨ６．８）以外は、参考例１と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１０に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が著しく低下していることが確認された。
【００８１】
〔表１０〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７１０
１ ６８０
２ ６５０
３ ６２０
【００８２】
〔参考例２〕
有機化合物としてジオキサンを含む排水（ジオキサン：６００ｍｇ／Ｌ，ＴＯＣ：３１３ｍｇ／Ｌ）６００ｍＬを用いる以外は、参考例１と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１１に示す通りであり、参考例１と同様に、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００８３】
〔表１１〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ３１３
１ １６５
２ ４２
３ ６
【００８４】
〔比較例４〕
水酸化ナトリウムに代えて、塩化ナトリウム６，０００ｍｇ／Ｌを添加し、ｐＨ調整は行わなかった（ｐＨ６．７）以外は、参考例２と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１２に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が著しく低下していることが確認された。
【００８５】
〔表１２〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ３１３
１ ２８５
２ ２７０
３ ２６０
【００８６】
〔参考例３〕
参考例１で用いたダイヤモンド電極より寸法の小さいダイヤモンド電極（２・２．５・０．０５ｃｍ）２枚を陰・陽両極にそれぞれ用い、極間距離を１ｃｍに設定して、電解反応槽を構成した。
電流密度を１Ａ／ｃｍ2、（１０，０００Ａ／ｍ2）、通液線速度を１，０００ｍ／ｈｒ（流速３３００ｍＬ／ｍｉｎ）とする以外は、参考例１と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１３に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が参考例１より良好であることが確認され、電解反応槽をよりコンパクト化できることが確認された。
【００８７】
〔表１３〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７１０
１ １４５
２ １２
３ ＜１
【００８８】
〔参考例４〕
参考例３と同じ電解反応槽を構成し、参考例３と同じ電流密度および通液線速度とする以外は、参考例２と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１４に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が参考例２より良好であることが確認され、電解反応槽をよりコンパクト化できることが確認された。
【００８９】
〔表１４〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ３１３
１ １４３
２ ３５
３ ＜１
【００９０】
〔参考例５〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（５ｃｍ・５ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離１ｃｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌ添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝７２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝１８９４ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝８２４０ｍｇ／Ｌ）５００ｍＬを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に５００ｍｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度６０ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2（１０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を６時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表１５の結果を得た。第三の処理方法によって、有機性懸濁物と共にＴＯＣとＣＯＤcrを効率良く除去できることが確認できた。
【００９１】
〔表１５〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ ７２０ １８９４ ８２４０ ７０５
２ ＜５ ８２９ ２７２０ ＜１
４ ＜５ ２１８ ５４０ ＜１
６ ＜５ １６ ３０ ＜１
【００９２】
〔比較例５〕
参考例５で用いた導電性ダイヤモンド板の代わりに白金めっきしたチタン板（５ｃｍ・５ｃｍ・０．３ｃｍ）２枚を電極とし、他は参考例５と同じ条件で電気分解処理を行った。電解は参考例５と同様に６時間継続したが、表１６の分析結果に示すように、電極上へのＳＳの付着が起こるばかりか、ＴＯＣおよびＣＯＤcrの低減効果もないことがわかった。
【００９３】
〔表１６〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ ７２０ １８９４ ８２４０ ７０５
２ ８８ １６０５ ６２００ ５５
４ ３２ １４４５ ５０２０ ３４
６ ２１ １３０３ ４８２０ ３２
【００９４】
〔参考例６〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（５ｃｍ・５ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離５ｍｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌ添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝７２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝１８９４ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝８２４０ｍｇ／Ｌ）５００ｍＬを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に３Ｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度７２０ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2（１０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を５時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表１７の結果を得た。この参考例６から通液線速度を参考例５より大きくとることで、参考例５より短時間で処理を終えることができることが確認できた。
【００９５】
〔表１７〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ ７２０ １８９４ ８２４０ ７０５
１ ＜５ １１７５ ３８９０ ＜１
２ ＜５ ７２９ １６５０ ＜１
３ ＜５ ４５６ ５４０ ＜１
４ ＜５ １６８ ３５０ ＜１
５ ＜５ ５ ２０ ＜１
【００９６】
〔参考例７〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した円板状の積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（直径１０ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離５ｍｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌを添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝１２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝９５０ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝３２４０ｍｇ／Ｌ）６Ｌを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に５Ｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度６００ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．５Ａ／ｃｍ2（５０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を６時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表１８の結果を得た。
【００９７】
〔表１８〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ １２０ ９５０ ３２４０ ６５０
２ ２５ ３２０ １６５０ １０５
４ ＜５ １２４ ５２０ ２４
６ ＜５ ３２ ９６ ＜１
【００９８】
〔比較例６〕
参考例７で用いた導電性ダイヤモンド板の代わりに白金めっきした円板状のチタン板（直径１０ｃｍ・０．３ｃｍ）２枚を電極とした以外は、参考例７と同条件で電気分解処理を行った。電解は参考例７と同様に６時間継続したが、表１９の分析結果に示すように、電極上へのＳＳの付着がおこるばかりか、ＴＯＣおよびＣＯＤｃｒの低減効果はないことがわかった。
【００９９】
〔表１９〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ １２０ ９５０ ３２４０ ６５０
２ ６８ ６９５ ２２００ ３５０
４ ５５ ５８６ ２０２０ ３４０
６ ４８ ５３４ １８５０ ３２０
【０１００】
〔参考例８〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した円板状の積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（直径１０ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離５ｍｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌを添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝１２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝９５０ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝３２４０ｍｇ／Ｌ）６Ｌを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に１０Ｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度１，２００ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．５Ａ／ｃｍ2（５０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を６時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表２０の結果を得た。通液線速度を大きくとることで、電気分解処理効果は、参考例７よりも改善されていることがわかる。
【０１０１】
〔表２０〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ １２０ ９５０ ３２４０ ６５０
２ ＜５ ２７０ １３５０ ＜１
４ ＜５ ８８ ３２０ ＜１
６ ＜５ ８ ２５ ＜１
【産業上の利用可能性】
【０１０２】
本発明の有機化合物含有排水の処理方法および装置によれば、工場排水等中の有機化合物を、有害で悪臭等を放つ副生成物を生じることなく、二酸化炭素や水等の無害な無機化合物にまで、容易に分解することができる。また、電流効率が良好なダイヤモンド電極を用いるため、使用装置をコンパクト化でき、しかもダイヤモンド電極は、化学的安定性にも優れるため、電極の寿命が長期化し、工場排水等を、経済的に、かつ実用的規模で、電気分解処理することができる。
【０１０３】
また、本発明明の有機化合物含有排水の処理方法および装置によれば、有機性懸濁物の処理コストを抑制しつつ、有機性懸濁物含有水を電気分解処理するときにエネルギ効率が大幅に低下し、装置の寿命が大幅に短くなってしまうのを抑制することができる。詳細には、排水に含まれる有機性懸濁物を予め除去する必要なく、排水に含まれる溶解性有機物を有機性懸濁物と共に酸化分解処理することにより、排水中の溶解性有機物および有機性懸濁物を同時に分解除去し、排水中の全有機炭素濃度（ＴＯＣ）及び化学的酸素消費量（ＣＯＤ）を低減することができる。
【０１０４】
さらに、本発明の処理方法および装置によれば、工場排水等中の有機窒素化合物を、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無害な無機化合物にまで、容易に分解することができる。また、有機窒素化合物を多量に含む排水を、化学的安定性にも優れ、かつ電流効率が良好なダイヤモンド電極を陰・陽両極に用いる１段目の電気分解処理で電気化学的に処理した後、陰極のみにダイヤモンド電極を用いる２段目の電気分解処理で電気化学的に処理するため、全体の使用装置をコンパクト化、かつ低廉化することができるのみならず、電極の寿命を長期化することもでき、工場排水等を、経済的に、かつ実用的規模で、電気分解処理することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１０５】
【図１】 本発明の処理方法における排水の電気分解槽への通液線速度と、当該電解槽内のダイヤモンド電極の電流密度との関係を示すグラフである。
【図２】 本発明の処理方法を実施するのに適した装置構成例を説明するための図である。
【図３】 本発明の処理方法を実施するのに適した他の装置構成例を説明するための図である。
【図４】 本発明の処理方法を実施するのに適したさらに他の装置構成例を説明するための図である。
【図５】 図２に示す本発明の装置構成の変更例を説明するための図である。
【図６】 図２に示す本発明の装置構成の他の変更例を説明するための図である。
【符号の説明】
【０１０６】
１，１１，１２，１３：１段目の電気分解処理を行うための電解反応槽
２，２１，２２，２３：２段目の電気分解処理を行うための電解反応槽
３：貯槽
４：処理対象排水の貯槽
５：処理済水貯槽
６；受液槽
６′，１１′：ガス抜き部
【０００１】
本発明は、排水中の有機化合物を電気分解処理する方法に関し、特に、有害で悪臭を放つ副生成物を発生させることなく、有機化合物を二酸化炭素や水等の無機化合物まで、実用的規模で分解処理することができる方法に関する。また、本発明は、有機化合物である有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水中から有機性懸濁物を予め除去する必要なく、排水に含まれる溶解性有機物を有機性懸濁物と共に酸化分解処理することにより、排水中の全有機炭素濃度（ＴＯＣ）及び化学的酸素消費量（ＣＯＤ）を低減することができる処理方法および装置に関する。特に、本発明は、有機化合物である有機窒素化合物を含有する排水中から、該有機化合物を窒素ガスや炭酸ガスあるいは水等の無害な無機化合物まで、実用的規模で分解処理することができる処理方法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
工場排水、畜産排水、生活排水、その他各種の排水中には、環境を汚染する可能性のある物質として、ジメチルスルホキシド、脂肪族アルコール、芳香族アルコールなどの有機化合物の他、有機窒素化合物、有機性懸濁物などが含まれている。
【０００３】
なかでも工場排水については、上記の有機化合物を排出が許容されるレベルまで低減する必要がある。特に、有機化合物有機窒素化合物は、水中に放出されると富栄養化の原因となり、大気中に放出されるとそれ自体有害であるばかりか、光化学反応に関与して二次的複合汚染現象の一因となる。この有機窒素化合物の排出源は、例えば、家畜、家禽、魚類等の飼料製造、食料品製造における原料として使用する蛋白質等に由来するものや、各種の化学品や薬剤等の製造工程からの製品漏洩分や副生成物あるいは原料等に由来するもの等がある。
【０００４】
また、生物処理および物理化学処理においては、処理すべき排水に有機性懸濁物が含まれている場合、処理装置に対して有機性懸濁物含有水を直接通液することができない。そのため、生物処理または物理化学処理によって有機性懸濁物含有水を処理する場合には、有機性懸濁物成分を除去するために、濾過、凝集沈殿等の前処理を行わなければならず、濾過槽、凝集沈殿槽などの大型の付帯設備を設置するためのコストが嵩んでしまっていた。更に、濾過槽、凝集沈殿槽などによって除去した有機性懸濁物を産業廃棄物として処理するためのコストも嵩んでしまっていた。
【０００５】
この排水中の有機化合物の低減方法としては、活性汚泥法等の生物分解処理方法、オゾン酸化による処理方法、電気化学的な処理方法、その他各種の処理方法があるが、電気化学的な処理方法は、生物分解処理方法やオゾン酸化方法等に比べて、操作性が容易であるのみならず、使用装置をコンパクト化できたり、処理時間が短い等の利点がある。
【０００６】
このような観点から、従来、白金、酸化鉛、酸化すず等の様々な陽極材料を活用した電気分解処理方法が開発されている。
しかし、工場排水は、強い腐食性を有する化合物を含んでいる場合も多く、上記の白金や酸化鉛等の陽極材料は、これら腐食性の化合物により、容易に腐食されてしまう。
しかも、白金電極の場合は、電気分解処理時の電流密度を０．１Ａ／ｃｍ2程度にすれば、安定して電気分解処理が行えるが、電気分解処理効率を高めるために、０．２Ａ／ｃｍ2以上の高い電流密度にすると、電極の劣化が大幅に進行し、電極の寿命が短くなる。
【０００７】
一方、ダイヤモンドは、化学的安定性が高く、ホウ素や窒素をドープすることによって導電性を示すことから、排水の電気分解処理用の電極材料として期待されている。
藤嶋らの論文（Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．６７（１９９９）３８９）によれば、ホウ素をドープしたダイヤモンド電極は、電位窓が極めて広く、腐食性の強い水溶液中においても安定して動作することが報告されている。
また、藤嶋らの論文（Ｊｏｒｎａｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｏａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．３９６（１９９５）２３３）において、ＮＯｘがダイヤモンド電極で効率よくアンモニアに還元されることが報告されている。
さらに、特開平７−２９９４６７号公報には、ホウ素をドープしたダイヤモンド電極を陽極に用い、有機化合物を酸化分解できることが開示されている。さらにまた、特開平７−２４１５４９号公報には、有機性懸濁物含有水を処理するときに濾過により有機性懸濁物成分を除去することが開示されている。
【０００８】
しかし、上記のようなダイヤモンド電極を使用し、電流密度を高くして、工場排水等を実用的規模で処理する技術に関しては、未だ十分な報告はない。一方、通液線速度を高める場合には、電解反応により酸素や水素が多量に発生し、これら気体成分が電解反応槽内に滞留すると、排水とダイヤモンド電極との接触を妨害し、電流効率を悪化させるばかりでなく、局部的に電流密度か極端に大きくなって、基板上に形成されて電極を構成しているダイヤモンド薄膜が、当該基板から剥離するという問題もあった。
【０００９】
また、白金などの金属電極を利用した電気分解処理においては、処理すべき排水に有機性懸濁物が含まれている場合、有機性懸濁物含有水を直接電気分解処理すると、白金などの金属電極に有機性懸濁物が付着してしまい、その結果、極間電圧が上昇してエネルギ効率が大幅に低下すると共に、溶解性有機物の除去効率が低下してしまっていた。更に、転極を繰り返すことにより、電極の活性低下が急激に進んでしまい、その結果、装置の寿命が大幅に短くなるおそれがあった。従って、従来の有機性懸濁物含有水の電気分解処理においては、まず、排水中の有機性懸濁物が濾過、凝集沈殿などの前処理によって除去され、次いで、排水が電気分解処理されていた。
【００１０】
さらに、特開平７−２９９４６７号公報に記載された処理装置および方法は、例えばハロゲン化銀写真要素の処理に用いる数多くの異なる溶液に対して適用されているものの、有機性懸濁物に対しては適用されていない。詳細には、特開平７−２９９４６７号公報には、電気分解酸化を受けやすい溶質を含有する任意の溶液に対してダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を適用しうる点が開示されている。このように、従来の電気分解酸化処理では、懸濁物を予め除去し、溶質のみを処理するというのが常識であった。当然ながら、特開平７−２９９４６７号公報には、排水中の有機性懸濁物を前処理によって除去することなく有機性懸濁物含有水に対してダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を直接適用する点については開示も示唆もされていない。従って、従来においては、特開平７−２９９４６７号公報に記載された発明に基づいてダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を有機性懸濁物含有水に対して直接適用することは常識外の発想であり、当業者にとって容易ではなかった。つまり、従来においては、有機性懸濁物を前処理によって排水から除去することなく有機性懸濁物含有水に対してダイヤモンド電極を用いた電気分解処理を直接適用することは容易ではなかった。
【００１１】
ところで、陰極および陽極にダイヤモンド電極を使用した場合の電気分解処理では、有機窒素化合物は、陽極でＮＯｘあるいは硝酸イオンに酸化され、陰極でアンモニアに還元される。このアンモニアは、陽極で、再び硝酸イオンに酸化され、最終的には、窒素ガスとして系外に排出される。このように、陽極と陰極で酸化と還元を繰り返すため、処理効率が悪く、有機窒素化合物含有排水の実用的な処理技術の開発が急務となっている。
【００１２】
【特許文献１】
特開平７−２９９４６７号公報
【特許文献２】
特開平７−２４１５４９号公報
【非特許文献１】
藤嶋らの論文（Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．６７（１９９９）３８９）
【非特許文献２】
藤嶋らの論文（Ｊｏｒｎａｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｏａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．３９６（１９９５）２３３）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は、以上の諸点を踏まえ、工場排水、その他各種の排水中に含まれる有機化合物を、ダイヤモンド電極を使用して電気分解処理するに際し、有害で悪臭を放つ副生成物を生じることなく無害な無機化合物にまで分解でき、しかも実用的規模で実施することができる方法を提供することを目的とする。また、本発明は、排水に含まれる有機性懸濁物を予め除去する必要なく、排水に含まれる溶解性有機物を有機性懸濁物と共に酸化分解処理することにより、排水中の溶解性有機物および有機性懸濁物を同時に分解除去し、排水中の全有機炭素濃度（ＴＯＣ）及び化学的酸素消費量（ＣＯＤ）を低減することができる処理方法および装置を提供することを目的とする。特に、本発明は、工場排水等に含まれる有機窒素化合物を、ダイヤモンド電極を使用して電気分解処理するに際し、高い効率で、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無害な無機化合物にまで分解除去することができる処理方法および装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の有機化合物含有排水の処理方法は、有機化合物として有機窒素化合物を含有する有機化合物含有排水中の有機化合物を電気化学的に無害化する方法であって、陰極と陽極にダイヤモンド電極を用いた１段目の電気分解処理を行った後、陰極にダイヤモンド電極を用い、陽極に金属電極を用いた２段目の電気分解処理を行う方法である。
前記１段目の電気分解処理を行う際に、有機化合物含有排水に硫酸イオンを添加してもよいし、２段目の電気分解処理を行う際に、１段目の電気分解処理後の排水に塩化物イオンを添加してもよい。
また、前記１段目のダイヤモンド電極の転極を行ってもよい。
さらに、前記電気分解処理におけるダイヤモンド電極表面の電流密度を０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を１０〜１０，０００ｍ／ｈとするか、ダイヤモンド電極表面の電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、かつ通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈとして、ダイヤモンド電極による電気分解処理を行うことが好ましい。
さらにまた、前記電気分解処理における通液線速度を、下式１または下式２の関係式を満たすように制御することが好ましい。
式１：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧４００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
式２：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧１０００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
【００１５】
本発明の有機化合物含有排水の処理装置は、有機化合物として有機性懸濁物を含有する有機化合物含有排水中の該有機性懸濁物を電気分解処理するための装置であって、
陰極と陽極にダイヤモンド電極を具備する１段目の処理槽と、
陰極にダイヤモンド電極を具備し、陽極に金属電極を具備する２段目の処理槽と
を含むことを特徴とする。
この装置において、ダイヤモンド電極表面の電流密度を０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を１０〜１０，０００ｍ／ｈとしてダイヤモンド電極による電気分解処理を行うことが好ましい。
また、本発明の装置では、１段目の処理槽におけるダイヤモンド電極の転極を行うこともできる。
【００１６】
以下、本発明の有機化合物含有排水の処理方法および装置について詳細に説明する。
本発明の処理方法は、上記の排水につき、陰極と陽極にダイヤモンド電極を用いた１段目の電気分解処理を行った後、陰極にダイヤモンド電極を用い、陽極に金属電極を用いた２段目の電気分解処理を行うものである。
上記１段目の電気分解処理を行う際に、上記排水に硫酸イオンを添加してもよいし、これに代えて、あるいはこれと共に、２段目の電気分解処理を行う際に、１段目の電気分解処理後の排水に塩化物イオンを添加してもよい。
【００１７】
本発明の処理方法における処理対象としての有機化合物中の有機窒素化合物の種類は、窒素を含有する有機化合物であれば特に制限されず、電気分解処理で炭酸ガス、窒素、水等の無機化合物にまで分解するものであれば、どのようなものであってもよい。また、このような有機窒素化合物の濃度も、特に制限されず、どのような濃度であってもよく、場合によっては、本処理方法で処理するに先立ち、濃縮しておいてもよい。なお、本処理方法における２段階処理における電解効率等の面からは、有機窒素化合物の濃度は、０．５〜２０ｇ／リットル（以下、リットルを「Ｌ」、ミリリットルを「ｍＬ」と記す）程度が好ましい。
【００１８】
本発明の処理方法では、１段目において主として全有機炭素（ＴＯＣ）を低減し、２段目において全有機窒素（Ｔ−Ｎ）を低減する。
この１段目の電気分解処理は、陰・陽両極にダイヤモンド電極を使用して行う。
【００１９】
前記のように、陰極と陽極にダイヤモンド電極を使用する場合、有機窒素化合物は、陽極でＮＯｘや硝酸イオンに酸化され、陰極でアンモニアに還元され、このアンモニアは、陽極で再び硝酸イオンに酸化されると言うように、両極間で酸化と還元を繰り返すが、本処理方法では、陰極で生成したアンモニアが陽極で再酸化される前に、２段目の電気分解処理に移送させることで、陽極での再酸化を防いでいる。
【００２０】
このとき、硫酸イオン（ＳＯ4 -2）を含む電解質物質が存在すると、ダイヤモンド電極の陽極側で、過硫酸（Ｓ2Ｏ8 -2）の生成やオゾンの生成が進行し、これらによる酸化分解効果が相乗されて、より強力な酸化分解効果を得ることができる。
【００２１】
この硫酸イオンを含む電解質物質としては、硫酸カリウム、硫酸ナトリウム、硫酸カルシウム等のアルカリ金属、アルカリ土類金属等の硫酸塩であってもよいし、その他の硫酸イオンを生じる化合物があってもよく、これらは単独で用いてもよいし、適宜の組み合わせによる２種以上を混合して用いることもできる。
これらの硫酸イオンを含む電解質物質は、本発明の処理方法の処理対象である有機窒素化合物含有排水中に存在しているものであってもよいし、外部から導入するものであってもよい。
【００２２】
１段目の電気分解処理時における硫酸イオン濃度は、特に制限しないが、低すぎれば、硫酸イオンによる上記の作用・効果が発現せず、逆に高すぎても、硫酸イオンによる上記の作用・効果が飽和するばかりか、硫酸イオンを含む電解質物質自体の処理も必要となって処理効率が低下するため、本発明の処理方法では、１〜１００ｇ／Ｌ程度とすることが適している。
【００２３】
また１段目の電気分解処理は、電流密度０．１〜１０Ａ／ｃｍ2、通液線速度２００〜１０，０００ｍ／ｈｒで行うことが好ましい。電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2未満であると、大量の有機窒素化合物含有排水を所定の該化合物レベルまで電気分解処理するのに、電極面積を大きくしなければならず、大容量の電解反応層を必要とし、１０Ａ／ｃｍ2を超えると、極間電圧が増大し、熱エネルギーに消費されるのみならず、ダイヤモンド電極の耐久性の点からも好ましくない。
【００２４】
通液線速度は、電流密度の増大に伴って大きくすることが好ましく、上記の電流密度の範囲内において、全有機炭素ＴＯＣ除去率を、３時間以内で、７０％以上とするためと、電解反応によって生成するガス成分を液流に伴わせて効率良く除去するためには、２００ｍ／ｈｒ以上とすることが重要であり、１０，０００ｍ／ｈｒまでの範囲で処理するのが望ましい。あまり高速であると、液中の有機化合物とダイヤモンド電極の接触が不充分となって、有機化合物の電気分解反応が良好に進行しないことがある。
【００２５】
特に、電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈｒとすることが好ましく、これらに加えて下記式１、式２の関係式を充足することが好ましい。
【００２６】
式１：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧４００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
すなわち、図１の通液線速度と電流密度との関係を示すグラフにおいて、実線で示している下側の直線上と、この直線より上方の領域になるように制御する。
この下側の直線より下方の領域であると、電解反応によってガスが大量に生成し、このガス成分が反応槽内に滞留して、電流効率が悪化するだけでなく、電流密度が局部的に大きくなり、ダイヤモンド電極薄膜が基板から剥離すると言う問題が生じる。
【００２７】
より好ましくは、下式２の関係式を満たすように制御することである。
式２：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧１０００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００
すなわち、図１の破線で示している上側の直線上と、この直線より上方の領域になるように制御することであり、このように制御することにより、一層良好な効果を得ることができる。
上記の電流密度と通液線速度との関係を満たす限りにおいて、本発明の処理方法では、極めて高い効率で排水中の有機化合物を、電気化学的に酸化分解することができる。
【００２８】
なお、１段目の電気分解処理の際の液温度は、特に限定しないが、低温すぎると、有機窒素化合物の電解反応が良好に進行せず、逆に高温すぎると、排水と電極表面との接触を阻害するガス成分の生成が多くなるため、本発明の処理方法では、１０〜９５℃程度とすることが望ましい。
【００２９】
以上のような１段目の電気分解処理で、主としてＴＯＣが低減された排水は、２段目の電気分解処理に付される。
この２段目の電気分解処理は、陰極にダイヤモンド電極を使用し、陽極に金属電極を使用して行う。
この金属電極としては、白金電極、パラジウム電極、ロジウム電極、金電極、銀電極、イリジウム電極、これらの合金製の電極等を用いることができる。
また、これらの金属（合金）電極上にＩｒＯ2を分散担持した電極を用いることもできる。
【００２９】
２段目の電気分解処理は、１段目でＴＯＣが低減された排水を、上記のような金属電極を使用した陽極と、ダイヤモンド電極を使用した陰極とで電気分解処理し、該排水のＴ−Ｎを低減させる。
【００３０】
このとき、排水中に塩化物イオン（Ｃｌ-1，ＣｌＯ-1等）が存在すると、陽極で次亜塩素酸イオンが生成するが、この次亜塩素酸イオンは、硝酸イオンがダイヤモンド陰極で還元されて生じるアンモニアと反応して窒素ガスを生成し、系外に抜けるため、高い処理効率でＴ−Ｎの低減を達成することができる。
なお、ダイヤモンド電極を陽極に使用すると、酸化力が強すぎて、塩化物イオンが過塩素酸まで酸化してしまうため、このような反応は生成しない。
【００３１】
この塩化物イオンを含む電解質物質としては、塩化カリウム、塩化ナトリウム、次亜塩素酸カリウム、次亜塩素酸ナトリウム等が好ましく使用でき、これらは単独で用いてもよいし、適宜の組み合わせによる２種以上を混合して用いることもできる。
これらの塩化物イオンを含む電解質物質は、本処理方法の処理対象である有機窒素化合物含有排水中に存在しているものであってもよいし、外部から導入するものであってもよい。
２段目の電気分解処理時における塩化物イオン濃度は、特に制限しないが、５００〜１２，０００ｍｇ／Ｌ程度が好ましい。
【００３２】
塩化物イオンは上記のように電流効率を高める作用をなすものであるため、陰極に電流効率の高いダイヤモンド電極を用いる本処理方法では、あまり高濃度でなくてもよく、陰・陽両極に白金電極を用いる従来の電気分解処理では効率が悪くなる濃度である１２，０００ｍｇ／Ｌ以下でも、良好な電流効率を得ることができる一方で、５００ｍｇ／Ｌ未満では、排水中のＴ−Ｎを電気分解処理で低減するのに十分な電流効率を得ることができない場合もある。
【００３３】
２段目の電気分解処理は、電流密度０．１〜１０Ａ／ｃｍ2、通液線速度２００〜１０，０００ｍ／ｈｒで行うことが好ましい。
電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2未満であると、Ｔ−Ｎを所定のレベルまで電気分解処理するのに、電極面積を大きくしなければならず、大容量の電解反応層を必要とし、１０Ａ／ｃｍ2を超えると、極間電圧が増大し、熱エネルギーに消費されるのみならず、陰極のダイヤモンド電極や陽極の白金電極等の耐久性の点からも好ましくない。
【００３４】
通液線速度は、電流密度の増大に伴って大きくすることが好ましく、上記の電流密度の範囲内において、Ｔ−Ｎ除去率を、３時間以内で、７０％以上とするためと、電解反応によって生成するガス成分を液流に伴わせて効率良く除去するためには、２００ｍ／ｈｒ以上とすることが重要であり、１０，０００ｍ／ｈｒまでの範囲で処理するのが望ましい。
特に、電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈｒとすることが好ましく、これらに加えて前記式１、式２の関係式を充足することが好ましい。
【００３５】
２段目の電気分解処理の際の液温度も、特に限定しないが、低温すぎると、Ｔ−Ｎの低減反応が良好に進行せず、逆に高温すぎると、排水と電極表面との接触を阻害するガス成分の生成が多くなるため、上記の１段目の電気分解処理の際と同じ１０〜９５℃程度とすることが望ましい。
【００３６】
以上の１段目，２段目の電気分解処理で使用するダイヤモンド電極としては、Ｎｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｚｒ等の導電性金属材料を基板とし、これら基板の表面に導電性ダイヤモンド薄膜を析出させたものや、シリコンウエハ等の半導体材料を基板とし、このウエハ表面に導電性ダイヤモンド薄膜を合成させたもの、あるいは基板を用いない条件で板状に析出合成した導電性多結晶ダイヤモンドを挙げることができる。
【００３７】
なお、導電性ダイヤモンド薄膜は、ダイヤモンド薄膜の調製の際にボロン又は窒素の所定量をドープして導電性を付与したものであり、ボロンをドープしたものが一般的である。
これらのドープ量は、少なすぎればドープする技術的意義が発現せず、多すぎてもドープ効果は飽和するため、ダイヤモンド薄膜の炭素量に対し５０〜１０，０００ｐｐｍの範囲内のものが適している。
【００３８】
本発明において、ダイヤモンド電極は、一般には板状のものを使用するが、網目構造物を板状にしたもの等をも使用することができる。
また、炭素粉末、その他の粉末状の材料の表面を、導電性ダイヤモンド薄膜で覆ったものを電極として使用することもできる。この粉末状のダイヤモンド電極を使用する場合は、例えば、粉末状ダイヤモンド電極を電解液に分散させ、これを流動させて流動床を構成し、この流動床を陽極として作用させればよい。
【００３８】
さらに、上記の基板を多孔質体としたもの、あるいは合成樹脂等からなる多孔質体に、導電性ダイヤモンド粉末を担持させて、高表面積を有する電極としたものを使用することもでき、この高表面積を有する電極で固定床を構成し、この固定床を陽極として作用させればよい。ダイヤモンド電極としては、結晶質である必要はなく、非晶質のものであってもよい。
【００３８】
本発明の処理方法では、上述した１段目、２段目の電気分解処理は、図（５）２に示すように、１段目の電解反応槽１と２段目の電解反応槽２を直列配置して連続処理してもよいし、図（６）３に示すように、１段目の電解反応槽１と２段目の電解反応槽２の間に貯槽３を設け、１段目の電気分解処理後の排水をこの貯槽３に一旦貯留しておき、この貯槽３内の液を２段目の電気分解処理に付すと言うバッチ方式での処理としてもよい。
なお、図（５）２，図（６）３において、４は処理対象である排水の貯槽、５は２段目の電気分解処理後の水を貯留するための槽である。
【００３９】
さらに、本処理方法では、図５）２，図（６）３に示す１段目，２段目の電解反応槽１，２のそれぞれを複数使用することもでき、このときの各電解反応槽の配置態様は、直列配置、並列配置、これらの組み合わせ配置であってよく、有機窒素化合物含有排水を確実に電気分解処理するには直列配置が適しており、また大容量の排水を一度に処理する場合であって、しかも有機窒素化合物含有排水を確実に電気分解処理するには、並列配置と直列配置の組み合わせが適している。
【００４０】
例えば、図（７）４に示すように、１段目の電気分解処理を行うための３つの電解反応槽１１，１２，１３を直列に配置し、この直列配置をＡ列，Ｂ列，Ｃ列の３つの列に並列に配置し、１つの排水貯槽４からＡ〜Ｃ各列の第一の電解反応槽１１，１１，１１に送液し、第二、第三の電解反応槽１２，１２，１２，１３，１３，１３と順次送液して１段目の電気分解処理を行い、１つの貯槽３に集液する。
【００４１】
この後、上記と同じ態様で直列配置（２１，２２，２３）と、並列配置（Ａ，Ｂ，Ｃ列）をした２段目の電気分解処理を行うため電解反応槽の、Ａ〜Ｃ各列の第一の電解反応槽２１，２１，２１に、上記の貯槽３から送液し、第二、第三の電解反応槽１２，２２，２２，２３，２３，２３と順次送液して２段目の電気分解処理を行い、１つの槽５に集液する。
この態様において、各電解反応槽１１，１２，１３のそれぞれが上記の１段目の電気分解処理の条件を満たし、また電解反応槽２１，２２，２３のそれぞれが上記の１段目の電気分解処理の条件を満たしていることが好適である。
【００４２】
本発明の処理方法では、工場排水等中の有機窒素化合物含有排水を、電流効率が良好であるため接触面積が少なくて済み使用装置を小型化できるのみならず、化学的安定性にも優れるため酸やアルカリによる腐食の懸念のない、ダイヤモンド電極を陰・陽両極に用いた１段目の電気分解処理に付すことで、極めて効率的にＴＯＣを低減することができる。
この腐食性のＴＯＣが低減された排水を、陽極には金属電極を用い、陰極のみにダイヤモンド電極を用いた２段目の電気分解処理に付すことで、Ｔ−Ｎを効率的に低減することができる。
【００４３】
この結果として、工場排水等を、コンパクトな装置で、しかも装置コストを低額に抑え、かつ実用的規模で、電気化学的に処理し、該排水中の有機窒素化合物を、有害で悪臭を放つ副生成物を生じることなく、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無害な無機化合物にまで、極めて容易に分解することができる。
【００４４】
また、ダイヤモンド電極は、他の電極材料に比して、電位窓が極めて広く、上記した条件において、水の電気分解による水素や酸素の発生を抑えながら、目的の有機化合物のみを効率的に分解処理することができる。
【００４５】
以上詳述した本発明の方法および装置において、ダイヤモンド電極を少なくとも陽極にして水を電気分解すると、通常、ヒドロキシラジカルが多量に発生し、このヒドロキシラジカルによる有機化合物の間接酸化分解効果をも生じることができる。
このヒドロキシラジカルの発生は、他の電極材料に比して、ダイヤモンド電極が優れており、特に、排水のｐＨをアルカリ性に調整することで、当該排水中のＯＨ-イオン濃度が増加し、中性の場合に比して、ヒドロキシラジカルの発生が増大する。
ヒドロキシラジカルが高効率で発生することにより、当該ラジカルによる有機化合物の酸化分解効率が増大し、この酸化分解がダイヤモンド電極による有機化合物の電気分解に相乗して、排水中の有機化合物の分解効率が飛躍的に向上する。
【００４６】
また、本発明の処理方法では、陰極にも以上のようなダイヤモンド電極を用いるため、陰・陽極を一定の周期で転極しながら、電気分解処理を行うようにしてもい。
【００４７】
さらに、本発明の処理方法では、上記のようにして、有機化合物を含む排水を電気分解処理するに際して、有機化合物の電気分解で生成するガス成分を分離除去しながら、電気分解処理することもできる。
ガス成分の分離除去は、どのような方法によってもよく、例えば、通常の気液分離装置をそのまま使用して行う方法であってもよいし、あるいは上方に気相部（空間部）を備え頂部にガス抜き部（ガス抜き管、ガス抜き口等）を備えた電解反応槽を使用する等の方法で行うことができる。
【００４８】
すなわち、水中の気泡は、容易に浮上して気相に移行するため、電気分解処理で生成する炭酸ガスや窒素ガス等のガス成分は、上方に気相部を形成して下方の液相部と容易に分離し、また酸素や水素は、上記の電流密度と通液線速度の条件を満たす限りその発生は抑制されるが、万一発生したとしても、炭酸ガス等と共に浮上して気相部に移行したり、あるいは液流に同伴されて反応槽外に抜き出されるため、反応槽内に滞留して電流効率の悪化を引き起こすようなことはなく、電気分解反応を進行させることができる。
このように、上記のようなガス抜き部や気相部を備えた電解反応槽等を用いることでも、電気分解処理で生成するガス成分を、水と容易に分離することができる。
【００４９】
例えば、図（３）５（図（５）２の変更例）に示すように、第一段目の電解反応槽１と第二段目の電解反応槽２の間に、上方に気相部を備え頂部にガス抜き部６′を備えた受液槽６を配置して、排水貯槽４内の排水を第一段目の電解反応槽１に導き、第一段目の電気分解処理を行った後、受液槽６に導入し、第一段目の電気分解反応で生成したガス成分をここで分離してガス抜き部６′から系外に抜き出す。
ガス成分が分離された液相部は、第二段目の電解反応槽２に導かれ、第二段目の電気分解処理が行われた後、処理済水槽５に貯留される。
この態様においても、第一段目，第二段目の電解反応槽１，２のそれぞれが上記の電流密度、通液線速度の条件を満たしていることが重要である。
【００５０】
このように、少なくとも１の電解反応槽の出口水、あるいは最終段の電解反応槽を除く各電解反応槽出口水を、上記の気液分離装置や上方に気相部を備え頂部にガス抜き部を備えた受液槽を使用する等して気液分離した後、後続の電解反応槽に通液処理したり、あるいは少なくとも１の電解反応槽や最終段の電解反応槽を除く各電解反応槽を上記のような上方に気相部を備え頂部にガス抜き部を備えたものとして、電解反応槽自体で気液分離を行う等の手法が採用できる。
【００５１】
あるいは、図（４）６（図（５）２の他の変更例）に示すように、第一段目の電解反応槽１１自体を、上方に気相部を備え頂部にガス抜き部１１′を備えたものとし、排水貯槽４内の排水を第一段目の電解反応槽１１に導き、第一段目の電気分解反応で生成するガス成分を分離除去しつつ、第一段目の電気分解処理を行った後、第二段目の電解反応槽２に導き、第二段目の電気分解処理を行った後、処理済水槽５に貯留するようにしてもよい。
【００５２】
また、本発明の処理方法では、前記排水のｐＨをアルカリ性に調整することもできる。
処理排水のｐＨ値は、アルカリ性であれば特に制限はないが、ｐＨ８〜１４が好ましく、特にｐＨ９〜１３が好ましい。
ｐＨ８未満では、ヒドロキシラジカルの発生効果が少なくなり、当該ラジカルによる有機化合物の酸化分解効率が増大せず、ｐＨ１４でこの効果は飽和する。
【００５３】
排水のｐＨの調整は、アルカリ金属やアルカリ土類金属の添加、あるいは高ｐＨ排水の添加等により行うことができる。
アルカリ金属やアルカリ土類金属の添加は、通常、これら金属の水酸化物や炭酸塩等の化合物を、そのまま添加したり、あるいは予め水溶液にしておいて添加したりする等の手法が採用できる。
【００５４】
添加する箇所は、電解反応槽での電気分解処理を、上記のｐＨ条件で行うことが重要であるため、電解反応槽の入口の上流側であればどこでもよく、例えば、第１段目の電解反応槽の直前、排水の貯留設備等がある場合にはその貯留タンク、あるいは排水を循環処理するような場合には最終段の電解反応槽の出口部であってもよい。
どこで添加するにしても、電解反応槽内のｐＨが上記条件となっているか否かを測定しつつ行うことが好ましい。
【００５５】
本発明の処理方法では、化学的安定性にも優れるため酸やアルカリによる腐食の懸念のない、ダイヤモンド電極を用いているため、上記排水中のｐＨをアルカリ性にすることができ、これにより極めて効果的に電気分解処理することができる。
この結果として、工場排水等を、よりコンパクトな装置で、かつ実用的規模で、電気化学的に処理し、該排水中の有機化合物を、有害で悪臭を放つ副生成物を生じることなく、二酸化炭素や水等の無害な無機化合物にまで、極めて容易に分解することができる。
【００５６】
ところで、本発明におけるダイヤモンド電極は、前述したように、従来の白金などの金属電極に比べて電位窓が極めて広く、水の電気分解による水素発生や酸素発生を抑制しつつ、オゾン、ヒドロキシラジカル等の強力な酸化剤を生成しながら酸化分解すべき有機有害物質のみを効率的に酸化分解処理することができる。つまり、ダイヤモンド電極によって有機性懸濁物含有水を電気分解処理すると、排水中の有機性懸濁物が溶解性有機物に分解され、更に電気分解処理を続けることにより、溶解性有機物が分解除去される。すなわち、排水中の有機性懸濁物は、従来のように前処理により除去されて汚泥として排出されるのではなく、排水中の溶解性有機物と共に同時に分解除去される。
【００５７】
このとき、ダイヤモンド電極表面の電流密度は０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度は１０〜１０，０００ｍ／ｈｒとして、有機性懸濁物を含む排水をダイヤモンド電極面と平行方向に通液して接触処理することが、高効率で、有機化合物を電気分解する上で好ましい。特に、前述したように、電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈｒとすることが好ましく、これらに加えて前記式１、式２の関係式を充足することが好ましい。
そして、陽極および陰極のダイヤモンド電極の転極を行うことにより、有機性懸濁物および溶解性有機物の高効率除去を持続することができる。
【実施例】
【００５８】
〔実施例１〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶ダイヤモンド電極板（５・５・０．０５ｃｍ）２枚を陰・陽両極にそれぞれ用い、極間距離を１ｃｍに設定して、１段目の電気分解処理を行う電解反応槽を構成した。
一方、有機窒素化合物としてテトラメチルアンモニウムヒドロキシドを含有する排水（ＴＯＣ：７７０ｍｇ／Ｌ，Ｔ−Ｎ：２３０ｍｇ／Ｌ）３００ｍＬに、硫酸ナトリウム１４，２００ｍｇ／Ｌを添加して、貯槽に貯留した。
【００５９】
上記ダイヤモンド電極への投入電気量を、電流密度が０．２Ａ／ｃｍ2（２０００Ａ／ｍ2）となるように設定し、この電解反応槽内に、上記貯槽内をスターラで攪拌しながら、該貯槽内の排水を、送液ポンプにより通液線速度２００ｍ／ｈで導入し、電解反応槽のオーバーフロー分を貯槽に戻す操作を行って、循環処理した。
上記のようにして循環処理を３時間継続して行った後、電解反応槽出口水を採取し、全有機体炭素（ＴＯＣ）と全有機体窒素（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。
この結果は、表１に示す通りであり、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６０】
〔表１〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７７０ ２３０
１ ２３０ １９０
２ ５０ １６５
３ ６ １４０
【００６１】
次に、上記の１段目の電解反応槽で使用したものと同様のダイヤモンド電極を陰極に用い、陽極に、板状体のチタン表面に白金をメッキした電極（５・５・０．３ｃｍ）（以下、チタン−白金電極と記す）を用いた２段目の電気分解処理を行う電解反応槽を構成し、この電解反応槽で、上記の１段目の電気分解処理で３時間の継続処理を行った後の排水について、次の要領で２段目の電気分解処理を行った。
【００６２】
上記の１段目の電気分解処理を行った後の排水に、６，０００ｍｇ／Ｌの塩化ナトリウムを添加し、陰・陽両極への投入電気量は電流密度が０．２Ａ／ｃｍ2（２０００Ａ／ｍ2）となるように設定した以外は、上記の１段目の電気分解処理と同様にして循環処理を１時間継続して行った。
電解反応槽出口水の水を採取し、全有機体窒素（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。
この結果は、表２に示す通りであり、１段目の電気分解処理で十分に分解除去できなかったＴ−Ｎが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６３】
〔表２〕
電解時間（ｈｒ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １４０
１ ６
【００６４】
〔比較例１〕
１段目の電気分解処理のみを４時間継続して行う以外は、実施例１と同様にして循環処理を行った。
この結果は、表３に示す通りであり、ＴＯＣは実施例１と同様に分解除去できるものの、Ｔ−Ｎの除去率は４０％程度であった。
【００６５】
〔表３〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７７０ ２３０
１ ２３４ １９６
２ ５２ １６０
３ ８ １３６
４ ＜１ １２５
【００６６】
〔実施例２〕
有機窒素化合物としてジメチルイミダゾリジノンを含む排水（ＴＯＣ：５２６ｍｇ／Ｌ、Ｔ−Ｎ：２４６ｍｇ／Ｌ）３００ｍＬを用いる以外は、実施例１の１段目の電気分解処理と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表４に示す通りであり、実施例１の１段目の電気分解処理と同様に、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６７】
〔表４〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ５２６ ２４６
１ ３１７ １８５
２ ６０ １６５
３ ６ １３５
【００６８】
次に、上記の排水を実施例１の２段目の電気分解処理と同様にして、２段目の電気分解処理に付し、電解反応槽出口水を採取し、全有機体窒素（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。
この結果は、表５に示す通りであり、１段目の電気分解処理で十分に分解除去できなかったＴ−Ｎが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００６９】
〔表５〕
電解時間（ｈｒ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １３５
１ ６
【００７０】
〔比較例２〕
１段目の電気分解処理のみを４時間継続して行う以外は、実施例２と同様にして循環処理を行った。
この結果は、表６に示す通りであり、ＴＯＣは実施例２と同様に分解除去できるものの、Ｔ−Ｎの除去率は４０％程度であった。
【００７１】
〔表６〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ ５２６ ２４６
１ ３０８ １９６
２ ５２ １６０
３ ５ １３６
４ ＜１ １１５
【００７２】
〔実施例３〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶ダイヤモンド電極板（直径１０ｃｍ×厚さ０．０５ｃｍ）２枚を陰極と陽極にそれぞれ用い、極間距離を５ｍｍに設定して、１段目の電気分解処理を行う電気分解処理槽を構成した。
一方、有機窒素化合物としてテトラメチルアンモニウムヒドロキシドを含有する排水（TOC：１０００ｍｇ／L、Ｔ−N：２９０ｍｇ／Ｌ）４Ｌに、硫酸ナトリウム１４，２００ｍｇ／Ｌを添加して、貯槽にいれた。
【００７２】
上記ダイヤモンド電極への投入電気量を、電流密度が０．５Ａ／ｃｍ２（５０００Ａ／ｍ２）となるように設定して、この電解反応槽内に上記貯槽内の排水をスターラによって攪拌しながら、排水を送液ポンプによって通液線速度が２０００ｍ／ｈになるように導入して循環処理を行った。この循環処理を６時間継続して、電解反応槽出口水を採取して、全有機性炭素（ＴＯＣ）および全窒素濃度（Ｔ−Ｎ）を測定した。この結果は、表７の通りであり、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００７３】
〔表７〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １０００ ２９０
１ ４７５ ２６３
２ ２８４ ２２４
３ １３４ １９３
４ ３９ １６２
５ ５ １３１
【００７４】
次に、上記１段目の電解反応槽で使用したものと同様のダイヤモンド電極を陰極に用いて、陽極に白金メッキしたチタン板（直径１０ｃｍ×０．０５ｃｍ）を用いた２段目の電気分解処理を行う電解反応槽を構成し、この電解反応槽で上記１段目の排水について、さらに、次の要領で２段目の電気分解処理を行った。
【００７５】
１段目の電気分解処理を行った排水に６０００ｍｇ／Ｌの塩化ナトリウムを添加し、投入電気量は電流密度が０．５Ａ／ｃｍ2（５０００Ａ／ｍ2）となるように設定した以外は、上記１段目の電気分解処理と同様に循環処理を２時間継続して行った。
電解反応槽出口の水を採取して、全窒素濃度（Ｔ−Ｎ）の分析を行った。この結果は表８に示す通りであり、１段目の電気分解処理で十分に除去できなかったＴ−Ｎが効率よく分解除去できることが確認できた。
【００７６】
〔表８〕
電解時間（ｈｒ） Ｔ−Ｎ（ｍｇ／Ｌ）
０ １３１
１ ５２
２ ４
【００７７】
参考例１
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶ダイヤモンド電極板（５・５・０．０５ｃｍ）２枚を陰・陽両極にそれぞれ用い、極間距離を１ｃｍに設定して、電解反応槽を構成した。
一方、有機化合物としてジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）を含む排水（ＤＭＳＯ：２３００ｍｇ／Ｌ，ＴＯＣ：７１０ｍｇ／Ｌ）３００ｍＬを準備し、この排水に水酸化ナトリウム４，０００ｍｇ／Ｌを添加してｐＨを１２に調整して、貯槽に貯留した。
【００７８】
上記ダイヤモンド電極への投入電気量を電流密度が０．２Ａ／ｃｍ2（２０００Ａ／ｍ2）となるように設定し、この電解反応槽に、上記貯槽内の排水を、送液ポンプの吐出量を通液線速度が１００ｍ／ｈｒ（流速８３３ｍＬ／ｍｉｎ）となるように調整して導入し、当該電解反応槽の出口水を取り出し、上記貯槽に戻す操作を行って、循環処理した。
このとき、貯槽内は、スターラにより攪拌した。
上記のようにして循環処理を３時間継続して行った後、電解反応槽出口水の水を採取し、全有機体炭素（ＴＯＣ）の分析を行った。
この結果は、表９に示す通りであり、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００７９】
〔表９〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７１０
１ １７０
２ ２０
３ ５
【００８０】
〔比較例３〕
水酸化ナトリウムに代えて、塩化ナトリウム６，０００ｍｇ／Ｌを添加し、ｐＨ調整は行わなかった（ｐＨ６．８）以外は、参考例１と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１０に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が著しく低下していることが確認された。
【００８１】
〔表１０〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７１０
１ ６８０
２ ６５０
３ ６２０
【００８２】
〔参考例２〕
有機化合物としてジオキサンを含む排水（ジオキサン：６００ｍｇ／Ｌ，ＴＯＣ：３１３ｍｇ／Ｌ）６００ｍＬを用いる以外は、参考例１と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１１に示す通りであり、参考例１と同様に、ＴＯＣが効率良く分解除去できることが確認できた。
【００８３】
〔表１１〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ３１３
１ １６５
２ ４２
３ ６
【００８４】
〔比較例４〕
水酸化ナトリウムに代えて、塩化ナトリウム６，０００ｍｇ／Ｌを添加し、ｐＨ調整は行わなかった（ｐＨ６．７）以外は、参考例２と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１２に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が著しく低下していることが確認された。
【００８５】
〔表１２〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ３１３
１ ２８５
２ ２７０
３ ２６０
【００８６】
〔参考例３〕
参考例１で用いたダイヤモンド電極より寸法の小さいダイヤモンド電極（２・２．５・０．０５ｃｍ）２枚を陰・陽両極にそれぞれ用い、極間距離を１ｃｍに設定して、電解反応槽を構成した。
電流密度を１Ａ／ｃｍ2、（１０，０００Ａ／ｍ2）、通液線速度を１，０００ｍ／ｈｒ（流速３３００ｍＬ／ｍｉｎ）とする以外は、参考例１と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１３に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が参考例１より良好であることが確認され、電解反応槽をよりコンパクト化できることが確認された。
【００８７】
〔表１３〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ７１０
１ １４５
２ １２
３ ＜１
【００８８】
〔参考例４〕
参考例３と同じ電解反応槽を構成し、参考例３と同じ電流密度および通液線速度とする以外は、参考例２と同様にして３時間継続して循環処理を行った。
この結果は、表１４に示す通りであり、ＴＯＣの分解除去効果が参考例２より良好であることが確認され、電解反応槽をよりコンパクト化できることが確認された。
【００８９】
〔表１４〕
電解時間（ｈｒ） ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）
０ ３１３
１ １４３
２ ３５
３ ＜１
【００９０】
〔参考例５〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（５ｃｍ・５ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離１ｃｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌ添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝７２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝１８９４ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝８２４０ｍｇ／Ｌ）５００ｍＬを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に５００ｍｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度６０ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2（１０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を６時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表１５の結果を得た。第三の処理方法によって、有機性懸濁物と共にＴＯＣとＣＯＤcrを効率良く除去できることが確認できた。
【００９１】
〔表１５〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ ７２０ １８９４ ８２４０ ７０５
２ ＜５ ８２９ ２７２０ ＜１
４ ＜５ ２１８ ５４０ ＜１
６ ＜５ １６ ３０ ＜１
【００９２】
〔比較例５〕
参考例５で用いた導電性ダイヤモンド板の代わりに白金めっきしたチタン板（５ｃｍ・５ｃｍ・０．３ｃｍ）２枚を電極とし、他は参考例５と同じ条件で電気分解処理を行った。電解は参考例５と同様に６時間継続したが、表１６の分析結果に示すように、電極上へのＳＳの付着が起こるばかりか、ＴＯＣおよびＣＯＤcrの低減効果もないことがわかった。
【００９３】
〔表１６〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ ７２０ １８９４ ８２４０ ７０５
２ ８８ １６０５ ６２００ ５５
４ ３２ １４４５ ５０２０ ３４
６ ２１ １３０３ ４８２０ ３２
【００９４】
〔参考例６〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（５ｃｍ・５ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離５ｍｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌ添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝７２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝１８９４ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝８２４０ｍｇ／Ｌ）５００ｍＬを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に３Ｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度７２０ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．１Ａ／ｃｍ2（１０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を５時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表１７の結果を得た。この参考例６から通液線速度を参考例５より大きくとることで、参考例５より短時間で処理を終えることができることが確認できた。
【００９５】
〔表１７〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ ７２０ １８９４ ８２４０ ７０５
１ ＜５ １１７５ ３８９０ ＜１
２ ＜５ ７２９ １６５０ ＜１
３ ＜５ ４５６ ５４０ ＜１
４ ＜５ １６８ ３５０ ＜１
５ ＜５ ５ ２０ ＜１
【００９６】
〔参考例７〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した円板状の積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（直径１０ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離５ｍｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌを添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝１２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝９５０ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝３２４０ｍｇ／Ｌ）６Ｌを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に５Ｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度６００ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．５Ａ／ｃｍ2（５０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を６時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表１８の結果を得た。
【００９７】
〔表１８〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ １２０ ９５０ ３２４０ ６５０
２ ２５ ３２０ １６５０ １０５
４ ＜５ １２４ ５２０ ２４
６ ＜５ ３２ ９６ ＜１
【００９８】
〔比較例６〕
参考例７で用いた導電性ダイヤモンド板の代わりに白金めっきした円板状のチタン板（直径１０ｃｍ・０．３ｃｍ）２枚を電極とした以外は、参考例７と同条件で電気分解処理を行った。電解は参考例７と同様に６時間継続したが、表１９の分析結果に示すように、電極上へのＳＳの付着がおこるばかりか、ＴＯＣおよびＣＯＤｃｒの低減効果はないことがわかった。
【００９９】
〔表１９〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ １２０ ９５０ ３２４０ ６５０
２ ６８ ６９５ ２２００ ３５０
４ ５５ ５８６ ２０２０ ３４０
６ ４８ ５３４ １８５０ ３２０
【０１００】
〔参考例８〕
ボロンドープ法を用いて気相析出合成した円板状の積層状多結晶導電性ダイヤモンド板（直径１０ｃｍ・０．０５ｃｍ）２枚を電極に用い、極間距離５ｍｍに設定して電解反応槽とした。電解質として硫酸ナトリウムを１４，０００ｍｇ／Ｌを添加した有機性懸濁物（ＳＳ）含有排水（ＳＳ＝１２０ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝９５０ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤcr＝３２４０ｍｇ／Ｌ）６Ｌを電解貯槽に入れて、スターラで攪拌した状態で送液ポンプを用いて、電解反応槽に１０Ｌ／ｍｉｎの流速で循環処理した（通液線速度１，２００ｍ／ｈ）。電解反応槽の投入電気量は電流密度が０．５Ａ／ｃｍ2（５０００Ａ／ｍ2）となるように設定した。電気分解処理を６時間継続して、電解反応槽出口水の水を採取してＴＯＣ、ＳＳ、ＣＯＤcrおよび濁度の分析を行ったところ表２０の結果を得た。通液線速度を大きくとることで、電気分解処理効果は、参考例７よりも改善されていることがわかる。
【０１０１】
〔表２０〕
電解時間 ＳＳ ＴＯＣ ＣＯＤcr 濁 度
（ｈｒ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （ｍｇ／Ｌ） （度）
０ １２０ ９５０ ３２４０ ６５０
２ ＜５ ２７０ １３５０ ＜１
４ ＜５ ８８ ３２０ ＜１
６ ＜５ ８ ２５ ＜１
【産業上の利用可能性】
【０１０２】
本発明の有機化合物含有排水の処理方法および装置によれば、工場排水等中の有機化合物を、有害で悪臭等を放つ副生成物を生じることなく、二酸化炭素や水等の無害な無機化合物にまで、容易に分解することができる。また、電流効率が良好なダイヤモンド電極を用いるため、使用装置をコンパクト化でき、しかもダイヤモンド電極は、化学的安定性にも優れるため、電極の寿命が長期化し、工場排水等を、経済的に、かつ実用的規模で、電気分解処理することができる。
【０１０３】
また、本発明明の有機化合物含有排水の処理方法および装置によれば、有機性懸濁物の処理コストを抑制しつつ、有機性懸濁物含有水を電気分解処理するときにエネルギ効率が大幅に低下し、装置の寿命が大幅に短くなってしまうのを抑制することができる。詳細には、排水に含まれる有機性懸濁物を予め除去する必要なく、排水に含まれる溶解性有機物を有機性懸濁物と共に酸化分解処理することにより、排水中の溶解性有機物および有機性懸濁物を同時に分解除去し、排水中の全有機炭素濃度（ＴＯＣ）及び化学的酸素消費量（ＣＯＤ）を低減することができる。
【０１０４】
さらに、本発明の処理方法および装置によれば、工場排水等中の有機窒素化合物を、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無害な無機化合物にまで、容易に分解することができる。また、有機窒素化合物を多量に含む排水を、化学的安定性にも優れ、かつ電流効率が良好なダイヤモンド電極を陰・陽両極に用いる１段目の電気分解処理で電気化学的に処理した後、陰極のみにダイヤモンド電極を用いる２段目の電気分解処理で電気化学的に処理するため、全体の使用装置をコンパクト化、かつ低廉化することができるのみならず、電極の寿命を長期化することもでき、工場排水等を、経済的に、かつ実用的規模で、電気分解処理することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１０５】
【図１】 本発明の処理方法における排水の電気分解槽への通液線速度と、当該電解槽内のダイヤモンド電極の電流密度との関係を示すグラフである。
【図２】 本発明の処理方法を実施するのに適した装置構成例を説明するための図である。
【図３】 本発明の処理方法を実施するのに適した他の装置構成例を説明するための図である。
【図４】 本発明の処理方法を実施するのに適したさらに他の装置構成例を説明するための図である。
【図５】 図２に示す本発明の装置構成の変更例を説明するための図である。
【図６】 図２に示す本発明の装置構成の他の変更例を説明するための図である。
【符号の説明】
【０１０６】
１，１１，１２，１３：１段目の電気分解処理を行うための電解反応槽
２，２１，２２，２３：２段目の電気分解処理を行うための電解反応槽
３：貯槽
４：処理対象排水の貯槽
５：処理済水貯槽
６；受液槽
６′，１１′：ガス抜き部
Claims (11)
- 有機化合物として有機窒素化合物を含有する有機化合物含有排水中の有機化合物を電気化学的に無害化する方法であって、陰極と陽極にダイヤモンド電極を用いた１段目の電気分解処理を行った後、陰極にダイヤモンド電極を用い、陽極に金属電極を用いた２段目の電気分解処理を行うことを特徴とする有機化合物含有排水の処理方法。
- １段目の電気分解処理を行う際に、有機化合物含有排水に硫酸イオンを添加することを特徴とする請求項１記載の有機化合物含有排水の処理方法。
- ２段目の電気分解処理を行う際に、１段目の電気分解処理後の排水に塩化物イオンを添加することを特徴とする請求項１または２記載の有機化合物含有排水の処理方法。
- １段目のダイヤモンド電極の転極を行うことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の有機化合物含有排水の処理方法。
- 前記電気分解処理におけるダイヤモンド電極表面の電流密度を０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を１０〜１０，０００ｍ／ｈとしてダイヤモンド電極による電気分解処理を行うことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項記載の有機化合物含有排水の処理方法。
- 前記電気分解処理におけるダイヤモンド電極表面の電流密度を０．５〜１０Ａ／ｃｍ2とし、かつ通液線速度を２００〜１０，０００ｍ／ｈにすることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項記載の有機化合物含有排水の処理方法。
- 前記電気分解処理における通液線速度を、下式１の関係式を満たすように制御することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項記載の有機化合物含有排水の処理方法。
式１：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧４００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００ - 前記電気分解処理における通液線速度を、下式２の関係式を満たすように制御することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか記載の有機化合物含有排水の処理方法。
式２：通液線速度（ｍ／ｈｒ）≧１０００・（電流密度（Ａ／ｃｍ2）−０．５）＋２００ - 有機化合物として有機性懸濁物を含有する有機化合物含有排水中の該有機性懸濁物を電気分解処理するための装置であって、
陰極と陽極にダイヤモンド電極を具備する１段目の処理槽と、
陰極にダイヤモンド電極を具備し、陽極に金属電極を具備する２段目の処理槽と
を含むことを特徴とする有機化合物含有排水の処理装置。 - ダイヤモンド電極表面の電流密度を０．００１〜１０Ａ／ｃｍ2とし、通液線速度を１０〜１０，０００ｍ／ｈとしてダイヤモンド電極による電気分解処理を行うことを特徴とする請求項９に記載の有機化合物含有排水の処理装置。
- １段目の処理槽におけるダイヤモンド電極の転極を行うことを特徴とする請求項９又は１０に記載の有機化合物含有排水の処理装置。
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