JP3904343B2 - 無端ベルトの形成方法 - Google Patents
無端ベルトの形成方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3904343B2 JP3904343B2 JP15678799A JP15678799A JP3904343B2 JP 3904343 B2 JP3904343 B2 JP 3904343B2 JP 15678799 A JP15678799 A JP 15678799A JP 15678799 A JP15678799 A JP 15678799A JP 3904343 B2 JP3904343 B2 JP 3904343B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- endless belt
- forming
- film
- auxiliary layer
- coating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Discharging, Photosensitive Material Shape In Electrophotography (AREA)
- Photoreceptors In Electrophotography (AREA)
- Electrostatic Charge, Transfer And Separation In Electrography (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心成形法を用いる無端ベルト形成方法に係り、詳しくは、遠心成形法により成形された無端ベルトにおける厚みの均一性向上と、無端ベルト用成形膜における塗布型からの脱型の容易化に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、画像形成装置の感光体ベルトや中間転写ベルトなど、各種装置に無端ベルトが用いられている。この無端ベルトは、ベルトの厚みにバラツキがあると厚み方向における抵抗値に面方向でのバラツキが生じ、これによって種々の不具合を発生させてしまう。例えば、厚みのバラツキがある感光体ベルトや中間転写ベルトを用いて画像を形成すると、均一な画像が得られなかったり、転写抜けが発生したりすることがある。また、この厚みのバラツキが大きい場合には、装置内部で回転させ続けるうちにベルトが回転軸線方向の一端に片寄ってしまい、ベルト自体に皺が発生したり、ベルト面が破断したりしてしまうことがある。
このため、無端ベルトの厚みを均一にすることが望まれるところである。
【０００３】
従来、無端ベルトを製造する方法としては、遠心成形法（遠心成形法と記される場合もある）が広く用いられてきた。この遠心成形法とは周知の如く、無端ベルトを形成するための基剤としての塗布液をスプレーなどの注入手段によって、塗布型としての回転する筒状型の内周面に遠心注型し、該筒状型の遠心力によって無端ベルトとしての無端膜を該塗布型内周面に成形する方法である。
そして、ベルトの厚みは塗布型の内周面に付着した塗布液の液厚によって決定される。
【０００４】
上記遠心成形法において、塗布型の内周面に塗布され遠心力によって無端膜化した塗布液は、塗布型の回転が停止されると垂れてくる。このため、塗布液によって形成した膜の厚みが不均一になるのはもちろん、膜の形態を維持できなくなってしてしまうこともある。従って、塗布型の内周面に形成された無端膜を塗布型の回転停止前に液垂れが生じない乾燥状態になるまで乾燥させておくことが必要になってくる。
【０００５】
しかしながら、塗布型の内周面に塗布された塗布液をそのまま乾燥固化させると、無端膜は塗布型の内周面に密着した状態で固定されてしまうため、型から剥離させることが困難になる。これについては、塗布型の内周面で乾燥させた無端膜を型面から剥離しやすいようにするための方法も種々提案されている。例えば、塗布型の内周面の表面粗度を低くし、該内周面と無端膜との付着力を低くする方法や、塗布型の内周面に離型性のある膜（以下、離型膜という）を貼り付け、その内周面に無端膜を形成して、無端膜を塗布型から剥がしやすいようにする方法などが提案されている。
【０００６】
しかし、このうち、塗布型の内周面の面精度を上げる方法は、ベルト幅の大きいものやベルト周長が小さいものを形成するための塗布型においてはその機械的な加工が非常に難しくなってしまう。
また、塗布型の内部に離型膜を貼り付ける方法は、離型膜の厚みが均一でなくうねり等があると、そのうねりが無端膜にそのまま影響してしまい均一な厚みの無端膜を形成することが難しい。
【０００７】
尚、塗布液を塗布型の内周面に遠心注型し、遠心力によって無端膜を塗布型内周面に成形する遠心成形法は、塗布型としての筒の内周面に付着した塗布液の表面が遠心力によって等加速度面に沿って形成されるものであるが、塗布型の内周面の円筒形状が回転軸芯に対して誤差を生じていたり、塗布型の回転にフレが生じていたりすると、形成される無端膜の膜厚にもばらつきが生じてしまう。
【０００８】
尚、上記塗布型内周面形状の誤差や塗布型の回転におけるフレによって発生する無端膜の膜厚ばらつきを防止して、均一な厚みの無端ベルトを製造するための方法として、本出願人は先に、塗布型の内周面に予め離型性の液体を均一に塗布して離型性の液体膜を形成し、その上に塗布液を塗布して無端状膜を形成する方法を提案した（特願平１０−３５３８３０号参照）。この提案は、遠心成形によって形成された離型層の真円表面上に無端状膜を遠心成形することにより、無端状膜の内と外に同軸上の真円表面をもたせ、無端状膜の膜厚を均一にするものである。この方法は、硬化した無端膜と塗布型との間に離型性の液体を介在させているので、無端状膜が塗布型から脱型させやすくなるというメリットもある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、硬化した無端膜と塗布型との間に離型性の液体を介在させる方法においては、塗布型の回転を停止させると液体が流下してしまうため、無端膜を脱型させると液体も塗布型から離脱してしまいやすい。このため、塗布型を再使用するごとに離型性の液体を塗布し直して均一にかつ所定の膜厚に再度形成しなおす必要があり煩わしかった。
また、離型性の液体の粘性が低い場合は、液が塗布型の回転軸方向にも流動してしまい軸方向での液厚が不均一になって、その上に形成される無端膜の膜厚が軸方向で不均一になってしまうという不具合もある。
【００１０】
本発明は以上の問題点に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、厚みの均一な無端ベルトを得ることができるとともに、塗布型から容易に脱型できる無端ベルトの形成方法を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１の発明は、遠心成形法を用いて無端ベルトを形成する無端ベルトの形成方法において、遠心成形に用いる塗布型の内周面に、遠心成形する無端ベルト用成形膜を該内周面から剥離しやすくするための剥離補助層を設け、該剥離補助層の内周面に該無端ベルト用成形膜を形成するための基剤としての塗布液を付与して遠心成形し、該遠心成形した該塗布液を加熱処理により、該塗布液の溶媒が蒸発した乾燥固化状態又は該乾燥固化状態を過ぎ徐々に硬化する段階のうち所望の硬化状態にし、乾燥固化状態又は所望の硬化状態の無端ベルト用成形膜を該塗布型から脱型する無端ベルトの形成方法であって、上記剥離補助層を、該剥離補助層を形成するための基剤としての液体又は蒸気状態の剥離補助層形成物質を上記塗布型の内周面に真空蒸着させることにより付与した後、該塗布型を遠心回転した状態で該剥離補助層形成物質の融点Ｔｈ以上に加熱し、該塗布型の回転による遠心力で該剥離補助層形成物質を押し広げた状態で凝固させることにより形成し、該剥離補助層形成物質として、次に示す数１の条件を満たすものを用い、上記無端ベルト用成形膜を該塗布型内周面から剥離するために該剥離補助層を加熱により溶融することを特徴とするものである。
〔数１〕
Ｔｋ＜Ｔｈ＜Ｔｍ
Ｔｋ：塗布液の加熱処理温度。
Ｔｈ：剥離補助層の融点。
Ｔｍ：加熱処理後の無端ベルト用成形膜の融点。
ここで、「無端ベルト用成形膜」とは、遠心成形法により成形された無端膜で、且つ脱型前のものを示す概念であり、遠心成形された直後の無端膜の他、該無端膜が乾燥固化した固化膜及び更にイミド化して硬化した硬化膜なども含む概念とする。
請求項１の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質を塗布型の回転による遠心力で押し広げた状態で塗布型内周面に凝固させる。この該剥離補助層の内周面は、塗布型の回転による遠心力の等加速度面の形状になっている。更に、この剥離補助層の内周面に無端ベルト用成形膜を遠心成形する。この無端ベルト用成形膜の内周面は塗布型の回転による遠心力の等加速度面の形状になっている。即ち、無端ベルト用成形膜の外周面と内周面は同軸の等加速度面の真円形状になっている。次に、この無端ベルト用成形膜を乾燥固化状態又は更に加熱されてイミド化した硬化状態になるまで加熱処理する。これにより、無端ベルト用成形膜は、塗布型から剥離してもベルトとしての形状を維持できる状態になっている。そして、凝固状態の剥離補助層を加熱により溶融し、無端ベルト用成形膜を塗布型から剥離する。
上記剥離補助層形成物質には、塗布液を乾燥固化又は硬化させるための加熱処理温度より高い融点を有するものを用いているため、無端ベルト用成形膜の加熱処理によって溶融することはない。また、加熱処理後の無端ベルト用成形膜の融点は剥離補助層の融点より高いため、加熱によって無端ベルト用成形膜を溶融することなく、剥離補助層のみを溶かすことができる。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法においては、液体又は蒸気状態の剥離補助層形成物質は、塗布型の回転による遠心力で容易に押し広がり遠心力の等加速度面の形状に正確に剥離補助層の膜を形成する。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法においては、真空蒸着により形成した剥離補助層を塗布型を遠心回転させた状態で更に剥離補助層の融点Ｔｈ以上に加熱溶融し、剥離補助層の内周面を滑らかに再形成する。
請求項２の発明は、請求項１の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質に、前記塗布液及びその溶剤に溶解しない物質を用いることを特徴とするものである。
請求項２の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質が塗布液及びその溶剤に溶解しないようにし、無端ベルト用成形膜が剥離補助層に溶解することによって生じる厚みの不均一化を防止する。
請求項３の発明は、請求項１又は２の無端ベルトの形成方法において、前記無端ベルト用成形膜を、完全に硬化状態となる前に前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項３の無端ベルトの形成方法においては、無端ベルト用成形膜が完全に硬化する前に塗布型から脱型し、脱型後に硬化させる。これにより、脱型後の無端ベルト用成形膜を例えば型にはめて硬化させるなど、ベルト寸法の微調整を可能とする。
請求項４の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液としてポリイミド前駆体を、該塗布液の溶媒としてＮ−Ｎジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）を用いることを特徴とするものである。
請求項４の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて無端ベルト用成形膜を形成する。ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて形成した無端ベルト用成形膜は、感光体ベルトや中間転写ベルトとして良好な品質をもつ。
また、ポリイミド前駆体は、加熱処理によって乾燥固化した後、更に加熱するとイミド閉環してポリイミドに変化する性質を有している。加熱処理を行うときの加熱温度又は加熱時間と、ポリイミド前駆体のイミド閉環する割合とは正の相関関係があり、イミド閉環の割合をイミド化度とすることができる。このような塗布液を用いて無端ベルト用成形膜を加熱処理することによって、加熱処理の温度又は加熱時間及びその両者の設定により、塗布型から脱型するときの無端ベルト用成形膜を、乾燥固化状態にするかイミド化した硬化状態にするかだけでなく、イミド化度がどの程度の状態にするかまでも所望にすることが可能となる。
請求項５の発明は、請求項４の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液を加熱により指触乾燥状態とした後、前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項５の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて形成した無端ベルト用成形膜が、指触乾燥状態でちぎれたりせずに被膜として良好に剥離できるものである。
請求項６の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてパラフィンを用いることを特徴とするものである。
請求項６の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として金属ではないパラフィンを用いているので、剥離補助層形成物質に金属類の材質のものを用いた場合のように加熱溶融によって凝集して丸まる恐れがない。従って、凝集する剥離補助層によって無端ベルト用成形膜が押し上げられ、膜に凹凸などの変形が生じることを未然に防止できる。
請求項７の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてビスフェノールＡ誘導体を用いることを特徴とするものである。
請求項７の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるビスフェノールＡ誘導体が、無端ベルト用成形膜を形成するポリイミドとの密着性が良く、かつ溶融が容易で、溶融状態においてポリイミド膜を良好に剥離できるものである。
請求項８の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として脂肪酸又は脂肪酸塩を用いることを特徴とするものである。
請求項９の発明は、請求項８の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてステアリン酸亜鉛を用いることを特徴とするものである。
請求項８及び９の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いる脂肪酸又は脂肪酸塩が、４４℃から２００℃までの広い融点温度範囲から選択可能であるため、無端ベルト用成形膜の加熱処理温度の設定に応じた選択がしやすい。また、溶融が容易で、溶融状態においてポリイミド膜を良好に剥離できるものである。
請求項１０の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１０の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）が、融点が１６０℃であり、蒸着による剥離補助層の形成 が容易である。
請求項１１の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリプロピレン（ＰＰ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１１の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるポリプロピレン（ＰＰ）が、融点が１５０℃前後であり、蒸着による剥離補助層の形成が容易である。
請求項１２の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液としてポリイミド前駆体を用い、該ポリイミド前駆体をイミド化度５０％に加熱処理した後、前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項１３の発明は、請求項１２の無端ベルトの形成方法において、前記ポリイミド前駆体を、２００℃で３０分加熱処理することを特徴とするものである。
請求項１２及び１３の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体がイミド化度５０％の状態になるまで加熱処理する。ポリイミド前駆体は、加熱するとイミド化の閉環反応が進行し、形成される膜の強度が増して破けにくくなるものである。そして、イミド化度が５０％より低いと膜の強度が不十分で破ける恐れがあり、イミド化度が５０％より高いと膜が強固になるが、強固になり過ぎて塗布型から脱型しにくくなることが判明した。よって、イミド化度が５０％の状態で塗布型から脱型し、塗布型からの脱型が容易な状態でかつ膜強度も十分である無端ベルト用成形膜を得る。そして、脱型した無端ベルト用成形膜を例えば型にはめて硬化させるなどすれば、ベルト寸法の微調整が可能となる。
請求項１３の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体を、２００℃で３０分加熱処理することにより、ポリイミド前駆体をイミド化度５０％の状態にする。
請求項１４の発明は、請求項１２又は１３の無端ベルトの形成方法において、前記加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に該内周の径以下の外径を有する抜き型を挿入した状態で、前記剥離補助層を前記剥離補助層形成物質の融点以上の温度に加熱することを特徴とするものである。
請求項１４の無端ベルトの形成方法においては、イミド化度が５０％である無端ベルト用成形膜の内周に抜き型を挿入し、剥離補助層を加熱溶融することにより、無端ベルト用成形膜を塗布型から脱型する。
請求項１５の発明は、請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１５の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＰＥＴが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点２３０℃であり、イミド化５０％の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項１６の発明は、請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてエチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１６の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＥＴＦＥが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点２２０℃であり、イミド化５０％の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項１７の発明は、請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１７の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＦＥＰが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点が２５０℃付近であり、イミド化５０％の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項１８の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液としてポリイミド前駆体を用い、該ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上に加熱処理した後、前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項１８の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体がイミド化度９０％ 以上の状態になるまで加熱処理する。ポリイミド前駆体は、イミド化が完全に進行しきってしまうと、膜が強固にはなるが強固になり過ぎて塗布型から剥離しにくくなる。しかし、本発明においては、剥離補助層を加熱溶融して無端ベルト用成形膜を剥離するので、イミド化度が９０％以上の状態に硬化した膜でも塗布型から十分脱型できるのに加え、膜が十分硬化しているため、内部に抜き型を挿入するなど脱型のための新たな機構を用いることなく脱型できる。更に、脱型した無端ベルト用成形膜をさらに加熱処理して硬化させる必要もない。
請求項１９の発明は、請求項１８の無端ベルトの形成方法において、前記ポリイミド前駆体を、２８０℃で６０分以上加熱処理することを特徴とするものである。
請求項１９の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体を、２８０℃で６０分以上加熱処理することにより、ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上の状態にする。
請求項２０の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ）を用いることを特徴とするものである。
請求項２０の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＥＰＥが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点２９０℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項２１の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を用いることを特徴とするものである。
請求項２１の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＰＦＡが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点３００℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項２２の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を用いることを特徴とするものである。
請求項２２の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＰＴＦＥが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点３１０℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項２３の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として無水ピロメリット酸を用いることを特徴とするものである。
請求項２３の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いる無水ピロメリット酸が、蒸着による剥離補助層の形成が容易である。また、無端ベルト用成形膜を形成するポリイミドとの密着性が良いが、融点２８６℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の剥離のための加熱溶融温度として適しているため、溶融状態においてポリイミド膜を良好に脱型できるものである。
請求項２４の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に該内周の径以下の外径を有する抜き型を挿入し、前記剥離補助層を前記剥離補助層形成物質の融点以上の温度に加熱した状態において、前記塗布型及び該抜き型を回転させつつ該抜き型を該塗布型から引き抜くことを特徴とするものである。
請求項２４の無端ベルトの形成方法においては、加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に抜き型を挿入し、剥離補助層を加熱溶融した状態で、塗布型及び抜き型を回転させつつ抜き型を塗布型から引き抜くことにより、抜き型とともに無端ベルト用成形膜を脱型する。これによって、剥離補助層の加熱に伴い無端ベルト用成形膜に熱収縮が生じるような場合でも、抜き型がその収縮をある程度規制する。また、加熱溶融された剥離補助層は、塗布型の回転により塗布型内周面に均一な真円形状で付着しているので、そのまま次の無端ベルト用成形膜の形成に再利用可能となる。
【００６４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る無端ベルト形成方法について説明する。
【００６５】
まず、本実施形態の無端ベルト形成方法に係る遠心成形法について説明する。
図１は、遠心成形法に使用される塗布型１と、該塗布型１の内周面に設けられた剥離補助層２と、該剥離補助層２の内周面に成形された無端ベルト用成形膜としての無端膜３を示す断面図である。図中の一点鎖線は遠心成形の工程における塗布型１の回転軸４を示している。
上記塗布型１は、例えばアルミ等などの金属からなり、型面１ａが高精度に鏡面仕上げ加工されている。上記剥離補助層２は、本実施形態の特徴部に関するものなので、後に詳述する。上記無端膜３はポリイミド前駆体としてのポリアミック酸が遠心成形法により型面１ａ上に成形されたものであり、このポリアミック酸はイミド閉環することによりポリイミドに変化する性質を有する。即ち、本実施形態においては、無端ベルトを形成するための基剤としてポリアミック酸を用い、ポリイミドを基本素材とする無端ベルトを形成する。
【００６６】
ポリアミック酸は、特定の有機溶剤に溶解し、且つ熱又は触媒によってイミド閉環する性質を有する。ポリイミド形成用のポリアミック酸溶液は、周知の如く、有機ジアミンと有機テトラカルボン酸二無水物との当モル量が、有機溶媒中で反応することにより得られる。本実施形態においては、ポリアミック酸として市販のポリイミド前駆体溶液（東レ製：トレニース＃３０００）を用い、この溶液を有機溶剤であるＮ−Ｎジメチルアセトアミド（以下、ＤＭＡＣと称する）によって１０／３倍に希釈してポリアミック酸溶液を調整した。
【００６７】
ここで、上記溶剤中の基剤濃度は特に限定されるものではない。但し、優れた表面性や厚み精度を得るためには、基剤濃度の調整により基剤溶液の粘度を調整することが望ましい。
【００６８】
次に本実施形態に係る無端膜３の成形法について説明する。
まず、塗布型１の内周面に剥離補助層２を形成する。これは、剥離補助層２を形成する基剤としての剥離補助層形成物質に液体状の剥離補助層形成液を用い、この剥離補助層形成液を塗布型１内周面に塗布する。そして、塗布型１を高速回転させ、塗布型１内周面に均一な剥離補助層２を形成する。高速回転する塗布型１の内周面では、剥離補助層形成液に回転角速度ωに対して遠心力ｒω２が懸かり、剥離補助層形成液が均一に押し広げられて、塗布型１内周面に回転軸から等距離の内周面を有する剥離補助層２となる。この剥離補助層形成液は、冷却する事によって固化し塗布型１内周面に固化される。
【００６９】
次に、上記のようにして剥離補助層２が設けられた塗布型１に無端膜３を形成する。周知の遠心成形法の技術により、ＤＭＡＣを含有するポリアミック酸の無端膜３を塗布型１の剥離補助層内周面に成形する。具体的には、上述のポリアミック酸溶液を、剥離補助層内周面に塗布した後、図１の回転軸線４を中心に塗布型１を高速回転させて剥離補助層内周面に流延成形し、ポリアミック酸の無端膜３を得た。
【００７０】
ここで、遠心成形により剥離補助層２を形成する方法としては、塗布液との相溶性のない液体を剥離補助層形成液として用い、かつ、剥離補助層形成液の密度を塗布液の密度よりも大きくする方法が知られている。これによれば、高速回転する塗布型１の内部で、遠心流体に浮力が及び、密度の大きい剥離補助層形成液が密度の小さい塗布液よりも外側に押しやられるようにして２層に分離し、塗布型１の内周面には液体の剥離補助層２が形成できるものである。更に、液体の粘性が低い場合は、液体が塗布型１の軸方向に流動してしまわぬよう、塗布型１の内周に液体の深さ分の窪みを設けることも考えられている。
【００７１】
しかしながら、上記方法においては、遠心分離によって剥離補助層形成液を塗布液の外周に位置づけるために、両者の密度の関係に制約があり、使用できる剥離補助層形成液が限られてしまう。更に、剥離補助層２を液体の膜で構成するため、加熱によって蒸発しやすく、無端膜３の加熱処理温度にも制約が生じてしまう。
【００７２】
本実施形態の無端ベルトの形成方法においては、塗布液の塗布時には剥離補助層２を固化させているので、上述のような不具合は生じない。
【００７３】
そして、剥離補助層内周面にポリアミック酸の無端膜３を形成後、ポリアミック酸の無端膜３の溶媒であるＤＭＡＣを蒸発させて乾燥固化し、更にポリアミド酸膜のイミド閉環を行うことで硬化させ、無端ベルトが形成される。
【００７４】
上記イミド閉環は、遠心成形で得た無端膜３を最終的に硬化した無端ベルトに仕上げるために行う行程で、無端膜３中のポリアミック酸のイミド閉環を誘発させて無端膜３を硬化させるものである。即ち、この無端膜３をポリイミドを基本素材とする硬化膜に変化させる。ポリアミック酸のイミド閉環を誘発させる方法としては、触媒を用いる方法とポリアミック酸を加熱する方法とがあり、本発明に係る無端ベルト形成方法においては、少なくとも塗布型１から脱型する前段階に行う場合は加熱による方法を用いている。具体的には、図示を省略した加熱手段により、無端膜３を加熱して昇温させ、無端膜３中のポリアミック酸のイミド閉環を誘発して、無端膜３を硬化膜に変化させる。
【００７５】
ところで、ポリアミック酸のイミド化は段階的に進行し、その進行状況によってイミド化度が異なる。例えば、イミド化度が５０％とはポリアミック酸は完全にイミド閉環せず半硬化状態となっていることである。以下に、イミド化度を求める方法について触れておく。
【００７６】
ポリイミド前駆体のイミド化度は、ＩＲ（赤外分光）分析による加熱処理後のベンゼン環由来の吸収ピーク１０１４カイザーとポリイミド由来の吸収ピーク６００カイザーとの比率（以下、ＩＲ吸収比率という）を求め、これをイミド化度とする方法がある。イミド化度の求め方は、この方法に限るものではなく、別の方法として、イミド化した膜の粘弾性を測定する方法も考えられるが、本実施形態においては、前記ＩＲ吸収比率によりイミド化度を測定し、予め無端膜３の加熱処理温度と時間ごとにＩＲ吸収比率を求め、実際のベルト作成に用いた。
【００７７】
そして、本実施形態においては、無端膜３を塗布型１の内面で乾燥固化状態、イミド化５０％状態、又はイミド化９０％以上の状態にし、塗布型１から脱型するようにしている。
【００７８】
そのため、本実施形態に用いる剥離補助層形成液としては、固化した剥離補助層２の融点温度Ｔｈが、次の数１の関係を満たすようにしている。
【数３】
Ｔｋ<Ｔｈ<Ｔｍ
Ｔｋ：塗布液の加熱処理温度。
Ｔｈ：剥離補助層２の融点。
Ｔｍ：加熱処理後の無端膜３の融点。
【００７９】
そして、無端膜３を塗布型１から脱型するとき、剥離補助層２を加熱溶融して脱型する。また、脱型後の無端膜３が、イミド化が完全でない場合は、脱型後にイミド化を行い、無端ベルトを完成させた。
【００８０】
無端ベルトを脱型した後の塗布型１は、内周面に溶融した剥離補助層形成液が付着している。この状態で、塗布型１を冷却し剥離補助層形成液を冷却固化させると、以下に示す実施例８以外の全ての実施例で再び良好な剥離補助層２を形成することができ、その剥離補助層２を用いて形成する無端ベルトも厚みが均一で、塗布型１からの脱型性の良いものが得られた。尚、実施例８においても、塗布型１の下部に剥離補助層形成液の僅かな流下がみられる程度であった。従って、塗布型１を再使用するごとに剥離補助層形成液を塗布し直さなければならないという煩わしさがない。
【００８１】
このようにして形成した無端ベルトの両端に、ベルト周長全域に渡って寄り止めのテープを貼り付け、電子写真複写機（リコー製フルカラー複写機プリテール）の中間転写ベルトとして使用した。この装置で画像を形成しながら無端ベルトの耐久性を評価したところ、４０万枚の画像形成のいずれも良好な画像が得られた。
【００８２】
以下に、各剥離補助層形成液ごとに無端ベルトを製造する具体的な実施例を説明する。先ず実施例１乃至５に、無端膜３が指触乾燥した状態のときに塗布型１からの脱型を行う方法に関する実施例を示す。
【００８３】
[実施例１]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのパラフィンを投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してパラフィンを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を７０℃に加熱昇温して３時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているパラフィンの融点温度８０℃以上である９０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８４】
[実施例２]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのステアリン酸亜鉛を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を６０℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してステアリン酸亜鉛を蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を６０℃に加熱昇温して２時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているステアリン酸亜鉛の融点温度１２０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８５】
[実施例３]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を１００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＶｄＦを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１００℃に加熱昇温して１時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＰＶｄＦの融点温度１６０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
[実施例４]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリプロピレン（ＰＰ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を１００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＰを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１００℃に加熱昇温して１時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＰＰの融点温度１５０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８６】
[実施例５]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのビスフェノールＡ誘導体を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してビスフェノールＡ誘導体を真空蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１００℃に加熱昇温して１時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているビスフェノールＡ誘導体の融点温度１５５℃以上の１６０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８７】
次に、実施例６乃至８に、無端膜３がイミド化５０％の状態のときに塗布型１からの脱型を行う方法に関する実施例を示す。
【００８８】
[実施例６]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのエチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＥＴＦＥを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を９０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２００℃に加熱昇温して３０分保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３は。イミド化５０％の半硬化状態となっている。
ここで、乾燥半硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥半硬化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＥＴＦＥの融点温度２２０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８９】
[実施例７]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＥＴを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を９０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２００℃に加熱昇温して３０分保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３は。イミド化５０％の半硬化状態となっている。
ここで、乾燥半硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥半硬化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＰＥＴの融点温度２３０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００９０】
[実施例８]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＦＥＰを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び２７０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。これによって、ＦＥＰのフッ素樹脂が塗布型１内周面で溶融し、その後冷却固化して表面の滑らかな剥離補助層２となった。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を９０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２００℃に加熱昇温して３０分保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３は。イミド化５０％の半硬化状態となっている。
ここで、乾燥半硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３を脱型するために、抜き型５を用いた。図２は、乾燥半硬化した無端膜３に抜き型５を挿入している状態を示す断面図である。この抜き型５は、無端膜３の内周の径より小さい径の筒部５ａと、この筒部５ａの軸方向一端に設けられ塗布型１の内径より大きい径の円盤部５ｂとから成っている。そして、図２に示すように、乾燥半硬化した無端膜３の内側に、筒部５ａを挿入し、塗布型１を徐々に加熱して剥離補助層２を形成しているＦＥＰの融点温度２５０℃まで昇温させた後、抜き型５を円盤部５ｂ側にゆっくり引く。すると、皮膜は抜き型５とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
[比較例]
上記実施例８と同様に半硬化した無端膜３を形成後、抜き型５を用いずに、無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＦＥＰの融点温度２５０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、取り出した皮膜には収縮によるシワが発生していた。
【００９１】
以下に示す実施例９乃至１２は、無端膜３がイミド化９０％以上となった状態で塗布型１からの脱型を行うものである。
【００９２】
[実施例９]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＥＰＥを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３２０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用いる。図３（ａ）〜（ｄ）は、硬化した無端膜３に抜き型６を挿入して脱型する方法を示す断面図である。また、この抜き型６は、無端膜３の内周の径より僅かに小さい径の筒形状である。まず、図３（ａ）に示すように、硬化した無端膜３の内側に、抜き型６を図中矢印Ａ方向に挿入する。次に、図３（ｂ）に示すように、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転しながら塗布型１を徐々に加熱して剥離補助層２を形成しているＦＥＰの融点温度２９０℃以上である３００℃まで昇温させる。しばらくすると、図３（ｃ）に示すように、剥離補助層２が溶融すると共に、無端膜３が抜き型６に密着する。そして、図３（ｄ）に示すように、抜き型６を図中矢印Ｂ方向にゆっくり引いたところ、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９３】
[実施例１０]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのテトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＦＡを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３２０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用い、実施例９と同様の方法で無端膜３の塗布型１からの脱型を行った。また、本施例においても、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転するときの加熱温度は、ＰＦＡの融点温度以上である３００℃とした。この方法によって、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９４】
[実施例１１]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＴＦＥを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３２０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用い、実施例９と同様の方法で無端膜３の塗布型１からの脱型を行った。また、本施例においても、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転するときの加熱温度は、ＰＴＦＥの融点温度以上である３００℃とした。この方法によって、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９５】
[実施例１２]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としての無水ピロメリット酸を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱して無水ピロメリット酸を蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３００℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用い、実施例９と同様の方法で無端膜３の塗布型１からの脱型を行った。ただし、本施例においては、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転するときの加熱温度は、無水ピロメリット酸の融点温度である２８６℃とした。この方法によって、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９６】
尚、剥離補助層２を形成するための物質としては、従来、低融点合金のようなものを用いる方法も提案されている（例えば、特開昭４８−９１１５９号公報参照）。この方法は、無端膜３の硬化成形完了後に、塗布型１内周面に形成した離型材層としての金型が溶融する温度以上に塗布型１全体を加熱して離型材層を溶融流出させることにより無端膜３を脱型させるものであり、本発明においても適用可能である。しかしながら、低融点の物質で離型材層を形成する方法においては、離型性物質としての金属類は溶融時に凝集して丸まる性質があることから、離型材層そのものが得にくく、さらにその上層に形成される無端膜３表面の外周面も離型材層に接触しているために平滑性が得にくい場合がある。実施例１乃至１２は、いずれも剥離補助層形成液として低融点の合金のようなものを用いていないので、剥離補助層表面を平滑に形成でき、無端膜３の外周面を平滑にすることができる。
【００９７】
また、剥離補助層形成液としてワックスを使用するとワックスは融点が変化するためその温度変化を考慮する必要が生じ、煩わしい。本実施例２乃至１２においては、剥離層形成液にワックスを使用していないため、そのような煩わしさもない。
【００９８】
また、抜き型６を用いて塗布型１から無端膜３を脱型する実施例においては、脱経時の加熱によって無端膜３が収縮するような場合でも、皺が残らず滑らかな無端膜３を得ることができた。
【００９９】
【発明の効果】
請求項１乃至２４の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜の外周面と内周面を共に塗布型の回転による遠心力の等加速度面の真円に形成するので、塗布型が偏心回転しても、無端ベルト用成形膜の膜厚が周方向で不均一になることはない。
また、無端ベルト用成形膜を塗布型から剥離するときに、塗布型と無端ベルト用成形膜との間の剥離補助層のみを溶かすことができるので、無端ベルト用成形膜を塗布型から容易に剥離できる。
また、凝固した剥離補助層の上に無端ベルト用成形膜を形成するので、無端ベルトの厚みが軸方向で不均一になることもない。
以上のことから、厚みの均一な無端ベルトを得ることができるとともに、塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
また、無端ベルト用成形膜を剥離した後、塗布型を更に回転させながら剥離補助層を凝固させれば、再び剥離補助層として再使用でき、離型性の液体を塗布し直して液体膜を再度形成しなおす煩わしさがない。
特に、請求項１の無端ベルトの形成方法によれば、遠心力の等加速度面の形状に正確に剥離補助層の膜を形成できるので、無端ベルト用成形膜の膜厚をより均一に形成できるという優れた効果がある。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法によれば、真空蒸着を行うことにより、溶液を直接塗布する場合に比して、蒸気状態の剥離補助層形成物質を用いて容易に膜厚の均一な剥離補助層を形成できるという優れた効果がある。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層の内周面を滑らかに再形成するので、この剥離補助層の内周面に形成する無端ベルト用成形膜の表面をより平滑に形成することができるという優れた効果がある。
また、請求項２の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜が剥離補助層に溶解することによって生じる膜厚の不均一化を防止できるので、無端ベルト用成形膜の膜厚をより均一に形成できるという優れた効果がある。
また、請求項３の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜を硬化させるときにベルト寸法の微調整が可能となるので、無端ベルトの寸法精度を上げることができるという優れた効果がある。
また、請求項４の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて無端ベルト用成形膜を形成することにより、品質の良好な無端ベルトを得ることができると共に、無端ベルト用成形膜を脱型するときの状態を選択することが可能となるため、剥離補助層形成物質の選択範囲も広がるという優れた効果がある。
また、請求項５の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜がちぎれることなく塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
また、請求項６の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層形成物質に金属類の材質のものを用いるのに比して、凹凸のない平滑な無端ベルト用成形膜を得ることができるという優れた効果がある。
また、請求項７の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド膜を良好に脱型できるという優れた効果がある。
また、請求項８及び９の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層形成物質の選択が容易となるという優れた効果がある。
また、請求項１０及び１１の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層の形成が容易であるという優れた効果がある。
また、請求項１２の無端ベルトの形成方法によれば、塗布型からの脱型が容易な状態でかつ膜強度も十分である無端ベルト用成形膜を得ることができるという優れた効果がある。また、完全に硬化する前の無端ベルト用成形膜を塗布型から脱型できるので、硬化させるときにベルト寸法の微調整が可能となり、無端ベルトの寸法精度を上げることができるという優れた効果もある。
また、請求項１３の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド前駆体をイミド化度５０％の状態にする方法を提供することができるという優れた効果がある。
また、請求項１４乃至１７の無端ベルトの形成方法によれば、イミド化度が５０％である無端ベルト用成形膜を塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
また、請求項１８の無端ベルトの形成方法によれば、塗布液の加熱硬化処理を一行程で行うことができるとともに、膜の脱型のための機構が容易となるという優れた効果がある。
また、請求項１９の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上の状態にする方法を提供することができるという優れた効果がある。
また、請求項２０乃至２３の無端ベルトの形成方法によれば、イミド化度が９０％である無端ベルト用成形膜を塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
特に、請求項２３の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層としての膜が容易に形成できるという優れた効果がある。
また、請求項２４の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層の加熱による収縮をある程度防止できるという優れた効果がある。また、剥離補助層をそのまま再利用できるので、無端ベルト用成形膜の形成のための効率が上昇するという優れた効果もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】塗布型の内周面に剥離補助層と無端膜が設けられた状態を示す断面図。
【図２】乾燥半硬化した無端膜に抜き型を挿入している状態を示す断面図。
【図３】（ａ）〜（ｄ）は、硬化した無端膜を抜き型を用いて脱型する方法を示す断面図。
【符号の説明】
１ 塗布型
２ 剥離補助層
３ 無端膜
４ 回転軸線
５、６ 抜き型
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心成形法を用いる無端ベルト形成方法に係り、詳しくは、遠心成形法により成形された無端ベルトにおける厚みの均一性向上と、無端ベルト用成形膜における塗布型からの脱型の容易化に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、画像形成装置の感光体ベルトや中間転写ベルトなど、各種装置に無端ベルトが用いられている。この無端ベルトは、ベルトの厚みにバラツキがあると厚み方向における抵抗値に面方向でのバラツキが生じ、これによって種々の不具合を発生させてしまう。例えば、厚みのバラツキがある感光体ベルトや中間転写ベルトを用いて画像を形成すると、均一な画像が得られなかったり、転写抜けが発生したりすることがある。また、この厚みのバラツキが大きい場合には、装置内部で回転させ続けるうちにベルトが回転軸線方向の一端に片寄ってしまい、ベルト自体に皺が発生したり、ベルト面が破断したりしてしまうことがある。
このため、無端ベルトの厚みを均一にすることが望まれるところである。
【０００３】
従来、無端ベルトを製造する方法としては、遠心成形法（遠心成形法と記される場合もある）が広く用いられてきた。この遠心成形法とは周知の如く、無端ベルトを形成するための基剤としての塗布液をスプレーなどの注入手段によって、塗布型としての回転する筒状型の内周面に遠心注型し、該筒状型の遠心力によって無端ベルトとしての無端膜を該塗布型内周面に成形する方法である。
そして、ベルトの厚みは塗布型の内周面に付着した塗布液の液厚によって決定される。
【０００４】
上記遠心成形法において、塗布型の内周面に塗布され遠心力によって無端膜化した塗布液は、塗布型の回転が停止されると垂れてくる。このため、塗布液によって形成した膜の厚みが不均一になるのはもちろん、膜の形態を維持できなくなってしてしまうこともある。従って、塗布型の内周面に形成された無端膜を塗布型の回転停止前に液垂れが生じない乾燥状態になるまで乾燥させておくことが必要になってくる。
【０００５】
しかしながら、塗布型の内周面に塗布された塗布液をそのまま乾燥固化させると、無端膜は塗布型の内周面に密着した状態で固定されてしまうため、型から剥離させることが困難になる。これについては、塗布型の内周面で乾燥させた無端膜を型面から剥離しやすいようにするための方法も種々提案されている。例えば、塗布型の内周面の表面粗度を低くし、該内周面と無端膜との付着力を低くする方法や、塗布型の内周面に離型性のある膜（以下、離型膜という）を貼り付け、その内周面に無端膜を形成して、無端膜を塗布型から剥がしやすいようにする方法などが提案されている。
【０００６】
しかし、このうち、塗布型の内周面の面精度を上げる方法は、ベルト幅の大きいものやベルト周長が小さいものを形成するための塗布型においてはその機械的な加工が非常に難しくなってしまう。
また、塗布型の内部に離型膜を貼り付ける方法は、離型膜の厚みが均一でなくうねり等があると、そのうねりが無端膜にそのまま影響してしまい均一な厚みの無端膜を形成することが難しい。
【０００７】
尚、塗布液を塗布型の内周面に遠心注型し、遠心力によって無端膜を塗布型内周面に成形する遠心成形法は、塗布型としての筒の内周面に付着した塗布液の表面が遠心力によって等加速度面に沿って形成されるものであるが、塗布型の内周面の円筒形状が回転軸芯に対して誤差を生じていたり、塗布型の回転にフレが生じていたりすると、形成される無端膜の膜厚にもばらつきが生じてしまう。
【０００８】
尚、上記塗布型内周面形状の誤差や塗布型の回転におけるフレによって発生する無端膜の膜厚ばらつきを防止して、均一な厚みの無端ベルトを製造するための方法として、本出願人は先に、塗布型の内周面に予め離型性の液体を均一に塗布して離型性の液体膜を形成し、その上に塗布液を塗布して無端状膜を形成する方法を提案した（特願平１０−３５３８３０号参照）。この提案は、遠心成形によって形成された離型層の真円表面上に無端状膜を遠心成形することにより、無端状膜の内と外に同軸上の真円表面をもたせ、無端状膜の膜厚を均一にするものである。この方法は、硬化した無端膜と塗布型との間に離型性の液体を介在させているので、無端状膜が塗布型から脱型させやすくなるというメリットもある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、硬化した無端膜と塗布型との間に離型性の液体を介在させる方法においては、塗布型の回転を停止させると液体が流下してしまうため、無端膜を脱型させると液体も塗布型から離脱してしまいやすい。このため、塗布型を再使用するごとに離型性の液体を塗布し直して均一にかつ所定の膜厚に再度形成しなおす必要があり煩わしかった。
また、離型性の液体の粘性が低い場合は、液が塗布型の回転軸方向にも流動してしまい軸方向での液厚が不均一になって、その上に形成される無端膜の膜厚が軸方向で不均一になってしまうという不具合もある。
【００１０】
本発明は以上の問題点に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、厚みの均一な無端ベルトを得ることができるとともに、塗布型から容易に脱型できる無端ベルトの形成方法を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１の発明は、遠心成形法を用いて無端ベルトを形成する無端ベルトの形成方法において、遠心成形に用いる塗布型の内周面に、遠心成形する無端ベルト用成形膜を該内周面から剥離しやすくするための剥離補助層を設け、該剥離補助層の内周面に該無端ベルト用成形膜を形成するための基剤としての塗布液を付与して遠心成形し、該遠心成形した該塗布液を加熱処理により、該塗布液の溶媒が蒸発した乾燥固化状態又は該乾燥固化状態を過ぎ徐々に硬化する段階のうち所望の硬化状態にし、乾燥固化状態又は所望の硬化状態の無端ベルト用成形膜を該塗布型から脱型する無端ベルトの形成方法であって、上記剥離補助層を、該剥離補助層を形成するための基剤としての液体又は蒸気状態の剥離補助層形成物質を上記塗布型の内周面に真空蒸着させることにより付与した後、該塗布型を遠心回転した状態で該剥離補助層形成物質の融点Ｔｈ以上に加熱し、該塗布型の回転による遠心力で該剥離補助層形成物質を押し広げた状態で凝固させることにより形成し、該剥離補助層形成物質として、次に示す数１の条件を満たすものを用い、上記無端ベルト用成形膜を該塗布型内周面から剥離するために該剥離補助層を加熱により溶融することを特徴とするものである。
〔数１〕
Ｔｋ＜Ｔｈ＜Ｔｍ
Ｔｋ：塗布液の加熱処理温度。
Ｔｈ：剥離補助層の融点。
Ｔｍ：加熱処理後の無端ベルト用成形膜の融点。
ここで、「無端ベルト用成形膜」とは、遠心成形法により成形された無端膜で、且つ脱型前のものを示す概念であり、遠心成形された直後の無端膜の他、該無端膜が乾燥固化した固化膜及び更にイミド化して硬化した硬化膜なども含む概念とする。
請求項１の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質を塗布型の回転による遠心力で押し広げた状態で塗布型内周面に凝固させる。この該剥離補助層の内周面は、塗布型の回転による遠心力の等加速度面の形状になっている。更に、この剥離補助層の内周面に無端ベルト用成形膜を遠心成形する。この無端ベルト用成形膜の内周面は塗布型の回転による遠心力の等加速度面の形状になっている。即ち、無端ベルト用成形膜の外周面と内周面は同軸の等加速度面の真円形状になっている。次に、この無端ベルト用成形膜を乾燥固化状態又は更に加熱されてイミド化した硬化状態になるまで加熱処理する。これにより、無端ベルト用成形膜は、塗布型から剥離してもベルトとしての形状を維持できる状態になっている。そして、凝固状態の剥離補助層を加熱により溶融し、無端ベルト用成形膜を塗布型から剥離する。
上記剥離補助層形成物質には、塗布液を乾燥固化又は硬化させるための加熱処理温度より高い融点を有するものを用いているため、無端ベルト用成形膜の加熱処理によって溶融することはない。また、加熱処理後の無端ベルト用成形膜の融点は剥離補助層の融点より高いため、加熱によって無端ベルト用成形膜を溶融することなく、剥離補助層のみを溶かすことができる。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法においては、液体又は蒸気状態の剥離補助層形成物質は、塗布型の回転による遠心力で容易に押し広がり遠心力の等加速度面の形状に正確に剥離補助層の膜を形成する。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法においては、真空蒸着により形成した剥離補助層を塗布型を遠心回転させた状態で更に剥離補助層の融点Ｔｈ以上に加熱溶融し、剥離補助層の内周面を滑らかに再形成する。
請求項２の発明は、請求項１の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質に、前記塗布液及びその溶剤に溶解しない物質を用いることを特徴とするものである。
請求項２の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質が塗布液及びその溶剤に溶解しないようにし、無端ベルト用成形膜が剥離補助層に溶解することによって生じる厚みの不均一化を防止する。
請求項３の発明は、請求項１又は２の無端ベルトの形成方法において、前記無端ベルト用成形膜を、完全に硬化状態となる前に前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項３の無端ベルトの形成方法においては、無端ベルト用成形膜が完全に硬化する前に塗布型から脱型し、脱型後に硬化させる。これにより、脱型後の無端ベルト用成形膜を例えば型にはめて硬化させるなど、ベルト寸法の微調整を可能とする。
請求項４の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液としてポリイミド前駆体を、該塗布液の溶媒としてＮ−Ｎジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）を用いることを特徴とするものである。
請求項４の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて無端ベルト用成形膜を形成する。ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて形成した無端ベルト用成形膜は、感光体ベルトや中間転写ベルトとして良好な品質をもつ。
また、ポリイミド前駆体は、加熱処理によって乾燥固化した後、更に加熱するとイミド閉環してポリイミドに変化する性質を有している。加熱処理を行うときの加熱温度又は加熱時間と、ポリイミド前駆体のイミド閉環する割合とは正の相関関係があり、イミド閉環の割合をイミド化度とすることができる。このような塗布液を用いて無端ベルト用成形膜を加熱処理することによって、加熱処理の温度又は加熱時間及びその両者の設定により、塗布型から脱型するときの無端ベルト用成形膜を、乾燥固化状態にするかイミド化した硬化状態にするかだけでなく、イミド化度がどの程度の状態にするかまでも所望にすることが可能となる。
請求項５の発明は、請求項４の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液を加熱により指触乾燥状態とした後、前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項５の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて形成した無端ベルト用成形膜が、指触乾燥状態でちぎれたりせずに被膜として良好に剥離できるものである。
請求項６の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてパラフィンを用いることを特徴とするものである。
請求項６の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として金属ではないパラフィンを用いているので、剥離補助層形成物質に金属類の材質のものを用いた場合のように加熱溶融によって凝集して丸まる恐れがない。従って、凝集する剥離補助層によって無端ベルト用成形膜が押し上げられ、膜に凹凸などの変形が生じることを未然に防止できる。
請求項７の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてビスフェノールＡ誘導体を用いることを特徴とするものである。
請求項７の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるビスフェノールＡ誘導体が、無端ベルト用成形膜を形成するポリイミドとの密着性が良く、かつ溶融が容易で、溶融状態においてポリイミド膜を良好に剥離できるものである。
請求項８の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として脂肪酸又は脂肪酸塩を用いることを特徴とするものである。
請求項９の発明は、請求項８の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてステアリン酸亜鉛を用いることを特徴とするものである。
請求項８及び９の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いる脂肪酸又は脂肪酸塩が、４４℃から２００℃までの広い融点温度範囲から選択可能であるため、無端ベルト用成形膜の加熱処理温度の設定に応じた選択がしやすい。また、溶融が容易で、溶融状態においてポリイミド膜を良好に剥離できるものである。
請求項１０の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１０の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）が、融点が１６０℃であり、蒸着による剥離補助層の形成 が容易である。
請求項１１の発明は、請求項５の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリプロピレン（ＰＰ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１１の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるポリプロピレン（ＰＰ）が、融点が１５０℃前後であり、蒸着による剥離補助層の形成が容易である。
請求項１２の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液としてポリイミド前駆体を用い、該ポリイミド前駆体をイミド化度５０％に加熱処理した後、前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項１３の発明は、請求項１２の無端ベルトの形成方法において、前記ポリイミド前駆体を、２００℃で３０分加熱処理することを特徴とするものである。
請求項１２及び１３の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体がイミド化度５０％の状態になるまで加熱処理する。ポリイミド前駆体は、加熱するとイミド化の閉環反応が進行し、形成される膜の強度が増して破けにくくなるものである。そして、イミド化度が５０％より低いと膜の強度が不十分で破ける恐れがあり、イミド化度が５０％より高いと膜が強固になるが、強固になり過ぎて塗布型から脱型しにくくなることが判明した。よって、イミド化度が５０％の状態で塗布型から脱型し、塗布型からの脱型が容易な状態でかつ膜強度も十分である無端ベルト用成形膜を得る。そして、脱型した無端ベルト用成形膜を例えば型にはめて硬化させるなどすれば、ベルト寸法の微調整が可能となる。
請求項１３の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体を、２００℃で３０分加熱処理することにより、ポリイミド前駆体をイミド化度５０％の状態にする。
請求項１４の発明は、請求項１２又は１３の無端ベルトの形成方法において、前記加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に該内周の径以下の外径を有する抜き型を挿入した状態で、前記剥離補助層を前記剥離補助層形成物質の融点以上の温度に加熱することを特徴とするものである。
請求項１４の無端ベルトの形成方法においては、イミド化度が５０％である無端ベルト用成形膜の内周に抜き型を挿入し、剥離補助層を加熱溶融することにより、無端ベルト用成形膜を塗布型から脱型する。
請求項１５の発明は、請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１５の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＰＥＴが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点２３０℃であり、イミド化５０％の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項１６の発明は、請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてエチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１６の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＥＴＦＥが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点２２０℃であり、イミド化５０％の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項１７の発明は、請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）を用いることを特徴とするものである。
請求項１７の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＦＥＰが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点が２５０℃付近であり、イミド化５０％の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項１８の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記塗布液としてポリイミド前駆体を用い、該ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上に加熱処理した後、前記塗布型から脱型することを特徴とするものである。
請求項１８の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体がイミド化度９０％ 以上の状態になるまで加熱処理する。ポリイミド前駆体は、イミド化が完全に進行しきってしまうと、膜が強固にはなるが強固になり過ぎて塗布型から剥離しにくくなる。しかし、本発明においては、剥離補助層を加熱溶融して無端ベルト用成形膜を剥離するので、イミド化度が９０％以上の状態に硬化した膜でも塗布型から十分脱型できるのに加え、膜が十分硬化しているため、内部に抜き型を挿入するなど脱型のための新たな機構を用いることなく脱型できる。更に、脱型した無端ベルト用成形膜をさらに加熱処理して硬化させる必要もない。
請求項１９の発明は、請求項１８の無端ベルトの形成方法において、前記ポリイミド前駆体を、２８０℃で６０分以上加熱処理することを特徴とするものである。
請求項１９の無端ベルトの形成方法においては、ポリイミド前駆体を、２８０℃で６０分以上加熱処理することにより、ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上の状態にする。
請求項２０の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ）を用いることを特徴とするものである。
請求項２０の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＥＰＥが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点２９０℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項２１の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を用いることを特徴とするものである。
請求項２１の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＰＦＡが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点３００℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項２２の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質としてポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を用いることを特徴とするものである。
請求項２２の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いるＰＴＦＥが、ポリイミドとの剥離性も良く、また融点３１０℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の脱型のための加熱溶融温度として適している。
請求項２３の発明は、請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、前記剥離補助層形成物質として無水ピロメリット酸を用いることを特徴とするものである。
請求項２３の無端ベルトの形成方法においては、剥離補助層形成物質として用いる無水ピロメリット酸が、蒸着による剥離補助層の形成が容易である。また、無端ベルト用成形膜を形成するポリイミドとの密着性が良いが、融点２８６℃でありイミド化９０％以上の無端ベルト用成形膜の剥離のための加熱溶融温度として適しているため、溶融状態においてポリイミド膜を良好に脱型できるものである。
請求項２４の発明は、請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、前記加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に該内周の径以下の外径を有する抜き型を挿入し、前記剥離補助層を前記剥離補助層形成物質の融点以上の温度に加熱した状態において、前記塗布型及び該抜き型を回転させつつ該抜き型を該塗布型から引き抜くことを特徴とするものである。
請求項２４の無端ベルトの形成方法においては、加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に抜き型を挿入し、剥離補助層を加熱溶融した状態で、塗布型及び抜き型を回転させつつ抜き型を塗布型から引き抜くことにより、抜き型とともに無端ベルト用成形膜を脱型する。これによって、剥離補助層の加熱に伴い無端ベルト用成形膜に熱収縮が生じるような場合でも、抜き型がその収縮をある程度規制する。また、加熱溶融された剥離補助層は、塗布型の回転により塗布型内周面に均一な真円形状で付着しているので、そのまま次の無端ベルト用成形膜の形成に再利用可能となる。
【００６４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る無端ベルト形成方法について説明する。
【００６５】
まず、本実施形態の無端ベルト形成方法に係る遠心成形法について説明する。
図１は、遠心成形法に使用される塗布型１と、該塗布型１の内周面に設けられた剥離補助層２と、該剥離補助層２の内周面に成形された無端ベルト用成形膜としての無端膜３を示す断面図である。図中の一点鎖線は遠心成形の工程における塗布型１の回転軸４を示している。
上記塗布型１は、例えばアルミ等などの金属からなり、型面１ａが高精度に鏡面仕上げ加工されている。上記剥離補助層２は、本実施形態の特徴部に関するものなので、後に詳述する。上記無端膜３はポリイミド前駆体としてのポリアミック酸が遠心成形法により型面１ａ上に成形されたものであり、このポリアミック酸はイミド閉環することによりポリイミドに変化する性質を有する。即ち、本実施形態においては、無端ベルトを形成するための基剤としてポリアミック酸を用い、ポリイミドを基本素材とする無端ベルトを形成する。
【００６６】
ポリアミック酸は、特定の有機溶剤に溶解し、且つ熱又は触媒によってイミド閉環する性質を有する。ポリイミド形成用のポリアミック酸溶液は、周知の如く、有機ジアミンと有機テトラカルボン酸二無水物との当モル量が、有機溶媒中で反応することにより得られる。本実施形態においては、ポリアミック酸として市販のポリイミド前駆体溶液（東レ製：トレニース＃３０００）を用い、この溶液を有機溶剤であるＮ−Ｎジメチルアセトアミド（以下、ＤＭＡＣと称する）によって１０／３倍に希釈してポリアミック酸溶液を調整した。
【００６７】
ここで、上記溶剤中の基剤濃度は特に限定されるものではない。但し、優れた表面性や厚み精度を得るためには、基剤濃度の調整により基剤溶液の粘度を調整することが望ましい。
【００６８】
次に本実施形態に係る無端膜３の成形法について説明する。
まず、塗布型１の内周面に剥離補助層２を形成する。これは、剥離補助層２を形成する基剤としての剥離補助層形成物質に液体状の剥離補助層形成液を用い、この剥離補助層形成液を塗布型１内周面に塗布する。そして、塗布型１を高速回転させ、塗布型１内周面に均一な剥離補助層２を形成する。高速回転する塗布型１の内周面では、剥離補助層形成液に回転角速度ωに対して遠心力ｒω２が懸かり、剥離補助層形成液が均一に押し広げられて、塗布型１内周面に回転軸から等距離の内周面を有する剥離補助層２となる。この剥離補助層形成液は、冷却する事によって固化し塗布型１内周面に固化される。
【００６９】
次に、上記のようにして剥離補助層２が設けられた塗布型１に無端膜３を形成する。周知の遠心成形法の技術により、ＤＭＡＣを含有するポリアミック酸の無端膜３を塗布型１の剥離補助層内周面に成形する。具体的には、上述のポリアミック酸溶液を、剥離補助層内周面に塗布した後、図１の回転軸線４を中心に塗布型１を高速回転させて剥離補助層内周面に流延成形し、ポリアミック酸の無端膜３を得た。
【００７０】
ここで、遠心成形により剥離補助層２を形成する方法としては、塗布液との相溶性のない液体を剥離補助層形成液として用い、かつ、剥離補助層形成液の密度を塗布液の密度よりも大きくする方法が知られている。これによれば、高速回転する塗布型１の内部で、遠心流体に浮力が及び、密度の大きい剥離補助層形成液が密度の小さい塗布液よりも外側に押しやられるようにして２層に分離し、塗布型１の内周面には液体の剥離補助層２が形成できるものである。更に、液体の粘性が低い場合は、液体が塗布型１の軸方向に流動してしまわぬよう、塗布型１の内周に液体の深さ分の窪みを設けることも考えられている。
【００７１】
しかしながら、上記方法においては、遠心分離によって剥離補助層形成液を塗布液の外周に位置づけるために、両者の密度の関係に制約があり、使用できる剥離補助層形成液が限られてしまう。更に、剥離補助層２を液体の膜で構成するため、加熱によって蒸発しやすく、無端膜３の加熱処理温度にも制約が生じてしまう。
【００７２】
本実施形態の無端ベルトの形成方法においては、塗布液の塗布時には剥離補助層２を固化させているので、上述のような不具合は生じない。
【００７３】
そして、剥離補助層内周面にポリアミック酸の無端膜３を形成後、ポリアミック酸の無端膜３の溶媒であるＤＭＡＣを蒸発させて乾燥固化し、更にポリアミド酸膜のイミド閉環を行うことで硬化させ、無端ベルトが形成される。
【００７４】
上記イミド閉環は、遠心成形で得た無端膜３を最終的に硬化した無端ベルトに仕上げるために行う行程で、無端膜３中のポリアミック酸のイミド閉環を誘発させて無端膜３を硬化させるものである。即ち、この無端膜３をポリイミドを基本素材とする硬化膜に変化させる。ポリアミック酸のイミド閉環を誘発させる方法としては、触媒を用いる方法とポリアミック酸を加熱する方法とがあり、本発明に係る無端ベルト形成方法においては、少なくとも塗布型１から脱型する前段階に行う場合は加熱による方法を用いている。具体的には、図示を省略した加熱手段により、無端膜３を加熱して昇温させ、無端膜３中のポリアミック酸のイミド閉環を誘発して、無端膜３を硬化膜に変化させる。
【００７５】
ところで、ポリアミック酸のイミド化は段階的に進行し、その進行状況によってイミド化度が異なる。例えば、イミド化度が５０％とはポリアミック酸は完全にイミド閉環せず半硬化状態となっていることである。以下に、イミド化度を求める方法について触れておく。
【００７６】
ポリイミド前駆体のイミド化度は、ＩＲ（赤外分光）分析による加熱処理後のベンゼン環由来の吸収ピーク１０１４カイザーとポリイミド由来の吸収ピーク６００カイザーとの比率（以下、ＩＲ吸収比率という）を求め、これをイミド化度とする方法がある。イミド化度の求め方は、この方法に限るものではなく、別の方法として、イミド化した膜の粘弾性を測定する方法も考えられるが、本実施形態においては、前記ＩＲ吸収比率によりイミド化度を測定し、予め無端膜３の加熱処理温度と時間ごとにＩＲ吸収比率を求め、実際のベルト作成に用いた。
【００７７】
そして、本実施形態においては、無端膜３を塗布型１の内面で乾燥固化状態、イミド化５０％状態、又はイミド化９０％以上の状態にし、塗布型１から脱型するようにしている。
【００７８】
そのため、本実施形態に用いる剥離補助層形成液としては、固化した剥離補助層２の融点温度Ｔｈが、次の数１の関係を満たすようにしている。
【数３】
Ｔｋ<Ｔｈ<Ｔｍ
Ｔｋ：塗布液の加熱処理温度。
Ｔｈ：剥離補助層２の融点。
Ｔｍ：加熱処理後の無端膜３の融点。
【００７９】
そして、無端膜３を塗布型１から脱型するとき、剥離補助層２を加熱溶融して脱型する。また、脱型後の無端膜３が、イミド化が完全でない場合は、脱型後にイミド化を行い、無端ベルトを完成させた。
【００８０】
無端ベルトを脱型した後の塗布型１は、内周面に溶融した剥離補助層形成液が付着している。この状態で、塗布型１を冷却し剥離補助層形成液を冷却固化させると、以下に示す実施例８以外の全ての実施例で再び良好な剥離補助層２を形成することができ、その剥離補助層２を用いて形成する無端ベルトも厚みが均一で、塗布型１からの脱型性の良いものが得られた。尚、実施例８においても、塗布型１の下部に剥離補助層形成液の僅かな流下がみられる程度であった。従って、塗布型１を再使用するごとに剥離補助層形成液を塗布し直さなければならないという煩わしさがない。
【００８１】
このようにして形成した無端ベルトの両端に、ベルト周長全域に渡って寄り止めのテープを貼り付け、電子写真複写機（リコー製フルカラー複写機プリテール）の中間転写ベルトとして使用した。この装置で画像を形成しながら無端ベルトの耐久性を評価したところ、４０万枚の画像形成のいずれも良好な画像が得られた。
【００８２】
以下に、各剥離補助層形成液ごとに無端ベルトを製造する具体的な実施例を説明する。先ず実施例１乃至５に、無端膜３が指触乾燥した状態のときに塗布型１からの脱型を行う方法に関する実施例を示す。
【００８３】
[実施例１]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのパラフィンを投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してパラフィンを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を７０℃に加熱昇温して３時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているパラフィンの融点温度８０℃以上である９０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８４】
[実施例２]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのステアリン酸亜鉛を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を６０℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してステアリン酸亜鉛を蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を６０℃に加熱昇温して２時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているステアリン酸亜鉛の融点温度１２０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８５】
[実施例３]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を１００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＶｄＦを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１００℃に加熱昇温して１時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＰＶｄＦの融点温度１６０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
[実施例４]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリプロピレン（ＰＰ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を１００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＰを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１００℃に加熱昇温して１時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＰＰの融点温度１５０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８６】
[実施例５]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのビスフェノールＡ誘導体を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してビスフェノールＡ誘導体を真空蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１００℃に加熱昇温して１時間保持した。これにより、液体状の無端膜３は乾燥固化して滑らかな皮膜となった。
ここで、乾燥固化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力を掛けすぎると膜が破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥固化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているビスフェノールＡ誘導体の融点温度１５５℃以上の１６０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８７】
次に、実施例６乃至８に、無端膜３がイミド化５０％の状態のときに塗布型１からの脱型を行う方法に関する実施例を示す。
【００８８】
[実施例６]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのエチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＥＴＦＥを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を９０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２００℃に加熱昇温して３０分保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３は。イミド化５０％の半硬化状態となっている。
ここで、乾燥半硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥半硬化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＥＴＦＥの融点温度２２０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００８９】
[実施例７]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＥＴを蒸着した。この塗布型１を冷却すると、塗布型１内周面には光沢のある平滑な剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を９０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２００℃に加熱昇温して３０分保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３は。イミド化５０％の半硬化状態となっている。
ここで、乾燥半硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
他方、乾燥半硬化した無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＰＥＴの融点温度２３０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、皮膜は塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。
【００９０】
[実施例８]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＦＥＰを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び２７０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。これによって、ＦＥＰのフッ素樹脂が塗布型１内周面で溶融し、その後冷却固化して表面の滑らかな剥離補助層２となった。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を９０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２００℃に加熱昇温して３０分保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３は。イミド化５０％の半硬化状態となっている。
ここで、乾燥半硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３を脱型するために、抜き型５を用いた。図２は、乾燥半硬化した無端膜３に抜き型５を挿入している状態を示す断面図である。この抜き型５は、無端膜３の内周の径より小さい径の筒部５ａと、この筒部５ａの軸方向一端に設けられ塗布型１の内径より大きい径の円盤部５ｂとから成っている。そして、図２に示すように、乾燥半硬化した無端膜３の内側に、筒部５ａを挿入し、塗布型１を徐々に加熱して剥離補助層２を形成しているＦＥＰの融点温度２５０℃まで昇温させた後、抜き型５を円盤部５ｂ側にゆっくり引く。すると、皮膜は抜き型５とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
[比較例]
上記実施例８と同様に半硬化した無端膜３を形成後、抜き型５を用いずに、無端膜３が形成されている塗布型１を徐々に加熱し、剥離補助層２を形成しているＦＥＰの融点温度２５０℃まで昇温させた後、無端膜３をゆっくり引いたところ、取り出した皮膜には収縮によるシワが発生していた。
【００９１】
以下に示す実施例９乃至１２は、無端膜３がイミド化９０％以上となった状態で塗布型１からの脱型を行うものである。
【００９２】
[実施例９]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＥＰＥを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３２０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用いる。図３（ａ）〜（ｄ）は、硬化した無端膜３に抜き型６を挿入して脱型する方法を示す断面図である。また、この抜き型６は、無端膜３の内周の径より僅かに小さい径の筒形状である。まず、図３（ａ）に示すように、硬化した無端膜３の内側に、抜き型６を図中矢印Ａ方向に挿入する。次に、図３（ｂ）に示すように、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転しながら塗布型１を徐々に加熱して剥離補助層２を形成しているＦＥＰの融点温度２９０℃以上である３００℃まで昇温させる。しばらくすると、図３（ｃ）に示すように、剥離補助層２が溶融すると共に、無端膜３が抜き型６に密着する。そして、図３（ｄ）に示すように、抜き型６を図中矢印Ｂ方向にゆっくり引いたところ、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９３】
[実施例１０]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのテトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＦＡを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３２０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用い、実施例９と同様の方法で無端膜３の塗布型１からの脱型を行った。また、本施例においても、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転するときの加熱温度は、ＰＦＡの融点温度以上である３００℃とした。この方法によって、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９４】
[実施例１１]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としてのポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱してＰＴＦＥを蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３２０℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用い、実施例９と同様の方法で無端膜３の塗布型１からの脱型を行った。また、本施例においても、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転するときの加熱温度は、ＰＴＦＥの融点温度以上である３００℃とした。この方法によって、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９５】
[実施例１２]
真空蒸着装置の中で塗布型１の中に剥離補助層形成物質としての無水ピロメリット酸を投入した蒸発源を備え、塗布型１の温度を２００℃に保持して回転しながら蒸発源に通電加熱して無水ピロメリット酸を蒸着した。この塗布型１を冷却した後、大気圧中で塗布型１を回転させながら再び３００℃に加熱昇温し、剥離補助層２を溶融した後冷却した。その後冷却すると、塗布型１内周面には滑らかな剥離補助層２の膜が形成できた。
次に、この塗布型１の回転軸を水平にして常温でゆっくり回転させながら上述のポリアミック酸溶液を塗布型１内周面にスプレーで塗布し、塗布後回転速度を５００ｒｐｍまで上げた。これにより、剥離補助層２の内周面に均一な液体状の無端膜３が形成された。その後、無端膜３を１５０℃に加熱昇温して、液体状の無端膜３を乾燥固化し、続いて２８０℃に加熱昇温して２時間保持し、滑らかな皮膜を形成した。この状態においては、無端膜３はイミド化９０％以上の硬化状態となっている。
ここで、硬化した無端膜３をそのまま塗布型１から引き剥がし、脱型すると、力をかけすぎると膜が剥離補助層２の膜と断片的に接着した状態で破れてしまい、膜を破らずに脱型しようとするとゆっくり作業を進めなければならず完全に脱型が終了するまでに長時間を要してしまった。
そこで、本実施例においては、無端膜３の脱型のために、筒状の抜き型６を用い、実施例９と同様の方法で無端膜３の塗布型１からの脱型を行った。ただし、本施例においては、塗布型１と抜き型６とを等速で同軸回転するときの加熱温度は、無水ピロメリット酸の融点温度である２８６℃とした。この方法によって、皮膜は抜き型６に転写されて抜き型６とともに塗布型１から滑るように抜け出し、容易に脱型できた。また、取り出した皮膜には収縮によるシワなどなく、滑らかな状態であった。
【００９６】
尚、剥離補助層２を形成するための物質としては、従来、低融点合金のようなものを用いる方法も提案されている（例えば、特開昭４８−９１１５９号公報参照）。この方法は、無端膜３の硬化成形完了後に、塗布型１内周面に形成した離型材層としての金型が溶融する温度以上に塗布型１全体を加熱して離型材層を溶融流出させることにより無端膜３を脱型させるものであり、本発明においても適用可能である。しかしながら、低融点の物質で離型材層を形成する方法においては、離型性物質としての金属類は溶融時に凝集して丸まる性質があることから、離型材層そのものが得にくく、さらにその上層に形成される無端膜３表面の外周面も離型材層に接触しているために平滑性が得にくい場合がある。実施例１乃至１２は、いずれも剥離補助層形成液として低融点の合金のようなものを用いていないので、剥離補助層表面を平滑に形成でき、無端膜３の外周面を平滑にすることができる。
【００９７】
また、剥離補助層形成液としてワックスを使用するとワックスは融点が変化するためその温度変化を考慮する必要が生じ、煩わしい。本実施例２乃至１２においては、剥離層形成液にワックスを使用していないため、そのような煩わしさもない。
【００９８】
また、抜き型６を用いて塗布型１から無端膜３を脱型する実施例においては、脱経時の加熱によって無端膜３が収縮するような場合でも、皺が残らず滑らかな無端膜３を得ることができた。
【００９９】
【発明の効果】
請求項１乃至２４の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜の外周面と内周面を共に塗布型の回転による遠心力の等加速度面の真円に形成するので、塗布型が偏心回転しても、無端ベルト用成形膜の膜厚が周方向で不均一になることはない。
また、無端ベルト用成形膜を塗布型から剥離するときに、塗布型と無端ベルト用成形膜との間の剥離補助層のみを溶かすことができるので、無端ベルト用成形膜を塗布型から容易に剥離できる。
また、凝固した剥離補助層の上に無端ベルト用成形膜を形成するので、無端ベルトの厚みが軸方向で不均一になることもない。
以上のことから、厚みの均一な無端ベルトを得ることができるとともに、塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
また、無端ベルト用成形膜を剥離した後、塗布型を更に回転させながら剥離補助層を凝固させれば、再び剥離補助層として再使用でき、離型性の液体を塗布し直して液体膜を再度形成しなおす煩わしさがない。
特に、請求項１の無端ベルトの形成方法によれば、遠心力の等加速度面の形状に正確に剥離補助層の膜を形成できるので、無端ベルト用成形膜の膜厚をより均一に形成できるという優れた効果がある。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法によれば、真空蒸着を行うことにより、溶液を直接塗布する場合に比して、蒸気状態の剥離補助層形成物質を用いて容易に膜厚の均一な剥離補助層を形成できるという優れた効果がある。
また、請求項１の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層の内周面を滑らかに再形成するので、この剥離補助層の内周面に形成する無端ベルト用成形膜の表面をより平滑に形成することができるという優れた効果がある。
また、請求項２の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜が剥離補助層に溶解することによって生じる膜厚の不均一化を防止できるので、無端ベルト用成形膜の膜厚をより均一に形成できるという優れた効果がある。
また、請求項３の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜を硬化させるときにベルト寸法の微調整が可能となるので、無端ベルトの寸法精度を上げることができるという優れた効果がある。
また、請求項４の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド前駆体をＤＭＡＣで希釈したものを用いて無端ベルト用成形膜を形成することにより、品質の良好な無端ベルトを得ることができると共に、無端ベルト用成形膜を脱型するときの状態を選択することが可能となるため、剥離補助層形成物質の選択範囲も広がるという優れた効果がある。
また、請求項５の無端ベルトの形成方法によれば、無端ベルト用成形膜がちぎれることなく塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
また、請求項６の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層形成物質に金属類の材質のものを用いるのに比して、凹凸のない平滑な無端ベルト用成形膜を得ることができるという優れた効果がある。
また、請求項７の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド膜を良好に脱型できるという優れた効果がある。
また、請求項８及び９の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層形成物質の選択が容易となるという優れた効果がある。
また、請求項１０及び１１の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層の形成が容易であるという優れた効果がある。
また、請求項１２の無端ベルトの形成方法によれば、塗布型からの脱型が容易な状態でかつ膜強度も十分である無端ベルト用成形膜を得ることができるという優れた効果がある。また、完全に硬化する前の無端ベルト用成形膜を塗布型から脱型できるので、硬化させるときにベルト寸法の微調整が可能となり、無端ベルトの寸法精度を上げることができるという優れた効果もある。
また、請求項１３の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド前駆体をイミド化度５０％の状態にする方法を提供することができるという優れた効果がある。
また、請求項１４乃至１７の無端ベルトの形成方法によれば、イミド化度が５０％である無端ベルト用成形膜を塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
また、請求項１８の無端ベルトの形成方法によれば、塗布液の加熱硬化処理を一行程で行うことができるとともに、膜の脱型のための機構が容易となるという優れた効果がある。
また、請求項１９の無端ベルトの形成方法によれば、ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上の状態にする方法を提供することができるという優れた効果がある。
また、請求項２０乃至２３の無端ベルトの形成方法によれば、イミド化度が９０％である無端ベルト用成形膜を塗布型から容易に脱型できるという優れた効果がある。
特に、請求項２３の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層としての膜が容易に形成できるという優れた効果がある。
また、請求項２４の無端ベルトの形成方法によれば、剥離補助層の加熱による収縮をある程度防止できるという優れた効果がある。また、剥離補助層をそのまま再利用できるので、無端ベルト用成形膜の形成のための効率が上昇するという優れた効果もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】塗布型の内周面に剥離補助層と無端膜が設けられた状態を示す断面図。
【図２】乾燥半硬化した無端膜に抜き型を挿入している状態を示す断面図。
【図３】（ａ）〜（ｄ）は、硬化した無端膜を抜き型を用いて脱型する方法を示す断面図。
【符号の説明】
１ 塗布型
２ 剥離補助層
３ 無端膜
４ 回転軸線
５、６ 抜き型
Claims (24)
- 遠心成形法を用いて無端ベルトを形成する無端ベルトの形成方法において、
遠心成形に用いる塗布型の内周面に、遠心成形する無端ベルト用成形膜を該内周面から剥離しやすくするための剥離補助層を設け、該剥離補助層の内周面に該無端ベルト用成形膜を形成するための基剤としての塗布液を付与して遠心成形し、該遠心成形した該塗布液を加熱処理により、該塗布液の溶媒が蒸発した乾燥固化状態又は該乾燥固化状態を過ぎ徐々に硬化する段階のうち所望の硬化状態にし、乾燥固化状態又は所望の硬化状態の無端ベルト用成形膜を該塗布型から脱型する無端ベルトの形成方法であって、
上記剥離補助層を、該剥離補助層を形成するための基剤としての液体又は蒸気状態の剥離補助層形成物質を上記塗布型の内周面に真空蒸着させることにより付与した後、該塗布型を遠心回転した状態で該剥離補助層形成物質の融点Ｔｈ以上に加熱し、該塗布型の回転による遠心力で該剥離補助層形成物質を押し広げた状態で凝固させることにより形成し、
該剥離補助層形成物質として、次に示す数１の条件を満たすものを用い、上記無端ベルト用成形膜を該塗布型内周面から剥離するために該剥離補助層を加熱により溶融することを特徴とする無端ベルトの形成方法。
〔数１〕
Ｔｋ＜Ｔｈ＜Ｔｍ
Ｔｋ：塗布液の加熱処理温度。
Ｔｈ：剥離補助層の融点。
Ｔｍ：加熱処理後の無端ベルト用成形膜の融点。 - 請求項１の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質に、前記塗布液及びその溶剤に溶解しない物質を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１又は２の無端ベルトの形成方法において、
前記無端ベルト用成形膜を、完全に硬化状態となる前に前記塗布型から脱型することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、
前記塗布液としてポリイミド前駆体を、該塗布液の溶媒としてＮ−Ｎジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項４の無端ベルトの形成方法において、
前記塗布液を加熱により指触乾燥状態とした後、前記塗布型から脱型することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項５の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてパラフィンを用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項５の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてビスフェノールＡ誘導体を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項５の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質として脂肪酸又は脂肪酸塩を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項８の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてステアリン酸亜鉛を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項５の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項５の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてポリプロピレン（ＰＰ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、
前記塗布液としてポリイミド前駆体を用い、該ポリイミド前駆体をイミド化度５０％に加熱処理した後、前記塗布型から脱型することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１２の無端ベルトの形成方法において、
前記ポリイミド前駆体を、２００℃で３０分加熱処理することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１２又は１３の無端ベルトの形成方法において、
前記加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に該内周の径以下の外径を有する抜き型を挿入した状態で、前記剥離補助層を前記剥離補助層形成物質の融点以上の温度に加熱することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてエチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１２、１３又は１４の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてテトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、
前記塗布液としてポリイミド前駆体を用い、該ポリイミド前駆体をイミド化度９０％以上に加熱処理した後、前記塗布型から脱型することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１８の無端ベルトの形成方法において、
前記ポリイミド前駆体を、２８０℃で６０分以上加熱処理することを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質として、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質として、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質としてポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１８又は１９の無端ベルトの形成方法において、
前記剥離補助層形成物質として無水ピロメリット酸を用いることを特徴とする無端ベルトの形成方法。 - 請求項１、２又は３の無端ベルトの形成方法において、
前記加熱処理後の無端ベルト用成形膜の内周に該内周の径以下の外径を有する抜き型を挿入し、前記剥離補助層を前記剥離補助層形成物質の融点以上の温度に加熱した状態において、前記塗布型及び該抜き型を回転させつつ該抜き型を該塗布型から引き抜くことを特徴とする無端ベルトの形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15678799A JP3904343B2 (ja) | 1999-06-03 | 1999-06-03 | 無端ベルトの形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15678799A JP3904343B2 (ja) | 1999-06-03 | 1999-06-03 | 無端ベルトの形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000343540A JP2000343540A (ja) | 2000-12-12 |
| JP3904343B2 true JP3904343B2 (ja) | 2007-04-11 |
Family
ID=15635310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15678799A Expired - Fee Related JP3904343B2 (ja) | 1999-06-03 | 1999-06-03 | 無端ベルトの形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3904343B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4492172B2 (ja) * | 2004-03-24 | 2010-06-30 | 富士ゼロックス株式会社 | 円筒状芯体の保持体、ポリイミド無端ベルトの製造方法及び定着ベルトの製造方法 |
| JP6432831B2 (ja) * | 2014-12-24 | 2018-12-05 | 株式会社リコー | 中間転写装置及びこれを用いる画像形成装置 |
-
1999
- 1999-06-03 JP JP15678799A patent/JP3904343B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000343540A (ja) | 2000-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3103084B2 (ja) | 管状物の製造方法 | |
| JP3904343B2 (ja) | 無端ベルトの形成方法 | |
| JP4057708B2 (ja) | 塗布型および無端状ベルトの製造方法 | |
| JP3667661B2 (ja) | ポリイミドスリーブの製造方法 | |
| JPS5949956A (ja) | 表面にナイロン被膜を有するゴムロ−ルの製造方法 | |
| JP2912922B2 (ja) | 管状物の製造方法 | |
| JPS6219437A (ja) | ポリイミド管状物の製造法 | |
| JP3965267B2 (ja) | 遠心成形用塗布型、遠心成形方法及び無端状ベルトの製造方法 | |
| JP2012116015A (ja) | シームレスベルト成形方法およびシームレスベルト成形装置 | |
| JP3976392B2 (ja) | ポリイミド塗布成形型及びその製造方法、並びに、ポリイミド無端ベルトの製造方法 | |
| JP2001079861A (ja) | ポリイミド円筒膜の形成方法 | |
| JP2001088149A (ja) | 無端状ベルトの製造方法 | |
| JP4768249B2 (ja) | 脱型したポリアミド酸円筒状塗布膜からポリイミド円筒状硬化膜を形成する円筒状硬化成形型、及び、それを用いたポリイミド円筒状硬化膜の製造方法 | |
| JP2000158555A (ja) | 無端状ベルトの製造方法 | |
| JP3755850B2 (ja) | ゴムロールの製造方法 | |
| JP2002018971A (ja) | 無端状ベルト、無端状ベルトの製造方法、成形装置及び無端状ベルトを備えた画像形成装置 | |
| JP4757394B2 (ja) | シリコーンゴムベルトの製造方法 | |
| JP2004098545A (ja) | 一軸回転成形法及び金型 | |
| JP3976463B2 (ja) | 無端状ベルトの製造方法、堰止め部材の矯正方法、及び、堰止め部材の矯正ジグ | |
| JP2002036262A (ja) | 無端状ベルトの製造方法 | |
| JP2001252926A (ja) | 円筒成形型及びその製造方法並びに円筒膜の製造方法 | |
| JP2000271946A (ja) | シームレスベルトの製造方法 | |
| JPH0247014A (ja) | 真円または真円同心多層構造体の製造方法 | |
| JPH1015968A (ja) | ポリイミドチューブの製造方法 | |
| JPH10111611A (ja) | 管状フィルムの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041122 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060626 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060707 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060905 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061208 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070109 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110119 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120119 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130119 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140119 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |