JP3819371B2

JP3819371B2 - 気体圧縮機

Info

Publication number: JP3819371B2
Application number: JP2003099109A
Authority: JP
Inventors: 沖和桑原
Original assignee: カルソニックコンプレッサー株式会社
Priority date: 2002-05-24
Filing date: 2003-04-02
Publication date: 2006-09-06
Anticipated expiration: 2023-04-02
Also published as: CN1459571A; EP1365153B1; DE60300518D1; MY127308A; EP1365153A1; CN100385121C; JP2004044577A; US6935854B2; DE60300518T2; US20040001771A1

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はカーエアコンシステム等に用いられる気体圧縮機に関し、特に、その冷房能力の増大を図ったものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の気体圧縮機としては、図９に示すベーンロータリー型の気体圧縮機が知られている。同図の気体圧縮機は圧縮機本体２のシリンダ４内で冷媒ガスを圧縮する。この圧縮される冷媒ガスは、冷媒導入路であるフロントヘッド３の吸入ポート１７から、フロントヘッド３内側の吸入室１５０とサイドブロック吸入孔１６とを介してシリンダ４内に吸い込まれる。
【０００３】
上記のような従来構造の気体圧縮機においては、図１０に示したようにフロントヘッド３内面の凹部１４とこれに対向するサイドブロック５の外表面５ａとにより吸入室１５０が形成される構造を採用している。そのため吸入室１５０が冷媒ガスを一時的に貯留する「室」としての構造を有していることと、サイドブロック５の外表面５ａに複数突出形成された補強リブ２０等により吸入室１５０に凹凸が多数存在することから、冷房能力の低下が生じるという問題点があった。
【０００４】
すなわち、上述のように吸入室１５０に凹凸が存在すると、この吸入室１５０を通過する冷媒ガスの摩擦抵抗が大きくなり、冷媒ガスの圧力損失を生じる。このため、シリンダ４入口における冷媒ガスの圧力、すなわち吸入室１５０およびサイドブロック吸入孔１６を通ってシリンダ４内に吸い込まれる直前の冷媒ガスの圧力が、上流の吸入ポート１７側の冷媒ガスの圧力に対して、必要以上に低くなってしまう。このような冷媒ガスの圧力低下により、シリンダ４内に吸い込まれる冷媒ガスの密度が低下し、その結果、シリンダ４内に吸い込まれる冷媒ガス量が減少するため、気体圧縮機の冷房能力が低下する。
【０００５】
また、上記のような吸入室１５０内において冷媒ガスの滞留する時間が長ければ長いほど、その冷媒ガスはフロントヘッド３やサイドブロック５の部品等から熱を多く奪うことになる。その結果、冷媒ガスの温度は必要以上に上昇する。そして、冷媒ガスの温度が高くなるほど、冷媒ガスの密度は低下する。
【０００６】
特に、気体圧縮機が低速回転で運転されるときには、冷媒ガスの流速が遅いため、吸入室１５０内に冷媒ガスが滞留しやすく、冷媒ガスがフロントヘッド３やサイドブロック５等の部品から奪う熱量が多くなり、冷媒ガスの温度がより一層高くなるので、冷房能力の大幅な低下が生じ得る。
【０００７】
ところで、従来の気体圧縮機の中には、上記のような「室」の構造を採る吸入室１５０に代えて、「通路」の形態を採る吸入通路を採用したものがある。（例えば、特開昭５８−１３５３９６号公報、および特開平９−１５８８６８号公報参照。）
【０００８】
しかし、特開昭５８−１３５３９６号公報に記載の気体圧縮機では、吸入ポート（同公報第３図の符号３２参照）から渦巻状に延長形成された１つの吸入通路（同公報第３図の符号３０参照）が設けられている。この渦巻状の吸入通路の中間点と終端とにそれぞれ一つずつ計２つのサイドブロック吸入孔（同図の符号３４ａ、３４ｂ参照）が開口している。このため、吸入開始地点である吸入ポートから吸入通路の終端に位置する最終のサイドブロック吸入孔までの距離が長くならざるを得ない。終端側のサイドブロック吸入孔に冷媒ガスが辿り着くまでの間に、冷媒ガスがサイドブロック（同図の符号１８参照）等から多量の熱を奪い、冷媒ガスの温度上昇とそれによるガス密度の低下が生じ、冷房能力が悪くなる可能性が高い。
【０００９】
また、特開平９−１５８８６８号公報に記載の気体圧縮機によると、本願図９のシリンダ４に相当するカムリング（同公報第１図の符号１参照）の端面を利用して吸入通路（同公報第２図の符号１１参照）が形成されている。具体的には、カムリング（同公報第１図の符号１参照）の端面に対向しているリアヘッド（同公報第１図および第２図の符号６参照）の内側面に通路状の凹部を形成し、この通路状の凹部とカムリングの端面とで吸入通路が形成される構造を採用している。このため、吸入通路の存在によりカムリング端面側のシール面を十分に確保することができない。シール面の不足により、カムリングの内側から圧縮された高圧の冷媒ガスが低圧側へリークする、いわゆる内部リークが発生しやすい。この内部リークの影響により吸入される冷媒ガス量が減少し、冷房能力の低下を招く可能性が大きい。
【００１０】
上記のようなカムリングの端面を利用した吸入通路の構造においても、その吸入通路を深く形成するか、または吸入通路の幅を広げることにより、吸気通路の通路断面積を十分に確保して冷媒ガスの吸入抵抗を減らすことが可能である。しかし、吸入通路を深く形成する場合には、リアヘッドの強度上、その深さの増加分に応じてリアヘッドを適宜厚く形成する必要がある。また、吸入通路の幅を広げる場合には、上述したカムリング端面側のシール面を確保するために、リアヘッドやカムリング自体を径方向に広げる必要があり、いずれの場合も気体圧縮機の大型化は避けられない。
【００１１】
【特許文献１】
特開昭５８−１３５３９６号公報
【００１２】
【特許文献２】
特開平９−１５８８６８号公報
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、その目的とするところは、小型で冷房能力の増大を図るのに好適な気体圧縮機を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、内部で冷媒ガスの圧縮が行われるシリンダと、上記シリンダの端面に取り付けられ、外表面の中央部に凸の円錐状部を有するサイドブロックと、上記サイドブロックの外表面側に配置され、内面に上記凸の円錐状に倣った凹の円錐状の面を有するフロントヘッドと、上記フロントヘッドに設けられた吸入ポートと、上記サイドブロックの外表面に一端を開口し、他端を上記シリンダ内に開口してなる複数のサイドブロック吸入孔と、上記フロントヘッドの凹の円錐状の面を有する内面に設けられるとともに、上記吸入ポートから分岐して上記各サイドブロック吸入孔の方向に向かう通路状の凹部と、上記フロントヘッド内面の通路状の凹部と上記サイドブロックの外表面とにより上記サイドブロック吸入孔ごとにそれぞれ形成される冷媒ガスの吸入通路とを備え、上記凹部は、圧縮機運転時に上記吸入ポートから上記サイドブロック吸入孔へ向かって一方向に流れる冷媒ガスの主流路を残し、この主流路以外の部位全体を閉鎖部で閉鎖してなる構造であって、上記閉鎖部とこれに対向する上記サイドブロックの外表面との間の断面積が、上記吸入ポートの断面積の０〜０．２倍であることを特徴とするものである。
【００１５】
上記本発明において、上記凹部は、圧縮機運転時に上記吸入ポートから上記サイドブロック吸入孔へ向かって一方向に流れる冷媒ガスの主流路に、その冷媒ガスの流れ方向に沿ったフラットな壁面を有する構造であるものとしてよい。
【００１９】
上記本発明においては、上記凹部と対向する上記サイドブロック外表面がフラットな面に形成される構造を採用してもよい。
【００２０】
上記本発明において、上記サイドブロック吸入孔ごとにそれぞれ形成される上記吸入通路の最小通路断面積は、いずれも上記吸入ポートの断面積の０．９〜２倍であるのが好ましい。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る気体圧縮機の実施形態について図１ないし図６を基に詳細に説明する。
【００２３】
図１に示した気体圧縮機は、一端開口形状のコンプレッサケース１内に圧縮機本体２を収容するとともに、そのコンプレッサケース１の開口端に、吸入ポート１７を有するフロントヘッド３を取り付けてなる、いわゆるシェル構造を採用している。
【００２４】
圧縮機本体２は内周略楕円形状のシリンダ４を有している。このシリンダ４のフロント側端面、すなわちフロントヘッド３の内面と対向する端面側には、図面に示すように外表面の中央部に凸の円錐状部を有するサイドブロック５が取り付けられている。この取り付け状態をフロントヘッド３側からみると、サイドブロック５の外表面５ａ側にフロントヘッド３が配置される構造となっている。このフロントヘッド３の内面には、図面に示すように、サイドブロック５の上記凸の円錐状に倣った凹の円錐状の面が形成されている。また、シリンダ４のリア側端面にもサイドブロック６が取り付けられている。
【００２５】
シリンダ４の内側にはロータ７が設置されており、このロータ７は、上記両サイドブロック５、６に設けた孔状の軸受け８、９とこの軸受け８、９で支持されたロータ軸１０とを介して、該ロータ軸１０と一体に該ロータ軸心周りに回転可能に設けられている。
【００２６】
図２に示したように、ロータ７の外周面にはベーン溝１１が５つ形成され、これらのベーン溝１１はロータ７の径方向に放射状に設けられ、このような各ベーン溝１１にベーン１２が１つずつ摺動可能に挿入されている。
【００２７】
図１に示した本実施形態の気体圧縮機では、シリンダ４内部で冷媒ガスの圧縮が行われる。
【００２８】
すなわち、本実施形態の気体圧縮機においては、シリンダ４内壁面、サイドブロック５、６内面、ロータ７外周面およびベーン１２先端両側面により、該シリンダ４の内側空間が複数の小室に仕切られる構造となっており、この仕切り形成された各小室が冷媒ガスを圧縮する圧縮室１３として機能する。
【００２９】
圧縮室１３は、具体的には、ロータ７の回転に伴うベーン１２の回転角度変化により容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する構造となっている。
【００３０】
上記のような冷媒ガスの吸入、圧縮、吐出の過程において、ベーン１２はロータ７のベーン溝１１内を摺動し、かつ、ロータ７の外周面からシリンダ４の内周面に向かって出没動作する。この際、当該ベーン１２は、ロータ７の回転による遠心力とベーン１２底部に供給されるベーン背圧とにより、シリンダ４の内周面に常時押し付け付勢される構造となっている。
【００３１】
サイドブロック５には吸入孔１６が穿設されている。この吸入孔（以下「サイドブロック吸入孔」という）１６の一端は、サイドブロック５の外表面５ａに開口するように設けられている。また、同サイドブロック吸入孔１６の他端は、シリンダ４内に向かって開口するように設けられている。
【００３２】
本実施形態の気体圧縮機では、シリンダ４の楕円短径部付近を０°とし、ここからロータ７が１８０°回転する範囲内において、冷媒ガスの吸入、圧縮、吐出という一連の動作が行なわれる。さらに、その１８０°の回転位置から上記０°までロータ７が回転する範囲内において、上記同様の吸入、圧縮、吐出という一連の動作が行なわれる。つまり、ロータ７の１回転あたり２回の吸入動作が行なわれるため、これに合わせて上記サイドブロック吸入孔１６は２箇所設けられている。より具体的には、サイドブロック吸入孔１６はロータ軸１０を介し１８０°対向するそれぞれの位置に１つずつ開設されている。従って、本実施形態の場合、サイドブロック５には合計２つのサイドブロック吸入孔１６が設けられていることになる。
【００３３】
フロントヘッド３の内面には凹部１４が形成されている。この凹部１４は、壁面に凹凸のない「通路」であり、圧縮機運転時において冷媒ガスがフロントヘッド３の吸入ポート１７からサイドブロック吸入孔１６側に向かって一方向に流れるように形成されている。従って、この凹部１４は従来の「室」とは異なり、圧縮機運転時に冷媒ガスが滞留したり渦を巻いたりすることがない。また、この凹部１４は、吸入ポート１７から分岐して上記２つのサイドブロック吸入孔１６の方向に向かう二股通路状に形成されている。凹部１４は、また、図３（ａ）および図３（ｂ）から明らかなように、フロントヘッド３の凹の円錐状の面を有する内面に設けられている。
【００３４】
上記のようなフロントヘッド３内面の通路状の凹部１４とサイドブロック５の外表面５ａとにより、サイドブロック吸入孔１６ごとに個別に吸入通路１５が形成される。
【００３５】
本実施形態では、フロントヘッド内面の凹部１４が上記の如く二股通路状に形成される構造を採るため、この凹部１４とサイドブロック外表面５ａとにより形成される吸入通路１５もまたそれと同様の二股通路状の形態となっている。そして、この二股に分岐した２つの吸入通路１５の終端にそれぞれ１つずつサイドブロック吸入孔１６が配置され開口している。従って、シリンダ４内で圧縮される低圧の冷媒ガスは、フロントヘッド３の吸入ポート１７から二股に分岐した吸入通路１５を介してそれぞれのサイドブロック吸入孔１６からシリンダ４内に吸気される。
【００３６】
上記の如くフロントヘッド内面の凹部１４を通路の形態とするのにあたり、本実施形態では、フロントヘッド３の内面側に壁面形成部１８と閉鎖部１９を設ける構造を採用している。
【００３７】
壁面形成部１８は、フロントヘッド３内面の凹部１４全体のうち、圧縮機運転時において吸入ポート１７からサイドブロック吸入孔１６へ向かって一方向に流れる冷媒ガスの主流路Ｒの部分に、その冷媒ガスの流れ方向に沿ったフラットな壁面１８−１を形成するように構成されている。
【００３８】
上記のようなフラット壁面構造を採用したのは、フロントヘッド内面の凹部１４内において、そのフラットな壁面１８−１に沿って冷媒ガスがスムーズに流れるようにするためである。これにより、冷媒導入路内での冷媒ガスの摩擦抵抗と圧力損失を小さくし、シリンダ４内に吸い込み導入される冷媒ガスの密度を高めて冷房能力の向上を図れる。
【００３９】
ここで、上記「吸入ポート１７からサイドブロック吸入孔１６へ向かって一方向に流れる」とは、圧縮機運転時における現象であって、かつ、冷媒ガスが吸入ポート１７からサイドブロック吸入孔１６へ向かって渦を巻くことなく最短距離で流れる状態をいう。従って、冷媒ガスの主流路Ｒでは冷媒ガスの流れに渦流は生じない。尚、圧縮機停止時においては、上記主流路Ｒを流れる冷媒ガスは圧力差により圧縮機運転時とは逆方向に流れる場合もある。
【００４０】
上記閉鎖部１９は、フロントヘッド３内面の凹部１４全体のうち、上記のような冷媒ガスの主流路Ｒを残し、この主流路Ｒ以外の部位全体を閉鎖するように構成されている。この閉鎖部１９は、図３（ａ）および図３（ｂ）から明らかなように、フロントヘッド３の凹の円錐状の面を有する内面に位置している。
【００４１】
上記のような凹部１４の一部閉鎖構造を採用したのは、主流路Ｒから外れてフロントヘッド内面の凹部１４内で滞留する冷媒ガスの滞留量と滞留時間を減らすためである。従って、冷媒ガスの滞留による温度上昇と、これに伴うガス密度の低下が防止される。そして、シリンダ４内に吸い込まれる冷媒ガスの密度を高めて、冷房能力を向上させることができる。
【００４２】
本実施形態の場合、フロントヘッド内面の凹部１４において、上記のような冷媒ガスの主流路Ｒは、その最下流側、すなわちサイドブロック吸入孔１６に至る直前付近でＬ字状に屈曲し方向転換する流路形状となっている。このような主流路Ｒ最下流側の屈曲部Ｒ−１は、曲率の大きなカーブ形状に形成され、これにより、当該主流路Ｒはその全体においてどこにも角部のできない一連の連続した面となるように構成されている。
【００４３】
上記のように主流路Ｒ中の屈曲部Ｒ−１を曲率の大きなカーブ形状とする構成や、主流路Ｒ全体を連続した面とする構成を採用したのは、これもまた冷媒導入路内での冷媒ガスの流れをスムーズなものとし、できるだけ冷媒ガスの圧力損失を少なくして冷房能力の向上を図れるようにするためである。
【００４４】
一般に、冷媒ガスの流路の一部に少しでも角部が存在し流路全体が不連続な面となっている場合や、流路中の屈曲部が曲率の小さい急カーブ形状となっている場合は、冷媒ガスの圧力損失が大きくなる。その流路内面の連続性が断たれる部位（角部）や急カーブの屈曲部において、冷媒ガスの摩擦抵抗が特に大きくなり、また冷媒ガスの流れに乱流若しくは渦流が発生し、圧力損失が増大して冷房能力が低下する。
【００４５】
この一方、冷媒ガスの流路全体が連続した面となっている場合や、冷媒ガスの流路中の屈曲部が曲率の大きいカーブ形状となっている場合は、冷媒ガスが流路全体をスムーズに流れ、圧力損失が抑えられて冷房能力が向上する。
【００４６】
そこで、本実施形態では、上述のような連続した面で主流路Ｒを構成するとともに、その主流路Ｒ中の屈曲部Ｒ−１を曲率の大きなカーブ形状に形成するものとした。したがって、特に屈曲部Ｒ−１のカーブ形状の曲率は、どのような曲率でもよいというものでなく、冷媒ガスの圧力損失等との関係から適宜決定されるものとする。
【００４７】
フロントヘッド３内面の凹部１４は、上述の通り壁面に凹凸のない「通路」として構成されている。本実施形態においては、そのフロントヘッド３内面の凹部１４と対向するサイドブロック５の外表面５ａについても、凹凸のないフラットな面Ｓに形成している。
【００４８】
すなわち、図９に示した従来の気体圧縮機におけるサイドブロック５の外表面５ａには、補強リブ２０（図１０参照）が複数突出形成されているため、これらの補強リブ２０による凹凸が吸入室１５０に生じる構造となっていた。これに対し、本実施形態の気体圧縮機においては、そのような補強リブ２０、２０間の隙間が肉付け埋設される構造を採用することにより、サイドブロック５の外表面５ａをフラットな面Ｓに形成したものである。
【００４９】
従って、本実施形態の気体圧縮機においては、吸入通路１５内に補強リブ２０による凹凸は生じない。このような構造を採用したのもまた、冷媒ガスの流れをスムーズなものとし、できるだけ冷媒ガスの圧力損失を少なくして冷房能力を向上させるためである。
【００５０】
次に、上記の如く構成された気体圧縮機の動作について図１ないし図３を用いて説明する。
【００５１】
図１に示した気体圧縮機の場合、その運転が開始されロータ軸１０と一体にロータ７が回転すると、シリンダ４内の圧縮室１３（図２参照）において冷媒ガスの圧縮が行なわれる。この圧縮された高圧の冷媒ガスは、シリンダ４の楕円短径部付近に開設されたシリンダ吐出孔２１、このシリンダ吐出孔に設けた吐出バルブ２２を経てシリンダ４外周の吐出チャンバ２３に流出する。吐出チャンバ２３に流入した高圧冷媒ガスは、さらに、リア側のサイドブロックに穿設された図示しない貫通孔、油分離器２４を通過して吐出室２５へ吐出される。
【００５２】
ところで、上記のようにシリンダ４内の圧縮室１３において圧縮される冷媒ガスは、図３に示す冷媒導入路、すなわちフロントヘッド３の吸入ポート１７から吸入通路１５およびサイドブロック吸入孔１６、を介してシリンダ４内に吸い込まれる。
【００５３】
この際、吸入通路１５を構成しているフロントヘッド３内面の凹部１４において、当該冷媒ガスは主流路Ｒのフラットな壁面１８−１に沿ってスムーズに流れる。よって、冷媒導入路内での冷媒ガスの摩擦抵抗は小さく、冷媒ガスの圧力損失も低減される。また、シリンダ４内に吸い込まれる冷媒ガスの密度が高くなり、その吸入冷媒ガス量が増え、冷房能力が向上する。
【００５４】
また、図１に示した気体圧縮機の場合は、フロントヘッド３内面の凹部１４全体のうち、主流路Ｒ以外の部位全体が閉鎖されている。よって、主流路Ｒから外れてフロントヘッド３内面の凹部１４内で滞留する冷媒ガスの滞留時間と滞留量が大幅に減る。その滞留による冷媒ガスの温度上昇とこれによる冷媒ガスの密度の低下が防止される点においても、シリンダ４内に導入される冷媒ガスの密度を高く維持でき、その導入冷媒ガス量の低下を抑えられるので、冷房能力の向上につながる。
【００５５】
さらに、図１に示した気体圧縮機にあっては、フロントヘッド３内面の凹部１４において、▲１▼冷媒ガスの主流路Ｒ中の屈曲部Ｒ−１を曲率の大きなカーブ形状とする構成と、▲２▼主流路Ｒ全体を連続した面とする構成と、▲３▼フロントヘッド３内面の凹部１４と対向するサイドブロック５の外表面５ａも凹凸のないフラットな面Ｓとする構成を採用した。そのため、冷媒導入流路内での冷媒ガスの圧力損失や滞留と、これらによる不具合、すなわち冷房能力の低下をより一層効果的に防止することができる。
【００５６】
図４は、本発明の一実施形態である図１の気体圧縮機（以下「本発明品」という）と図９の従来の気体圧縮機（以下「従来品」という）の体積効率を比較した実験データの説明図である。体積効率とは、圧縮機本体のシリンダ４内に冷媒ガスを吸入し閉じ込み得る幾何学的な容積に対して、実際にシリンダ４内に吸入され閉じ込まれた冷媒ガスの体積の比率を表す値である。この比較実験データからも明らかなように、体積効率は本発明品の方が向上しており、実際にシリンダ４内に吸入され閉じ込まれる冷媒ガス量が増加していることが分かる。
【００５７】
図７は、本発明品において、吸入通路１５の通路断面積が体積効率に与える影響を検証するために行なわれた実験データのグラフを示したものである。同図のグラフは、吸入通路の最小通路断面積と吸入ポートの断面積の比（吸入通路の最小通路断面積／吸入ポートの断面積）を横軸とし、縦軸に体積効率（％）を採ったものである。
【００５８】
尚、吸入通路の最小通路断面積とは、二股に分岐した２つの吸入通路１５のうち、その一方の吸入通路の最小通路断面積である。また、吸入通路の最小通路断面積とは、図３中のＤ−Ｄ線断面部分の断面積、吸入ポートの断面積とは同図中のＥ−Ｅ線断面部分の断面積である。
【００５９】
同図のグラフから分かるように、断面積の比が１を少し超えた付近、すなわち吸入通路の最小通路断面積の方が吸入ポートの断面積より若干大きい場合に、体積効率が最もよくなる。
【００６０】
この最大の体積効率から１％減の範囲を体積効率の許容範囲とする。体積効率の最大値から１％減の程度では、エアコンシステムとしての冷房能力への影響が無視できる程小さいからである。
【００６１】
かかる体積効率の許容範囲を考慮すると、それぞれの吸入通路の最小通路断面積は、吸入ポートの断面積の０．９〜２倍とするのが好ましい。この範囲で吸入通路１５の最小通路断面積を設定すれば、体積効率が悪くてもその許容範囲内に入り、高い冷房能力を得ることができるからである。
【００６２】
同図のグラフから分かるように、断面積の比が１付近から小さくなると体積効率が急激に減少する。これは、吸入通路の最小断面積が大きくなると、吸入通路の最小断面付近での絞りの効果が顕著になり、冷媒ガスの吸入抵抗が増大することから、シリンダ内に吸い込まれる単位時間当たりの冷媒ガス量が減るためであると考えられる。
【００６３】
この一方、断面積の比が１付近から大きくなると、体積効率は緩やかに低下する。これは、吸入通路１５の最小断面積が大きくなるに連れて、「通路」という形状の効果が次第に薄れ、その代わりに「室」という形状の効果が顕著に現れてくることによるものと考えられる。
【００６４】
すなわち、吸入通路１５の最小通路断面積が大きくなると、その吸入通路１５が「室」の形状に近づくことから、吸入通路１５内で冷媒ガスが滞留しやすくなる。滞留期間中に冷媒ガスがサイドブロック５等の部品から熱を奪い、冷媒ガスの温度上昇とこれによる冷媒ガスの密度低下が生じる。従って、シリンダ４内に吸い込まれる単位時間当たりの冷媒ガス量が減少するため、体積効率は緩やかに低下するものと考えられる。
【００６５】
図８は、本発明品において、閉鎖部１９が体積効率に与える影響を検証するために行なわれた実験データのグラフを示したものである。
【００６６】
同図のグラフは、凹の円錐状の面を有する閉鎖部１９とこれに対向する中央部に凸の円錐状部を有するサイドブロック外表面５ａとの間の微小隙間Ｇ（図３（ｅ）参照、以下「フロントヘッド内隙間」という。）の断面積と吸入ポートの断面積の比（吸入通路の最小通路断面積／吸入ポートの断面積）を横軸とし、縦軸に体積効率（％）を採ったものである。
【００６７】
尚、フロントヘッド内隙間Ｇの断面積とは、図３中Ｆ−Ｆ線断面部分の断面積である。吸入通路の最小通路断面積については上記の通りである。
【００６８】
同図のグラフから分かるように、閉鎖部１９やサイドブロック外表面５ａの加工形状精度が高く、閉鎖部１９とサイドブロック外表面５ａが完全に密着し、その間のフロントヘッド内隙間Ｇが０である場合に、断面積の比は０となり、体積効率は最大となる。また、その比が０より大きくなる場合は、そのフロントヘッド内隙間Ｇの大きさの増加に連れて次第に体積効率は低下する。ここで、断面積の比が０より大きくなる場合とは、例えば、量産型の気体圧縮機のように閉鎖部１９とサイドブロック外表面５ａの加工形状精度の制限が比較的緩く、フロントヘッド内隙間Ｇが大きい場合である。
【００６９】
ここでも上記と同様の理由により最大の体積効率から１％減の範囲を体積効率の許容範囲とする。
【００７０】
この体積効率の許容範囲を考慮すると、上記隙間Ｇの断面積は、吸入ポートの断面積の０〜０．２倍とするのが好ましい。この範囲でフロントヘッド内隙間Ｇを設定すれば、体積効率が悪くてもその許容範囲内に入り、高い冷房能力を得ることができるからである。
【００７１】
同図のグラフから分かるように、断面積の比が０．２付近を超えると体積効率は著しく低下する。これはフロントヘッド内隙間Ｇの部分で冷媒ガスが滞留することによる影響が顕著になり、滞留による冷媒ガスの温度上昇とこれによる冷媒ガスの密度低下が生じ、シリンダ４内に吸い込まれる単位時間当たりの冷媒ガス量が減少するためであると考えられる。
【００７２】
尚、図７と図８に示した本発明品の最大の体積効率は８４％であり、これに対し図４に示した本発明品の体積効率は８５．７％であって、同じ本発明品でも体積効率に１．７％の差がみられる。しかしこの差は、冷媒ガスの内部リークと密接に関係するシリンダ４とサイドブロック５との間の微小なロータサイド隙間等の大きさの影響によるものである。体積効率が８４％の本発明品でもそのロータサイド隙間等を小さくすることにより体積効率を８５．７％まで引き上げることができる。
【００７３】
上記実施形態においては、気体圧縮機の冷房能力の増大を図る構造として、▲１▼フロントヘッド内面の凹部１４を通路の形態とする構造、具体的にはフロントヘッド３の内面側に壁面形成部１８および閉鎖部１９を設ける構造（図２（ａ）参照）と、▲２▼フロントヘッド内面の凹部１４において、冷媒ガスの主流路Ｒの屈曲部Ｒ−１を曲率の大きなカーブ形状とし、かつ、その主流路Ｒ全体を連続した面とする構造（図２（ｅ）参照）と、▲３▼フロントヘッド表面の凹部１４と対向するサイドブロック５の外表面５ａをフラットな面とする構造（図２（ｃ）、（ｅ）参照）をすべて採用したが、このような▲１▼〜▲３▼の冷房能力増大構造の一部だけを採用してもよい。たとえば、図５に示したように上記▲２▼および上記▲３▼の構造と上記▲１▼中の壁面形成部１８だけを採用し、かつ上記▲１▼中の閉鎖部１９を省略する、あるいは、図６に示したように上記▲３▼の構造のみを採用することもできる。
【００７４】
【発明の効果】
本発明にあっては、フロントヘッドの内面に、吸入ポートから分岐して各サイドブロック吸入孔の方向に向かう通路状の凹部を設けるとともに、このフロントヘッド内面の通路状の凹部とサイドブロックの外表面とによりサイドブロック吸入孔ごとにそれぞれの吸入通路が形成される構造を採用したため、以下の効果を奏する。
【００７５】
（１）吸入ポートからサイドブロック吸入孔までの冷媒ガスの吸入経路が室でなく吸入通路という通路形状の路線で結ばれることから、吸入過程での冷媒ガスの圧力損失を小さくできる。また吸入過程で冷媒ガスが滞留するような部位もなく、滞留による冷媒ガスの温度上昇とこれによる冷媒ガスの密度の低下を防止することができる。これらにより、吸入ポート側からシリンダ内に吸い込まれる単位時間当たりの冷媒ガス量が増え、エアコンシステムの冷房能力を高められる体積効率の高い気体圧縮機を提供することができる。
【００７６】
（２）サイドブロック吸入孔ごとにそれぞれの吸入通路が形成されるため、吸入開始地点である吸入ポートから各サイドブロック吸入孔までの距離をいずれも等しくかつ短く形成するのに都合がよい。よって、いずれか一つのサイドブロック吸入孔だけが吸入ポートから極端に遠い位置に配置されることによる不具合、すなわち冷媒ガスの温度上昇とそれによるガス密度の低下、を防止できる。この点でも、体積効率の高い気体圧縮機を提供するのに好適である。
【００７７】
（３）サイドブロック外表面側に吸入通路が形成されるため、サイドブロック内面側のシール面、すなわちサイドブロックの内面とこれに対向するシリンダの端面との間の隙間をシールするためのシール面が、吸入通路によって幅制限を受けることがない。その間の隙間を十分にシール可能なシール面をサイドブロック内面側に形成することができる。よって、その間の隙間を介してシリンダ内から高圧の冷媒ガスが低圧側へリークする、いわゆる内部リークを効果的に防止でき、内部リークが少なく体積効率の高い気体圧縮機を提供することもできる。
【００７８】
（４）また、サイドブロック外表面側に吸入通路が形成されるため、サイドブロック内面側の上記シール面に影響を与えることなく、吸入通路の幅を広げてその通路断面積を確保することができる。よって、吸入通路の通路断面積を確保する上で上記シール面との関係からサイドブロックやシリンダ自体を径方向に広げる必要もなく、小型で冷房能力の高い気体圧縮機を提供することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明の一実施形態を示した気体圧縮機の説明図であり、同図（ａ）はその気体圧縮機の断面図、（ｂ）はその気体圧縮機のフロントヘッドを（ａ）の矢印Ａ側からみた外観図である。
【図２】図２は図１（ａ）のＢ−Ｂ線断面図である。
【図３】図３は図１に示した気体圧縮機におけるフロントヘッドとサイドブロックの詳細説明図であり、同図（ａ）はフロントヘッドの内面側の形態を示した図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図、（ｃ）はサイドブロックの外表面の形態を示した図、（ｄ）は同サイドブロックの斜視図、（ｅ）は（ａ）のフロントヘッドと（ｃ）のサイドブロックを組み合わせた状態の説明図である。
【図４】図４は本発明の一実施形態である図１の気体圧縮機と図９の従来の気体圧縮機の体積効率を比較した実験データの説明図。
【図５】図５は本発明の要部の他の実施形態を示した説明図であり、同図（ａ）はフロントヘッドの内面側の形態を示した図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図、（ｃ）はサイドブロックの外表面の形態を示した図、（ｄ）は同サイドブロックの斜視図、（ｅ）は（ａ）のフロントヘッドと（ｃ）のサイドブロックを組み合わせた状態の説明図である。
【図６】図６は本発明の要部の他の実施形態を示した説明図であり、同図（ａ）はフロントヘッドの内面側の形態を示した図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図、（ｃ）はサイドブロックの外表面の形態を示した図、（ｄ）は同サイドブロックの斜視図、（ｅ）は（ａ）のフロントヘッドと（ｃ）のサイドブロックを組み合わせた状態の説明図である。
【図７】本発明品において、吸入通路の通路断面積が体積効率に与える影響を検証するために行なわれた実験データのグラフを示した図。
【図８】本発明品において、閉鎖部が体積効率に与える影響を検証するために行なわれた実験データのグラフを示した図。
【図９】図９は従来の気体圧縮機の説明図であり、同図（ａ）はその従来の気体圧縮機の断面図、（ｂ）はその従来の気体圧縮機のフロントヘッドを（ａ）の矢印Ａ側からみた外観図である。
【図１０】図１０は図９に示した従来の気体圧縮機におけるフロントヘッドとサイドブロックの詳細説明図であり、同図（ａ）はフロントヘッドの内面側の形態を示した図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図、（ｃ）はサイドブロックの外表面の形態を示した図、（ｄ）は同サイドブロックの斜視図、（ｅ）は（ａ）のフロントヘッドと（ｃ）のサイドブロックを組み合わせた状態の説明図である。
【符号の説明】
１コンプレッサケース
２圧縮機本体
３フロントヘッド
４シリンダ
５、６サイドブロック
７ロータ
８、９軸受け
１０ロータ軸
１１ベーン溝
１２ベーン
１３圧縮室
１４フロントヘッド内面の凹部
１５吸入通路
１６サイドブロックの吸入孔（サイドブロック吸入孔）
１７吸入ポート
１８壁面形成部
１８−１フラットな壁面
１９閉鎖部
２０補強リブ
２１シリンダ吐出孔
２２吐出バルブ
２３吐出チャンバ
２４油分離器
２５吐出室
１５０吸入室

Claims

内部で冷媒ガスの圧縮が行われるシリンダと、
上記シリンダの端面に取り付けられ、外表面の中央部に凸の円錐状部を有するサイドブロックと、
上記サイドブロックの外表面側に配置され、内面に上記凸の円錐状に倣った凹の円錐状の面を有するフロントヘッドと、
上記フロントヘッドに設けられた吸入ポートと、
上記サイドブロックの外表面に一端を開口し、他端を上記シリンダ内に開口してなる複数のサイドブロック吸入孔と、
上記フロントヘッドの凹の円錐状の面を有する内面に設けられるとともに、上記吸入ポートから分岐して上記各サイドブロック吸入孔の方向に向かう通路状の凹部と、
上記フロントヘッド内面の通路状の凹部と上記サイドブロックの外表面とにより上記サイドブロック吸入孔ごとにそれぞれ形成される冷媒ガスの吸入通路とを備え、
上記凹部は、
圧縮機運転時に上記吸入ポートから上記サイドブロック吸入孔へ向かって一方向に流れる冷媒ガスの主流路を残し、この主流路以外の部位全体を閉鎖部で閉鎖してなる構造であって、
上記閉鎖部とこれに対向する上記サイドブロックの外表面との間の断面積が、上記吸入ポートの断面積の０〜０．２倍であること
を特徴とする気体圧縮機。
上記凹部は、圧縮機運転時に上記吸入ポートから上記サイドブロック吸入孔へ向かって一方向に流れる冷媒ガスの主流路に、その冷媒ガスの流れ方向に沿ったフラットな壁面を有する構造であること
を特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
上記凹部と対向する上記サイドブロックの外表面がフラットな面に形成されていること
を特徴とする請求項１または２に記載の気体圧縮機。
上記サイドブロック吸入孔ごとにそれぞれ形成される上記吸入通路の最小通路断面積が、いずれも上記吸入ポートの断面積の０．９〜２倍であること
を特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。