JP2585380Y2 - ロータリコンプレッサ - Google Patents
ロータリコンプレッサInfo
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- JP2585380Y2 JP2585380Y2 JP1992080531U JP8053192U JP2585380Y2 JP 2585380 Y2 JP2585380 Y2 JP 2585380Y2 JP 1992080531 U JP1992080531 U JP 1992080531U JP 8053192 U JP8053192 U JP 8053192U JP 2585380 Y2 JP2585380 Y2 JP 2585380Y2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、軸受等の要潤滑部分に
常にオイルを安定供給するようにしたロータリコンプレ
ッサに関する。
常にオイルを安定供給するようにしたロータリコンプレ
ッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用空気調和装置等に用いられる従
来のロータリーコンプレッサは、図４および図５に示す
ように、密閉ケーシング１内に設けられたシリンダ２を
フロントサイドブロック４およびリヤサイドブロック５
間に挟持し、締め付けボルト（不図示）により締め付け
ている。
来のロータリーコンプレッサは、図４および図５に示す
ように、密閉ケーシング１内に設けられたシリンダ２を
フロントサイドブロック４およびリヤサイドブロック５
間に挟持し、締め付けボルト（不図示）により締め付け
ている。
【０００３】シリンダ２のボア３内に収納されたロータ
部６は、シャフト１０と、シャフト１０にスプライン嵌
合されたロータ本体７とを有し、図５に示すように楕円
形に形成されたボア３の内周面３ａと微小間隔を有した
状態で回転自在に設けられている。ロータ本体７には、
放射状に５本のベーン溝９が形成され、このベーン溝９
内にスライドベーン８が摺動自在に設けられている。こ
のスライドベーン８は、図示しないエンジン等の駆動源
によりシャフト１０を介してロータ部６が回転される
と、遠心力等によってベーン溝９から突出し、ボア３の
内周面３ａに沿って摺動する。そして、密閉ケーシング
１の流入口１１から流入した被圧縮性流体である冷媒
（図中破線矢印で示す）が、フロントサイドブロック４
に開設された吸入口１２を通って圧縮室Ｃ内に流入され
る。
部６は、シャフト１０と、シャフト１０にスプライン嵌
合されたロータ本体７とを有し、図５に示すように楕円
形に形成されたボア３の内周面３ａと微小間隔を有した
状態で回転自在に設けられている。ロータ本体７には、
放射状に５本のベーン溝９が形成され、このベーン溝９
内にスライドベーン８が摺動自在に設けられている。こ
のスライドベーン８は、図示しないエンジン等の駆動源
によりシャフト１０を介してロータ部６が回転される
と、遠心力等によってベーン溝９から突出し、ボア３の
内周面３ａに沿って摺動する。そして、密閉ケーシング
１の流入口１１から流入した被圧縮性流体である冷媒
（図中破線矢印で示す）が、フロントサイドブロック４
に開設された吸入口１２を通って圧縮室Ｃ内に流入され
る。
【０００４】ここに、圧縮室Ｃは、ボア３の内周面３ａ
とロータ部６及びスライドベーン８あるいはスライドベ
ーン８相互間により区画形成されている。
とロータ部６及びスライドベーン８あるいはスライドベ
ーン８相互間により区画形成されている。
【０００５】圧縮室Ｃは、ロータ部６の回転にともなっ
て容積変化し、内部に封止された冷媒は圧縮される。圧
縮された冷媒（図中破線矢印で示す）は、シリンダ２に
開設された吐出口１３から吐出バルブ１４に抗して吐出
され、連通路１５よりオイルセパレータ１６に衝突した
後に、流出口１７から外部に流出する。なお、図中「１
４a 」はバルブ保護プレートである。
て容積変化し、内部に封止された冷媒は圧縮される。圧
縮された冷媒（図中破線矢印で示す）は、シリンダ２に
開設された吐出口１３から吐出バルブ１４に抗して吐出
され、連通路１５よりオイルセパレータ１６に衝突した
後に、流出口１７から外部に流出する。なお、図中「１
４a 」はバルブ保護プレートである。
【０００６】図示した例では、オイルＯは、冷媒がオイ
ルセパレータ１６に衝突することにより気液分離され、
密閉ケーシング１の底部とサイドブロック５とにより形
成されたオイル溜り１８に貯溜されることになるが、こ
のオイルＯは、オイル溜り１８の液面を加圧する圧縮さ
れた冷媒の圧力（図４中白抜き矢印で示す）により、フ
ロント用オイル通路１９あるいはリヤー用オイル通路２
０を通ってフロント軸受２２ｆ及びリヤー軸受２２ｒか
らなる軸受２２とシャフト１０との間の隙間を通ってシ
ャフトシール２３に導かれ、またシャフト１０と軸受２
２との間の隙間を通ってベーン背圧室２４に導かれ、軸
受２２等やスライドベーン８とベーン溝９との間等を潤
滑することになる。また、この圧送されたオイルＯによ
りスライドベーン８はベーン溝９からボア３の内周面３
ａに向かうように適当な背面力が与えられることにな
る。
ルセパレータ１６に衝突することにより気液分離され、
密閉ケーシング１の底部とサイドブロック５とにより形
成されたオイル溜り１８に貯溜されることになるが、こ
のオイルＯは、オイル溜り１８の液面を加圧する圧縮さ
れた冷媒の圧力（図４中白抜き矢印で示す）により、フ
ロント用オイル通路１９あるいはリヤー用オイル通路２
０を通ってフロント軸受２２ｆ及びリヤー軸受２２ｒか
らなる軸受２２とシャフト１０との間の隙間を通ってシ
ャフトシール２３に導かれ、またシャフト１０と軸受２
２との間の隙間を通ってベーン背圧室２４に導かれ、軸
受２２等やスライドベーン８とベーン溝９との間等を潤
滑することになる。また、この圧送されたオイルＯによ
りスライドベーン８はベーン溝９からボア３の内周面３
ａに向かうように適当な背面力が与えられることにな
る。
【０００７】なお、給油するためのオイル加圧源として
は、前述の圧縮された冷媒の圧力を利用したもののほか
前記シャフト１０の端部に設けられたギアポンプ（図示
せず）を使用するものもある。
は、前述の圧縮された冷媒の圧力を利用したもののほか
前記シャフト１０の端部に設けられたギアポンプ（図示
せず）を使用するものもある。
【０００８】
【考案が解決しようとする課題】ところが、従来のコン
プレッサは、シャフト１０にＦｅ系の素材を使用し、軸
受２２にＡｌ系の素材を使用した滑り軸受を使用してい
る。滑り軸受は、軸受２２とシャフト１０との間の隙間
の大小によりオイルの供給量の調節が行なわれることか
ら、この滑り軸受あるいは摺動各部へのオイル供給量
は、ａ）オイル溜り１８とベーン背圧室２４との差圧、
ｂ）シャフト１０と軸受２２との熱膨張差あるいは摩耗
等による隙間の変化、により変化することになる。
プレッサは、シャフト１０にＦｅ系の素材を使用し、軸
受２２にＡｌ系の素材を使用した滑り軸受を使用してい
る。滑り軸受は、軸受２２とシャフト１０との間の隙間
の大小によりオイルの供給量の調節が行なわれることか
ら、この滑り軸受あるいは摺動各部へのオイル供給量
は、ａ）オイル溜り１８とベーン背圧室２４との差圧、
ｂ）シャフト１０と軸受２２との熱膨張差あるいは摩耗
等による隙間の変化、により変化することになる。
【０００９】例えば、高温、高圧、高回転となる条件下
では、軸受部温度が上昇し軸受２２の隙間が大きくなる
ので、オイル供給量は増大し、オイル溜り１８に貯溜さ
れるオイル量は減少することになる。オイル溜り１８に
オイルが減少すると密閉ケーシング１内に吐出されたフ
ラッシュガスがオイル通路１９，２０を通って軸受に供
給され、潤滑不良、オイルによるシール性の不良、潤滑
性の低下によるコンプレッサの性能低下等を生じさせる
虞がある。
では、軸受部温度が上昇し軸受２２の隙間が大きくなる
ので、オイル供給量は増大し、オイル溜り１８に貯溜さ
れるオイル量は減少することになる。オイル溜り１８に
オイルが減少すると密閉ケーシング１内に吐出されたフ
ラッシュガスがオイル通路１９，２０を通って軸受に供
給され、潤滑不良、オイルによるシール性の不良、潤滑
性の低下によるコンプレッサの性能低下等を生じさせる
虞がある。
【００１０】また、コンプレッサは、常時回転するもの
ではなく、冷房サイクルを構成するエバポレータの温度
が所定温度になると、エンジン等の駆動手段とシャフト
１０との間に設けられた電磁クラッチを切り、回転が一
時的に停止されるようになっている。ところが、コンプ
レッサが作動し、摺動摩擦などにより温度上昇し、軸受
２２の隙間も大きくなった時点で、コンプレッサが停止
されると、オイルは高圧状態のオイル溜り１８からオイ
ル通路１９，２０を通り、さらに軸受２２の隙間を通っ
て比較的低圧の吸入室などに流入し溜まる。この状態で
再びコンプレッサが回転すると、吸入室に溜まったオイ
ルを吸入して圧縮し、回転トルクが一時的に増大するこ
とになる。
ではなく、冷房サイクルを構成するエバポレータの温度
が所定温度になると、エンジン等の駆動手段とシャフト
１０との間に設けられた電磁クラッチを切り、回転が一
時的に停止されるようになっている。ところが、コンプ
レッサが作動し、摺動摩擦などにより温度上昇し、軸受
２２の隙間も大きくなった時点で、コンプレッサが停止
されると、オイルは高圧状態のオイル溜り１８からオイ
ル通路１９，２０を通り、さらに軸受２２の隙間を通っ
て比較的低圧の吸入室などに流入し溜まる。この状態で
再びコンプレッサが回転すると、吸入室に溜まったオイ
ルを吸入して圧縮し、回転トルクが一時的に増大するこ
とになる。
【００１１】実験によれば、図３に示すように、軸受２
２とシャフト１０との間の隙間のみにより給油量を調節
する場合には、実線Ａで示すようになる。
２とシャフト１０との間の隙間のみにより給油量を調節
する場合には、実線Ａで示すようになる。
【００１２】このようなオイル不足が長期に渡り続く
と、ロータリコンプレッサの耐久性は低下し、スライド
ベーン８とボア３の内周面３ａとの円滑な接触が行なわ
れず、コンプレッサに異音や振動が発生することもあ
る。
と、ロータリコンプレッサの耐久性は低下し、スライド
ベーン８とボア３の内周面３ａとの円滑な接触が行なわ
れず、コンプレッサに異音や振動が発生することもあ
る。
【００１３】なお、オイル不足を極力解消しロータリコ
ンプレッサの作動を円滑にするために、前記オイル通路
１９，２０の入口部分にパイプを設け、オイル入口部分
が極力オイル溜り１８と連通し易くなるようにしたもの
もある（実開昭６１−１８７，９９１号公報参照）。こ
の方法は、オイル溜り１８にあるオイルを有効利用でき
るものの、コンプレッサが一時的に回転を停止したとき
には、オイル溜り１８から軸受２２を通過して吸入室に
流れることの防止にはならない。
ンプレッサの作動を円滑にするために、前記オイル通路
１９，２０の入口部分にパイプを設け、オイル入口部分
が極力オイル溜り１８と連通し易くなるようにしたもの
もある（実開昭６１−１８７，９９１号公報参照）。こ
の方法は、オイル溜り１８にあるオイルを有効利用でき
るものの、コンプレッサが一時的に回転を停止したとき
には、オイル溜り１８から軸受２２を通過して吸入室に
流れることの防止にはならない。
【００１４】本考案は、このような従来技術の課題に鑑
みてなされたものであり、本考案の目的は、コンプレッ
サが一時的に回転を停止した後や、軸受の隙間が大きく
なる状況下でも、オイル溜りに存在しているオイルの流
量を適性に規制することにより、常に正常な状態でコン
プレッサが作動するようにし、これにより始動時のトル
ク減少、潤滑不良、オイルによるシール性の不良、潤滑
性の低下による性能低下等が生じないようにすることに
ある。
みてなされたものであり、本考案の目的は、コンプレッ
サが一時的に回転を停止した後や、軸受の隙間が大きく
なる状況下でも、オイル溜りに存在しているオイルの流
量を適性に規制することにより、常に正常な状態でコン
プレッサが作動するようにし、これにより始動時のトル
ク減少、潤滑不良、オイルによるシール性の不良、潤滑
性の低下による性能低下等が生じないようにすることに
ある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本考案は、密閉ケーシング(1) 内に設けられ両サイド
ブロック(4,5) により閉塞されたシリンダ(2) と、シリ
ンダ(2) のボア(3) 内に設けたロータ部(6) と、ロータ
部(6) に形成されたベーン溝(9) 内に摺動自在に設けら
れたスライドベーン(8) と、ロータ部(6) のシャフト(1
0)を支持する滑り軸受(22f,22r) と、前記両サイドブロ
ック(4,5) に設けられ滑り軸受(22f,22r) を介して前記
ベーン溝(9) のベーン背圧室(24)にオイル(O) を供給す
るオイル通路(19,20) と、前記密閉ケーシング(1) 内の
オイル溜り(18)に貯溜されたオイル(O) をオイル通路(1
9,20) を通って前記滑り軸受(22f,22r) を通じてベーン
溝(9) に圧送するオイル加圧手段とを有し、前記ロータ
部(6) の回転に伴ってベーン溝(9) からスライドベーン
(8) を出没させ、シリンダ(2) のボア内周面(3a)、スラ
イドベーン(8) 及びロータ部(6) により区画形成された
圧縮室(C) の容積を可変とし、この圧縮室(C) 内で圧縮
された被圧縮流体を吐出口(17)から外部に吐出するよう
にしたロータリコンプレッサにおいて、前記シャフト(1
0)と滑り軸受(22f,22r) を熱膨張率が異なる材料により
構成し、この熱変形による両者間の隙間の変動に起因す
る前記オイル通路(19,20) を通るオイルの流量変化を制
御するオリフィス(Of,Or) を、前記オイル通路(19,20)
に設けたことを特徴とするロータリコンプレッサであ
る。
の本考案は、密閉ケーシング(1) 内に設けられ両サイド
ブロック(4,5) により閉塞されたシリンダ(2) と、シリ
ンダ(2) のボア(3) 内に設けたロータ部(6) と、ロータ
部(6) に形成されたベーン溝(9) 内に摺動自在に設けら
れたスライドベーン(8) と、ロータ部(6) のシャフト(1
0)を支持する滑り軸受(22f,22r) と、前記両サイドブロ
ック(4,5) に設けられ滑り軸受(22f,22r) を介して前記
ベーン溝(9) のベーン背圧室(24)にオイル(O) を供給す
るオイル通路(19,20) と、前記密閉ケーシング(1) 内の
オイル溜り(18)に貯溜されたオイル(O) をオイル通路(1
9,20) を通って前記滑り軸受(22f,22r) を通じてベーン
溝(9) に圧送するオイル加圧手段とを有し、前記ロータ
部(6) の回転に伴ってベーン溝(9) からスライドベーン
(8) を出没させ、シリンダ(2) のボア内周面(3a)、スラ
イドベーン(8) 及びロータ部(6) により区画形成された
圧縮室(C) の容積を可変とし、この圧縮室(C) 内で圧縮
された被圧縮流体を吐出口(17)から外部に吐出するよう
にしたロータリコンプレッサにおいて、前記シャフト(1
0)と滑り軸受(22f,22r) を熱膨張率が異なる材料により
構成し、この熱変形による両者間の隙間の変動に起因す
る前記オイル通路(19,20) を通るオイルの流量変化を制
御するオリフィス(Of,Or) を、前記オイル通路(19,20)
に設けたことを特徴とするロータリコンプレッサであ
る。
【００１６】
【作用】本考案では、例えば、高温、高圧、高回転とい
う条件下でロータリコンプレッサを作動し、軸受にオイ
ルを供給する場合には、軸受の隙間が大きくなっても、
オイル通路に設けられたオリフィスによりオイル通路を
通って流れるオイルの量は制限を受け、不必要に軸受に
導かれることはなく、オイル溜りに蓄えられる。また、
軸受の隙間が大きい状況の下で、ロータリコンプレッサ
が一時的に停止しても、軸受内のオイルは、オイル通路
に設けられたオリフィスにより一定時間にオイル通路を
通って低圧の吸入室に移動する量が制限される。したが
って、軸受等の要潤滑部分に対しては常にオイルが存在
している状態が確保され、オイル不足という事態を生じ
ることはなく、再始動時の回転トルクも減少し、円滑な
作動が行われ、摺動各部の磨耗が抑制され、騒音や振動
も大巾に低減する。
う条件下でロータリコンプレッサを作動し、軸受にオイ
ルを供給する場合には、軸受の隙間が大きくなっても、
オイル通路に設けられたオリフィスによりオイル通路を
通って流れるオイルの量は制限を受け、不必要に軸受に
導かれることはなく、オイル溜りに蓄えられる。また、
軸受の隙間が大きい状況の下で、ロータリコンプレッサ
が一時的に停止しても、軸受内のオイルは、オイル通路
に設けられたオリフィスにより一定時間にオイル通路を
通って低圧の吸入室に移動する量が制限される。したが
って、軸受等の要潤滑部分に対しては常にオイルが存在
している状態が確保され、オイル不足という事態を生じ
ることはなく、再始動時の回転トルクも減少し、円滑な
作動が行われ、摺動各部の磨耗が抑制され、騒音や振動
も大巾に低減する。
【００１７】
【実施例】以下、本考案の一実施例を図面に基づいて説
明する。図１は本考案の一実施例に係るロータリコンプ
レッサの軸直角縦断面図、図２は本考案の他の実施例を
示す要部拡大断面図、図３は給油量と温度との関係を示
すグラフであり、図４，５に示す部材と共通する部材に
は同一符号を付し、説明を一部省略する。
明する。図１は本考案の一実施例に係るロータリコンプ
レッサの軸直角縦断面図、図２は本考案の他の実施例を
示す要部拡大断面図、図３は給油量と温度との関係を示
すグラフであり、図４，５に示す部材と共通する部材に
は同一符号を付し、説明を一部省略する。
【００１８】図１に示すロータリコンプレッサは、密閉
ケーシング１内にフロントサイドブロック４およびリヤ
サイドブロック５により挟持されたシリンダ２が設けら
れている。これらフロントサイドブロック４、リヤサイ
ドブロック５及びシリンダ２には、これらを貫通してオ
イル通路１９あるいは２０が形成され、これらオイル通
路１９，２０にオイル溜り１８のオイルＯが流入する入
口３０は、リヤサイドブロック５の下端に形成されてい
る。この入口３０から流入したオイルは、直ちにフロン
ト用オイル通路１９と、リヤ用オイル通路２０に分岐さ
れ、それぞれフロント軸受２２ｆ等と、リヤ軸受２２ｒ
等に導かれるようになっている。
ケーシング１内にフロントサイドブロック４およびリヤ
サイドブロック５により挟持されたシリンダ２が設けら
れている。これらフロントサイドブロック４、リヤサイ
ドブロック５及びシリンダ２には、これらを貫通してオ
イル通路１９あるいは２０が形成され、これらオイル通
路１９，２０にオイル溜り１８のオイルＯが流入する入
口３０は、リヤサイドブロック５の下端に形成されてい
る。この入口３０から流入したオイルは、直ちにフロン
ト用オイル通路１９と、リヤ用オイル通路２０に分岐さ
れ、それぞれフロント軸受２２ｆ等と、リヤ軸受２２ｒ
等に導かれるようになっている。
【００１９】ここに、フロント軸受２２ｆ及びリヤ軸受
２２ｒは、Ａｌ系素材を使用した滑り軸受であり、Ｆｅ
系素材のシャフト１０と滑り軸受との間の隙間によりオ
イル通路から導かれるオイルの流量を制御するようにし
ている。つまり、フロント軸受２２ｆ及びリヤ軸受２２
ｒに対するオイルの供給量は、オイル溜り１８と軸受２
２等との間の差圧が大きく、熱膨張差あるいは摩耗等に
よってシャフト１０と軸受２２との隙間が大きくなる
と、多量のオイルが軸受等に導かれ、逆に差圧や軸受の
隙間が小さくなるとオイル量が低減する傾向となる．た
だし、本実施例では、図１に示すように、フロント用オ
イル通路１９とリヤ用オイル通路２０内に、それぞれオ
リフィスＯf ，Ｏr が設けられ、これらオリフィスＯf
，Ｏr により各オイル通路１９，２０中を流れるオイ
ルの流量を規制するようになっている。
２２ｒは、Ａｌ系素材を使用した滑り軸受であり、Ｆｅ
系素材のシャフト１０と滑り軸受との間の隙間によりオ
イル通路から導かれるオイルの流量を制御するようにし
ている。つまり、フロント軸受２２ｆ及びリヤ軸受２２
ｒに対するオイルの供給量は、オイル溜り１８と軸受２
２等との間の差圧が大きく、熱膨張差あるいは摩耗等に
よってシャフト１０と軸受２２との隙間が大きくなる
と、多量のオイルが軸受等に導かれ、逆に差圧や軸受の
隙間が小さくなるとオイル量が低減する傾向となる．た
だし、本実施例では、図１に示すように、フロント用オ
イル通路１９とリヤ用オイル通路２０内に、それぞれオ
リフィスＯf ，Ｏr が設けられ、これらオリフィスＯf
，Ｏr により各オイル通路１９，２０中を流れるオイ
ルの流量を規制するようになっている。
【００２０】例えば、高温、高圧、高回転となる条件下
では、Ｆｅ系素材のシャフト１０とＡｌ系素材の軸受２
２との熱膨張率の差により隙間が大きくなる。このた
め、オイル通路１９，２０へのオイル供給量は増大し、
オイル溜り１８に貯溜される油量は減少する。しかし、
このオイル通路１９，２０に導かれるオイル量は、前記
オリフィスＯf ，Ｏr に規制され、不必要に軸受２２側
に流れることはない。
では、Ｆｅ系素材のシャフト１０とＡｌ系素材の軸受２
２との熱膨張率の差により隙間が大きくなる。このた
め、オイル通路１９，２０へのオイル供給量は増大し、
オイル溜り１８に貯溜される油量は減少する。しかし、
このオイル通路１９，２０に導かれるオイル量は、前記
オリフィスＯf ，Ｏr に規制され、不必要に軸受２２側
に流れることはない。
【００２１】ここに、フロント用オイル通路１９内のオ
イルＯが流れる経路は、シリンダ２内のオイル通路１９
ａ→フロントサイドブロック４内のオイル通路１９ｂ→
フロント軸受２２ｆ→シャフト１０とフロント軸受２２
ｆとの間の隙間と流れ、そして、フロント方向とリヤー
方向に別れ、一部はシャフトシール２３に導かれ、他の
ものはベーン背圧室２４よりベーン溝９内に導かれるよ
うになっている。
イルＯが流れる経路は、シリンダ２内のオイル通路１９
ａ→フロントサイドブロック４内のオイル通路１９ｂ→
フロント軸受２２ｆ→シャフト１０とフロント軸受２２
ｆとの間の隙間と流れ、そして、フロント方向とリヤー
方向に別れ、一部はシャフトシール２３に導かれ、他の
ものはベーン背圧室２４よりベーン溝９内に導かれるよ
うになっている。
【００２２】リヤ用オイル通路２０内のオイルＯが流れ
る経路は、リヤ軸受２２ｒ→シャフト１０とリヤ軸受２
２ｒとの間の隙間と流れ、そして、フロント方向とリヤ
ー方向に別れ、一部はベーン背圧室２４よりベーン溝９
内に導かれ、他のものはシャフト１０の端部に至るよう
になっている。フロント及びリヤーのオイルも、その後
比較的低圧の吸入室や圧縮室Ｃに流れ、冷媒とともに吐
出されオイルセパレータ１６で分離される。しかし、一
部は冷媒とともに冷房サイクル中に流出する。次に、実
施例の作用を説明する。図示しない駆動源によりシャフ
ト１０を介してロータ部６が回転すれば、遠心力と、適
当な背面力とによってスライドベーン８がベーン溝９か
ら突出し、ボア３の内周面３ａに沿って摺動する。そし
て、ケーシング１の流入口１１から流入した冷媒が、フ
ロントサイドブロック４に開設された吸入口１２を通っ
て圧縮室Ｃ内に導入される。
る経路は、リヤ軸受２２ｒ→シャフト１０とリヤ軸受２
２ｒとの間の隙間と流れ、そして、フロント方向とリヤ
ー方向に別れ、一部はベーン背圧室２４よりベーン溝９
内に導かれ、他のものはシャフト１０の端部に至るよう
になっている。フロント及びリヤーのオイルも、その後
比較的低圧の吸入室や圧縮室Ｃに流れ、冷媒とともに吐
出されオイルセパレータ１６で分離される。しかし、一
部は冷媒とともに冷房サイクル中に流出する。次に、実
施例の作用を説明する。図示しない駆動源によりシャフ
ト１０を介してロータ部６が回転すれば、遠心力と、適
当な背面力とによってスライドベーン８がベーン溝９か
ら突出し、ボア３の内周面３ａに沿って摺動する。そし
て、ケーシング１の流入口１１から流入した冷媒が、フ
ロントサイドブロック４に開設された吸入口１２を通っ
て圧縮室Ｃ内に導入される。
【００２３】この圧縮室Ｃは、ロータ部６の回転にとも
なって容積変化するので、内部に封止された冷媒は圧縮
され、圧縮された後に、シリンダ２に開設された吐出口
１３から吐出バルブ１４に抗して吐出され、連通路１５
よりオイルセパレータ１６に衝突した後に、気液分離さ
れ、冷媒は流出口１７から外部に流出し、オイルは落下
し、オイル溜り１８に貯溜される。
なって容積変化するので、内部に封止された冷媒は圧縮
され、圧縮された後に、シリンダ２に開設された吐出口
１３から吐出バルブ１４に抗して吐出され、連通路１５
よりオイルセパレータ１６に衝突した後に、気液分離さ
れ、冷媒は流出口１７から外部に流出し、オイルは落下
し、オイル溜り１８に貯溜される。
【００２４】このオイル溜り１８に貯溜されているオイ
ルＯは、密閉ケーシング１内に吐出された冷媒により加
圧されて、入口３０よりオイル通路１９あるいは２０を
通って軸受２１あるいはベーン背圧室２２に導かれ、軸
受２１やスライドベーン８とベーン溝９との間等を潤滑
する。
ルＯは、密閉ケーシング１内に吐出された冷媒により加
圧されて、入口３０よりオイル通路１９あるいは２０を
通って軸受２１あるいはベーン背圧室２２に導かれ、軸
受２１やスライドベーン８とベーン溝９との間等を潤滑
する。
【００２５】本実施例では、フロント用オイル通路１９
とリヤ用オイル通路２０内の摺動部分から離間された位
置に設けられたオリフィスＯf ，Ｏr により各オイル通
路１９，２０中を流れるオイルの流量を規制される。
とリヤ用オイル通路２０内の摺動部分から離間された位
置に設けられたオリフィスＯf ，Ｏr により各オイル通
路１９，２０中を流れるオイルの流量を規制される。
【００２６】例えば、高温、高圧、高回転となる条件下
でコンプレッサが運転されているときには、シャフト１
０と軸受２２との間の隙間は大きくなり、オイル溜り１
８に貯溜されるオイルを加圧する圧力も大きくなること
から、オイル通路１９，２０へのオイル供給量は増大す
るが、このオイル通路１９，２０に導かれるオイル量は
オリフィスＯf ，Ｏr に規制されるので、不必要に軸受
２２側に流れることはない。
でコンプレッサが運転されているときには、シャフト１
０と軸受２２との間の隙間は大きくなり、オイル溜り１
８に貯溜されるオイルを加圧する圧力も大きくなること
から、オイル通路１９，２０へのオイル供給量は増大す
るが、このオイル通路１９，２０に導かれるオイル量は
オリフィスＯf ，Ｏr に規制されるので、不必要に軸受
２２側に流れることはない。
【００２７】また、一旦軸受２２内にオイルが流入した
後に、コンプレッサが一時的に回転を停止したとき、オ
イル溜り１８内のオイルは、吸入室などの低圧側とオイ
ル溜り１８側との圧力差により吸入室などに移動しよう
とするが、オイル通路１９，２０内にはオリフィスＯf
，Ｏr が設けられているので、これに規制され、不必
要に吸入室側に流れることはない。
後に、コンプレッサが一時的に回転を停止したとき、オ
イル溜り１８内のオイルは、吸入室などの低圧側とオイ
ル溜り１８側との圧力差により吸入室などに移動しよう
とするが、オイル通路１９，２０内にはオリフィスＯf
，Ｏr が設けられているので、これに規制され、不必
要に吸入室側に流れることはない。
【００２８】このようにオイルＯは、コンプレッサが一
時的に回転を停止した後や、軸受２２の隙間が大きくな
る状況下でも、不必要に移動せず、常に正常な潤滑状態
でコンプレッサを作動させるようになり、この結果、再
始動時の回転トルクの増大、潤滑不良、オイルによるシ
ール性の不良、潤滑性の低下による性能低下等が生じな
いことになる。また、要摺動部分の摺動摩擦抵抗が大き
くなったり、摩耗が生じることはなく、コンプレッサの
耐久性が向上し、異音や振動が発生することも少なくな
る。また、オイルが吸入され圧縮されることが防止され
ることから、コンプレッサの効率の低下を防止すること
もできる。
時的に回転を停止した後や、軸受２２の隙間が大きくな
る状況下でも、不必要に移動せず、常に正常な潤滑状態
でコンプレッサを作動させるようになり、この結果、再
始動時の回転トルクの増大、潤滑不良、オイルによるシ
ール性の不良、潤滑性の低下による性能低下等が生じな
いことになる。また、要摺動部分の摺動摩擦抵抗が大き
くなったり、摩耗が生じることはなく、コンプレッサの
耐久性が向上し、異音や振動が発生することも少なくな
る。また、オイルが吸入され圧縮されることが防止され
ることから、コンプレッサの効率の低下を防止すること
もできる。
【００２９】実験によれば、図３に示すように、オリフ
ィスＯf ，Ｏr のみにより給油量を調節する場合には、
実線Ｂで示すようになるが、本実施例のように、軸受２
２とシャフト１０との間の隙間とオリフィスＯf ，Ｏr
との両者のみにより給油量を調節する場合には、破線Ｃ
で示すように両者の特性を合わせ持ったものとなる。本
考案は、上述した実施例のみに限定されるものではな
く、実用新案登録請求の範囲の範囲内で種々改変するこ
とができる。例えば、オリフィスＯf ，Ｏr は、各オイ
ル通路１９，２０にそれぞれ設ける必要はなく、図２に
示すように、いずれか一方であっても良いが、特に、比
較的低温の冷媒により冷却されるフロント軸受２２f に
設けると、温度の高いリヤ軸受２２r に多くオイルが流
れるようにすることができる。また、これらオリフィス
Ｏf ，Ｏr は、必ずしも摺動部分から離間された位置で
なくても良い。
ィスＯf ，Ｏr のみにより給油量を調節する場合には、
実線Ｂで示すようになるが、本実施例のように、軸受２
２とシャフト１０との間の隙間とオリフィスＯf ，Ｏr
との両者のみにより給油量を調節する場合には、破線Ｃ
で示すように両者の特性を合わせ持ったものとなる。本
考案は、上述した実施例のみに限定されるものではな
く、実用新案登録請求の範囲の範囲内で種々改変するこ
とができる。例えば、オリフィスＯf ，Ｏr は、各オイ
ル通路１９，２０にそれぞれ設ける必要はなく、図２に
示すように、いずれか一方であっても良いが、特に、比
較的低温の冷媒により冷却されるフロント軸受２２f に
設けると、温度の高いリヤ軸受２２r に多くオイルが流
れるようにすることができる。また、これらオリフィス
Ｏf ，Ｏr は、必ずしも摺動部分から離間された位置で
なくても良い。
【００３０】以上述べたように本考案によれば、オイル
溜りとベーン背圧室との間の圧力差により、軸受を介し
てベーン背圧室にオイルを供給する差圧式の給油方式の
場合に、前記軸受によるオイルの流通量規制に加えて、
オリフィスによるオイルの流通量規制も行ない、しかも
シャフトと滑り軸受を熱膨張率が異なる材料により構成
することによる熱変形に伴う両者間の隙間変化によるオ
イルの流量変化も制御するようにしたので、オイル溜り
のオイル量が不必要に変動することはなく、また一時停
止後の再始動時における回転トルクの増大もなくなり、
常に軸受等にオイルが存在している状態でコンプレッサ
が作動し、潤滑不良、オイルによるシール性の不良、潤
滑性の低下による性能低下等が生じることはない。
溜りとベーン背圧室との間の圧力差により、軸受を介し
てベーン背圧室にオイルを供給する差圧式の給油方式の
場合に、前記軸受によるオイルの流通量規制に加えて、
オリフィスによるオイルの流通量規制も行ない、しかも
シャフトと滑り軸受を熱膨張率が異なる材料により構成
することによる熱変形に伴う両者間の隙間変化によるオ
イルの流量変化も制御するようにしたので、オイル溜り
のオイル量が不必要に変動することはなく、また一時停
止後の再始動時における回転トルクの増大もなくなり、
常に軸受等にオイルが存在している状態でコンプレッサ
が作動し、潤滑不良、オイルによるシール性の不良、潤
滑性の低下による性能低下等が生じることはない。
【図１】は、本考案の一実施例を示す断面図、
【図２】は、本考案の他の実施例を示す要部断面図、
【図３】は、給油量と温度との関係を示すグラフ、
【図４】は、従来のロータリコンプレッサを示す断面
図、
図、
【図５】は、図４の５−５線に沿う断面図である。
１…密閉ケーシング、 ２…シリンダ、３
…ボア、 ３ａ…ボアの内周
面、４…フロントサイドブロック、 ５…リヤサイ
ドブロック、６…ロータ、 ８…
スライドベーン、９…ベーン溝、
１０…シャフト、１７…吐出口、
１８…オイル溜り、１９，２０…オイル通路、
２２…ベーン背圧室、２２ｆ，２２ｒ…滑り軸受、
Ｃ…圧縮室、Ｏ…オイル、
Ｏｆ，Ｏｒ…オリフィス。
…ボア、 ３ａ…ボアの内周
面、４…フロントサイドブロック、 ５…リヤサイ
ドブロック、６…ロータ、 ８…
スライドベーン、９…ベーン溝、
１０…シャフト、１７…吐出口、
１８…オイル溜り、１９，２０…オイル通路、
２２…ベーン背圧室、２２ｆ，２２ｒ…滑り軸受、
Ｃ…圧縮室、Ｏ…オイル、
Ｏｆ，Ｏｒ…オリフィス。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 島田 正一 東京都中野区南台５丁目24番15号 カル ソニック株式会社内 (72)考案者 井尻 誠 千葉県習志野市屋敷４丁目３番１号 セ イコー精機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−145478（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−146092（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−282438（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−94388（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04C 18/30 - 18/352 F04C 23/00 - 29/10
Claims (1)
- 【請求項１】 密閉ケーシング(1) 内に設けられ両サイ
ドブロック(4,5) により閉塞されたシリンダ(2) と、シ
リンダ(2) のボア(3) 内に設けたロータ部(6) と、ロー
タ部(6) に形成されたベーン溝(9) 内に摺動自在に設け
られたスライドベーン(8) と、ロータ部(6) のシャフト
(10)を支持する滑り軸受(22f,22r) と、前記両サイドブ
ロック(4,5) に設けられ滑り軸受(22f,22r) を介して前
記ベーン溝(9) のベーン背圧室(24)にオイル(O) を供給
するオイル通路(19,20) と、前記密閉ケーシング(1) 内
のオイル溜り(18)に貯溜されたオイル(O) をオイル通路
(19,20) を通って前記滑り軸受(22f,22r) を通じてベー
ン溝(9) に圧送するオイル加圧手段とを有し、前記ロー
タ部(6) の回転に伴ってベーン溝(9) からスライドベー
ン(8) を出没させ、シリンダ(2) のボア内周面(3a)、ス
ライドベーン(8)及びロータ部(6) により区画形成され
た圧縮室(C) の容積を可変とし、この圧縮室(C) 内で圧
縮された被圧縮流体を吐出口(17)から外部に吐出するよ
うにしたロータリコンプレッサにおいて、前記シャフト(10)と滑り軸受(22f,22r) を熱膨張率が異
なる材料により構成 し、この熱変形による両者間の隙間
の変動に起因する前記オイル通路(19,20) を通るオイル
の流量変化を制御するオリフィス(Of,Or) を、前記オイ
ル通路(19,20)に設けたことを特徴とするロータリコン
プレッサ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992080531U JP2585380Y2 (ja) | 1992-11-20 | 1992-11-20 | ロータリコンプレッサ |
| EP93118583A EP0600313B1 (en) | 1992-11-20 | 1993-11-18 | Lubrication for rotary compressor |
| US08/154,027 US5411385A (en) | 1992-11-20 | 1993-11-18 | Rotary compressor having oil passage to the bearings |
| DE69314437T DE69314437T2 (de) | 1992-11-20 | 1993-11-18 | Schmieranordnung für Rotationsverdichter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992080531U JP2585380Y2 (ja) | 1992-11-20 | 1992-11-20 | ロータリコンプレッサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0643286U JPH0643286U (ja) | 1994-06-07 |
| JP2585380Y2 true JP2585380Y2 (ja) | 1998-11-18 |
Family
ID=13720927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992080531U Expired - Lifetime JP2585380Y2 (ja) | 1992-11-20 | 1992-11-20 | ロータリコンプレッサ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5411385A (ja) |
| EP (1) | EP0600313B1 (ja) |
| JP (1) | JP2585380Y2 (ja) |
| DE (1) | DE69314437T2 (ja) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0712072A (ja) * | 1993-06-23 | 1995-01-17 | Toyota Autom Loom Works Ltd | ベーン圧縮機 |
| US5536153A (en) * | 1994-06-28 | 1996-07-16 | Edwards; Thomas C. | Non-contact vane-type fluid displacement machine with lubricant separator and sump arrangement |
| DE19613609C2 (de) * | 1996-04-04 | 2000-02-17 | Brueninghaus Hydromatik Gmbh | Axialkolbenmaschine mit internem Spülkreislauf |
| JP4103225B2 (ja) | 1998-06-24 | 2008-06-18 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 圧縮機 |
| JP3987697B2 (ja) * | 2000-12-22 | 2007-10-10 | カルソニックコンプレッサー株式会社 | 気体圧縮機 |
| US6599101B2 (en) | 2001-03-12 | 2003-07-29 | Seiko Instruments Inc. | Gas compressor |
| EP1277963B1 (en) * | 2001-07-16 | 2006-08-02 | Calsonic Compressor Manufacturing Inc. | Gas compressor with oil separator element |
| JP3819371B2 (ja) | 2002-05-24 | 2006-09-06 | カルソニックコンプレッサー株式会社 | 気体圧縮機 |
| JP4060149B2 (ja) * | 2002-08-30 | 2008-03-12 | カルソニックコンプレッサー株式会社 | 気体圧縮機 |
| US7553142B2 (en) * | 2004-02-25 | 2009-06-30 | Carrier Corporation | Lubrication system for compressor |
| EP2105614B1 (en) * | 2008-03-25 | 2012-12-26 | Calsonic Kansei Corporation | Gas compressor |
| EP2612035A2 (en) | 2010-08-30 | 2013-07-10 | Oscomp Systems Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| US9267504B2 (en) | 2010-08-30 | 2016-02-23 | Hicor Technologies, Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| JP5701591B2 (ja) * | 2010-12-16 | 2015-04-15 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
| KR101520526B1 (ko) * | 2011-07-22 | 2015-05-21 | 한라비스테온공조 주식회사 | 베인 로터리 압축기 |
| KR101519698B1 (ko) * | 2012-07-17 | 2015-05-12 | 한라비스테온공조 주식회사 | 베인 로터리 압축기 |
| JP6465626B2 (ja) * | 2014-03-05 | 2019-02-06 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
| CN106704184B (zh) * | 2015-08-18 | 2019-01-04 | 珠海格力电器股份有限公司 | 泵体组件、压缩机和换热系统 |
| CN106481555B (zh) * | 2015-08-25 | 2018-09-07 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 一种卧式压缩机及调温设备 |
| CN105402125B (zh) * | 2015-11-13 | 2018-06-22 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 一种滑片式压缩机 |
| BE1023673B1 (nl) * | 2015-12-11 | 2017-06-12 | Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap | Werkwijze voor het regelen van de vloeistofinjectie van een compressorinrichting, een vloeistofgeïnjecteerde compressorinrichting en een vloeistofgeïnjecteerd compressorelement |
| WO2017096439A1 (en) * | 2015-12-11 | 2017-06-15 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Method for regulating the liquid injection of a compressor or expander device, a liquid-injected compressor or expander device, and a liquid-injected compressor or expander element |
| JP6686144B2 (ja) * | 2015-12-11 | 2020-04-22 | アトラス コプコ エアーパワー, ナームローゼ フェンノートシャップATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | 圧縮機の液体噴射を調整する方法、液体噴射式圧縮機及び液体噴射式圧縮機要素 |
| BE1023714B1 (nl) * | 2015-12-11 | 2017-06-26 | Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap | Werkwijze voor het regelen van de vloeistofinjectie van een compressor- of expanderinrichting, een vloeistofgeïnjecteerde compressor- of expanderinrichting en een vloeistofgeïnjecteerd compressor- of expanderelement |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57146092A (en) * | 1981-03-05 | 1982-09-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Rotary compressor |
| JPS57206791A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-18 | Hitachi Ltd | Oil feed unit for screw compressor |
| JPS5847195A (ja) * | 1981-09-14 | 1983-03-18 | Hitachi Ltd | 可動翼形回転式圧縮機の給油構造 |
| JPS58197494A (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-17 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| US4507065A (en) * | 1982-05-13 | 1985-03-26 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Vane compressor having drive shaft journalled by roller bearings |
| JPS59231190A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 開放形冷媒圧縮機 |
| JPS60145478A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-31 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ベ−ン回転式圧縮機の給油装置 |
| JPS61187991A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-21 | Toshiba Corp | 浄水場の塩素注入制御装置 |
| JPH0617677B2 (ja) * | 1987-12-24 | 1994-03-09 | 株式会社ゼクセル | 可変容量圧縮機 |
| JPH0294388U (ja) * | 1989-01-11 | 1990-07-26 |
-
1992
- 1992-11-20 JP JP1992080531U patent/JP2585380Y2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-11-18 US US08/154,027 patent/US5411385A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-18 DE DE69314437T patent/DE69314437T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-18 EP EP93118583A patent/EP0600313B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0643286U (ja) | 1994-06-07 |
| DE69314437T2 (de) | 1998-02-05 |
| EP0600313A1 (en) | 1994-06-08 |
| US5411385A (en) | 1995-05-02 |
| EP0600313B1 (en) | 1997-10-08 |
| DE69314437D1 (de) | 1997-11-13 |
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Legal Events
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