JP3818835B2 - ベルト式無段変速機の変速制御装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、それぞれプーリ幅可変のドライブおよびドリブンプーリ間にＶベルトを巻き掛けて構成されるベルト式無段変速機に関し、さらに詳しくは、これらドライブおよびドリブンプーリに加える軸方向推力を制御してこのベルト式無段変速機の変速制御を行う変速制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
このような構成のベルト式無段変速機およびその変速制御装置は従来から種々提案されており、実用に供されている。ベルト式無段変速機においては、ドライブプーリのプーリ幅制御（軸方向推力制御）を行うドライブ側アクチュエータと、ドリブンプーリのプーリ幅制御（軸方向推力制御）を行うドリブン側アクチュエータとを有し、これら両アクチュエータによりドライブおよびドリブンプーリに加える軸方向推力を制御してプーリ幅制御を行い、変速制御を行うように構成される。
【０００３】
このようなアクチュエータによる軸方向推力制御を走行状態に応じて適切に制御し、自動的な変速制御を行わせるための変速制御装置を有したベルト式自動変速機が従来から種々提案されている。一例を挙げれば、特開平９−７２３９７号に開示のベルト式自動変速機があり、ここではいずれか一方のプーリの軸方向推力を目標推力に設定し、他方を目標推力とプーリ推力比の積または比に対応した値とエンジン回転数偏差に対応した値との和により得られる推力に設定して変速制御を行うことが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このようにベルト式無段変速機の変速制御を行う装置および方法が従来から主種提案されてはいるが、従来ではシフトアップ変速およびシフトダウン変速での制御フィードバックゲインが同一であったり、フィードバックゲインを算出するパラメータが不適切であったりして、変速応答性、収束性があまり適切でなくなることがあるという問題があった。
【０００５】
本発明はこのような問題に鑑み、ベルト式無段変速機の変速制御のために必要とされるプーリ軸方向推力を最適な値に設定可能な構成の変速制御装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
このような目的達成のため、本発明は、ドライブ側およびドリブン側アクチュエータ（例えば、実施形態におけるドライブ側およびドリブン側シリンダ室６，９）により付与される軸方向推力を制御してドライブおよびドリブンプーリのプーリ幅を変更し、目標変速比への変速制御を行う変速制御装置において、大径化側プーリがドライブおよびドリブンプーリのいずれであるかを判断する大径化側プーリ判断手段（例えば、実施形態におけるステップＳ５１）と、目標変速比への変速を行わせるために大径化側プーリに加算される変速加算推力を算出する加算推力算出手段（例えば、実施形態におけるステップＳ５）とを有し、この変速加算推力は、Ｖベルトの移動速度に反比例するように設定される。
【０００７】
Ｖベルトの移動速度が大きいときにプーリ幅の調整速度を大きくすると変速が急激になりすぎるのでベルト移動速度に反比例するように変速速度を制御すれば適切な変速制御が可能である。このため、本発明では上記のように変速加算推力をＶベルトの移動速度に反比例するように設定しており、これにより、良好な変速制御が可能となる。
【０００８】
なお、変速加算推力はさらに、大径化側プーリにおける目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差に比例するように設定するのが好ましい。大径化プーリにおける変速前後のベルト巻き掛け径の差は大きいほど早い変速速度が要求されるので、このベルト巻き掛け径の差に比例するように変速速度を制御すれば適切な変速制御が可能である。このため、上記のように変速加算推力を巻き掛け径の差に比例する関係を有するように設定しており、これにより、さらに良好な変速制御が可能となる。
【０００９】
また、Ｖベルトの移動速度を算出するベルト速度算出手段と、Ｖベルトの移動速度に反比例する第１ゲイン係数を求める第１ゲイン係数演算手段とを設け、加算推力算出手段は、第１ゲイン係数を用いて変速加算推力を算出するように構成することができる。
【００１０】
さらに、Ｖベルトの移動速度を算出するベルト速度算出手段と、ドライブプーリの回転速度と現在の変速比とに基づいて、Ｖベルトの移動速度に反比例する第１ゲイン係数を求める第１ゲイン係数演算手段とを備え、加算推力算出手段は、第１ゲイン係数を用いて変速加算推力を算出するように構成しても良い。
【００１３】
なお、大径化側プーリにおける目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差を算出する径変化量算出手段と、巻き掛け径の差に比例する第２ゲイン係数を求める第２ゲイン係数演算手段とを有し、加算推力算出手段は、第２ゲイン係数を用いて変速加算推力を算出するように構成できる。
【００１４】
また、現在の変速比におけるドライブプーリの回転数および目標変速比におけるドライブプーリの回転数の差と、現在の変速比とに基づいて、大径化側プーリにおける目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差を算出するのが好ましい。
【００１５】
以上のような変速制御装置は、具体的には、以下のように構成される。すなわち、本発明に係る変速制御装置は、ドライブ側およびドリブン側アクチュエータ（例えば、実施形態におけるドライブ側およびドリブン側シリンダ室６，９）により付与される軸方向推力を制御してドライブおよびドリブンプーリのプーリ幅を変更し、目標変速比への変速制御を行う変速制御装置において、Ｖベルトの移動速度を算出するベルト速度算出手段（例えば、実施形態におけるステップＳ５２）と、大径化側プーリがドライブおよびドリブンプーリのいずれであるかを判断する大径化側プーリ判断手段（例えば、実施形態におけるステップＳ５１）と、大径化側プーリにおける目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差を算出する径変化量算出手段（例えば、実施形態におけるステップＳ５４）と、ドライブおよびドリブンプーリにおいてベルトスリップ無しにＶベルトを介して動力伝達を行うために必要なスリップ防止推力を算出するスリップ防止推力算出手段（例えば、実施形態におけるステップＳ１）と、ベルトスリップ無しに動力伝達を行いながら定常状態のまま現在の変速比を維持するためにスリップ防止推力に加算される変速比維持推力を算出する変速比維持推力算出手段（例えば、実施形態におけるステップＳ２）と、目標変速比への変速を行わせるために大径化側プーリに加算される変速加算推力を算出する加算推力算出手段（例えば、実施形態におけるステップＳ５）とを有する。そして、この変速加算推力は、ベルト速度算出手段により検出されたＶベルトの移動速度に反比例し、巻き掛け径の差に比例する関係を有するように設定される。
【００１６】
Ｖベルトの移動速度が大きいときにプーリ幅の調整速度を大きくすると変速が急激になりすぎるのでベルト移動速度に反比例するように変速速度を制御すれば適切な変速制御が可能である。また、大径化プーリにおける変速前後のベルト巻き掛け径の差は大きいほど早い変速速度が要求されるので、このベルト巻き掛け径の差に比例するように変速速度を制御すれば適切な変速制御が可能である。このため、本発明では上記のように変速加算推力をＶベルトの移動速度に反比例し、且つ巻き掛け径の差に比例する関係を有するように設定しており、これにより、最適な変速制御が可能となる。
【００１７】
なお、ベルト速度算出手段により検出されたＶベルトの移動速度に反比例する第１ゲイン係数を、ライブプーリの回転速度と現在の変速比とに基づいて求め、また、巻き掛け径の差に比例する第２ゲイン係数を、現在の変速比におけるドライブプーリの回転数と目標変速比におけるドライブプーリの回転数との差と、現在の変速比とに基づいて求め、これら第１および第２ゲイン係数を用いて変速加算推力を算出するのが好ましい。このようにすれば、第１および第２ゲイン係数の算出が簡単且つ容易となり、変速加算推力を簡単に求めることができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の好ましい実施形態について説明する。図１に本発明に係るベルト式無段変速機１の全体構成を示している。ベルト式無段変速機（ＣＶＴ）１は、エンジンＥＮＧの出力軸とダンパ機構ＣＰを介して繋がる変速機入力軸２と、これに平行に配設された変速機カウンタ軸３と、これら両軸２，３の間に配設された金属Ｖベルト機構４と、入力軸２の上に配設された遊星歯車式前後進切換機構２０と、変速機カウンタ軸３の上に配設された発進クラッチ２６とから構成される。
【００１９】
このベルト式無段変速機１には、油圧ポンプ３０、クラッチ制御バルブ４０、変速制御バルブ５０等が設けられ、油圧ポンプ３０からの作動油が油路３０ａ〜３０ｅを通り、クラッチ制御バルブ４０により制御されて発進クラッチ６に供給されて発進クラッチ６の作動が制御され、且つ、変速制御バルブ５０により制御されて金属Ｖベルト機構４に送られて変速制御がなされる。
【００２０】
金属Ｖベルト機構４は、変速機入力軸２上に回転自在に配設されたドライブプーリ５と、変速機カウンタ軸３上にこれと一体回転するように配設されたドリブンプーリ８と、両プーリ５，８間に掛けられた金属Ｖベルト７から構成されている。
【００２１】
ドライブプーリ５は、変速機入力軸２の上に回転自在に配設された固定プーリ半体５Ａと、この固定プーリ半体５Ａに対して軸方向に相対移動可能な可動プーリ半体５Ｂとから構成される。可動プーリ半体５Ｂの側方にはドライブ側シリンダ室６が形成され、変速制御バルブ５０から油路３０ｄを介して供給される油圧により、可動プーリ半体５Ｂを軸方向に移動させる軸方向推力（ドライブプーリ軸方向推力）が発生する。
【００２２】
ドリブンプーリ８は、変速機カウンタ３の上に結合して配設された固定プーリ半体８Ａと、この固定プーリ半体８Ａに対して軸方向に相対移動可能な可動プーリ半体８Ｂとから構成される。可動プーリ半体８Ｂの側方にはドリブン側シリンダ室９が形成され、変速制御バルブ５０から油路３０ｅを介して供給される油圧により、可動プーリ半体８Ｂを軸方向に移動させる軸方向推力（ドリブンプーリ軸方向推力）が発生する。
【００２３】
このようにドライブ側シリンダ室６およびドリブン側シリンダ室９へ供給される油圧（プーリ側圧制御油圧）を制御することにより、金属Ｖベルト７にスリップが発生しないプーリ軸推力（スリップ防止軸推力と称する）が設定できるとともに、ドライブプーリ５およびドリブンプーリ８のプーリ幅を可変設定することができ、金属Ｖベルト７の両プーリ５，８に対する巻き掛け半径を連続的に変化させて変速比を無段階に（連続的に）制御させることができる。
【００２４】
遊星歯車式前後進切換機構２０は、ダブルピニオン式の遊星歯車機構を備え、変速機入力軸２に結合されたサンギヤ２１と、固定プーリ半体５Ａに結合されたキャリア２２と、後進用ブレーキ２５により固定保持可能なリングギヤ２３と、サンギヤ２１とリングギヤ２３とを連結可能な前進用クラッチ２４とを有して構成される。前進用クラッチ２４が係合されると、サンギヤ２１、キャリア２２およびリングギヤ２３が変速機入力軸２と一体的に回転し、駆動プーリ５は変速機入力軸２と同一方向（前進方向）に駆動される。一方、後進用ブレーキ２５が係合されるとリングギヤ２３が固定保持され、キャリア２２がサンギヤ２１と逆方向（後進方向）に駆動される。
【００２５】
発進クラッチ２６は、変速機カウンタ軸３と変速機出力側部材（ギヤ２７ａ等）との間の動力伝達を制御し、発進クラッチ２６の係合を制御してこの動力伝達を制御できる。この動力は、ギヤ２７ａ，２７ｂ，２８ａ，２８ｂを介してディファレンシャル機構２９に伝達され、ここから図示しない左右の車輪に分割して伝達される。また、発進クラッチ２６が解放されると、動力伝達ができなくなり、中立状態となる。
【００２６】
前述のように、ドライブ側およびドリブン側シリンダ室６，９への油圧供給を変速制御バルブ５０により制御して変速制御がなされ、発進クラッチ２６への油圧供給をクラッチ制御バルブ４０により制御して発進制御がなされるのであるが、これら制御バルブ４０，５０の作動制御は、制御ユニット６０からの変速制御信号により行われる。
【００２７】
本発明は変速制御に係るものであり、制御ユニット６０による変速制御バルブ６０の作動制御、すなわち変速制御について以下に詳しく説明する。変速制御バルブ５０は、ドライブ側シリンダ室６およびドリブン側シリンダ室９に供給する油圧を制御する二個のソレノイドバルブを有して構成され、これらソレノイドバルブが変速制御ユニット６０から供給される変速制御信号により作動されて変速制御が行われる。この結果、変速制御信号に基づいて両シリンダ室６，９内の油圧が設定され、ドライブおよびドリブンプーリ５，８に作用するドライブおよびドリブンプーリ軸方向推力が設定される。この変速制御のため、変速制御ユニット６０には、エンジン回転信号Ｎｅ、エンジンスロットル開度信号ＴＨ、車速信号Ｖ、ドライブプーリ回転信号ＮDR、ドリブンプーリ回転信号ＮDNが検出されて入力されている。
【００２８】
この変速制御信号は変速のために必要なドライブおよびドリブン軸方向推力ＦDR，ＦDNに基づいて設定される。この軸方向推力は、Ｖベルト７をドライブ及びドリブンプーリ５，８に対してスリップさせずに動力伝達を行わせるに必要なスリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNと、現在の変速比Ｒｐを維持するために必要な変速比維持推力Ｆ２DR，Ｆ２DNと、現在の変速比Ｒｐを目標変速比Ｒｔまで最適な速度で変速させるために必要な変速加算推力Ｆａとに基づいて算出設定される。
【００２９】
この軸方向推力算出およびこれに基づく変速制御信号の設定フローを図２に示しており、このフローチャートに基づいて説明する。このフローに示すように、まずステップＳ１においてスリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNを算出し、ステップＳ２において変速比維持推力Ｆ２DR，Ｆ２DNを算出する。そして、ステップＳ３において変速要求が有るか否かを判断し、変速要求がなく定常状態であるときにはステップＳ４に進み、上記スリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNおよび変速比維持推力Ｆ２DR，Ｆ２DNから推力演算１を行って現在の定常走行を維持するために必要な軸方向推力ＦDR，ＦDNを算出する。
【００３０】
一方、変速要求が有る場合には、ステップＳ５に進み、この変速要求に対応する変速を行わせるために必要な変速加算推力Ｆａを算出する。そして、ステップＳ６において、上記スリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DN、変速比維持推力Ｆ２DR，Ｆ２DNおよび変速加算推力Ｆａから推力演算２を行って、上記変速要求に基づく変速を行わせるために必要な軸方向推力ＦDR，ＦDNを算出する。
【００３１】
上記のようにして推力演算１（ステップＳ４）もしくは推力演算２（ステップＳ６）において軸方向推力ＦDR，ＦDNを算出すると、ステップＳ７に進み、これら軸方向推力ＦDR，ＦDNを得るために必要なドライブ側およびドリブン側シリンダ室６，９の供給油圧が得られるように、変速制御バルブ５０に出力すべき変速制御信号を算出する。そして、この変速制御信号を用いて変速制御バルブ５０の作動を制御すれば、所望の変速制御が行われる。
【００３２】
ここで、まず、上記ステップＳ１におけるスリップ防止推力算出について説明する。この算出フローの詳細を図３に示しており、まず、エンジン回転数Ｎｅ、エンジンスロットル開度TH、ドライブプーリ回転数ＮDR、ドリブンプーリ回転数ＮDN、変速比Ｒｐを検出して読み込む（ステップＳ１１）。次にこれら検出値に基づいてエンジンから変速機入力軸２に入力される入力トルクＴinを算出する（ステップＳ１２）。そして、現在の変速比Ｒｐに基づいてドライブプーリ５およびドリブンプーリ８の伝達トルクを算出し、このドライブトルクをスリップ無しに伝達するために両プーリ５，８に必要とされるスリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNを算出する（ステップＳ１３）。
【００３３】
次に、上記ステップＳ２における変速比維持推力の算出について説明する。この変速比維持推力は、上記のように両プーリ５，８にスリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNを作用させてスリップ無しに動力伝達が可能なった状態で、定常状態で現在の変速比Ｒｐを維持するためにいずれか一方のプーリに加算すべき推力であり、図４に示す算出フローに従って算出される。ここで、例えば、ドライブプーリのスリップ防止推力Ｆ１DRは、実際の伝達トルクＴａに対して、所定の余裕トルクＴ１を加えた伝達トルク容量Ｔｔ（＝Ｔａ＋Ｔ１）となるように設定されており、実際の伝達トルクＴａに対する伝達トルク容量Ｔｔの比、すなわち安全率ＳＦ（＝Ｔｔ／Ｔａ）の逆数（１／ＳＦ）と、変速比Ｒｐに対して、バランス推力比ＴＲが図５のように予め計算されて設定されている。
【００３４】
なお、図５においてＴ＝０の線が伝達トルクが零のときを示し、これより上側が正トルク側、すなわち、エンジン側から駆動トルクが伝達される場合を示し、Ｔ＝０の線より下側が負のトルク側、すなわち、出力側からエンジン側に駆動トルクが伝達されてエンジンブレーキ作用状態となる場合を示し、各線の数字は、安全率ＳＦの逆数（１／ＳＦ）を示す。
【００３５】
バランス推力比ＴＲは、所定の変速比を定常状態で保持するために必要とされるドライブプーリの軸方向推力とドリブンプーリの軸方向推力の比である。図５において、現在の変速比と、そのときのドライブプーリ５における安全率の逆数（１／ＳＦ）の線とに対応するバランス推力比ＴＲを求めれば、このバランス推力比ＴＲが現在の伝達トルク状態で現在の変速比Ｒｐを保持するために必要なドライブプーリの軸方向推力とドリブンプーリの軸方向推力の比である。
【００３６】
図４に示す算出フローにおけるステップＳ２１では、上記のようにしてバランス推力比ＴＲを算出し、次に、ステップＳ２２において、このような推力比ＴＲとするために必要な維持推力を算出する。この算出は、ステップＳ１において算出したスリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNを確保した上で、いずれか一方の推力を増加させて上記バランス推力ＴＲを得るに必要な増加推力として算出される。すなわち、図６（Ａ）もしくは（Ｂ）に示すように、ドライブ側のスリップ防止推力Ｆ１DRに変速比維持推力Ｆ２DRを加えたり（図６（Ｂ））、ドリブン側のスリップ防止推力Ｆ１DNに変速比維持推力Ｆ２DNを加えたり（図６（Ａ））して、上記のように算出されたバランス推力比ＴＲが得られるようにするための変速比維持推力をステップＳ２２において算出する。
【００３７】
この結果、スリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNに、変速比維持推力Ｆ２DNもしくはＦ２DRを加えて、図６（Ａ）もしくは（Ｂ）のようなバランス推力比が得られるようにドライブ側およびドリブン側推力が求められる。これら推力をドライブ側およびドリブン側プーリに付与すれば、定常状態で現在の変速比を維持したままでベルトスリップ無しに動力伝達が可能である。このことから分かるように、図２におけるステップＳ７における推力演算１においては、スリップ防止推力Ｆ１DR，Ｆ１DNに変速比維持推力Ｆ２DNもしくはＦ２DRを加えて、ステップＳ２１で算出されたバランス推力比となるドライブ側およびドリブン側推力ＦDR，ＦDNが算出される。
【００３８】
次にステップＳ５における変速加算推力算出について説明する。この算出フローの詳細を図７に示しており、まず、要求される変速の種類（すなわち、アップシフトか、ダウンシフトか）および変速によりベルト巻き掛け径が大きくなるようにプーリ幅が可変調整される大径化側プーリを判断する（ステップＳ５１）。変速要求は、例えば、運転者のアクセルペダルの踏み込み量、すなわちアクセル開度に対応して設定される目標エンジン回転数に基づいて判断される。アクセルペダルが踏み込まれるとこれに対応する目標エンジン回転数が増加し、実際のエンジン回転数を目標エンジン回転数に一致させるように変速制御が行われる。このときの変速制御がアップシフトか、ダウンシフトかをステップＳ５１において判断し、このとき同時に、このような変速制御において、ベルト巻き掛け径が大きくなる大径化側プーリがドライブプーリおよびドリブンプーリのどちらであるかを判断する。
【００３９】
次に、ドライブプーリ回転数ＮDR、ドリブンプーリ回転数ＮDN、変速比Ｒｐから金属Ｖベルト７の移動速度、すなわち、ベルト周速Ｖｖを演算する（ステップＳ５２）。そして、図８に示すように予め設定されたグラフから、現在の周速Ｖｖに対する第１ゲインＧ１を求める（ステップＳ５３）。この第１ゲインＧ１は周速に反比例する関係のゲインであり、変速の種類（アップシフトもしくはダウンシフト）に応じて設定されている。
【００４０】
なお、周速Ｖｖはドライブプーリ回転数ＮDRと、変速比Ｒｐとの関係で一義的にに求まるため、例えば、図１０に示すように、ドライブプーリ回転数ＮDRと変速比Ｒｐとに対する第１ゲインＧ１の関係を予め設定しておき、この関係から第１ゲインを求めても良い。このようにすれば、ステップＳ５１の周速演算が不要であり、制御が簡単となるという利点がある。上記のように第１ゲインＧ１は変速の種類に応じて設定されるものであり、図１０はアップシフトの場合を示している。図１０における変速比Ｒｐに対応する線は変速比毎に設定されるものであるが、図１０においては、最小変速比（ＴＯＰ）、中間変速比（ＭＩＤ）および最大変速比（ＬＯＷ）を例示的に示している。
【００４１】
次に、変速要求に応じて現在の変速比から目標変速比まで変速されたときにでの大径化側プーリにおけるベルト巻き掛け径の差Ｄｄ、すなわち、大径化プーリにおいて現在の変速比での巻き掛け径が目標変速比ではどれだけ大きくなるかという径の差を演算する（ステップＳ５４）。これは図９に示すように予め設定されたグラフから、ステップＳ５４において求められた径の差Ｄｄに対する第２ゲインＧ２を求めて行われる（ステップＳ５５）。第２ゲインＧ２は径の差Ｄｄに比例する関係のゲインであり、変速の種類（アップシフトもしくはダウンシフト）に応じて設定されている。
【００４２】
なお、径の差Ｄｄは、現在のエンジン回転数でのドライブプーリ回転数と目標エンジン回転数でのドライブプーリ回転数との差ＮDRERRと、変速比Ｒｐとの関係で一義的に求まるため、例えば、図１１に示すように、目標エンジン回転数までのドライブプーリ回転数の差ＮDRERRと変速比Ｒｐとに対する第２ゲインＧ２の関係を予め設定しておき、この関係から第２ゲインを求めても良い。このようにすれば、ステップＳ５４の径の差Ｄｄの演算が不要であり、制御が簡単となる。上記のように第２ゲインＧ２は変速の種類に応じて設定されるものであり、図１１はアップシフトの場合を示している。図１１における変速比Ｒｐに対応する線は変速比毎に設定されが、図１１においては、最小変速比（ＴＯＰ）、中間変速比（ＭＩＤ）および最大変速比（ＬＯＷ）を例示的に示している。
【００４３】
以上のようにして第１ゲインＧ１および第２ゲインＧ２が求まると、ステップＳ５６において変速加算推力Ｆａが演算される。この変速加算推力Ｆａは、基本推力値Ｆｂに、上記第１ゲインＧ１および第２ゲインＧ２を乗算して求められる。なお、基本推力値Ｆｂは、実験的に予め求められている値であり、例えば、２０ｋｇｗである。
【００４４】
次に、図２のステップ６における推力演算２について、図１２を参照して説明する。この演算では、ステップＳ６１において、ドライブ側およびドリブン側におけるスリップ防止推力Ｆ１DR、Ｆ１DNに、変速比維持推力Ｆ２DRもしくはＦ２DNを加え、さらに、大径化側プーリに変速加算推力Ｆａを加えて、ドライブプーリ基本変速制御推力ＦDR′およびドリブンプーリ基本変速制御推力ＦDN′（基本変速制御推力）を算出する。
【００４５】
このような算出によれば、いずれか一方の基本変速制御推力ＦDR′もしくはＦDN′がスリップ防止推力Ｆ１DRもしくはＦ１DNであるような場合、例えば図１３（Ａ）に示すように、ドライブ側プーリの基本変速制御推力がスリップ防止推力Ｆ１DRであるような場合と、図１３（Ｂ）に示すように、両プーリの基本変速制御推力がともにスリップ防止推力より大きくなる場合とがある。いずれの場合にも、このままの基本変速制御推力ＦDR′およびＦDN′をドライブおよびドリブンプーリに与える制御を行えば、所望の変速制御が可能である。
【００４６】
しかしながら、図１３（Ｂ）の場合には両プーリの基本変速制御推力がともにスリップ防止推力より大きく、それだけ無駄な推力を用いることになる。すなわち、図１３（Ｂ）の場合には、両プーリの推力の差さえ十分にあれば、両プーリのいずれか一方がスリップ防止推力となるまで両プーリの推力を同等に下げても、ベルトスリップ無しに所望の変速制御が可能であり、このようにすれば、無駄な推力を設定することなく効率の良い変速制御が可能である。
【００４７】
このため、本制御では、ステップＳ６２において、ドライブおよびドリブンプーリの基本変速制御推力ＦDR′およびＦDN′のうちのいずれか一方がスリップ防止推力であるか否かを判断している。いずれか一方がスリップ防止推力の場合、すなわち、図１３（Ａ）のような場合には、このままドライブおよびドリブンプーリの基本変速制御推力ＦDR′およびＦDN′を軸方向推力ＦDRおよびＦDNとして設定する。
【００４８】
両方がスリップ防止推力以上の場合、すなわち、図１３（Ｂ）に示すような場合には、ステップＳ６３に進み、まず変速比維持推力分の推力を両プーリの推力から減算する。例えば、図１３（Ｂ）の場合には、ドリブンプーリに変速比維持推力Ｆ２DNがあるため、ドリブンプーリの推力ＦDN′（＝Ｆ１DN＋Ｆ２DN）からこれを減算してドリブンプーリの推力をスリップ防止推力Ｆ１DNまで下げる。同時に、ドライブプーリの基本変速制御推力DR′からドリブンプーリの変速比維持推力Ｆ２DN分の推力を減算する。なお、このとき、ドライブプーリの基本変速制御推力ＦDR′からドリブンプーリの変速比維持推力Ｆ２DNをそのまま減算するのではなく、定常状態のドライブおよびドリブンプーリの推力比（ａ／ｂ）に対応して、ドライブプーリにおけるドリブンプーリの変速比維持推力Ｆ２DN分に対応する推力を演算し、これを減算（ＦDR′−Ｆ２DN×ａ／ｂ）する。
【００４９】
次に、このようにして求められたドライブおよびドリブンプーリの軸方向推力のいずれか一方がスリップ防止推力以下となっていないかの判断を行う（ステップＳ６４）。上記演算により、いずれか一方（変速比維持推力が設定されている方）の軸方向推力はスリップ防止推力になるのであるが、他方の推力がスリップ防止推力以下となってはベルトスリップが発生するおそれがあるためこの判断を行う。この判断において他方の軸方向推力がスリップ防止推力以上であるときには、ステップＳ６６に進み、このまま演算結果を軸方向推力ＦDRおよびＦDNとして設定する。
【００５０】
この判断において、他方の軸方向推力がスリップ防止推力未満となると判断されたときには、ステップＳ６５に進み、ステップＳ６１において演算されたドライブおよびドリブンプーリの基本変速制御推力ＦDR′およびＦDN′から、変速加算推力Ｆａ分の推力を減算し、その結果をステップＳ６７で軸方向推力ＦDRおよびＦDNとして設定する。例えば、図１３（Ｂ）の場合には、ドライブプーリに変速加算推力Ｆａがあるため、ドライブプーリの基本変速制御推力ＦDR′（＝Ｆ１DR＋Ｆａ）からこれを減算してドライブプーリの推力をスリップ防止推力Ｆ１DRまで下げる。同時に、ドリブンプーリの基本変速制御推力ＦDN′から変速加算推力Ｆａ分の推力を減算する。このときにも、定常状態のドリブンおよびドライブプーリの推力比（ｂ／ａ）に対応してドリブンプーリにおける変速加算推力Ｆａ分の推力を演算し、これを減算（ＦDN′−Ｆａ×ｂ／ａ）する。このようにしてＦDRとＦDNの少なくとも一方をスリップ防止推力Ｆ１DRあるいはＦ１DNとし、他方をこれより大きい推力となるように演算し、車両への適切な実装を可能とする。
【００５１】
以上のようにしてドライブおよびドリブンプーリの軸方向推力ＦDRおよびＦDNが求まると、図２のステップＳ７に進み、このような軸方向推力を得るために変速制御バルブ５０に要求される変速制御信号を求める。そして、変速制御ユニット６０から変速制御バルブ５０にこの変速制御信号が送出されて、変速制御バルブ５０の作動制御が行われ、所望の変速制御がなされる。
【００５２】
なお、以上の説明においては、目標変速比への変速制御を行うようにしているが、この目標変速比に代えて、目標エンジン回転数や、目標ドライブプーリ回転数を設定し、これら目標値が得られるように変速制御を行うようにしたものに本発明を適用できる。
【００５３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、ドライブおよびドリブンプーリにおいてベルトスリップ無しにＶベルトを介して動力伝達を行うために必要なスリップ防止推力を算出するスリップ防止推力算出手段と、ベルトスリップ無しに動力伝達を行いながら定常状態のまま現在の変速比を維持するためにスリップ防止推力に加算される変速比維持推力を算出する変速比維持推力算出手段と、目標変速比への変速を行わせるために大径化側プーリに加算される変速加算推力を算出する加算推力算出手段とを有して変速制御装置が構成され、変速加算推力は、ベルト速度算出手段により検出されたＶベルトの移動速度に反比例し、巻き掛け径の差に比例する関係を有するように設定されている。
【００５４】
Ｖベルトの移動速度が大きいときにプーリ幅の調整速度を大きくすると変速が急激になりすぎるのであるが、本発明では、ベルト移動速度に反比例するように変速速度を制御して適切な変速制御が可能である。また、大径化プーリにおける変速前後のベルト巻き掛け径の差は大きいほど早い変速速度が要求されるのであるが、本発明ではベルト巻き掛け径の差に比例するように変速速度を制御しており、適切な変速制御が可能である。
【００５５】
なお、ベルト速度算出手段により検出されたＶベルトの移動速度に反比例する第１ゲイン係数を、ライブプーリの回転速度と現在の変速比とに基づいて求め、また、巻き掛け径の差に比例する第２ゲイン係数を、現在の変速比におけるドライブプーリの回転数と目標変速比におけるドライブプーリの回転数との差と、現在の変速比とに基づいて求め、これら第１および第２ゲイン係数を用いて変速加算推力を算出するのが好ましい。このようにすれば、第１および第２ゲイン係数の算出が簡単且つ容易となり、変速加算推力を簡単に求めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る変速制御装置を有したベルト式無段変速機の構成を示す概略図である。
【図２】上記変速制御装置による変速制御信号の設定を示すフローチャートである。
【図３】図２のフローにおけるスリップ防止推力算出ステップの内容を示すフローチャートである。
【図４】図２のフローにおける変速比維持推力算出ステップの内容を示すフローチャートである。
【図５】変速比と、ドライブプーリにおける安全率の逆数と、バランス推力比との関係を示すグラフである。
【図６】ドライブおよびドリブンプーリにおけるスリップ防止推力に変速比維持推力を加算する例を示すグラフである。
【図７】図２のフローにおける変速加算推力算出ステップの内容を示すフローチャートである。
【図８】ベルト周速と第１ゲインとの関係を示すグラフである。
【図９】径の差と第２ゲインとの関係を示すグラフである。
【図１０】ドライブプーリ回転数と、変速比と、第１ゲインとの関係を示すグラフである。
【図１１】ドライブプーリにおける目標エンジン回転数までの回転変化量と、変速比と、第２ゲインとの関係を示すグラフである。
【図１２】図２のフローにおける推力演算２ステップの内容を示すフローチャートである。
【図１３】ドライブおよびドリブンプーリにおけるスリップ防止推力に変速比維持推力および変速加算推力を加算する例を示すグラフである。
【符号の説明】
１ ベルト式無段変速機
５ ドライブプーリ
６ ドライブ側シリンダ室（ドライブ側アクチュエータ）
８ ドリブンプーリ
９ ドリブン側シリンダ室（ドリブン側アクチュエータ）
５０ 変速制御バルブ
６０ 変速制御ユニット

Claims (6)

1. プーリ幅可変のドライブプーリと、プーリ幅可変のドリブンプーリと、前記ドライブおよびドリブンプーリ間に巻き掛けられたＶベルトと、前記ドライブプーリに軸方向推力を付与するドライブ側アクチュエータと、前記ドリブンプーリに軸方向推力を付与するドリブン側アクチュエータとを備えて構成されるベルト式無段変速機において、
   前記ドライブ側アクチュエータにより付与されるドライブ側軸方向推力および前記ドリブン側アクチュエータにより付与されるドリブン側軸方向推力を制御して前記ドライブおよびドリブンプーリのプーリ幅を変更し、目標変速比への変速制御を行う変速制御装置であって、
   変速制御を行うときに前記Ｖベルトの巻き掛け径が大きくなるようにプーリ幅が可変調整される大径化側プーリが前記ドライブおよびドリブンプーリのいずれであるかを判断する大径化側プーリ判断手段と、
   前記目標変速比への変速を行わせるために前記大径化側プーリに加算される変速加算推力を算出する加算推力算出手段とを有し、
   前記変速加算推力は、前記Ｖベルトの移動速度に反比例することを特徴とするベルト式無段変速機の変速制御装置。
2. 前記変速加算推力は、前記大径化側プーリにおける前記目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差に比例することを特徴とする請求項１に記載のベルト式無段変速機の変速制御装置。
3. 前記Ｖベルトの移動速度を算出するベルト速度算出手段と、
   前記Ｖベルトの移動速度に反比例する第１ゲイン係数を求める第１ゲイン係数演算手段とを備え、
   前記加算推力算出手段は、前記第１ゲイン係数を用いて前記変速加算推力を算出することを特徴とする請求項１に記載のベルト式無段変速機の変速制御装置。
4. 前記Ｖベルトの移動速度を算出するベルト速度算出手段と、
   前記ドライブプーリの回転速度と現在の変速比とに基づいて、前記Ｖベルトの移動速度に反比例する第１ゲイン係数を求める第１ゲイン係数演算手段とを備え、
   前記加算推力算出手段は、前記第１ゲイン係数を用いて前記変速加算推力を算出することを特徴とする請求項１に記載のベルト式無段変速機の変速制御装置。
5. 前記大径化側プーリにおける前記目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差を算出する径変化量算出手段と、
   前記巻き掛け径の差に比例する第２ゲイン係数を求める第２ゲイン係数演算手段とを有し、
   前記加算推力算出手段は、前記第２ゲイン係数を用いて前記変速加算推力を算出することを特徴とする請求項２に記載のベルト式無段変速機の変速制御装置。
6. 現在の変速比におけるドライブプーリの回転数および目標変速比におけるドライブプーリの回転数の差と、現在の変速比とに基づいて、前記大径化側プーリにおける前記目標変速比へ変速したときの巻き掛け径と現在の巻き掛け径との差を算出することを特徴とする請求項５に記載のベルト式無段変速機の変速制御装置。

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