JP3790499B2 - バルク金属ガラスからなる弾性材料 - Google Patents
バルク金属ガラスからなる弾性材料 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3790499B2 JP3790499B2 JP2002185250A JP2002185250A JP3790499B2 JP 3790499 B2 JP3790499 B2 JP 3790499B2 JP 2002185250 A JP2002185250 A JP 2002185250A JP 2002185250 A JP2002185250 A JP 2002185250A JP 3790499 B2 JP3790499 B2 JP 3790499B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strain
- load
- stress
- metallic glass
- unloading
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Springs (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、バルク金属ガラスからなる弾性材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】
本発明者らは、１９８８年以来、結晶化に対する過冷却液体の異常安定化が、Ｍｇ基、希土類金属基、Ｚｒ基、Ｐｄ基、Ｆｅ基の多くの合金系で生じることを見出すとともに、その安定化により、バルク金属ガラスが作製できることを報告してきた。
【０００３】
バルク金属ガラスは、ガラス相生成の最低冷却速度は０．１０Ｋ／ｓであり、最大厚さは約１００ｍｍである。その安定化は、３元素以上の多成分系、１２％以上の原子寸法比と負の混合熱、の条件を満足する成分系における現象である。バルク金属ガラスは、特徴ある機械的性質、広い過冷却液体域、超粘性流動を、鉄族基合金は良好な軟磁性を示す。
【０００４】
これらのバルク金属ガラスは、例えば、溶融金属を金型に押圧して所定形状にする鍛造法、溶融金属を圧延して所定形状にする圧延法、溶融金属を冷却金型に鋳込んで所定形状にする鋳造法などにより製造されている。
【０００５】
本発明者らは、キャビテイ部を有する下型に溶融金属を流しこんで上型で押圧する方法を開発した（特開２０００−６１６１４号）が、この方法により製造したＺｒ−Ａｌ−Ｎｉ−Ｃｕ系バルグ金属ガラス、例えばＺｒ５５Ａｌ１０Ｎｉ５Ｃｕ３０は良好な非晶質状態が形成されれば、曲げ試験において明瞭な降伏を示した後に破壊する。
【０００６】
【発明の構成】
金属ガラスは、上記のような異常現象と新規な特性により先端材料としての発展が期待されている。金属ガラスは、例えば、金属結晶と比べて極めて高強度で低弾性率であり(A.Inoue:Bulk Amorphous Alloys, Trans Tech Publications, Zurich (1998))、金属結晶と比べて機械的性質、弾性および破壊挙動が大きく異なる。
【０００７】
本発明者らは、金属ガラスが、引張応力対引張ひずみ関係では、実質的に擬弾性現象を示さないか、小さな擬弾性現象を示すだけであるにもかかわらず、ねじり試験のせん断応力対せん断ひずみ関係では顕著に擬弾性現象が生じるという、従来の金属や合金材料には全く見られない特異な性質を持つことを発見した。
【０００８】
この擬弾性現象は、負荷試験において、材料にせん断応力を加えた場合の応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、非常に大きい。
【０００９】
また、このせん断応力下の擬弾性現象は負荷が小さくても生じ、負荷レベルが大きくなるとともに強く現れる傾向があることも分かった。
また、負荷の除去後に残留ひずみが実質的に０である優れた擬弾性を示すことも分かった。
【００１０】
このような擬弾性をもつバルク金属ガラスを用いれば、減衰器(ダンパ)を併用したかのような減衰特性に優れた(振動が早く止まる)つるまきバネやねじりバネを作ることができる。
【００１１】
すなわち、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において擬弾性現象を示さず、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を利用することを特徴とするバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法である。
【００１２】
また、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において、引張破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下において引張応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して３％以下である擬弾性現象を示し、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を利用することを特徴とするバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法である。
また、本発明は、バルク金属ガラスがＰｄ基、Ｌａ基、またはＺｒ基の金属ガラスのいずれかであることを特徴とする上記のバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法である。
【００１３】
また、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において擬弾性現象を示さず、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を有することを特徴とするバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネである。
また、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において、引張破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下において引張応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して３％以下である擬弾性現象を示し、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を有することを特徴とするバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネである。
また、本発明は、バルク金属ガラスがＰｄ基、Ｌａ基、またはＺｒ基の金属ガラスのいずれかであることを特徴とする上記のつるまきバネまたはねじりバネである。
【００１４】
合金に弾性限を超えた歪みを与え、見掛け上の塑性変形を起こさせても除荷時には歪みが回復してしまう性質は、擬弾性と言われ、Ｔｉ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ｚｎ、Ａｕ−Ｃｄ、Ａｇ−Ｃｄ合金などが知られている。このような合金は、擬弾性を利用してバネ、歯列矯正器具、生体用インプラント、眼鏡のフレーム、ケーブル固定用のクリート、携帯電話のアンテナ、釣糸などに使用されている。これらの合金の擬弾性現象はマルテンサイト変態に起因するものである。
【００１５】
図１の（ａ）は、金属材料に応力を加えた場合の応力−ひずみ曲線における典型的な擬弾性（超弾性）現象を模式的に示す図である。応力ーひずみ曲線において、典型的には、一定応力の下で比較的大きく変位し、ひずみが増加しても応力の大きさが変わらず、応力を除去するとひずみがほとんどまたは完全に消失するが、図１の（ｂ）に示すように、一定応力の下で大きく変位するのではなく、応力の大きさに伴ってなだらかに変位する場合もある。例えば、特開平１０−２３７５７２号公報には、このような高強度擬弾性Ｔｉ−Ｎｉ系合金が開示されている。このような従来知られている擬弾性現象を示す合金における擬弾性はマルテンサイト変態に起因するものであり引張応力下でもせん断応力下でも同様に生じる。
【００１６】
図１の（ｂ）に示すＡは、応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーを示し、Ｂは除荷で吐き出されたひずみエネルギーを示している。負荷で蓄えられた全ひずみエネルギー（Ａ＋Ｂ）に対して、除荷により消失したひずみエネルギーＡの率、すなわち、Ａ／（Ａ＋Ｂ）が大きいほど、実質的に蓄えられる弾性ひずみエネルギーは小さく、また、振動における減衰率が大きいといえる。
【００１７】
【作用】
本発明の弾性材料においては、せん断応力−ひずみ曲線において、Ａ／（Ａ＋Ｂ）は４％以上であるが、引張応力下では実質的に擬弾性現象を示さないか、Ａ／（Ａ＋Ｂ）が３％程度以下の小さな擬弾性現象を示すだけである。
【００１８】
結晶合金である鋼では、ねじり試験のせん断応力対せん断ひずみ関係においては、このような顕著な擬弾性現象は見られず、各種結晶純金属や通常の結晶合金においてもこのような擬弾性現象の報告は見られない。また、アモルファス合金薄膜は金属結晶と比べて擬弾性を生じやすいことが同材料の大きな荷重下の引張試験によって知られている(T.Matsumoto:Sci.Rep.RITU,tA-26(1977),1625)。さらに、銅単元素アモルファス金属の分子動力学シュミレーションにおいて擬弾性挙動は引張試験よりもせん断試験において生じやすいことが報告されている(K.Fujita,M.Watanabe:Proc.of Jpn.Soc.Mech.Eng,995-1(1999),47-48)。
【００１９】
しかし、本発明らは、バルク金属ガラスについて、引張破断時のひずみ、せん断破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下と小さい場合でも、擬弾性現象が引張ではほとんど生じず、せん断では大きく生じる特徴を見出した。
よって、バルク金属ガラスについてみられるこのようなせん断応力下の顕著な擬弾性現象はアモルファス合金薄膜の大きい荷重下の弾性挙動とは異なる特異な機構に基づくものと考えられる。その機構は、現在のところ明らかではないが下記のような推測が可能である。一般に、通常の結晶合金では見られず、バルク金属ガラスで見られる特有の現象として次のことが知られている。
【００２０】
引張、圧縮破壊は一つの最大せん断応力面で生じ、また、疲労き裂伝播方向は、き裂伝播速度が応力拡大係数範囲の指数則で表される領域で引張荷重軸に垂直な方向ではなく、やはり一つの最大せん断応力方向に進展しやすい。これらは、破壊が一挙に進展する場合も、徐々に進展する場合も最大せん断応力方向にすべりやすいことを示している。金属ガラスは、通常、原子半径差の比が１０％程度以上異なる３元系以上からなっている。このように、金属ガラスは、原子半径差の比が大きいので、１番小さい原子が大きな原子間の隙間を移動して最大せん断応力方向の変位を誘起している可能性が考えられる。
【００２１】
これより、バルク金属ガラスは、最大せん断応力方向ですべり変位が生じやすく、負荷過程ではせん断応力が大きくなるにつれて弾性変位に加えて最大せん断応力方向の変位も徐々に大きくなって加わり、応力−ひずみ曲線は上に凸になり、除荷では逆の現象が生じて下に凸になり、結果として、引張応力下ではなく、せん断応力下で擬弾性現象が顕著に現れるものと考えられる。
【００２２】
【実施例】
下記の表１に示す組成のバルク金属ガラスのせん断応力下での擬弾性特性を比較例のみがき丸棒鋼(JIS SGD 400−D)と対比して具体的に説明する。バルク金属ガラスおよびみがき丸棒鋼の機械的特性を併せて表１に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
Ｐｄ４０Ｃｕ３０Ｎｉ１０Ｐ２０(ａｔ％)についてみれば、最も大きいＰｄの原子半径に対するＰｄとＣｕ,ＮｉおよびＰの原子半径差の比は、それぞれ７％、１０％および２６％である。
また、Ｌａ６０Ａｌ２０Ｎｉ１０Ｃｕ５Ｃｏ５(ａｔ％)についてみれば、最も大きいLaの原子半径に対するＬａとＡｌ,Ｎｉ、ＣｕおよびＣｏの原子半径差の比は、それぞれ３１％、５０％および５０％である。
また、Ｚｒ５５Ｃｕ３０Ｎｉ５Ａｌ１０(ａｔ％)についてみれば、最も大きいZｒの原子半径に対するＺｒとＣｕ,ＮｉおよびＡｌの原子半径差の比は、それぞれ２７％、３０％および１３％である。
【００２５】
実施例１
本発明者らが開発した貴金属基バルク金属（特開平９−１９５０１７号公報参照）に相当する単相バルク金属ガラスＰｄ４０Ｃｕ３０Ｎｉ１０Ｐ２０(ａｔ％)について下記の試験を行った。この単相バルク金属ガラスは以下の製造方法により製造したものである。
【００２６】
予め合金化したＰｄ−Ｐ、純Ｐｄ、ＮｉおよびＣｕを純アルゴンガス中で高周波誘導加熱して所定の組成に合金化した。これを金属ガラスの母合金とした。母合金を所望の内径を有する石英管中に装填し、石英管の開放端より真空ポンプを用いて石英管内を真空脱気した。その後、石英管の開放端をバーナ等の熱源で閉じカプセル状に封入した。このカプセルを加熱炉中で所定の温度まで昇温し、原料合金を完全に溶解させた。この原料合金溶湯を、かき回した水中へ石英管ごと入れ、急冷凝固した。
【００２７】
引張試験には、両端のつかみ部直径φ１０ｍｍ、平行部直径φ４ｍｍの円形断面の試験片、ねじり破断試験には、つかみ部直径φ１０ｍｍ、平行部直径φ５．５ｍｍの円形断面の試験片、弾性範囲内のねじり試験には直径１０ｍｍのストレートの丸棒を用いた。
【００２８】
試験機は、引張試験、ねじり試験ともに軸力電気油圧サーボ式疲労試験機（島津製作所製EHF-U 50kN）を用いた。ねじり試験は、ピストン軸変位を回転運動に変換するねじり治具により、ねじり棒を介して試験片にねじり変形を与えて実施した。ピストン変位速度は０．０１ｍｍ・ｓ−１(ねじり角速度約１×１０−４ｒａｄ・ｓ−１、せん断ひずみ速度約１．１×１０−５ｓ−１)一定とした。
【００２９】
トルクは、ねじり棒に貼付けたひずみゲージの出力から、また、ねじり角はクリップゲージで試験片固定板間の変位を求め、これをねじり角に変換して求めた。変位とねじり角の関係は予め予備試験を行い決定した。また、引張試験は荷重制御で行い、応力負荷速度はねじり試験と同じになるようにした。引張試験の引張荷重は、試験機のロードセルを、ひずみは、標点間距離１２．５ｍｍのクリップゲージをそれぞれ用いて測定した。
【００３０】
試験結果
図２に、ねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示す。
また、せん断応力(τ)とせん断ひずみ(γ)は、それぞれＴとφを用いて弾性体の関係式τ＝Ｔ・ｄ/２／Ｉｐ、γ＝φ・(ｄ/２)／ｌから求めた。ここで、ｄは平行部直径、Ｉｐは断面二次極モーメント、ｌは平行部長さである。これらの値は、試験片平行部の表面における値である。
【００３１】
Ｐｄ基金属ガラスにおいては破壊に至るまで明瞭な降伏現象が見られず、ねじり試験におけるせん断強さτＢも破壊時のトルクＴＢを用いて弾性体の式で評価した。その値は９８０ＭＰａであり、報告されているＰｄ基の引張強さσＢ＝１６４０ＭＰａ）に対して、ミーゼスの相当応力の関係τ＝σ／√３）とほぼ一致している。
【００３２】
図３に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示す。最大負荷応力値はそれぞれ、破断強さの約３０％とした。図３の(ａ)に示されるように、引張試験では負荷と除荷行程は良く一致しており擬弾性挙動は見られない。しかし、図３の(ｂ)に示されるように、ねじり試験のτ−γ関係では明らかに擬弾性挙動が見られる。また、応力除去後の残留歪みは実質的に０である。
【００３３】
実施例２
実施例１と同様の方法で製造した単相バルク金属ガラスＬａ６０Ａｌ２０Ｎｉ１０Ｃｕ５Ｃｏ５(ａｔ％)について実施例１と同様に試験を行った。引張試験に、平行部直径φ６ｍｍの円形断面の試験片を用いた以外は実施例１と同じ条件とした。Ｌａ基金属ガラスのτＢは、文献で報告されているσＢの１／√３であるとして求めた。
【００３４】
図４に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示す。最大負荷応力値はそれぞれ、破断強さの約３０％とした。図４の(ａ)に示されるように、引張試験では負荷と除荷行程に若干の差異が見られる。しかし、図４の(ｂ)に示されるように、ねじり試験のτ−γ関係では明らかに擬弾性挙動が見られる。また、応力除去後の残留歪みは実質的に０である。
【００３５】
図５(ａ)〜(ｃ)は、Ｌａ基金属ガラスのねじり試験の応力レベルを変えて実施したτ−γ関係を示す。図５(ａ)に示すように、負荷レベルがτＢの４％と小さくても擬弾性が生じており、擬弾性特性は負荷応力レベルの増加とともに大きくなる傾向が見られる。
【００３６】
実施例３
実施例１と同様の方法で製造した単相バルク金属ガラスＺｒ５５Ｃｕ３０Ｎｉ５Ａｌ１０(ａｔ％)について実施例１と同様に試験を行った。Ｚｒ基金属ガラスのτＢは、文献で報告されているσＢの１／√３であるとして求めた。
【００３７】
図６に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)示す。最大負荷応力値はそれぞれ、破断強さの約３０％とした。図６の(ａ)に示されるように、引張試験では負荷と除荷行程は良く一致しており擬弾性挙動は見られない。しかし、図６の(ｂ)に示されるように、ねじり試験のτ−γ関係では明らかに擬弾性挙動が見られる。また、応力除去後の残留歪みは実質的に０である。図７(ａ)〜(ｃ)は、Ｚｒ基金属ガラスの引張試験の応力レベルを変えて実施したσ−ε関係を示す。負荷レベルをσＢの２０〜５０％程度に変えても負荷と除荷行程は良く一致している。
【００３８】
比較例１
比較のために金属結晶の代表としてみがき丸棒鋼(JIS SGD 400−D)を用いて試験を行った。引張試験に、平行部直径φ６ｍｍの円形断面の試験片を用いた以外は実施例１と同じ条件とした。
【００３９】
図８に、ねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示す。鋼の場合には大きな降伏現象を生じていることから、ＴＢを用いて剛完全塑性体を仮定し、全断面降伏状態となった場合の関係式τＢ＝１２ＴＢ／（πｄ３）９）からτＢ値を求めた。
【００４０】
図９に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示す。最大負荷応力値は、破断強さの約３０％とした。σ−ε関係では負荷と除荷曲線が良く一致し、τ−γ関係でもかなり良く一致している。
【００４１】
以上の実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて図１０に示す。図１０の縦軸は、擬弾性現象で消失したひずみエネルギーをＡとし、除荷で吐き出されたひずみエネルギーをＢとした場合に、負荷で蓄えられた全ひずみエネルギー（Ａ＋Ｂ）に対する擬弾性現象で消失したひずみエネルギーＡの比率（％）Ａ×１００／（Ａ＋Ｂ）を示している。また、横軸は、負荷ひずみ／破断時のひずみ（％）を示している。
【００４２】
図１０に示されるように、バルク金属ガラスでは１サイクルのねじり試験のせん断応力対せん断ひずみ関係において、（せん断ひずみが破断せん断ひずみの２０〜３０％と小さくても）擬弾性現象により消失するひずみエネルギーは負荷により与えられたひずみエネルギーの４％以上となり顕著な擬弾性現象を生じた。また、引張応力対ひずみ関係においては、Ａ／（Ａ＋Ｂ）は０％（Ｐｄ基金属ガラス、Ｚｒ基金属ガラス）か２％程度（Ｌａ基金属ガラス）であり、顕著な擬弾性現象は生じなかった。なお、鋼の横軸の値は破断時のひずみではなく、比例限度に対する値である。
【００４３】
さらに、図１１に、実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて、せん断応力の除荷により消失するひずみエネルギー率［Ａ／（Ａ＋Ｂ）］と横弾性率Ｇとの関係を示す。横弾性率が小さいほどＡ／（Ａ＋Ｂ）が大きい傾向があることが分かる。
【発明の効果】
本発明によれば、従来考えられていなかったバルク金属ガラスの新しい適用分野を広めることができ、例えば、つるまきバネやねじりバネとして用いた場合は、減衰器(ダンパ)を併用したかのような減衰特性に優れた(振動が早く止まる)バネを作ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、応力−ひずみ曲線における擬弾性現象を模式的に示す図である。
【図２】図２は、実施例１のねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示すグラフである。
【図３】図３は、実施例１の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示すグラフである。
【図４】図４は、実施例２の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示すグラフである。
【図５】図５(ａ)〜(ｃ)は、実施例２において、ねじり試験の応力レベルを変えて実施したτ−γ関係を示すグラフである。
【図６】図６は、実施例３の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)示すグラフである。
【図７】図７(ａ)〜(ｃ)は、実施例３において、引張試験の応力レベルを変えて実施したσ−ε関係を示すグラフである。
【図８】図８は、比較例１のねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示すグラフである。
【図９】図９は、比較例１の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示すグラフである。
【図１０】図１０は、実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて、せん断応力除荷により消失するひずみエネルギー率（％）と負荷ひずみ／破断時のひずみ（％）の関係を示すグラフである。
【図１１】図１１は、実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて、せん断応力除荷により消失するひずみエネルギー率（％）と横弾性率（ＧＰａ）の関係を示すグラフである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、バルク金属ガラスからなる弾性材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】
本発明者らは、１９８８年以来、結晶化に対する過冷却液体の異常安定化が、Ｍｇ基、希土類金属基、Ｚｒ基、Ｐｄ基、Ｆｅ基の多くの合金系で生じることを見出すとともに、その安定化により、バルク金属ガラスが作製できることを報告してきた。
【０００３】
バルク金属ガラスは、ガラス相生成の最低冷却速度は０．１０Ｋ／ｓであり、最大厚さは約１００ｍｍである。その安定化は、３元素以上の多成分系、１２％以上の原子寸法比と負の混合熱、の条件を満足する成分系における現象である。バルク金属ガラスは、特徴ある機械的性質、広い過冷却液体域、超粘性流動を、鉄族基合金は良好な軟磁性を示す。
【０００４】
これらのバルク金属ガラスは、例えば、溶融金属を金型に押圧して所定形状にする鍛造法、溶融金属を圧延して所定形状にする圧延法、溶融金属を冷却金型に鋳込んで所定形状にする鋳造法などにより製造されている。
【０００５】
本発明者らは、キャビテイ部を有する下型に溶融金属を流しこんで上型で押圧する方法を開発した（特開２０００−６１６１４号）が、この方法により製造したＺｒ−Ａｌ−Ｎｉ−Ｃｕ系バルグ金属ガラス、例えばＺｒ５５Ａｌ１０Ｎｉ５Ｃｕ３０は良好な非晶質状態が形成されれば、曲げ試験において明瞭な降伏を示した後に破壊する。
【０００６】
【発明の構成】
金属ガラスは、上記のような異常現象と新規な特性により先端材料としての発展が期待されている。金属ガラスは、例えば、金属結晶と比べて極めて高強度で低弾性率であり(A.Inoue:Bulk Amorphous Alloys, Trans Tech Publications, Zurich (1998))、金属結晶と比べて機械的性質、弾性および破壊挙動が大きく異なる。
【０００７】
本発明者らは、金属ガラスが、引張応力対引張ひずみ関係では、実質的に擬弾性現象を示さないか、小さな擬弾性現象を示すだけであるにもかかわらず、ねじり試験のせん断応力対せん断ひずみ関係では顕著に擬弾性現象が生じるという、従来の金属や合金材料には全く見られない特異な性質を持つことを発見した。
【０００８】
この擬弾性現象は、負荷試験において、材料にせん断応力を加えた場合の応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、非常に大きい。
【０００９】
また、このせん断応力下の擬弾性現象は負荷が小さくても生じ、負荷レベルが大きくなるとともに強く現れる傾向があることも分かった。
また、負荷の除去後に残留ひずみが実質的に０である優れた擬弾性を示すことも分かった。
【００１０】
このような擬弾性をもつバルク金属ガラスを用いれば、減衰器(ダンパ)を併用したかのような減衰特性に優れた(振動が早く止まる)つるまきバネやねじりバネを作ることができる。
【００１１】
すなわち、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において擬弾性現象を示さず、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を利用することを特徴とするバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法である。
【００１２】
また、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において、引張破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下において引張応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して３％以下である擬弾性現象を示し、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を利用することを特徴とするバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法である。
また、本発明は、バルク金属ガラスがＰｄ基、Ｌａ基、またはＺｒ基の金属ガラスのいずれかであることを特徴とする上記のバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法である。
【００１３】
また、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において擬弾性現象を示さず、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を有することを特徴とするバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネである。
また、本発明は、引張応力−ひずみ曲線において、引張破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下において引張応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して３％以下である擬弾性現象を示し、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を有することを特徴とするバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネである。
また、本発明は、バルク金属ガラスがＰｄ基、Ｌａ基、またはＺｒ基の金属ガラスのいずれかであることを特徴とする上記のつるまきバネまたはねじりバネである。
【００１４】
合金に弾性限を超えた歪みを与え、見掛け上の塑性変形を起こさせても除荷時には歪みが回復してしまう性質は、擬弾性と言われ、Ｔｉ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ｚｎ、Ａｕ−Ｃｄ、Ａｇ−Ｃｄ合金などが知られている。このような合金は、擬弾性を利用してバネ、歯列矯正器具、生体用インプラント、眼鏡のフレーム、ケーブル固定用のクリート、携帯電話のアンテナ、釣糸などに使用されている。これらの合金の擬弾性現象はマルテンサイト変態に起因するものである。
【００１５】
図１の（ａ）は、金属材料に応力を加えた場合の応力−ひずみ曲線における典型的な擬弾性（超弾性）現象を模式的に示す図である。応力ーひずみ曲線において、典型的には、一定応力の下で比較的大きく変位し、ひずみが増加しても応力の大きさが変わらず、応力を除去するとひずみがほとんどまたは完全に消失するが、図１の（ｂ）に示すように、一定応力の下で大きく変位するのではなく、応力の大きさに伴ってなだらかに変位する場合もある。例えば、特開平１０−２３７５７２号公報には、このような高強度擬弾性Ｔｉ−Ｎｉ系合金が開示されている。このような従来知られている擬弾性現象を示す合金における擬弾性はマルテンサイト変態に起因するものであり引張応力下でもせん断応力下でも同様に生じる。
【００１６】
図１の（ｂ）に示すＡは、応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーを示し、Ｂは除荷で吐き出されたひずみエネルギーを示している。負荷で蓄えられた全ひずみエネルギー（Ａ＋Ｂ）に対して、除荷により消失したひずみエネルギーＡの率、すなわち、Ａ／（Ａ＋Ｂ）が大きいほど、実質的に蓄えられる弾性ひずみエネルギーは小さく、また、振動における減衰率が大きいといえる。
【００１７】
【作用】
本発明の弾性材料においては、せん断応力−ひずみ曲線において、Ａ／（Ａ＋Ｂ）は４％以上であるが、引張応力下では実質的に擬弾性現象を示さないか、Ａ／（Ａ＋Ｂ）が３％程度以下の小さな擬弾性現象を示すだけである。
【００１８】
結晶合金である鋼では、ねじり試験のせん断応力対せん断ひずみ関係においては、このような顕著な擬弾性現象は見られず、各種結晶純金属や通常の結晶合金においてもこのような擬弾性現象の報告は見られない。また、アモルファス合金薄膜は金属結晶と比べて擬弾性を生じやすいことが同材料の大きな荷重下の引張試験によって知られている(T.Matsumoto:Sci.Rep.RITU,tA-26(1977),1625)。さらに、銅単元素アモルファス金属の分子動力学シュミレーションにおいて擬弾性挙動は引張試験よりもせん断試験において生じやすいことが報告されている(K.Fujita,M.Watanabe:Proc.of Jpn.Soc.Mech.Eng,995-1(1999),47-48)。
【００１９】
しかし、本発明らは、バルク金属ガラスについて、引張破断時のひずみ、せん断破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下と小さい場合でも、擬弾性現象が引張ではほとんど生じず、せん断では大きく生じる特徴を見出した。
よって、バルク金属ガラスについてみられるこのようなせん断応力下の顕著な擬弾性現象はアモルファス合金薄膜の大きい荷重下の弾性挙動とは異なる特異な機構に基づくものと考えられる。その機構は、現在のところ明らかではないが下記のような推測が可能である。一般に、通常の結晶合金では見られず、バルク金属ガラスで見られる特有の現象として次のことが知られている。
【００２０】
引張、圧縮破壊は一つの最大せん断応力面で生じ、また、疲労き裂伝播方向は、き裂伝播速度が応力拡大係数範囲の指数則で表される領域で引張荷重軸に垂直な方向ではなく、やはり一つの最大せん断応力方向に進展しやすい。これらは、破壊が一挙に進展する場合も、徐々に進展する場合も最大せん断応力方向にすべりやすいことを示している。金属ガラスは、通常、原子半径差の比が１０％程度以上異なる３元系以上からなっている。このように、金属ガラスは、原子半径差の比が大きいので、１番小さい原子が大きな原子間の隙間を移動して最大せん断応力方向の変位を誘起している可能性が考えられる。
【００２１】
これより、バルク金属ガラスは、最大せん断応力方向ですべり変位が生じやすく、負荷過程ではせん断応力が大きくなるにつれて弾性変位に加えて最大せん断応力方向の変位も徐々に大きくなって加わり、応力−ひずみ曲線は上に凸になり、除荷では逆の現象が生じて下に凸になり、結果として、引張応力下ではなく、せん断応力下で擬弾性現象が顕著に現れるものと考えられる。
【００２２】
【実施例】
下記の表１に示す組成のバルク金属ガラスのせん断応力下での擬弾性特性を比較例のみがき丸棒鋼(JIS SGD 400−D)と対比して具体的に説明する。バルク金属ガラスおよびみがき丸棒鋼の機械的特性を併せて表１に示す。
【００２３】
【表１】
Ｐｄ４０Ｃｕ３０Ｎｉ１０Ｐ２０(ａｔ％)についてみれば、最も大きいＰｄの原子半径に対するＰｄとＣｕ,ＮｉおよびＰの原子半径差の比は、それぞれ７％、１０％および２６％である。
また、Ｌａ６０Ａｌ２０Ｎｉ１０Ｃｕ５Ｃｏ５(ａｔ％)についてみれば、最も大きいLaの原子半径に対するＬａとＡｌ,Ｎｉ、ＣｕおよびＣｏの原子半径差の比は、それぞれ３１％、５０％および５０％である。
また、Ｚｒ５５Ｃｕ３０Ｎｉ５Ａｌ１０(ａｔ％)についてみれば、最も大きいZｒの原子半径に対するＺｒとＣｕ,ＮｉおよびＡｌの原子半径差の比は、それぞれ２７％、３０％および１３％である。
【００２５】
実施例１
本発明者らが開発した貴金属基バルク金属（特開平９−１９５０１７号公報参照）に相当する単相バルク金属ガラスＰｄ４０Ｃｕ３０Ｎｉ１０Ｐ２０(ａｔ％)について下記の試験を行った。この単相バルク金属ガラスは以下の製造方法により製造したものである。
【００２６】
予め合金化したＰｄ−Ｐ、純Ｐｄ、ＮｉおよびＣｕを純アルゴンガス中で高周波誘導加熱して所定の組成に合金化した。これを金属ガラスの母合金とした。母合金を所望の内径を有する石英管中に装填し、石英管の開放端より真空ポンプを用いて石英管内を真空脱気した。その後、石英管の開放端をバーナ等の熱源で閉じカプセル状に封入した。このカプセルを加熱炉中で所定の温度まで昇温し、原料合金を完全に溶解させた。この原料合金溶湯を、かき回した水中へ石英管ごと入れ、急冷凝固した。
【００２７】
引張試験には、両端のつかみ部直径φ１０ｍｍ、平行部直径φ４ｍｍの円形断面の試験片、ねじり破断試験には、つかみ部直径φ１０ｍｍ、平行部直径φ５．５ｍｍの円形断面の試験片、弾性範囲内のねじり試験には直径１０ｍｍのストレートの丸棒を用いた。
【００２８】
試験機は、引張試験、ねじり試験ともに軸力電気油圧サーボ式疲労試験機（島津製作所製EHF-U 50kN）を用いた。ねじり試験は、ピストン軸変位を回転運動に変換するねじり治具により、ねじり棒を介して試験片にねじり変形を与えて実施した。ピストン変位速度は０．０１ｍｍ・ｓ−１(ねじり角速度約１×１０−４ｒａｄ・ｓ−１、せん断ひずみ速度約１．１×１０−５ｓ−１)一定とした。
【００２９】
トルクは、ねじり棒に貼付けたひずみゲージの出力から、また、ねじり角はクリップゲージで試験片固定板間の変位を求め、これをねじり角に変換して求めた。変位とねじり角の関係は予め予備試験を行い決定した。また、引張試験は荷重制御で行い、応力負荷速度はねじり試験と同じになるようにした。引張試験の引張荷重は、試験機のロードセルを、ひずみは、標点間距離１２．５ｍｍのクリップゲージをそれぞれ用いて測定した。
【００３０】
試験結果
図２に、ねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示す。
また、せん断応力(τ)とせん断ひずみ(γ)は、それぞれＴとφを用いて弾性体の関係式τ＝Ｔ・ｄ/２／Ｉｐ、γ＝φ・(ｄ/２)／ｌから求めた。ここで、ｄは平行部直径、Ｉｐは断面二次極モーメント、ｌは平行部長さである。これらの値は、試験片平行部の表面における値である。
【００３１】
Ｐｄ基金属ガラスにおいては破壊に至るまで明瞭な降伏現象が見られず、ねじり試験におけるせん断強さτＢも破壊時のトルクＴＢを用いて弾性体の式で評価した。その値は９８０ＭＰａであり、報告されているＰｄ基の引張強さσＢ＝１６４０ＭＰａ）に対して、ミーゼスの相当応力の関係τ＝σ／√３）とほぼ一致している。
【００３２】
図３に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示す。最大負荷応力値はそれぞれ、破断強さの約３０％とした。図３の(ａ)に示されるように、引張試験では負荷と除荷行程は良く一致しており擬弾性挙動は見られない。しかし、図３の(ｂ)に示されるように、ねじり試験のτ−γ関係では明らかに擬弾性挙動が見られる。また、応力除去後の残留歪みは実質的に０である。
【００３３】
実施例２
実施例１と同様の方法で製造した単相バルク金属ガラスＬａ６０Ａｌ２０Ｎｉ１０Ｃｕ５Ｃｏ５(ａｔ％)について実施例１と同様に試験を行った。引張試験に、平行部直径φ６ｍｍの円形断面の試験片を用いた以外は実施例１と同じ条件とした。Ｌａ基金属ガラスのτＢは、文献で報告されているσＢの１／√３であるとして求めた。
【００３４】
図４に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示す。最大負荷応力値はそれぞれ、破断強さの約３０％とした。図４の(ａ)に示されるように、引張試験では負荷と除荷行程に若干の差異が見られる。しかし、図４の(ｂ)に示されるように、ねじり試験のτ−γ関係では明らかに擬弾性挙動が見られる。また、応力除去後の残留歪みは実質的に０である。
【００３５】
図５(ａ)〜(ｃ)は、Ｌａ基金属ガラスのねじり試験の応力レベルを変えて実施したτ−γ関係を示す。図５(ａ)に示すように、負荷レベルがτＢの４％と小さくても擬弾性が生じており、擬弾性特性は負荷応力レベルの増加とともに大きくなる傾向が見られる。
【００３６】
実施例３
実施例１と同様の方法で製造した単相バルク金属ガラスＺｒ５５Ｃｕ３０Ｎｉ５Ａｌ１０(ａｔ％)について実施例１と同様に試験を行った。Ｚｒ基金属ガラスのτＢは、文献で報告されているσＢの１／√３であるとして求めた。
【００３７】
図６に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)示す。最大負荷応力値はそれぞれ、破断強さの約３０％とした。図６の(ａ)に示されるように、引張試験では負荷と除荷行程は良く一致しており擬弾性挙動は見られない。しかし、図６の(ｂ)に示されるように、ねじり試験のτ−γ関係では明らかに擬弾性挙動が見られる。また、応力除去後の残留歪みは実質的に０である。図７(ａ)〜(ｃ)は、Ｚｒ基金属ガラスの引張試験の応力レベルを変えて実施したσ−ε関係を示す。負荷レベルをσＢの２０〜５０％程度に変えても負荷と除荷行程は良く一致している。
【００３８】
比較例１
比較のために金属結晶の代表としてみがき丸棒鋼(JIS SGD 400−D)を用いて試験を行った。引張試験に、平行部直径φ６ｍｍの円形断面の試験片を用いた以外は実施例１と同じ条件とした。
【００３９】
図８に、ねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示す。鋼の場合には大きな降伏現象を生じていることから、ＴＢを用いて剛完全塑性体を仮定し、全断面降伏状態となった場合の関係式τＢ＝１２ＴＢ／（πｄ３）９）からτＢ値を求めた。
【００４０】
図９に、引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示す。最大負荷応力値は、破断強さの約３０％とした。σ−ε関係では負荷と除荷曲線が良く一致し、τ−γ関係でもかなり良く一致している。
【００４１】
以上の実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて図１０に示す。図１０の縦軸は、擬弾性現象で消失したひずみエネルギーをＡとし、除荷で吐き出されたひずみエネルギーをＢとした場合に、負荷で蓄えられた全ひずみエネルギー（Ａ＋Ｂ）に対する擬弾性現象で消失したひずみエネルギーＡの比率（％）Ａ×１００／（Ａ＋Ｂ）を示している。また、横軸は、負荷ひずみ／破断時のひずみ（％）を示している。
【００４２】
図１０に示されるように、バルク金属ガラスでは１サイクルのねじり試験のせん断応力対せん断ひずみ関係において、（せん断ひずみが破断せん断ひずみの２０〜３０％と小さくても）擬弾性現象により消失するひずみエネルギーは負荷により与えられたひずみエネルギーの４％以上となり顕著な擬弾性現象を生じた。また、引張応力対ひずみ関係においては、Ａ／（Ａ＋Ｂ）は０％（Ｐｄ基金属ガラス、Ｚｒ基金属ガラス）か２％程度（Ｌａ基金属ガラス）であり、顕著な擬弾性現象は生じなかった。なお、鋼の横軸の値は破断時のひずみではなく、比例限度に対する値である。
【００４３】
さらに、図１１に、実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて、せん断応力の除荷により消失するひずみエネルギー率［Ａ／（Ａ＋Ｂ）］と横弾性率Ｇとの関係を示す。横弾性率が小さいほどＡ／（Ａ＋Ｂ）が大きい傾向があることが分かる。
【発明の効果】
本発明によれば、従来考えられていなかったバルク金属ガラスの新しい適用分野を広めることができ、例えば、つるまきバネやねじりバネとして用いた場合は、減衰器(ダンパ)を併用したかのような減衰特性に優れた(振動が早く止まる)バネを作ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、応力−ひずみ曲線における擬弾性現象を模式的に示す図である。
【図２】図２は、実施例１のねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示すグラフである。
【図３】図３は、実施例１の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示すグラフである。
【図４】図４は、実施例２の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示すグラフである。
【図５】図５(ａ)〜(ｃ)は、実施例２において、ねじり試験の応力レベルを変えて実施したτ−γ関係を示すグラフである。
【図６】図６は、実施例３の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)示すグラフである。
【図７】図７(ａ)〜(ｃ)は、実施例３において、引張試験の応力レベルを変えて実施したσ−ε関係を示すグラフである。
【図８】図８は、比較例１のねじり試験のトルク(Ｔ)とねじり角(φ)の関係を示すグラフである。
【図９】図９は、比較例１の引張試験のσ−ε関係(ａ)とねじり試験のτ−γ関係(ｂ)を示すグラフである。
【図１０】図１０は、実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて、せん断応力除荷により消失するひずみエネルギー率（％）と負荷ひずみ／破断時のひずみ（％）の関係を示すグラフである。
【図１１】図１１は、実施例１〜３および比較例１の結果をまとめて、せん断応力除荷により消失するひずみエネルギー率（％）と横弾性率（ＧＰａ）の関係を示すグラフである。
Claims (6)
- 引張応力−ひずみ曲線において擬弾性現象を示さず、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を利用することを特徴とするバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法。
- 引張応力−ひずみ曲線において、引張破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下において引張応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して３％以下である擬弾性現象を示し、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を利用することを特徴とするバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法。
- バルク金属ガラスがＰｄ基、Ｌａ基、またはＺｒ基の金属ガラスのいずれかであることを特徴とする請求項１又は２に記載のバルク金属ガラスを弾性材料として使用する方法。
- 引張応力−ひずみ曲線において擬弾性現象を示さず、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を有することを特徴とするバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネ。
- 引張応力−ひずみ曲線において、引張破壊時のひずみに対して負荷ひずみが５０％以下において引張応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して３％以下である擬弾性現象を示し、せん断応力−ひずみ曲線において、せん断応力を１サイクル加えた場合に除荷により消失するひずみエネルギーの率が負荷で蓄積される全エネルギーに対して４％以上であり、負荷除去後に残留ひずみが実質的に０である擬弾性現象を有することを特徴とするバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネ。
- バルク金属ガラスがＰｄ基、Ｌａ基、またはＺｒ基の金属ガラスのいずれかであることを特徴とする請求項４又は５に記載のバルク金属ガラスからなるつるまきバネまたはねじりバネ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002185250A JP3790499B2 (ja) | 2002-06-25 | 2002-06-25 | バルク金属ガラスからなる弾性材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002185250A JP3790499B2 (ja) | 2002-06-25 | 2002-06-25 | バルク金属ガラスからなる弾性材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004027293A JP2004027293A (ja) | 2004-01-29 |
| JP3790499B2 true JP3790499B2 (ja) | 2006-06-28 |
Family
ID=31180955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002185250A Expired - Fee Related JP3790499B2 (ja) | 2002-06-25 | 2002-06-25 | バルク金属ガラスからなる弾性材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3790499B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4783934B2 (ja) * | 2009-06-10 | 2011-09-28 | 株式会社丸ヱム製作所 | 金属ガラス締結ねじ |
| MX2022002147A (es) * | 2019-08-21 | 2022-05-18 | Freightlucid LLC | Celda de carga de vidrio metálico masivo. |
-
2002
- 2002-06-25 JP JP2002185250A patent/JP3790499B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004027293A (ja) | 2004-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5462281B2 (ja) | ステンレスオーステナイト低Ｎｉスチール合金 | |
| JP6346441B2 (ja) | アモルファス金属合金を含む時計部品 | |
| JP4421877B2 (ja) | Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 | |
| WO2004022811A1 (ja) | Ｃｕ基非晶質合金 | |
| RU2730348C2 (ru) | Интерметаллический сплав на основе титана | |
| JP2021500469A (ja) | 変態誘起塑性高エントロピー合金及びその製造方法 | |
| JP6308424B2 (ja) | Ｆｅ基制振合金およびその製造方法ならびにＦｅ基制振合金材 | |
| JPS58174538A (ja) | 原子炉用隙間構造部材に用いられる耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基合金製部材 | |
| Kim et al. | WITHDRAWN: Recent advances in multicomponent NiTi-based shape memory alloy using metallic glass as a precursor | |
| US20200115775A1 (en) | Co-based high-strength amorphous alloy and use thereof | |
| JPH0920968A (ja) | Ｃｕ基非磁性金属ガラス合金およびその製造法ならびに弾性作動体 | |
| JP3790499B2 (ja) | バルク金属ガラスからなる弾性材料 | |
| JP2014152355A (ja) | 高温形状記憶合金、超弾性合金及びこれらの製造方法 | |
| US3928085A (en) | Timepiece mainspring of cobalt-nickel base alloys having high elasticity and high proportional limit | |
| Long et al. | Y effects on magnetic and mechanical properties of Fe-based Fe–Nb–Hf–Y–B bulk glassy alloys with high glass-forming ability | |
| JP6258644B2 (ja) | 破断伸びに優れたＣｕ−Ａｌ−Ｍｎ系合金材及びそれを用いてなる制震部材 | |
| JP4657884B2 (ja) | セリウム基金属ガラス合金及びその製造方法 | |
| Naresh et al. | The influence of alloying constituent Fe on mechanical properties of NiTi based shape memory alloys | |
| JP2019178388A (ja) | Ｔｉ系合金とその製造方法、時計用部品 | |
| JP2021195610A (ja) | 変形誘起ジルコニウム基合金 | |
| JP3880245B2 (ja) | 高強度・高耐蝕性Ｎｉ基非晶質合金 | |
| JP5321999B2 (ja) | Ｎｉ基金属ガラス合金 | |
| JP4086195B2 (ja) | 機械的性質と塑性加工性に優れたＮｉ基金属ガラス合金 | |
| JP2004052109A (ja) | 磁場応答アクチュエーターあるいは磁性利用センサーに用いる強磁性形状記憶合金 | |
| JP6460475B2 (ja) | 固溶強化型オーステナイト鋼薄板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041015 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041119 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050117 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060328 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060331 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100407 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110407 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120407 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130407 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140407 Year of fee payment: 8 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees | ||
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |